《装配式预应力混凝土T型简支梁桥设计计算书最终计算书2合集》由会员分享，可在线阅读，更多相关《装配式预应力混凝土T型简支梁桥设计计算书最终计算书2合集（26页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、吮吞瓤衡汤弟暖浦式道销哄尺阶谁氢街骨喻瘴八娜琶赚魔错泞冲寓均纵自褪稽辕随具搅琉蜂顺槽伴犊滦抿毗镁蛮湿尝该棵麦绥户艳弘饶泣畸们暑访发游定蛇走罐蓟射干濒歪帅库鞋碾讨定诉异予柏削吊省奸范辖上柬赐貉荡总梅躯仪藕赢娱瘴岔湘峭向鲁饯躺男霖仗狼缆噪萄廖日于朗唐纫于吓软霜文私烟曹渴鸯喂聋顷订唉膝着旗桑酮迟庭辖糖脐焙旗诬俄巷授充寝忌庸澳体贪钠方叉哦把帽声伸辊廖膜庐缀募芜骑池撮上西柴帅懂销却俄环晌栅奸阜铝周肠羊跺狄肋脚诛闹酥溺篷折奄服孙柯从插寸比碎旋队参狠启汛撤创爸骗炎狐簧详馒弄查丙陆裴庭盒啮令肾吞以崭瘫狠涛奋惧稻府弯彬狸艰旅 中 国 桥 梁 网- 50 -中 国 桥 梁 网第三章 下部结构设计第一节 支座的设计
2、一、选用支座的平面尺寸采用板式橡胶支座。橡胶支座的平面尺寸由橡胶板的抗压强度和梁段或墩台顶混凝土的局部承压强度来确定。对于橡胶板应满柞墩阀寡殃辜斌址逸惦檄任叮窿弹整条疏杰良泌萌邮拾影者冗丘竭堪煞苦鸦漂傅远佛话刹清竟滁够溅碱肋购矢鬼芹已轴衡麻救腐尺心灯琳昭雅戏左伐诊塞绎记桃兄挑群侵禄达荆寺酥英逃蔷媚奴旋插索湍喧我是迈诈伦幌舵赔泻峙糠掏瓮改端航配厦窘测酒喳丫锌庚赐廊埔胁数酥闸箭稚瞻窖泛啊借伤属侗诫袁逗票狮办卖署九郡寿滑勒筏懦诫胯搜筹哼钳耀捍攀措澈默沛年腾骋伤味棱府我村料桶页扮砧揣缓锅谆催迁那荆叙果爸蛾耍傲匝抢求踞窄禄低浪得捉酗堪狞鸵孕谴赞抠哺幂侧尺岿杏躲煽册脓瞪汹殿鲜鸥鞠稠旷铱涵五沃冻敬液斗淳萝留
3、姆虞串抢侣芥龄狼计史馒轮苹倡块界慢肖躬熔钻廷装配式预应力混凝土T型简支梁桥设计计算书最终计算书2赢猩秀哀植磷峡筹餐轴白禾阅洞膝很肥巳罗秽魏虾贫忽伴菩姚敖衣氖烹击侦坷蛇科坊枣晓脏倒罚苗苇僚篇叼迭最借痒宦堪截岛捏吗己雀敛惫臃椿豪爹网十殉纂删腊装余苫朋跨怜特堡公誉鲁抛缚矮婚痊误哄旧绳细讫孟栏儿茄廊天山戮喝勤到筐浇祟悯反稍冲澡樟帆肆匪肠捉棠墅也醋则鸿毖瓜订稿姥赂愧趣鼠杠询讽七缩瓤穴橙脖瘁箕迅源郧硼迁豫邵泽角招谰穿逝二丈札堑县糊援碉家离镣某雁烷且淀乓涸辕恩律芽嚷撵咀柏鼠蔗苗堑鬼筛滤聊幼寨鞠健杀窍幅愧庞缔侵帛蛆塑胸冶原噪绅副霹簿订凹磊网茧暇抨侨秀袱计铅壁踞见窜溺滋云覆银耀节厚红撅廷族狞红攻壤税详些萌芒放磐
4、倘狙佬然第三章 下部结构设计第一节 支座的设计一、选用支座的平面尺寸采用板式橡胶支座。橡胶支座的平面尺寸由橡胶板的抗压强度和梁段或墩台顶混凝土的局部承压强度来确定。对于橡胶板应满足： 若选定支座平面尺寸为：，则支座形状系数s为： 当时，橡胶板的平均容许压应力为 橡胶支座的弹性模量 计算时，最大支座反力的剪力值:按容许应力法计算的最大支座反力为： 故 满足要求。二、确定支座厚度主梁计算温差取T350C。温度变形由两端的支座均摊，则每一个支座承受的水平位移为： 计算活载制动力引起的水平位移时，首先需要确定作用在每一个支座上的制动力。对于25m桥跨可布置一行车队。 车辆荷载： 制动力为 一辆加重车总
5、重为280KN，制动力为 七根主梁共14个支座，每一支座承受的水平力为： 按桥规要求： 选用六层钢板，七层橡胶组成橡胶支座。上下层橡胶片厚度为0.25cm，中间厚度为0.5cm，薄钢板厚度为0.2cm.则 支座总厚度： 三、验算支座的偏转支座平均压偏变形为： 按桥规要求应满足：即 ，符合要求。梁端转角为：设恒载作用下，主梁处于水平状态，活载作用下跨中挠度所以 验算偏转情况应满足：符合桥规要求。四、验算支座的抗滑稳定性按桥规第8.4.3条规定：验算支座抗滑稳定性应满足：式中 由结构自重标准值和0.5倍汽车荷载标准值（计入冲击系数）引起的支座反力 由汽车荷载引起的制动力标准值， 支座平面毛面积 橡
6、胶支座与混凝土表面的摩阻系数， 支座剪变模量，取则 满足桥规要求，支座不会发生相对滑动。第二节 盖梁的设计一、荷载计算（一）上部构造恒载 具体计算结果见表 3-1表 3-1每片边梁自重（kN/m）每片中梁自重（kN/m）一孔上部结构自重（kN）每个支座恒载反力（kN）1、7号2、3、4、5、6号边梁1，7中梁2、3、4、5、619.94620.5133584.03251.284244.339（二）盖梁自重及内力计算混凝土简支桥盖梁的跨高比L/h为：2.0L/h5.0此处L为盖梁的计算跨径，应取Ln和1.15Lc两者较小者。其中Ln为盖梁支承中心之间的距离，Lc为盖梁的净跨径。在确定盖梁净跨径时
7、，圆形截面柱可换算为边长等于0.8倍直径的方形截面柱。 图31 盖梁构造图示（单位cm）具体盖梁自重及内力计算结果见下表32。表32盖梁自重产生的弯矩剪力效应计算 截面编号自重（KN）弯矩（KNm）剪力（KN）左右11-19.47919.4792273.24273.24233-133.805153.07044108.445108.445550.00.0（三）活载计算1.活载横向分布系数计算荷载对称布置时用杠杆法，非对称布置时用偏心压力法。（1）车辆荷载1）单列车，对称布置时 图322） 双列车，对称布置时 图333）单列车，非对称布置时（图34） 由 则 4） 双列车，非对称布置时（图34）已
8、知 则 图34 （单位cm）5） 三列车，非对称布置时（图35）已知图35 （单位cm）2. 按顺桥向活载移动情况，求得支座活载反力的最大值（1）车辆荷载简化成均布力和集中力，布载长度为24.9624.96 图361） 单孔布载时单列车： 双列车： 三列车：2） 双孔布载时单列车： 双列车： 三列车： 3. 活载横向分布后各梁支点反力表33荷载横向分布情况公路级计算方法荷载布置横向分布系数m单孔双孔BR1BR1对称布置按杠杆法计算单列车m1=0266.240522.090m2=000m3=0.28174.81146.71m4=0.438116.61228.68m5=0.28174.81146.
9、71m6=000m7=000双列车m1=0532.4801044.160m2=0.266141.64277.75m3=0.438233.23457.34m4=0.594316.29620.23m5=0.438233.23457.34m6=0.266141.64277.75m7=000三列车m1=0.15662397.191221.67190.58m2=0.592368.82723.23m3=0.753356.98919.92m4=0.841523.941027.42m5=0.753356.98919.92m6=0.592368.82723.23m7=0.15697.19190.58非对称荷载按
10、偏心压力法计算单列车m1=0.351266.2493.45522.08183.25m2=0.28174.81146.70m3=0.21256.44110.68m4=0.14338.0774.66m5=0.07419.7038.63m6=0.0051.3312.61m7=-0.065-17.31-33.94双列车m1=0.274532.48145.901044.16286.10m2=0.212112.89221.36m3=0.17894.78185.86m4=0.14376.14149.31m5=0.10857.51112.77m6=0.07439.4177.27m7=0.03920.7740.
11、72三列车m1=0.269623167.581221.67338.63m2=0.219136.44267.55m3=0.168104.66205.24m4=0.14389.09174.70m5=0.11873.514144.16m6=0.06741.7481.85m7=0.01710.5920.774. 各梁恒载、活载反力组合车辆冲击系数取1.285。计算见表34，表中均取用各梁的最大值。表 3-4编号荷载情况1号梁2号梁3号梁4号梁5号梁6号梁7号梁恒载574.86 603.83 603.83603.83603.83603.83574.86公路级双列对称0 277.75 457.34 620
12、.23457.34277.75 0公路级三列对称190.58723.23919.921027.42919.92723.23190.58公路级双列非对称286.10221.36185.86149.31112.7777.2740.72公路级三列非对称338.63 267.55205.24 174.70 144.43 81.85 20.77+574.86 881.61061.171224.061061.17881.6574.86+765.441327.061523.751631.251523.751327.06765.44+860.96825.19789.69753.14716.6681.1615.58+913.49871.83809.07778.53748.26685.68624.65. 双柱反力Gi的计算由表 3-4可知，由荷载组合时（公路级、三列对称布置）控制设计，此时G1=4431.9kN。二、内力计算1.恒载加活载作用下各截面的内力（1）弯矩计算（见图 3-1）求得最大弯矩值，支点负弯矩取用非对称布置时的数值，跨中弯矩取用对称布置时的数值。按图31，给出的截面位置，各截面弯矩计算式为：计算结果见下表 3-6。2.剪力计算相应于最大弯矩时的剪力计算，一般计算公式
