《材料的力学性能-3-材料的断裂》由会员分享，可在线阅读，更多相关《材料的力学性能-3-材料的断裂（38页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、4 4 材料的断裂 材料的断裂 断裂是材料和机件主要的失效形式之一 其危害性极大 特别断裂是材料和机件主要的失效形式之一 其危害性极大 特别 是脆性断裂 由于断裂前没有明显的预兆 往往会带来灾难性的后是脆性断裂 由于断裂前没有明显的预兆 往往会带来灾难性的后 果 工程断裂事故的出现及其危害性使得人们对断裂问题非常重视 果 工程断裂事故的出现及其危害性使得人们对断裂问题非常重视 研究材料的断裂机理 断裂发生的力学条件以及影响材料断裂研究材料的断裂机理 断裂发生的力学条件以及影响材料断裂 的因素 对于机械工程设计 断裂失效分析 材料研究开发等具有的因素 对于机械工程设计 断裂失效分析 材料研究开发
2、等具有 重要意义 重要意义 断裂是一个物理过程 在不同的力学 物理和化学环境下会有断裂是一个物理过程 在不同的力学 物理和化学环境下会有 不同的断裂形式 如疲劳断裂 蠕变断裂 腐蚀断裂等 不同的断裂形式 如疲劳断裂 蠕变断裂 腐蚀断裂等 断裂之后断口的宏观和微观特征与断裂的机理紧密相关 断裂之后断口的宏观和微观特征与断裂的机理紧密相关 4 1 4 2 1 晶体的理论断裂强度晶体的理论断裂强度 晶体的理论断裂强度是指将晶体原子分离开所需的最大应力晶体的理论断裂强度是指将晶体原子分离开所需的最大应力 它与晶体的弹 性模量有一定关系 弹性模量表示原子间结合力的大小 只表示产生一定量的 变形不同晶体所
3、需要的力大小 晶体的理论断裂强度就是这个应力的最大值 x m 2 sin a E m 2 m 2 1 a E s 实际金属材料 其断裂应力为理论的值的 1 10 1 1000 潜力巨大 4 2 4 2 断裂强度断裂强度 4 2 2 材料的实际断裂强度材料的实际断裂强度 为了解释玻璃为了解释玻璃 陶瓷等脆性材料理论断裂强度和实际断裂强度的巨大陶瓷等脆性材料理论断裂强度和实际断裂强度的巨大 差别差别 格雷菲斯格雷菲斯 A A A A Griffith Griffith 在在19211921年提出了断裂强度的裂纹理论年提出了断裂强度的裂纹理论 这一理论的基本出发点是认为实际材料中已经存在裂纹这一理论
4、的基本出发点是认为实际材料中已经存在裂纹 当平均应力当平均应力 还很低时还很低时 局部应力集中已达到很高数值局部应力集中已达到很高数值 从而使裂纹快速扩展并导从而使裂纹快速扩展并导 致脆性断裂致脆性断裂 根据能量平衡原理根据能量平衡原理 由于存在裂纹由于存在裂纹 系统弹性能降低应系统弹性能降低应 该与因存在裂纹而增加的表面能相平衡该与因存在裂纹而增加的表面能相平衡 如果弹性能降低足以支付表如果弹性能降低足以支付表 面能增加之需要时面能增加之需要时 裂纹就会失稳扩展引起脆性破坏裂纹就会失稳扩展引起脆性破坏 4 2 4 2 断裂强度断裂强度 4 2 2 材料的实际断裂强度材料的实际断裂强度 一单位
5、厚度的无限宽薄板一单位厚度的无限宽薄板 对之施加一拉对之施加一拉 应力应力 而后使其固定并隔绝外界能源而后使其固定并隔绝外界能源 用用 无限宽板是为了消除板的自由边界的约束无限宽板是为了消除板的自由边界的约束 这样这样 在垂直板表面的方向上可以自由位在垂直板表面的方向上可以自由位 移移 板处于平面应力状态板处于平面应力状态 单位体积储存的弹性能单位体积储存的弹性能 E2 2 割开裂纹释放的弹性能割开裂纹释放的弹性能 E a Ue 22 形成裂纹需要形成裂纹需要的表面功的表面功W 4a s 4 2 4 2 断裂强度断裂强度 4 2 2 材料的实际断裂强度材料的实际断裂强度 系统总能量变化及每一项
6、能量均与 裂纹半长有关 即为有裂纹物体的实际断裂强度 它表明 即为有裂纹物体的实际断裂强度 它表明 在脆性材料中 裂纹扩展所需之应力为裂在脆性材料中 裂纹扩展所需之应力为裂 纹尺寸之函数 纹尺寸之函数 c 2 1 2 c s a E c 4 2 4 2 断裂强度断裂强度 4 2 2 材料的实际断裂强度材料的实际断裂强度 如外加应力不变 而裂纹在物体服役时不 断长大 则当裂纹长大到临界尺寸时 也达到失稳扩展的临界状态 c a 2 2 s E c a 上述两式只适用于薄板的情况上述两式只适用于薄板的情况 4 2 4 2 断裂强度断裂强度 4 2 2 材料的实际断裂强度材料的实际断裂强度 c a 2
7、2 2 1 s E 对于厚板 应力状态为平面应变对于厚板 应力状态为平面应变 c 1 2 2 2 1 s E a 4 2 4 2 断裂强度断裂强度 4 2 2 材料的实际断裂强度材料的实际断裂强度 具有临界尺寸的裂纹亦称格雷菲斯裂纹具有临界尺寸的裂纹亦称格雷菲斯裂纹 格雷菲斯裂纹是格雷菲斯裂纹是 根据热力学原理得出断裂发生的必要条件根据热力学原理得出断裂发生的必要条件 但这并不是意味着但这并不是意味着 事实上一定要断裂事实上一定要断裂 格雷菲斯公式只适用于脆性固体格雷菲斯公式只适用于脆性固体 如玻璃如玻璃 金刚石金刚石 超高超高 强度钢等强度钢等 换言之换言之 只适用于那些裂纹尖端塑性变形可以
8、忽略只适用于那些裂纹尖端塑性变形可以忽略 的情况的情况 格雷菲斯缺口强度理论有效地解决了实际强度和理论格雷菲斯缺口强度理论有效地解决了实际强度和理论 强度之间的巨大差异强度之间的巨大差异 4 2 4 2 断裂强度断裂强度 4 3 1 脆性断裂机理脆性断裂机理 解理断裂解理断裂和和沿晶断裂沿晶断裂是脆性断裂的两种主要机理是脆性断裂的两种主要机理 沿晶断裂是晶界弱化造成的沿晶断裂是晶界弱化造成的 而解理断裂则与塑性变而解理断裂则与塑性变 形有关形有关 金属材料的塑性变形是位错运动的反映金属材料的塑性变形是位错运动的反映 所所 以解理裂纹的形成与位错运动有关以解理裂纹的形成与位错运动有关 这就是裂纹
9、形成这就是裂纹形成 的位错理论考虑问题的出发点的位错理论考虑问题的出发点 本节将简要介绍几种本节将简要介绍几种 裂纹形成理论裂纹形成理论 4 3 4 3 脆性断裂脆性断裂 4 3 1 脆性断裂机理脆性断裂机理 1 甄纳 斯特罗位错塞积理论甄纳 斯特罗位错塞积理论 滑移面上的切应力作用下 刃型 位错互相靠近 当切应力达到某 一临界值时 塞积头处的位错互 相挤紧聚合而成为一高为nb长为r 的楔形裂纹 或孔洞位错 斯 特罗 A N Stroh 指出 如果塞 积头处的应力集中不能为塑性变 形所松弛 则塞积头处的最大拉 应力能够等于理论断裂强度而形 成裂纹 4 3 4 3 脆性断裂脆性断裂 塞积前端处的
10、拉应力在与滑移面方向呈 70 5o时 达到最大值 且近似为 2 1 max 2 r d i i 滑移面上的有效切应力 d 2 位错源到塞积头处之距离 亦即滑移面的距离 r 自位错塞积头到裂纹形成点之距离 4 3 4 3 脆性断裂脆性断裂 晶体的理论断裂强度为 所以 形成裂纹的力学条件为 2 1 a E s 2 1 2 r d if 2 1 a E s f i da Er s 2 4 3 4 3 脆性断裂脆性断裂 如r与晶面间距相当 且E 2G 1 为泊松系 数 则上式可写为 f i 2 1 2 1 14 dG S 对于有第二相质点的合金 d实际上代表质点间距 d愈小 则材料的断裂应力越高 以上
11、所述主要涉及解理裂纹的形 成 并不意味着由此形成的裂纹将迅速扩展而导致金属材 料完全断裂 4 3 4 3 脆性断裂脆性断裂 解理断裂过程包括 通过塑性变形形成裂纹 裂纹在 同一晶粒内初期长大 以及越过晶界向相邻晶粒扩展 三个阶段 4 3 4 3 脆性断裂脆性断裂 解理裂纹扩展需要具备如下三个条件即 1 存在拉应力 2 表面能 较低 其值接近原子面开始分离时的数值 3 为使裂纹通过基体扩 展 其长度应大于 临界尺寸 柯垂尔能量分析法推导出解理裂纹扩展扩展的条件为 s nb 2 即为了产生解理裂纹 裂纹扩展时外加正应力所作的功必须等于产 生裂纹新表面的表面能 c dk G Y S 2 长度相当于直
12、径d的 裂纹扩展所需之应力 晶粒直径减小 提高 c 4 3 4 3 脆性断裂脆性断裂 解理裂纹可以通过两种基本方式扩展导致宏观脆性断裂 第一种是解理方式 裂纹扩展速度较快 如脆性材料在低温下试验就是这种 状况 第二种方式是在裂纹前沿先形成一些微裂纹或微孔 而后通过塑性撕裂方式 互相联结 开始时裂纹扩展速度比较缓慢 但到达临界状态时也迅速扩展而 产生脆性断裂 4 3 4 3 脆性断裂脆性断裂 甄纳甄纳 斯特罗理论存在的问题是 斯特罗理论存在的问题是 在那样大的位错塞积下 将同时产生很大的切应力集 中 完全可以使相邻晶粒内的位错源开动 产生塑性变形 而将应力松弛 使裂纹难以形成 按此模型的计算结果
13、表 明 裂纹扩展所要求的条件比形核条件低 而形核又主要 取决于切应力 与静水压力无关 这与实际现象有出入 事实表明 静水张力促进材料变脆 而静水压力则有助于 塑性变形发展 4 3 4 3 脆性断裂脆性断裂 2 柯垂尔位错反应理论柯垂尔位错反应理论 该理论是柯垂尔 A H Cottrell 为了解释晶内解理与bcc晶体中 的解理而提出的 4 3 4 3 脆性断裂脆性断裂 3 史密斯碳化物开裂模型史密斯碳化物开裂模型 柯垂尔模型强调拉应力的作用 但未考虑显柯垂尔模型强调拉应力的作用 但未考虑显 微组织不均匀对解理裂纹形成核扩展的影响 微组织不均匀对解理裂纹形成核扩展的影响 因而不适用于晶界上碳化物
14、开裂产生解理裂因而不适用于晶界上碳化物开裂产生解理裂 纹的情况 史密斯 纹的情况 史密斯 E SmithE Smith 提出了低碳 提出了低碳 钢中通过铁素体塑性变形在晶界碳化物处形钢中通过铁素体塑性变形在晶界碳化物处形 成解理裂纹的模型 铁素体中的位错源在切成解理裂纹的模型 铁素体中的位错源在切 应力作用下开动 位错运动至晶界碳化物处应力作用下开动 位错运动至晶界碳化物处 受阻而形成塞积 在塞积头处拉应力作用下受阻而形成塞积 在塞积头处拉应力作用下 使碳化物开裂 使碳化物开裂 4 3 4 3 脆性断裂脆性断裂 碳化物开裂的力学条件为碳化物开裂的力学条件为 if 2 1 2 1 4 d E c
15、 if 碳化物开裂时的临界有效切应力 碳化物开裂时的临界有效切应力 c 碳化物的表面能碳化物的表面能 E 弹性模量 弹性模量 泊松系数 泊松系数 d 铁素体晶粒直径 铁素体晶粒直径 4 3 4 3 脆性断裂脆性断裂 碳化物裂纹扩展的力学条件为碳化物裂纹扩展的力学条件为 碳化物裂纹形成并得以扩展的切应力碳化物裂纹形成并得以扩展的切应力 c 碳化物的表面能碳化物的表面能 E 弹性模数 弹性模数 泊松系数 泊松系数 d 铁素体晶粒直径 铁素体晶粒直径 ic 2 1 2 1 4 d E cF c 4 3 4 3 脆性断裂脆性断裂 断裂过程为裂纹形成过程断裂过程为裂纹形成过程 的判据的判据 如果断裂过程
16、为裂纹扩展所控制如果断裂过程为裂纹扩展所控制 扩展的临界应力扩展的临界应力 c 碳化物的表面能碳化物的表面能 E 弹性模量 弹性模量 泊松系数 泊松系数 碳化物厚度碳化物厚度 c 2 1 0 2 1 4 C E cF c 4 3 4 3 脆性断裂脆性断裂 0 C 4 3 2 脆性断裂的微观特征脆性断裂的微观特征 1 解理断裂 解理断裂 解理断裂是沿特定界面发生的脆性穿晶断裂 其微观特征应该是解理断裂是沿特定界面发生的脆性穿晶断裂 其微观特征应该是 极平坦的镜面 实际的解理断裂断口是由许多大致相当于晶粒大小的解极平坦的镜面 实际的解理断裂断口是由许多大致相当于晶粒大小的解 理面集合而成的 这种大致以晶粒大小为单位的解理面称为理面集合而成的 这种大致以晶粒大小为单位的解理面称为解理刻面解理刻面 在解理刻面内部只从一个解理面发生解理破坏实际上是很少的 在多数在解理刻面内部只从一个解理面发生解理破坏实际上是很少的 在多数 情况下 裂纹要跨越若干相互平行的而且位于不同高度的解理面 从而情况下 裂纹要跨越若干相互平行的而且位于不同高度的解理面 从而 在同一刻面内部出现在同一刻面内部出现解理台阶解理
