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1、下载可编辑重庆两路寸滩保税港区空港综合配套区基础设施项目东联络线及人行步道、纵四线、横四线工程高压电力铁塔保护施工方案重庆建工住宅建设有限公司2015年11月8日目 录一、编制依据2二、工程概况2三、方案编制原因4（一）高压电力铁塔影响分布及说明4（二）地质情况9四、高压电力铁塔保护施工技术方案17（一）爆破地震安全距离计算18（二）、基础岩层分析20（三）保护范围内石方开挖方案选择20（四）、主要施工方法21（五）、投入的机械、人员22（六）、控制爆破施工方法23五、高压电力铁塔保护管理措施30六、安全和质量的保证措施31（一）确保安全的措施31（二）施工工艺控制32（三）施工操作控制33七
2、、应急预案33(一)编制的目的33（二）应急救援工作程序34（三）应急救援领导小组主要职责35（四）现场应急抢险指挥部人员职责35（五）应急救援办公室主要职责36（六）事故报告（报警）主要内容37（七）应急处理程序37一、编制依据1、重庆两路寸滩保税港区空港综合配套区基础设施项目施工设计图；2 、施工组织设计3、电力设施保护条例实施细则4、建筑边坡工程技术规范（GB50330-2002） 5、电力设施保护条例二、工程概况工程名称：重庆两路寸滩保税港区空港综合配套区基础设施项目东联络线及人行步道、纵四线、横四线工程。工程地点：重庆两路寸滩保税港区。参建单位如下：单位名称建设单位 重庆保税港区开发
3、管理有限公司勘察单位 重庆市市政设计研究院设计单位 重庆市市政设计研究院施工单位 重庆建工住宅建设有限公司监理单位 重庆市永安工程建设监理有限公司重庆两路寸滩保税港区空港综合配套区基础设施项目位于渝北东方红水库南侧，面积约4平方公里，即规划两路组团Q标准分区，功能定位为环境优良、配套完善的居住及公共服务区，承担着空港新城、空港产业区的居住功能。作为两江新区核心区的空港新城重要组成部分，在推动城市及区域经济发展中发挥着积极的作用，项目建设将推动空港地区城市可持续健康发展，也保证保税港区的发展。从周边组团的交通关系看来，城市内环快速、绕城高速、210国道，渝邻高速将是该地块发展主要依托的外部交通，
4、近距离交通主要依托于210国道及规划城市路网。 两路寸滩保税港区：重庆两江新区三大开发平台之一重庆两路寸滩保税港区空港功能区的围网区、预留围网区及相关功能配套区。重点发展保税物流、保税加工、保税贸易、配套居住功能。空港新城：两江新区的核心区，主要有商业金融、行政办公和社会服务为主，是未来重庆的新中心。悦来组团：两江新区的核心区，主要以城市会展、总部基地、商业金融、居住为主的会展城。蔡家组团：未来城市的重要拓展区，主要以居住为主，未来重庆重大体育赛事中心所在地。重庆两路寸滩保税港区空港综合配套区基础设施项目北侧紧邻绕城高速，东至江北国际机场约5公里，保税港区空港功能区约4公里，南距空港新城核心区
5、约4公里，观音桥城市副中心约25公里，西与悦来相距约9公里，与蔡家组团中心区相距约12公里，规划椿华大道经地块以南经由宝山大桥通往蔡家组团，绕城市政道路靠地块以北通过。本合同段共三条道路组成，分别为东联络线（城市次干路、全长888.349m，标准路幅宽19.5m），纵四线（城市次干路、全长1447.614m，标准路幅宽度为26m），横四线（城市次干路、全长886.442m，标准路幅宽度为26m）。三、方案编制原因东联络线及人行步道沿线存在几处高压电力铁塔（110KV），铁塔分布在东联络线右幅开挖边坡外侧及人行步道左侧、横四线左侧，按我司原施工计划全线道路路基石方开挖方式为爆破施工，但根据电力设
6、施保护条例实施细则，此几处铁塔都未达到爆破安全距离(50m)，最近一处高压电力铁塔基础离路基边坡开挖线仅有7m，因此制定本方案对其几处高压电力铁塔进行保护施工，拟采用凿岩机对铁塔中心50m范围内路基石方进行凿打，机械凿打石方工程量120791.39m3。（一）高压电力铁塔影响分布及说明我部路基施工范围内存在与高压电力铁塔交叉或并行路段，但其电线高度能够满足安全距离，高压电力铁塔在开挖边坡附近，部份铁塔不能够达到边坡爆破施工安全距离50m，具体位置分布如下：东联络线道路边坡外侧存在四个铁塔，铁塔对应东联络线道路桩号为K0+871.144，距道路中心线偏距左46.62m，距左幅边坡开挖线34.62
7、m，坐标X=91319.142，Y=69204.208。铁塔对应道路桩号K0+878.953，距离道路中心线偏距左22.643m，距左幅边坡开挖线10.643m,坐标X= 91301.355，Y= 69223.134。铁塔对应道路桩号K0+676.95，距道路中心线偏距右56.177m，距边坡开挖线34.927m，坐标X= 91092.475，Y= 69159.224。铁塔编号：高两南北线14。 铁塔对应道路桩号为K0+545.678，距道路中心线偏距右83.865m,距右幅边坡开挖线71.25m, 坐标X= 91060.791，Y= 69188.731，铁塔编号：高空南北线14。示意图如下：
8、人行步道边坡外侧存在两个铁塔，铁塔对应人行步道桩号K0+172.127，距步道中心线偏距左41.964m,左幅边坡开挖线2.964m, 坐标X= 90701.591，Y= 69089.944，铁塔编号：高两南线15北线15。铁塔对应人行步道桩号K0+115.247，距步道中心线偏距左46.808m，距左幅边坡开挖线22.816m, 坐标X= 90716.162，Y= 69145.138，铁塔编号：高空北线15。示意图如下：横四线边坡外侧存在一个铁塔，铁塔对应横四线道路桩号为K0+381.186，距道路中心线偏距左56.578m，距左幅边坡开挖线16.39m，坐标X= 89419.363，Y=
9、68589.496。示意图如下：我司已拟定出以高压电力铁塔为中心，半径50m的爆破安全距离，距离高压电力铁塔50m范围内的路基施工由爆破施工改为卡特325D凿岩机破碎施工。具体需卡特325D凿岩机破碎施工的桩号为：1、东联络线K0+840K0+888.349段，K0+620K0+720段。2、人行步道K0+020K0+220段。3、横四线K0+320K0+440段。路基范围内需拆除的电杆为：1、 东联络线K0+470电杆位于右侧挖方边坡上，距道路中心线22.46米（高程348.158），道路成形后路面高程为316.55，此电杆需拆除，编号港两13。2、 纵四线K0+895电杆位于道路左侧填方区
10、域内，距道路中心线23.41米（高程282.401），道路成形后路面高程为290.403，此电杆需拆除，编号两瓦8。3、 纵四线K1+017电杆（两根）位于左侧挖方边坡上，距道路中心线32.15米（高程304.56），道路成形后路面高程为291.387，此电杆需拆除，编号两水-11。4、 纵四线K1+375电杆（两根）位于右侧挖方边坡上，距道路中心线24.69米（高程310.942），道路成形后路面高程为300.037，此电杆需拆除，瓦房村。5、 纵四线K1+388电杆（两根）位于左侧挖方边坡上，距道路中线10.4米（高程315.775），道路成形后路面高程为300.686，此电杆需拆除。6、
11、 人行步道K0+100中线处存在一根电杆，编号为港两12。（二）地质情况 1、东联络线道路所在区域属构造剥蚀浅丘及河谷浅切割地貌。整个场地为西侧低东侧高的斜坡地形，地面坡度1540，局部有直立陡坎。覆盖层较薄，普遍小于1m，局部有基岩出露。东联络线K0+835K0+874.138段地质：该路段地面高程323.6348.4m，设计标高330.65338.45m，为挖方路段，最大挖方高度7.01m，位于K0+865左侧。根据地面调查及钻探揭露，该路段覆盖层多为粉质粘土，覆盖层厚度约0.30.8m，下伏基岩为砂岩及泥岩互层，强风化厚0.82.2m。对该段边坡作赤平投影图分析如下：图4-5 K0+83
12、5K0+877段左侧边坡赤平投影图图4-6 K0+835K0+877段右侧边坡赤平投影图对道路左侧边坡，根据图4-5分析，岩层面及裂隙1、裂隙2与边坡呈大角度相交，边坡稳定性主要受自身强度控制。建议该侧边坡中风化基岩按1:0.75放坡，强风化层及土层按1:1放坡，采用格构护坡，做好排水措施。按岩体结构类型、结构面发育特征、主要结构面与边坡坡向组合关系及岩体完整性，并结合建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013），确定该边坡岩体类型为类，边坡安全等级为二级。该段边坡岩体等效内摩擦角建议58。岩体破裂角建议61.9。对道路右侧边坡，根据图4-6分析，岩层面及裂隙1、裂隙2与边坡呈大角度相交，
13、边坡稳定性主要受自身强度控制。建议该侧边坡中风化基岩按1:0.75放坡，强风化层及土层按1:1放坡，采用格构护坡，做好排水措施。按岩体结构类型、结构面发育特征、主要结构面与边坡坡向组合关系及岩体完整性，并结合建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013），确定该边坡岩体类型为类，边坡安全等级为二级。该段边坡岩体等效内摩擦角建议58。岩体破裂角建议61.9。根据设计方案，K0+860K0+874.138段左侧边坡拟建桩板挡墙支挡。东联络线K0+620K0+740地质：该路段地面高程322.3344.8m，设计标高322.45330.65m，为挖方路段，最大挖方高度26.1m，位于K0+700右
14、侧。根据地面调查及钻探揭露，该路段覆盖层多为粉质粘土，覆盖层厚度约0.31.2m，下伏基岩为砂岩及泥岩互层，强风化厚0.83.0m。该路段两侧边坡赤平投影图同4-3及4-1。对道路左侧边坡，根据图4-3分析，该侧边坡裂隙1与裂隙2同边坡呈大角度相交，对边坡影响较小；岩层面与边坡倾向呈小角度相交，边坡稳定性主要受岩层面控制，易沿层面产生顺层滑动。对该层边坡作稳定性计算，采用平面滑动法，以18-18剖面作为代表性剖面，计算过程如下：剖面号重度(KN/m3)粘聚力c(KPa)内摩擦角()结构面倾角()单位宽度体积(m3)单位宽度面积(m2)抗滑力下滑力稳定系数Fs安全系数推力（KN/m）18-182
15、5.720102227.548.55310.49265.141.081.334.19根据计算结果，该侧边坡按1:0.75放坡后的稳定系数为1.08，处于基本状态，但在施工过程中不可避免会出现扰动情况，破坏岩体自身强度，边坡可能失稳。建议该侧边坡按岩层面22进行放坡，每8m一个台阶，加强护坡，并做好排水处理。按岩体结构类型、结构面发育特征、主要结构面与边坡坡向组合关系及岩体完整性，并结合建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013），确定该边坡岩体类型为类，边坡安全等级为二级。该段边坡岩体等效内摩擦角建议58。岩体破裂角建议22。对道路右侧边坡，根据图4-1分析，岩层面与边坡相反，裂隙2与边坡垂直，裂隙1与边坡呈小角度相交，边坡稳定性主要受裂隙1控制，易沿裂隙1产生顺向滑动。按岩体结构类型、结构面发育特征、主要结构面与边坡坡向组合关系及岩体完
