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1、桓大东方国际二期工程模板及支撑施工方案编制单位： 重庆桓大建设（集团）有限公司 编制项目： 东方国际项目部编 制 人： 刘满前审 核： 何安永编制时间： 二零一一年三月一日目 录一、工程概况1二、施工方案概述1三、模板及支撑施工设计依据1四、模板结构支撑架的搭设1五、常用数据1六、结构模板及支撑杆件验算2七、粱板支撑系统的构造和施工设计要求6八、支模架施工安全保证措施7九、模板架料的拆除8十、楼面设计标准荷载参考表8一、工程概况1、本工程抗震烈度按6度设防；建筑物合理使用年限为50年。 2、结构形式：本工程6号楼主体结构均为现浇框架剪力墙结构。框架柱为墙及边缘构件和短肢剪力墙，短肢剪力墙有“L
2、”、“T”、“”形等，所有楼盖系统均为现浇梁板。框架梁代表截面尺寸为150400、200300、200400、200500、200550、200600，最大断面为200600。楼板厚度有130mm、120mm、100mm及80mm。4、主体结构砼强度等级：柱、墙为C30、C40、梁板为C30。建筑功能：高层住宅、车库。 二、施工方案概述1、本工程层高为3.Om。2、本工程短肢剪力墙、剪力墙厚均为200mm。薄腹梁，其截面尺寸主要为2004003800，板厚主要有： 120mm、100mm及80mm。3、砼浇筑方式采用商品砼(坍落度1822 cm)，泵机输送砼入模内的方式进行施工。支撑采用483
3、.5的钢管，柱墙梁模板采用优质九夹板，12高强对拉丝杆，板模板采用优质竹胶板、50100300的木楞配合使用，模板接头缝用双面粘胶带封闭。三、模板及支撑施工设计依据 1、本工程有关施工设计图纸： 2、本企业程序文件及其它支持文件； 3、施工组织设计与施工项目管理程序； 4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJl30-2001； 5、砼结构工程施工质量验收规范GB50204-2002： 6、组合钢模板技术规范GB50214-2001 7、建筑施工安全检查标准JGJ59-99 8、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 9、施工手册第三版第一册脚手架工程分部四、模板结构支撑架的搭设1、
4、本工程支撑系统(包括墙、柱、梁、板) 各层均采用扣件式钢管脚手架均考虑采用一次性满堂架搭设，投入整三层架料周转使用。2、钢管支架立柱部分采用上下层架的搭设方法，上层立柱必须采用双扣件和下层立柱相联，确保上层能有效地传递到下层立柱上。、柱支撑的搭设：立柱钢管离柱边约300mm左右，横向设置四五道水平钢管，第一道离地面200mm处搭设，最后一道在梁下口(柱顶)搭设，并与周围架网联成整体。、梁的支撑搭设：沿梁纵向每800mm设一道立柱，横向间隔0.7米。水平杆离地300mm处纵横设置，梁底模下口设置一道，中间按不大于1.80米均匀设置，并与周围架网联成整体。为了有效地抵抗施工过程中产生的水平剪力，在
5、纵横向每间隔两排设置一道剪刀撑。立杆搭设时必须拉线，以保证支撑系统横平竖直。底层立柱基础局部较软弱时，必须先将地基夯实，垫好垫板后再搭设。、现浇板支撑系统的搭设：现浇板支撑的立柱按纵横间距1.1m搭设，立杆上至少设三道水平杆，并与梁柱支撑联为一个整体网架。五、常用数据：1、模板及支架自重标准值为1.1KNm2：2、砼自重标准值为24KNm3；3、钢筋自重标准值(按每m3砼含量计算)：梁柱为1.5KNm3，板为1.1KNm3；4、振捣砼对水平模板产生的荷载标准值为2KNm2；5、倾倒砼对梁侧模产生的荷载标准值为4.OKNm2；6、钢管采用483.5，其截面特性：A=489mm2，I=12.19c
6、m4截面模量W=5.08cm3，回转半径i=1.58cm；六、结构模板及支撑杆件验算：1、梁支撑系统及梁模板设计计算 由于梁主要是薄腹梁，其截面尺寸主要为200400600。现对最具代表性截面200600梁的支撑进行计算：1.1荷载计算：整个满堂架支撑系统的立杆沿梁横向间距700-1200，沿纵向间距800。梁板支撑搭设见图一所示。(1)、模板及支架自重标准值：(1.2+0.7+0.52)0.81.1=2.552kN(2)、新浇砼自重标准值：(1.2+0.7)0.10.8+0.20.50.824=5.568kN(3)、钢筋自重标准值： (1.2+0.7)0.10.81.1 +0.20.50.8
7、1.5=0.287kN(4)、振捣荷载标准值：(1.2+0.7)0.82=3.04kN1.2、钢管扣件抗滑计算一根立杆所承受的轴向荷载为：按：（架规P16）由两根立杆承担所以：(2.552+5.568+0.287)1.2+3.041.42=7.172kN一个扣件的抗滑承载力设计值RC=8kN7.172kN，因此考虑一个扣件作为抗滑扣件，满足要求。1.3、立杆稳定计算由上式可知：一根立杆所承受的轴向力设计值为：N=7.172KNNfA （架规P16）其中f=205N/mm2 A=489mm2。L0=h+2a=1200+274=1348mm （架规P20）取=74 mm =1200 mm=L0/i
8、=134815.8=85.3查表得：=0.692，则0.692489205=69.4KN7.172kN，满足要求。1.4、梁模计算：1.4.1、荷载计算：(1)、模板及支架自重标准值：(0.7+0.52)0.81.1=1.496kN(2)、梁新浇混凝土自重标准值：0.60.20.824=2.304kN(3)、钢筋自重标准值：0.60.20.81.5=0.144kN(4)、振捣荷载标准值：0.20.82=0.32N1.4.2、梁下钢管横梁计算：(1)、内力计算：梁荷载传给横梁简图，见图2。q=0.321.4+(1.496+2.304+0.144)1.20.2=25.904KN/m图2q=25.1
9、8KN/M200250250即：横梁跨中的最大弯矩Mmax=qbL(2-b/L)8=25.9040.20.7(2-0.20.7)8=0.777kNm=Mmaxw=0.777106(5.08103)=152.95Nmm2205Nmm2满足要求。(2)、横梁挠度计算：进行组合时仅组合恒载，受力图如下：F=4.733KN350350图3F=(1.496+2.304+0.144)1.2=4.733kN横梁=FL3 /(48EI)=4.7337003103(482.0610512.19104)=1.35mmL/150=700150=4.67mm满足要求。1.4.3、梁底模计算：梁底模计算：梁底模采用九夹
10、板，其厚度=17mm；弹性模量E=5000MPa，净截面抵抗矩WX=9.633cm3；净截面惯性矩IX=8.188cm4。由于九夹板净曲强度设计值f=24（顺纹），故需在横梁之间设小楞，间距为400。计算简图入如图所示：ql=0.321.4+(1.496+2.304+0.144)1.20.8=6.476kNm即：模板所受的最大弯矩：MmaX=0.1256.4760.42=0.13kNm(1)、强度计算：=MmaxWX=0.13106(9.633103)=13.495Nmm2f=24Nmm2满足要求。(2)、挠度计算：在计算挠度时，梁作用在模板的荷载为线荷载且对进行组合时仅组合恒载，受力图见图4
11、。400q1=6.476KN/m或q2=5.916KN/m图4q2=(1.496+2.304+0.144)1.20.8=5.916kNmW梁底模=0.273q2L4/（100EL）=0.2735.9164004（10051038.188104）=1.01mm=1.5mm 满足要求。1.4.4、累计挠度计算：小楞挠度与梁底模自身挠度之和即为梁的累计挠度值累计挠度=梁底模+横梁=1.26+1.35=2.61mm=4.0mm满足要求。1.4.5、梁侧模计算 、侧压力计算分别按及计算设已知=300，=2.5mh，即： 1=1.2，2=1.15KNm2KNm2取二者较小者 KNm2计算。、按强度要求计算
12、立挡间距为500mm，设模板按连续梁计算，梁上板厚按100mm考虑，则侧压力化为线荷载q=14.4（0.6-0.1）=7.2 KNm2弯矩系数与底板相同ql2=7.20.52=0.18KN.m需要 mm3选用侧模板的截面尺寸为17mm500mm。截面抵抗矩mm3可满足要求。、按刚度要求计算符合要求。2、剪力墙模板支撑及模板计算标准层：剪力墙高H=3.0m，厚度200mm。柱模采用九夹板大板拼装，本工程均为短肢剪力墙及剪力墙，由于短肢剪力墙多为异形截面柱，因此柱侧模板采用50100枋木组成的竖向楞及483.5mm的钢管水平楞夹牢，钢楞外采用对拉螺栓拉紧，枋木间距200 mm，钢楞间距600mm，
13、先背枋木，后背立杆。12对拉螺栓设置间距为600600mm。砼输送方式为输送泵送入模内，浇筑速度为2.5mh，混凝土入模温度为25C，采用插入式振捣器振捣，混凝土坍落度1820cm。 由于其采用的振捣器为插入式振捣器(属于内部振捣器)，因此新浇混凝土对模板的最大侧压力，按下列二式计算，并取其中较小值作为侧压力的最大值： ； 2.1、模板设计计算2.1.1、荷载计算：(1)、新浇混凝土对模板侧面的压力计算：混凝土温度T=30，坍落度为18-20cm掺外加剂，混凝土浇筑速度为2.5mh，即： 1=1.2， 2=1.15KNm2KNm2按规定取较小值，即取g=51.148KNm2(2)、振捣混凝土时对模板侧面产生的压力标准值为4kNm2；(3)、混
