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1、东 南 大 学热力发电厂课程设计报告题 目：引进300MW机组原则性热力系统设计、计算和改进能源与环境学院 热能与动力工程 专业学 号 姓 名 Yishion J 指 导 教 师 起 讫 日 期 2014年2月24日3月7日 设 计 地 点 中山院502 2014年2月24日目录一 课程设计任务31.1 设计题目31.2 计算任务31.3设计任务说明3二 原则性热力系统的拟定（如图）4三 原则性热力系统原始数据整理和计算43.1 原始数据的整理43.1.1汽轮机型式及参数43.1.2计算点参数表43.2 原则性热力系统的计算53.2.1加热器抽汽份额计算53.2.2 正平衡内效率计算73 .3
2、校核计算73.3.1反平衡校核83.3.2等效焓降法校核10四 原则性热力系统的改进和计算（热量法）124.1 方案改进思路和分析124.2 改进后的原则性热力系统的计算124.2.1计算点参数134.2.2抽汽份额计算134.2.3正反平衡效率计算及对比144.3改进前后对比14五 结果及分析165.1 结果分析165.2体会16六 参考文献18七 致谢18一 课程设计任务1.1 设计题目引进300MW凝气机组热力系统及抽汽过热度（SC系统）利用效果分析。1.2 计算任务1、整理机组的参数和假设条件，并拟定出原则性热力系统图。2、根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在-s
3、 图上绘出蒸汽的气态膨胀线。3、对原始热力系统计算其机组内效率，并校核。4、确定原则性热力系统的改进方案，并对改进后的原则性热力系统计算其机组内效率。5、将改进后和改进前的系统进行对比分析，并作出结论。1.3设计任务说明对引进300MW凝气机组热力系统及抽汽过热度（SC系统）利用效果分析，我的任务是先在无SC系统情况下通过对抽汽放热量，疏水放热量，给水吸热量等的计算，求出抽汽份额，从而用热量法计算出此情况下的汽机绝对内效率（分别从正平衡和反平衡计算对比，分析误差）。然后再在投入SC系统的情况下再通过以上参量计算出汽轮机绝对内效率（也是正平衡计算，反平衡校核对比）。最后就是对两种情况下的绝对内效
4、率进行对比，看加入SC系统后对效率有无提升，提升多少。同时等效焓降法也是一个实用的方法，可以用来校核热量法的求解结果。二 原则性热力系统的拟定（如附图）三 原则性热力系统原始数据整理和计算3.1 原始数据的整理3.1.1汽轮机型式及参数引进300MW机组初蒸汽参数： P0=16.7MPa，t0=537oC再热蒸汽参数：trh=537oC, Prh= Pr7=3.36MPa, hrh= 3536.76 kJ/kg低压缸排汽压力：Pc=0.00539MPa 给水泵小汽轮机耗气份额及焓值：q=0.037933，hnq=2477.7kJ/kg 额定功率 Pe=300MW 回热系统：八级回热抽汽，“三高
5、四低一除氧”轴封及门杆参数表：名称份额fi0.00423910.0133430.000252610.0216060.00408410.0012392焓值kJ/kg3333.23028.73221.93535.32754.83.1.2计算点参数表H8H7H6H5（除氧器）H4H3H2H1抽汽压力Prj5.930 3.360 1.670 0.824 0.326 0.136 0.074 0.026 抽汽焓hj3142.6 3028.7 3329.8 3134.2 2926.6 2759.9 2662.8 2520.5 加热器压力Pnj5.69280 3.22560 1.60320 0.79104 0
6、.31296 0.13056 0.07104 0.02496 Pnj下饱和水温tnj272.18 237.91 201.47 169.95 134.97 107.24 90.32 64.93 上端差2.0 2.0 1.0 0.0 6.0 6.0 6.0 6.0 出口水温tw,j270.18 235.91 200.47 169.95 128.97 101.24 84.32 58.93 水侧压力20.87500 20.87500 20.87500 0.79104 1.20000 1.20000 1.20000 1.20000 出口水焓hwj1182.79 1021.58 862.88 718.97
7、 542.64 425.13 353.99 247.66 进口水温235.91 200.47 173.10 128.97 101.24 84.32 58.93 33.97 进口水焓hwj-11021.58 862.88 743.87 542.64 425.13 353.99 247.66 143.40 下端差6.0 6.0 6.0 无6.0 6.0 6.0 6.0 疏水温度td,j241.91 206.47 179.10 无107.24 90.32 64.93 39.97 加热器疏水焓hsj1046.84 882.21 759.55 无449.80 378.36 271.81 167.41 3
8、.2 原则性热力系统的计算fw=1 高低加效率h=0.993.2.1加热器抽汽份额计算（1）#8高加抽汽份额：疏水份额：（2）#7高加抽汽份额：疏水份额：（3）#6高加抽汽份额：疏水份额：（4）#5除氧器混合加热器抽汽份额：（5）#4低加抽汽份额：疏水份额：（6）#3低加抽汽份额：疏水份额：（7）#2低加抽汽份额：疏水份额：（8）#1低加抽汽份额：凝气份额：再热份额：3.2.2 正平衡内效率计算（1）做功量（2）循环吸热量（3）内效率3 .3校核计算3.3.1反平衡校核（1）做功量其中（2）内效率，误差符合要求。计算表格见下页。18H8H7H6H5（除氧器）H4H3H2H1抽汽压力Prj5.9
9、30 3.360 1.670 0.824 0.326 0.136 0.074 0.026 抽汽焓hj3142.60 3028.70 3329.80 3134.20 2926.60 2759.90 2662.80 2520.50 加热器压力Pnj5.69280 3.22560 1.60320 0.79104 0.31296 0.13056 0.07104 0.02496 Pnj下饱和水温tnj272.18 237.91 201.47 169.95 134.97 107.24 90.32 64.93 上端差2.0 2.0 1.0 0.0 6.0 6.0 6.0 6.0 出口水温tw,j270.18
10、 235.91 200.47 169.95 128.97 101.24 84.32 58.93 水侧压力20.87500 20.87500 20.87500 0.79104 1.20000 1.20000 1.20000 1.20000 出口水焓hwj1182.79 1021.58 862.88 718.97 542.64 425.13 353.99 247.66 进口水温235.91 200.47 173.10 128.97 101.24 84.32 58.93 33.97 进口水焓hwj-11021.58 862.88 743.87 542.64 425.13 353.99 247.66
11、143.40 下端差6.0 6.0 6.0 无6.0 6.0 6.0 6.0 疏水温度td,j241.91 206.47 179.10 无107.24 90.32 64.93 39.97 加热器疏水焓hsj1046.84 882.21 759.55 无449.80 378.36 271.81 167.41 加热器效率0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 j161.21 158.70 119.01 176.33 117.51 71.14 106.33 104.26 j0.00 164.63 122.67 216.90 0.0071.44 106.55 1
12、28.41 qj2095.76 2146.49 2570.25 2591.56 2476.80 2381.54 2390.99 2377.10 j0.07770 0.06872 0.03978 0.05314 0.03645 0.02186 0.03157 0.02716 sj0.07770 0.14642 0.18620 0.09108 0.03645 0.05831 0.08988 0.11704 3.3.2等效焓降法校核前面计算用的是热量法，这里再用等效焓降法进行校核。计算时，各个加热器的进出口汽水参数仍然和前面用到的一样，这里就不再次列出。（1）抽汽等效焓降和抽汽效率的计算： （2）再热冷段以上排挤1kg抽汽所引起的再热器吸热增量计算（3）新蒸汽的毛等效焓降附加成分引起的作功损失：新蒸汽净等效焓降：循环吸热量：汽轮机的装置效率：与热量法正平衡的误差：，符合要求。四 原则性热力系统的改进和计算（热量法）4.1 方案改进思路和分析由于上述系统没有装蒸汽冷却器，故均存在相对较大的上端差，这将造成较大的换热熵增，从而损失较大的做功能力，根据前述
