火力发电厂复习.

《火力发电厂复习.》由会员分享，可在线阅读，更多相关《火力发电厂复习.（63页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。

1、第一章 热力发电厂动力循环及其热经济性 一、评价发电厂热经济性的两种方法： 1 热量法、热效率法 基于热力学第一定律 以燃料化学能从数量上被利用的程度来评价电厂的热经济 性，常用于定量分析 2 熵方法、火用方法、做功能力法 基于热力学第一、二定律 以燃料化学能的做功能力被利用的程度来评价电厂的热经 济性，常用于定性分析 简单凝汽式发电厂循环系统图 G B T C b i cp=bpimg g m p Qb Q0 第二节 凝汽式发电厂的主要热经济性指标 一、汽轮发电机组的汽耗量和汽耗率 二、汽轮发电机组的热耗量和热耗率 三、发电厂的热耗量和热耗率 四、发电厂的煤耗量和煤耗率及标准煤耗率 第三节

2、发电厂的动力循环(Power cycle) 一、朗肯循环(Rankine cycle)及其热经济性(Thermal economy) T s 4 P0 ,T0 3 ab 2 Tc 56 1 hca 1 2 34 6 hca hfw hc h0 朗肯循环热效率： 利用平均吸热温度和平均放 热温度表示(等效卡诺循环) 二、回热循环(Regenerative cycle)及其热经济性 从汽轮机的某些中间级抽出部分蒸汽，送入回热加热器加热给水 的热力循环。 T s 4 3 ab 2 Tc 5 6 1 hc 7 89 1 hc hfw hc h0 c j,hj 给水回热的意义 回热使进入凝汽器的凝汽量减

3、少，汽轮机的冷源损失减少； 回热提高了锅炉的给水温度，使工质的平均吸热温度提高， 锅炉内的换热温差降低，做功能力损失减小； 吸热过程的平均温度提高，理想循环的热效率提高。 回热抽汽做功比Xr：回热循环对热经济性影响的程度，即回热 抽汽所做内功在总内功中的比例，表示为 对于多级回热循环，压力低的回热抽汽做功大于压力较高的 回热抽汽做功。因此应尽可能地 利用低压回热抽汽，将得到 更好的效益。 影响回热过程热经济性的因素 1.多级回热给水总焓升(温升)在各加热器间的分配 2.最佳给水温度 3. 给水回热级数 三、蒸汽初参数对发电厂热经济性的影响 (一)提高初温对理想循环热效率的影响 提高初温总是可以

4、提高热经济性的。 (二)提高初温对汽轮机绝对内效率的影响 l 汽轮机的相对内效率ri提高， 绝对内效率i= t ri提高。 (三)提高初压对理想循环热效率的影响 (四)提高初压对汽轮机绝对内效率的影响 提高初压力汽轮机的相对内效率是降低的。 蒸汽初压p0的提高对汽轮机绝对内效率的影响取决于t和ri。 为使汽轮机绝对内效率提高，蒸汽初参数与容量的配合必须是“ 高参数，大容量”。 提高蒸汽初参数受到的限制 (1)提高蒸汽初温受到的限制 提高初温受动力设备材料强度的限制。 (2)提高蒸汽初压受到的限制 提高初压受蒸汽膨胀终了时湿度的限制。 四、蒸汽终参数对电厂热经济性的影响 (一)降低蒸汽终参数对机

5、组热经济性的影响 在蒸汽初参数一定的情况下，降低蒸汽终参数pc使循环放热过程 的平均温度降低，理想循环热效率增加。 排汽压力降低，汽轮机低压部分蒸汽湿度增大，湿汽损失增加， 汽轮机相对内效率下降；同时影响叶片的寿命。 排汽压力降低，排汽比容增大；余速损失一定时，则需使用更长 的末级叶片或增加排汽口，且凝汽器尺寸增大，投资增加。如果排 汽面积不变，则排汽余速损失增大。 五、蒸汽中间再热循环(Reheat Cycle)及其热经济性 蒸汽中间再热就是将汽轮机中做过功的高压缸排汽，送到锅炉的再 热器加热，提高温度后，送回汽轮机在以后的级中继续膨胀做功。 蒸汽中间再热的经济性 u采用再热，排汽湿度减小，

6、湿汽损失降低，汽轮机相对内效率 提高 u当附加循环的热效率朗肯循环热效率t时，采用中间再热可 提高热经济性，且基本循环效率愈低，再热收益愈大。 再热对回热热经济性的影响 u机组功率一定时，采用再热使1kg蒸汽的做功增大(qrh)，则蒸 汽流量减少(约15-18%)，同时再热后面的回热抽汽的温度和焓值 提高，使回热抽汽量减少，回热抽汽做功减少，凝汽流做功相对 增加，冷源损失增加，减弱了回热效果，使得热经济性降低。 六、热电联产循环(Cogeneration Cycle) 发电厂中利用在汽轮机中做过功的蒸汽(可调节抽汽或背压排 汽)的热量供给热用户，这种在同一动力设备中同时生产电能 和热能的生产过

7、程称为热电联产。 热电联产的生产方式分为背压式和调节抽汽式。 1 2 8 4 6 hfw 3 5 2 7 1 4 6 3 5 2 第二章 发电厂的回热加热系统 第一节 回热加热器的类型 按内部汽、水接触方式： 混合式加热器：汽水直接接触 表面式加热器：汽水不接触，通过金属壁面换热 1.混合式加热器及其系统的特点 可将水加热到该级加热器蒸汽压力下所对应的饱和 水温度，充分利用了蒸汽的能位，经济性高； 汽水直接接触，没有金属传热面，因而加热器结构 简单，金属耗量少，造价低，便于汇集各种参数的 汽、水； 可兼做除氧设备，避免高温金属受热面腐蚀； 回热系统如果全部由混合式加热器组成，则系统复杂 ，安全

8、性、可靠性低，系统投资大； 2. 表面式加热器的特点 因有端差存在，未能最大程度里面蒸汽能位，热经济 性差； 有金属换热面，金属耗量大，内部结构复杂，制造困 难，造价高； 不能除去水中的氧和其他气体，未能有效保护高温金 属部件的安全； 全部由表面式加热器组成的回热系统简单，运行安全 可靠，布置方便，系统投资和土建费用少； 加热器内承受的压力高，导致材料价格上升。 第二节 表面式加热器及系统的热经济性 一、表面式加热器的端差 表面式加热器的端差（上端差，出口端差），通常指加 热器汽侧出口疏水温度（饱和温度）与水侧出口温度之 差。 t, t a b A, m2 1 2 ab twj+1twj ts

9、j 1 2 端差越小经济性越好 加热器出口水温twj不变，端差小tsj抽汽压力 pj回热抽汽做功比Xr，热经济性变好； 加热器压力不变，tsj不变，端差小twj 压力较 高的回热抽汽做功比，压力较低的回热抽汽做功 比，热经济性提高。 ab twj+1twj tsj 1 2 二、抽汽管道压降及热经济性 抽汽管道压降：汽轮机抽汽口压力 和该级回热加热器汽侧压力之差。 分析：pjpj、tsj ,则 twj，压力较高的抽气量，本 级抽气量，Xr，热经济性 。 twj+1twj tsj jj+1 三、蒸汽冷却器及其热经济性 随着机组高参数及再热的采用，高压抽汽过热度增大， 导致回热加热器传热温差增加，火

10、用损失增加，不可逆 损失加大。 解决方法：使高温蒸汽首先经过过热蒸汽冷却段降温， 再进入回热加热器 回热加热器内汽水温差； 加热器出口水温，加热器端差，经济性。 四、表面式加热器疏水方式及热经济性分析 疏水逐级自流方式 疏水泵方式 1. 不同疏水收集方式的热经济性 疏水泵方式的热经济性仅次于没有疏水的混合式加热器 。 疏水与主水流混合后，端差 ，热经济性。 热量法角度： 疏水逐级自流j级疏水热量进入j+1级加热器，使压力较 高的j-1级加热器进口水温比疏水泵方式低。增加了高 压抽汽降低了低压抽汽，Xr，热经济性。 做功能力角度： 疏水逐级自流方式，j-1级加热器水侧进水温度比疏水 泵方式稍低，

11、汽侧压力不变时导致换热温差增大，火 用损失增大。j级加热器疏水进入j+1级时，压力降低产 生压损，热能贬值利用，火用损失增大。 2. 疏水冷却段（器）及其热经济性 疏水冷却段（器）： 减少疏水逐级自流排挤低压抽汽带来的能量损失； 避免采用疏水泵方式带来的问题。 pj hj hwj pj+1 hj+1 hjhj+1 hwj+1 hwj+2 减少对低压抽汽的排挤，更多地利用了本级疏水热量 ； 使高压抽汽减小低压抽汽增大，减弱疏水逐级自流带 来的负面影响。 j级加热器内换热温差降低，火用损失减小。 pj hj hwj pj+1 hj+1 hjhj+1 hwj+1 hwj+2 外置式 内置式 下端差：

12、 疏水温度与本级加 热器进口水温之差 称为下端差（入口 端差）； 上端差 第三节 给水除氧及除氧器 腐蚀热力设备及其管道； 造成传热恶化，降低机组的热经济性； 通过汽轮机通流部分，会在叶片上沉积，不仅降低汽 轮机的出力，还会使轴向推力，危及机组安全。 给水除氧的必要性 给水除氧方法 1.化学除氧 2. 物理除氧 亨利定律亨利定律： 气体在水中的溶解度，与该气体在水面上的分压力成 正比。即单位体积水中溶解某气体量 b 与水面上该气 体的分压力 Pb 成正比。 热力除氧原理 道尔顿定律：混合气体的全压力等于各组成气（汽）体 分压力之和： 1）在除氧器中ppjps 总压 各气体分压 水蒸汽压力 对热

13、除氧的要求： （1）水应加热到除氧器工作压力下的饱和温度； （2）及时排走水中逸出气体； （3）除氧水与加热蒸汽有足够的接触面积，蒸汽与水 逆向流动，确保有较大的不平衡压差。 除氧器的热平衡及自生沸腾 除氧器的自生沸腾现象： 无须回热抽汽加热，其它各项汽水流量的热量已能将水 加热至除氧器工作压力下的饱和温度，这种情况称为除 氧器自生沸腾。 危害： 回热抽汽管上的逆止阀关闭，破坏了汽水逆向流动； 排气工质损失加大，热量损失也加大； 除氧效果恶化； 威胁除氧器的安全 第四节 除氧器的运行及其热经济性分析 除氧器的运行方式 定压运行 滑压运行 除氧器的滑压运行 1.负荷骤升“返氧”现象，恶化了除氧效

14、果。 2.负荷骤降“闪蒸”现象，除氧效果更好。 第五节 汽轮机组原则性热力系统计算 汽轮机原则性热力系统计算是发电厂原则性热力系统计 算的基础和核心。 计算目的： 确定汽轮机组在某一工况下的热经济指标和各部分汽 水流量； 根据以上计算结果选择有关的辅助设备和汽水管道； 确定某些工况下汽轮机的功率或新汽耗量； 新机组本体热力系统定型设计。 原则性热力系统计算： 定功率计算：负荷已给定，其结果为给定功率下汽 轮机汽耗量、各抽汽量及热经济指标。 电力设计院、电厂运行部门用得较多。 定流量计算：给定汽轮机进汽量，进行热力系统计 算，其结果是求得给定流量下汽轮发电机组的功率 及其热经济性指标， 一般为汽

15、轮机制造厂采用。 1）以凝汽器和加热器为热平衡对象 Qc=凝汽流在凝汽器中的冷源热损失：Dc*（hc-hc） +加热器散热损失：（1-加热器效率）*绝对放热量 +疏水流入凝汽器带来的附加冷源热损失：Dzd*（hz-hc ） 2）以整个回热系统为对象 Qc=进入热量-返回锅炉热量 =Djhj+Dchc-D0Hfw 汽轮机组热力系统计算中应注意的几点 （1）广义冷源损失 第三章 热电厂的经济性及其供热系统 热负荷分类 季节性热负荷：用热量主要与气候条件有关 采暖、通风、空调 非季节性热负荷：用热量与室外气温无关 热水供应、生产工艺用热 热电厂总热耗能的分配 热电联产总热耗能的分配方法： 热量法（热电联产效益归电） 实际焓降法（热电联产效益归热） 做功能力法（热电联产效益折中） 热电厂的主要热经济性指标 1、热电厂的燃料利用系数tp 热电厂对外供电、热之和与输入能量之比 3600 tp h tp Q QW+ =h 2、热化发电率 质量不等价的热化发电量与热化供热量的比值 热化系数tp 供热机组最大供热能力与热网最大热负荷之比 小时热时热 化系数tp： 年热热化系数tpa： 第四章 发电厂的热力系统 第一节 热力系统及主设备选择原则 热力系统 发电厂原则性热力系统（计算热力系统）。 发电厂全面性热力系统。 汽轮机组 1.汽轮机容量 最大机组容量不易超过系统总容量的10%。