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1、2016年10月22日 小组基本情况 制表：熊超 时间：2010年2月2日 小组成绩 宝钢炼钢厂1#RH、2#RH、3#RH、4#RH和5#RH 真空槽是大型精炼设备。这五座真空槽精炼装置 承担着大硅钢、IF钢、电工钢和钢帘线等高质量 、高附加值精品钢的精炼任务。热弯管是钢水精 炼装置RH真空槽重要组成部分之一，是钢水精炼 过程中气体排放通道。目前，五座RH精炼装置可 供周转使用的热弯管共15只，热弯管内衬采用定 型耐火材料即耐火砖进行砌筑。 工程概况 热弯管 浸渍管 热弯管清渣作业过程图 热弯管作为RH钢水精炼过程中气体排放通道，在使用若干炉次后， 由于钢水精炼过程中钢渣飞溅到管壁及通道，当
2、集聚量达到一定量后， 将管内通道封堵，影响精炼排气畅通，需下线清理。 一、选题理由 生产现状热弯管大修量大、工期长、维修成本高 生产需求 1、热热弯管大修频频率10次/年； 2、热热弯管大修工期10天/只。 选定课题提高热弯管使用寿命，从而降低热弯管大修频率 二、现状调查 小组统计员张志山对2009年内宝钢五座RH精炼装置的热弯管管龄进行了统 计，统计如下表。 2009年热弯管管龄统计 序号RH管号下线日期管龄（炉）工期(天)序号RH管号下线日期管龄（炉）工期(天) 11#1#1.21302613 16 2#1#8.395711 23#2#2.597012 173#1#8.16112511 3
3、2#3#2.12100411 185#2#8.2844312 45#3#2.25104812 19 1#1#9.3223311 51#2#3.15285512 203#3#9.1484012 63#1#3.30121113 21 2#3#9.2898412 74#2#4.990012 225#1#10.11105312 85#2#4.1975811 23 4#3#10.28120613 93#3#4.27115413 24 3#2#11.2107812 101#3#5.16198512 25 1#2#11.650311 115#1#5.2296312 26 5#2#11.1342012 122
4、#2#6.24105611 27 2#2#11.2472911 133#2#6.1384312 28 3#1#11.31120612 145#3#6.2690513 29 1#3#12.598512 154#1#7.18367013 30 4#2#12.28105813 制表人：张张志山 制表时间时间：2010年2月22日 从上表可以得出09年热弯管共大修30次，平均使用寿命1206炉，大修频率 高，耐材施工工期长，劳动强度大，耐材维修成本高，制约生产的稳定性。 根据导致热弯管大修频率高的各类因素运用排列图进行了如下分析： 由此图看出：热弯管顶部耐材整体脱落，为制约热弯管使用寿命整体提高的A类
5、因素 。 制图人：熊超 制图时间：2010年2月22日 1. 理论根据：小组组长熊超对09年每只下线进行大修的热弯管顶部正常熔损部 位的耐材熔损情况进行了测定，如下表： 制定目标依据分析： 2009年热弯管顶部耐材正常熔损情况统计 序号RH管号 管龄（炉 ） 耐材熔损量熔损速率序号RH管号 管龄（炉 ） 耐材熔损量熔损速率 11#1#3026208 mm0.069 mm/炉 16 2#1#95767 mm0.070 mm/炉 23#2#97066 mm0.068 mm/炉 173#1#1125 74 mm0.066 mm/炉 32#3#100467 mm0.067 mm/炉 185#2#443
6、 30 mm0.068 mm/炉 45#3#104873 mm0.070 mm/炉 19 1#1#2233152 mm0.068 mm/炉 51#2#2855182 mm0.071 mm/炉 203#3#840 58 mm0.069 mm/炉 63#1#121182 mm0.068 mm/炉 21 2#3#98470 mm0.071 mm/炉 74#2#90064 mm0.071 mm/炉 225#1#1053 76 mm0.072 mm/炉 85#2#75855 mm0.073 mm/炉 23 4#3#120686 mm0.071 mm/炉 93#3#115478 mm0.068 mm/炉
7、24 3#2#107873 mm0.068 mm/炉 101#3#1985133 mm0.067 mm/炉 25 1#2#50334 mm0.068 mm/炉 115#1#96370 mm0.073 mm/炉 26 5#2#42029 mm0.069 mm/炉 122#2#105673 mm0.069 mm/炉 27 2#2#72950 mm0.069 mm/炉 133#2#84357 mm0.068 mm/炉 28 3#1#120681 mm0.067 mm/炉 145#3#90562 mm0.069 mm/炉 29 1#3#98568 mm0.069 mm/炉 154#1#3670248
8、mm0.068 mm/炉 30 4#2#105874 mm0.070 mm/炉 平均熔损速率0.069 mm/炉 制表人：张志山 制表时间：2010年2月22日 那么，按照宝钢09年RH钢水处理量35845炉，热弯管大修寿命按照 3600炉计算，则热弯管大修次数=35845/3600 9.96次/年，满足生产 要求的热弯管大修频率10次/年。 2. 事实依据：2009年7月，4#RH1#热弯管下线大修，热弯管管龄达 到了历史最高值，为3670炉。 因此，小组成员一致认为将热弯管使用寿命提高到3600炉的目标 是可能实现的！ 由上表可知，定型耐材的正常熔损速率仅为0.069mm/炉，顶部定 型耐
9、材的厚度为300mm，残厚判废标准50mm，因此理论上热弯管的 使用寿命可以达到： （300-50）mm/（0.069mm/炉）=3623炉 通过对现状进行充分的调查以后，将目标定为：热弯管使用寿命从平均的 1206炉提高到3600炉。 三、设定目标 制图人：桑睿 制图时间2010年2月22日 四、原因分析 制图人：陈永军 制图时间：2010年3月25日 耐材砌筑模式不合理 顶部集渣严重 耐材性能差 热弯管本体顶部变形 冶炼时间长 冶炼真空度高 人员操作技能低 培训考核不合格 耐火砖砌筑整体性能不好 顶部耐材修理频率高 热弯 管顶 部耐 材整 体脱 落 人机 法料环 五、要因确定 1、末端因素
10、1：“培训考核不合格” 确认方法：理论及实际操作考核 确认标准：岗位规程考核成绩80分以上 确认情况：查阅09年8月份和10年1月份员工岗位规程和技 术规程考试成绩。 制表人：杨兴国 制表时间：2010年4月3日 由上表可以看出员工考试成绩平均在90分以上，成绩合格。 确认结果：非要因 确认人：杨兴国 确认时间：2010年4月3日 2、末端因素2：“热弯管本体顶部变形” 确认方法：现场测量 确认标准：本体铁壳变形量3mm 确认情况：09年1012月份RH热弯管大修本体铁壳进行测量。测量结果如下表： 制表人：杨兴国 制表时间：2010年4月8日 序号RH管号下线日期管龄（炉 ） 本体铁壳形变（m
11、m） 15#1#10.1110531.8 2 4#3#10.2812062.2 3 3#2#11.210781.9 4 1#2#11.65032.4 5 5#2#11.134202.3 6 2#2#11.247291.9 7 3#1#11.3112062.1 8 1#3#12.59852.2 9 4#2#12.2810582.3 由上表可以看出热弯管顶部本体铁壳形变量均不超过2.5mm，而本体铁壳变形 标准：本体铁壳形变量3mm。热弯管本体顶部变形情况正常，在标准范围控制之 内。 确认结果：非要因 确认人：杨兴国 确认时间：2010年4月8日 3、末端因素3：“耐材性能差” 确认方法：指标测定
12、 确认标准：技术规程规定的耐材理化指标 。 确认情况：2010年13月份一炼钢RH热弯 管大修三次所用的留样耐材送炼钢厂耐材 技术组测定材质，由右表可以看出13月 份三次大修所使用的耐材各理化性能指标 均在技术规程规定的标准之内。 确认结果：非要因 确认人：陈永军 确认时间：2010年4月10日 化学成分%MgOCr2O3CaOSiO2Fe2O3Ai2O3 指标58.625.10.631.17.34.7 实 际 批 号 13258.725.40.641.37.64.8 11460.125.20.641.47.54.9 02959.225.50.651.27.74.8 物理性能 显气孔 率% 体
13、积密度g/cm3常温耐压强度Mpa荷重软化点 指标9.23.371081700 实 际 批 号 1328.9 3.391101710 1149.03.381091703 0299.13.391121707 物理性能 高温抗折强度（14000.5h） Mpa 透气度nPm 指标9.42.5 实 际 批 号 1329.62.4 1149.92.2 0299.72.5 热膨胀率%400600800100012001400 1600 指标0.270.410.610.821.071.34 1. 61 实 际 批 号 1320.20.370.580.761.021.321.53 1140.240.340.
14、550.791.071.31.53 0290.220.40.590.811.051.281.59 制表人：陈永军 制表时间：2010年4月10日 4、末端因素4：“耐火砖砌筑整体性能不好” 确认方法：统计分析 确认标准：岗位规程规定热弯管大修标准耐材整体脱落面积2 确认情况：经统计2009年1月至4月热弯管清渣维护作业情况如下表所示： 制表人：熊超 制表时间：2010年4月13日 由上表可以看出，定型耐材单体性能较好，但是各个耐材之间连结性较差，清 渣时残渣容易连带耐材一起脱落，大面积脱落后就不易修补导致热弯管大修。所以 热弯管顶部采用定型耐材砌筑整体性能不好，是致使热弯管顶部耐材整体脱落的主
15、 要原因。 确认结果：要因 确认人：熊超 确认时间：2010年4月13日 5、末端因素5：“顶部结渣严重” 确认方法：统计分析 确认标准：热弯管顶部结渣严重对热弯管使用寿命的影响 确认情况：对3#RH2#热弯管使用过程中顶部结渣情况进行测量，统计结果如下： 上线日期下线日期 使用管龄（炉 ） 结渣厚度（mm）修理情况 1月1日1月9日306126结渣清理 1月12日1月23日655135结渣清理 1月26日2月5日970133热弯管大修 制表人：张志山 制表时间：2010年4月16日 由上表可以看出，热弯管在使用一段时间后，冷钢以及渣子会集结在热弯管 顶部，因此每次热弯管下线都需要对热弯管结渣
16、进行清理，修理频次高。而每次清 理都会使热弯管顶部耐材被连带剥离，进而影响着热弯管顶部耐材的使用寿命。但 由于热弯管顶部结渣是现有钢水处理工艺所产生的必然结果，因此，结渣清理既不 可避免也不能够减少清理频率。 确认结果：非要因 确认人：张志山 确认时间：2010年4月16日 6、末端因素6：“钢水冶炼时间长” 确认方法：现场确认 确认标准：炼钢工艺要求钢水冶炼时间不超过40分钟 确认情况：对一座RH一天钢水冶炼情况进行统计，统计结果如下所示： 出钢序号123456789101112 冶炼时间（分 ） 333330312830262931253041 出钢序号131415161718192021222324 冶炼时间（分 ） 362731352931373630292935 制表人：陈陈永军军 制表时间时间：2010年4月20日 由上可以看出，钢水冶炼时间有长有短，但平均冶炼时间变化不大 ，均
