毛尔盖水电站机组结构设计概要

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1、1 关于毛尔盖水电站机组结构设计关于毛尔盖水电站机组结构设计 摘要：摘要：本文论述了毛尔盖生态放水电站卧式混流水轮发电机组结构方面的设计，对较 大容量卧式发电机组采取的布置方式进行了介绍。同时为减少轴向水推力使推力轴承 稳定运行而采用的水轮机密封结构进行了分析。图 8 幅。 关键词关键词：结构设计 内循环推力轴承 集电环 无接触密封 一、前言一、前言 本文所介绍的电站为四川毛尔盖水电站的生态放水电站，是水头变幅及容量较 大的卧式混流水轮发电机组，于 2012 年正式并网发电。因其容量在卧式水轮发电机 组中相对较大，而且轴承采用的是内循环方式，因此为保证机组特别是轴承能够稳 定运行，在结构及布置

2、上进行了多方面的考虑。本文就此机组在布置形式及结构进 行了介绍和分析，为今后设计类似的机组提供有益的经验。 二、水轮发电机组的主要设计参数二、水轮发电机组的主要设计参数 1、水轮机 型号： HLA685-WJ-92 额定功率： 6186 kW 额定转速： 750 r/min 飞逸转速： 1573 r/min 最大水头； 134.01 m 额定水头； 132.53 m 最小水头； 63.68 m 额定流量： 5.2 m3/s 额定点水轮机效率： 91.5 % 吸出高度： Hs-0.5 m 轴向水推力力： 178232 kN 转轮重量（含泄水锥等）：0.83 t 2、发电机 型号： SFW6000

3、-8/2150 额定功率： 6000 kW 额定容量： 7500 kVA 额定电压： 6300 V 额定电流： 687.3 A 额定转速： 750 r/min 飞逸转速： 1573 r/min 额定功率因数： 0.8 额定频率： 50 Hz 相数： 3 绝缘等级： F/F 定子接线方式： Y 旋转方向： 顺时针（从发电机端看） 额定时发电机效率： 97.7% （计算值） 径向推力轴承规格： 320 2 径向轴承规格： 360 转子重量： 18.8 t 飞轮重量： 0.8 t 三、发电机布置形式的选择三、发电机布置形式的选择 水轮发电机组采用两支点布置形式，由于机组容量在卧式机组中相对比较大，

4、转子重量比较重，轴向水推力也不小，因此对轴承的要求比较高，如何布置发电机 需综 图 1 发电机装配图(方案 1) 3 图 2 主轴(方案 1) 图 3 发电机装配图(方案 2) 4 图 4 主轴(方案 2) 合考虑。图 1 及图 3 为发电机两种不同布置方式，其中图 1 为传统布置形式，图 3 为 经过核算采用的布置形式，现就两种不同布置形式进行受力及刚度分析，比较两种 布 置形式的优缺点。 图 2 及图 4 上的受力分析进行了简化处理，将转子重量受力中心近似的认为在 发电机中心线上，并将单边磁拉力方向与重力方向一致，图中所计算的结果为其合 力数 值；近似的认为转轮重心在转轮中心线上，转轮中心

5、线方向不仅受到转轮重力作用， 还受到因水流不对称所引起的径向力的作用，图中所计算的结果也为其合力数值。 由标准规范可知，定子和转子间的空气气隙，其最大值或最小值与其平均值之 差应不超过平均值的8%。即使是 5%的空气气隙不均匀也会导致很大的电磁不平衡 力作用在机组导轴承上，引起机组振动和导轴承的磨损。因此在此本电站需考虑磁 拉力的作用，并按8%最恶劣的情况下进行计算，由此得出磁拉力的估算公式为 F=0.3DL, 其中 D 表示转子外径,L 表示铁心长度,由电磁方案得出发电机转子外径为 1608，铁心长度为 950，其磁拉力计算结果为 45.8kN，故作用在发电机中心线上 的作用力为 233.8

6、 kN（转子重量为 18.8t）。水流不对称所引起的径向力也需考虑， 按有的资料认为其估算值为水轮机旋转力矩的 2%，按此估算值计算，其径向力为 4.8kN，加上转轮重量，在转轮中心线上的作用力为 13.1kN。至于由于转动部件的不 平衡重量产生的径向不平衡力由于难以估算，在此将其省却。再根据前面所列出的 水轮发电机组主要设计参数，可以分别计算出发电机两种不同布置方式轴承所承受 力的大小，图 2 及图纸 4 为其详细结果。从中可发现方案 1 中两轴承所受的力的大 小相差不大，而方案 2 中 320 径向推力轴承所承受的力（116.2kN）小于 360 径 向轴承所承受的力（138.7kN），由

7、于推力轴承还要承受水推力，因此较低的径向力 有利其稳定运行，因而方案 2 中两轴承的受力分布更好些。方案 2 两轴承中心距离 （3700）小于方案 1（3770），对转子中心挠度更好些。方案 2 由于径向轴承外形尺 寸小于推力轴承，因此转轮中心距离轴承中心更近些（为 1080），转轮处的挠度要 比方案 1 小些，但在飞轮处方案 2 挠度要大些。由于对于轴的弯曲变形进行精确计 算比较复杂，除受力和支承情况外，轴承和机座的刚度、配合在轴上零件的刚度 （这里包括磁轭、转轮、轴套、飞轮等），以及轴上的局部削弱等，对变形都有影 响，因此，在计算时，都进行了不同程度简化。考虑到方案 2 只有在飞轮处挠度比

8、 方案 1 大些，因此只对方案 2 在飞轮处进行刚度核算，看其是否满足使用要求。由 图中的数据，得出方案 2 主轴在飞轮处的挠度为 0.056mm，主轴在推力轴承处轴的偏 5 转角为 0.000058rad。由手册可以查到滑动轴承处轴的许用偏转角为 0.001 rad，实 际偏转角远小于此值，因此这种布置形式完全满足轴的刚度要求。 从图 1 及图 3 比较可以看出，方案 2 的集电环布置在飞轮后面，并用钢板封闭， 这种方式明显好于方案 1。首先避免了方案 1 中磨损后的碳粉吸入定转子内部，降低 线圈的绝缘性能，同时封闭的箱体下部能够收集磨损后的碳粉，有利于环保要求， 并有利于集电环及电刷的防尘

9、。其次如果轴承出现甩油和油雾逸出事故，集电环远 离轴承，可以避免油对集电环及电刷的污染。 由于发电机机座号比较大，转子直径相对也大些，作为两支点结构，方案 2 大、 小推力盘在尾部使得转子插、抽相比方案 1 更容易些，对安装及检修更方便些。虽 然方案 2 发电机轴向总的长度有所增加，但总体效果来看，采用方案 2 更合理些。 两支点结构轴向长度短，结构紧凑，安装调整方便，但其轴系临界转速不如三 支结构，而招标书中明确要求轴系的一阶临界转速应大于飞逸转速的 125%。因此提 高轴系的刚度，对提高轴系的临界转速十分重要。经电脑程序实际计算，方案 2 主 轴临界转速为 1990 r/min，是其飞逸转

10、速的 1.265 倍，满足招标书中要求。 四、水轮机结构形式四、水轮机结构形式 由招标书中要求，前后轴承均采用独立封闭自循环润滑系统，不设传统油泵油 箱、重力油箱等外循环装置，冷却器布置在轴承内部，轴承冷却水直接由蜗壳进口 处流出、排至集水井或尾水管内。 由于径向轴承大（为 320）受力简单，应能满足使用要求。而用 320 径向推 力轴承能否保证性能则成为机组设计及制造的难点。由于卧式机组顶盖空间限制， 在转轮上采用减压板结构难以措行。考虑到机组的转速并不低，在水轮机结构上借 鉴了立式高水头机组经常采用的无接触密封方式，通过顶盖排水降低转轮上冠上表 面的水压力，从而降低轴向水推力，最终使推力轴

11、承大推力盘所承受的压力减少， 提高推力轴 图 5 水轮机装配图 承运行的稳定性。在转轮下环结构设计时，也使作用在下环侧面的水压力的轴向分 6 力朝向发电机方向，以降低运行时产生的轴向水推力。在推力轴承（见图 6）结构上， 采用大、小推力盘均带油的方式具有多方面的优点：首先使得进入推力瓦和径向瓦 的润滑油不会产生干扰，不会出现推力瓦和径向瓦“抢油”现象；其次大、小推力 盘同时带油，提高了润滑油的带油量，保证充足的润滑油；再次也有利于机组开机 初始及紧急停机时轴向反力过大，对径向瓦端面的损坏。这种轴承也有其缺点，即 外形尺寸中 E=445 值（见图 6）相对较大些，此处解决的方法是将轴承放在发电机

12、后 端，而非传统上的前端位置。由于发电机机座号比较大，所以转子转动惯量相应较 大，通过调保计算，对飞轮的转动惯量要求并不高，飞轮主要起到刹车盘作用。这 样飞轮的重量就能够减轻，对推力轴承径向力也能够减少。同时径向轴瓦采用了水 冷式导瓦，具有运行瓦温低，稳定性好等优点，由于轴承座内因有水冷却铜管，易 产生的冷凝水，为降低运行人员的检修强度，在轴承底部装有油混水装置。 泵板和无接触间隙密封方式，具体结构可见图 7 及图 8 所示，不仅可以降低轴 向水推力，而且轴封的静止部分与转动部分不接触使得密封有极长的寿命。在水轮 机转轮上冠设有泵板装置，由于泵板的吸出作用，主轴对应面始终处于大气之中， 轴与轴

13、封间不接触并只有一层空气，而非泄漏水，这样，密封有极长的寿命。该密 封不需检修，在水轮机正常运行时不需冷却或润滑，比盘根等接触性密封更有利些。 主轴密封为不接触迷宫型，由紧靠着轴上的转动套、密封罩和主轴密封排水管组成， 其主要作用如下： （a） 水轮机正常运行时 密封中水的流向如图 8 中 P 的走向，密封转动处完全干燥，由于有泵板装置， 在额定转速情况下，整个负荷范围内密封罩上无水压。转轮上的泵板随转轮一起旋 转防止水和固体进入主轴密封，同时泵板排水管 4-G2”（图 7）防止沙或固体物质 积在水机顶盖下，并将透过上止漏环的少量漏水通过泵板排水管 4-G2”排至尾水或 电站集水井。 （b）

14、低于额定转速连续运行 在机组启动和关闭速度降低情况下，水压可能达到轴封，此时由于迷宫环状密 封盒的扩散作用使漏水压力大幅度下降，同时位于密封罩的排水管 G3”（图 8）可 将渗漏水排至尾水或电站集水井。 此密封方式的主要优点为： （1） 无需维修，无磨损部件。 （2） 无需用于冷却或润滑的清洁水。 （3） 防止泥沙对顶盖和主轴密封的磨蚀。 （4） 转轮和顶盖上的水推力可以有效减少。 （5） 在飞逸情况下，水推力少量增加。 具体机构设计是需注意将取水口面积和密封间隙面积比值取在 1.766，经验表面 此时顶盖内压力可降低 30%，顶盖排沙排水后，不但降低了轴承推力负荷，同时排除 了不稳定水流，避

15、免了轴向水力振动，改善了转轮稳定性。 7 图 6 320 径向推力轴承外形图 五、制造工艺上采取的措施五、制造工艺上采取的措施 制造工艺对机组运行稳定运行一样十分重要。容量较大转速较高的卧式机组一 直存在瓦温较高的现象，为此在制造上采取了多种措施以保证轴承稳定运行。 由于转子重量及尺寸较大，难以在厂内进行动平衡试验，只能进行静平衡试验。 为此对转子静平衡要求严格，对转轮及飞轮静平衡也要求严格，目的是降低对轴承 的附加动压力。 推力瓦为弹性塑料瓦，因此不需要刮瓦，径向瓦材料是巴氏合金，需要刮瓦。 由于转子重量较大，转子又无压力油顶起装置，为了更好更快地在机组启动过程中 建立油膜和稳定地保持楔形油

16、膜，在径向瓦刮瓦时不在主轴轴颈上研磨，而是做了 个假轴，提供给业主，假轴直径比轴颈大一个双边间隙。利用假轴刮出的瓦，瓦与 轴是线接触，在机组启动的瞬间磨擦副中的干摩擦仅发生在接触线上，有利于轴颈 在机组启动的瞬间形成油楔，使机组漂浮在油膜上。同时，在轴瓦和轴颈之间具备 均匀的圆周间隙，对于保持轴颈下稳定的油膜创造了比较良好的条件。而在自己的 轴颈刮研的瓦不是圆筒形，在开机启动时会出现较大面积的半干和干摩擦。为此给 电站提供了假轴，使得机组在检修以假轴进行轴瓦刮研。 8 图 7 水轮机装配图（放大图） 六、结语六、结语 电站在 2012 年正式发电，从电站反馈的信息来看，机组的各项性能达到了招标 书所提出的要求。特别是径向推力