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1、松花江避暑城东环路项目松江湿地旅游通道四环路至呼口大桥段现浇梁满堂红支架专项施工方案编制： 复核： 审批： 中铁十三局集团第四工程有限公司松花江避暑城东环路项目部 二O一三年七月现浇梁满堂红支架专项施工方案目 录一、工程概况21.1 基本情况21.2 主要工程量21.3 编制依据21.4 施工重点、难点3二、施工工期安排4三、施工工艺及方案53.1现浇梁支架施工51）施工组织52）工艺流程图53）结构型式64）基础施工65）支架施工76）支架预压73.2 支架结构验算81）结构说明82）荷载计算93）结构检算11四、安全质量控制措施191、支架搭设施工质量控制措施192、雨季施工措施193、高
2、空作业安全保证措施204、其他安全措施2021一、工程概况1.1 基本情况松花江避暑城项目工程道路全长8123.634m，南起樱花路（起点K2+596.366）,中心南北路环岛（终点K10+720）。平面坐标采用哈尔滨城市独立坐标系。松花江避暑城东环路（松江湿地旅游通道四环路至呼口大桥段）规划红线宽度60m，采用双向6车道。K4+338大桥采用变截面预应力混凝土连续箱梁，桥跨径组合为40m+65m+40m，桥墩采用直立型实体式墩。桥梁横向全宽40m，双向共六车道。桥面横向分上下分幅布置，两幅桥净距5.0m。承台下设钻孔桩基础，桩直径120cm。K4+338大桥支点梁高3.8m，高跨比1/17.
3、1；跨中梁高2.3m，高跨比1/28.3。梁高采用二次抛物线变化。单幅箱梁顶宽17.5m，底宽9.8m，采用斜腹板单箱双室断面，翼缘板悬臂长度3.25m。箱梁顶板厚度28cm，底板厚度45-65cm，中腹板厚度40-65cm。在支点外设横隔墙，边支点处横隔墙厚度1.2m，中支点处横隔墙厚度1.8m。箱梁采用双向预应力设计，分为纵向预应力和顶板及横梁的横向预应力。1.2 主要工程量预应力混凝土连续箱梁跨径为40+65+40mC50混凝土：5107m3级钢筋：681.6t；15.20钢绞线：201.4t。1.3 编制依据 1）本工程招标文件；2）松花江避暑城东环路施工图设计；3）国家及交通部现行的
4、施工规范、标准和哈尔滨市建委制定的相关规范；4）业主对本工程的工期及质量要求；5）我单位的施工技术、机械设备水平以及类似工程的施工经验和技术总结。1.4 施工重点、难点 1）地质条件较差，基础处理难度较大；2）浇筑方量大，混凝土质量及供应的控制是重点；3） 防止高空坠物是安全防护重点；4）施工周期长，钢筋防锈及模板防污是控制重点。二、施工工期安排K4+338大桥(40+65+40m)支架施工 22 天 2013年8月7日至2013年8月28日基础施工 2 天 2013年8月7日至2013年8月8日支架架设 10 天 2013年8月11日至2013年8月20日支架预压 12 天 2013年8月1
5、7日至2013年8月28日现浇梁施工 57 天 2013年8月5日至2013年9月30日模板加工 20 天 2013年8月5日至2013年8月24日底模铺设 11 天 2013年8月22日至2013年9月1日钢筋绑扎 14 天 2013年8月27日至2013年9月9日内、外模安装 10 天 2013年8月30日至2013年9月8日左幅砼浇注 3 天 2013年9月4日至2013年9月6日左幅拆除底模 2 天 2013年9月23日至2013年9月24日右幅砼浇注 3 天 2013年9月10日至2013年9月12日 右幅拆除底模 2 天 2013年9月29日至2013年9月30日支架拆除 10天
6、2013年9月25日至2013年10月5日三、施工工艺及方案3.1现浇梁支架施工1）施工组织K4+338大桥现浇梁采用满堂红碗扣式脚手架施工工艺，支架施工包括支架基础、支架搭设、支架预压、支架拆除等内容。满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚30cm三灰碎石土、20cmC25砼）、483mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶底托（长度不得少于60cm）、10cm10cm木方做横向分配梁、10cm10cm木方纵向分配梁组成。模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm10cm木方分配梁沿纵桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上；上设10cm10cm木方作为横向分配梁，间距为30cm；箱梁底模板、
7、翼缘板模板采用定型大块竹胶模板，直接固定在横向分配梁上；其中翼缘板标高采用调整顶托高度来实现；侧、内模板为整体定型制作木模板，分节分段进行吊装，侧模直接安装横向分配梁中，与底模、翼缘板模板相连，内模支撑于底模。2）工艺流程图原地面压实碎石土基础砼垫层基础支架搭设现浇混凝土支架拆除三灰碎石检验沉降观测预压试验支架施工工艺流程图见下：3）结构型式4）基础施工支架基础范围为支架周边各增加1.5m，采用三灰碎石土基础与C25混凝土基础。三灰碎石土采用商品料，施工前对支架范围采用压路机静压12遍，不能出现局部反弹点。三灰碎石土一层成型，推土机平整，25T压路机压实34遍。压实后表面洒水，覆盖塑料膜进行养
8、护7天。派专人进行洒水养护，始终保证碎石土表面湿润。C25砼基础采用商品料，测量控制标高，自桥梁中心线向左右两侧设流水坡，坡高控制在15cm；采用汽车泵送混凝土进行施工，混凝土同步进行振捣，表面压光处理；混凝土专人洒水养护，时间不得小于7天。5）支架施工支架立杆布置纵向间距均为60cm，横向间距箱梁底板范围采用60cm，翼缘板范围采用90cm；底顶托调整高度控制在30cm以内；横杆底部第一层与第二层步距为60cm，第二层与第三层及以上步距为120cm，同时所有单根立杆顶部均设横杆连接；斜杆分水平斜杆、纵横方向斜杆；水平斜杆设于支架底部及顶部各一层；纵方向斜杆共设5道在支架两侧各设1处，支架中间
9、位置设3道，分别处于梁中心、底板两侧边缘位置；横方向斜杆除支架两侧各设1道，其余按间距6m进行设置。严格按施工图纸进行支架定点安装，挂线定位。顶底托要求伸入钢管内不得小于15cm。对所有钢管、扣件进行相应检测，合格后方可用于本工程。加固扣件均采用扭力扳手进行校紧，确保不存在松动或未达到要求的加固扣件。同时对扭力扳手进行相应的检测，合格后用于施工检查。6）支架预压支架须进行预压，预压重量为箱梁重量的1.1倍，具体预压方案见附后。初步施工流程为：混凝土基础施工满堂红支架搭设支架基础和支架的预压；在支架搭完成后，开始铺设底模，底模采用12竹胶板。底模铺设完成后，进行支架整体预压。支架预压的目的一方面
10、是为了消除支架的非弹性变形；另一方面是为支架计算的弹性变形提供实践依据，为预拱度的设置提供参与，以保证梁体整体线形。压载总重按照设计要求为主梁自重的110%进行设置，加载方式采用砂袋三跨整体加重，加载过程分为三级加载，顺序按照50%-75%-100%-110%进行。每级持荷时间不小于30min，最后一级为1h，稳定时间为48h。分别测定各级荷载下支架的变形值，并根据测试结果预拱度。变形观测点的设置原则：横桥向布置5点（其中底板3点、翼缘板两侧各2点），纵桥向从墩中心向跨中心方向布置按点与点间距3m、3m、3m、4m、5m、7m、7.5m。具体布置如下图所示。3.2 支架结构验算1）结构说明采用
11、WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设1010cm方木；纵向方木上设1010cm的横向方木，其中横向方木间距不大于0.3m（净间距0.2m）。模板宜用厚1.2cm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。支架纵横均按图示设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每6.0m设一道，纵桥向斜撑沿横桥向共设5道。支架底部、顶部各设一道水平斜撑。横杆底部第一层与第二层步距为60cm，第二层与第三层及以上步距为120cm，同时所有单根立杆顶部均设横杆连接。2）荷载计算本计算书以现浇梁40m+65m+4
12、0m变截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱两室）为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。A 荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： q1 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 q2 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 q5 新浇混凝土对侧模的压力。
13、 q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 q7 支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：满堂钢管支架自重立杆横桥向间距立杆纵桥向间距横杆步距支架自重q7的计算值(kPa)60cm60cm120cm3.3860cm90cm120cm2.21B 荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算侧模计算C 荷载计算 箱梁自重q1计算根据K4+338大桥现浇箱梁结构特点，我们取箱梁近墩侧断面，其结构混凝土量最大，代表进行箱梁自重计算，并对截面下的支架体系进行检算，先进行自重计算。根据横断面图，则：q1 = 取1.2的安全系数，则q150.
14、291.260.35kPa 注：B 箱梁底宽，取9.0m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 新浇混凝土对侧模的压力q5计算因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=28控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力q5=K为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2当V/T=1.2/28=0.0430.035 h=1.53+3.8V/t=1.69mq5=3）结构检算（1）扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。本工程现浇箱梁支架按483.5mm碗扣架进行立杆内力计算，采用6060120cm的布置结构，如图：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N
