UASB设计计算

1、UASB设计计算一、设计参数(1) 污泥参数设计温度T=25容积负荷NV=8.5kgCOD/(m3.d) 污泥为颗粒状污泥产率0.1kgMLSS/kgCOD,产气率0.5m3/kgCOD(2) 设计水量Q=2800m3/d=116.67m3/h=0.032 m3/s。(3) 水质指标表1 UASB反应器进出水水质指标水 质 指 标COD（L）BOD（L）SS（L）进 水 水 质37352340568设计去除率85%90%/设计出水水质560234568二、 UASB反应器容积及主要工艺尺寸的确定(1) UASB反应器容积的确定本设计采用容积负荷法确立其容积VV=QS0/NVV反应器的有效容积(m3)S0进水有机物浓度(kgCOD/L)V=34003.7358.5=1494m3取有效容积系数为0.8,则。

2、UASB工艺设计计算 （1） 适用性 升流式厌氧污泥床(UASB)工艺设计进水水质一般CODcr应在1000mg/L以上。UASB反应器进水中悬浮物的含量一般不宜超过500mg/L,否则应设置混凝沉淀或混凝气浮进行处理。当进水悬浮物过高或可生化性较差是，宜设置水解池进行预酸化。 （2） 预处理要求 预处理部分包括以下环节：格栅、调节池、营养盐和PH值及温度调控系统。预处理部分是UASB及其艳阳设计。

3、两相厌氧工艺的研究进展摘要：传统的厌氧消化工艺中,产酸菌和产甲烷菌在单相反应器内完成厌氧消化的全过程，由于二菌种的特性有较大的差异,对环境条件的要求不同,无法使二者都处于最佳的生理状态,影响了反应器的效率。1971 年 Ghosh 和 Poland 提出了两相厌氧生物处理工艺1，它的本质特征是实现了生物相的分离，即通过调控产酸相和产甲烷相反应器的运行控制参数，使产酸相和产甲烷相成为两个独立的处理单元，各自形成产酸发酵微生物和产甲烷发酵微生物的最佳生态条件，实现完整的厌氧发酵过程，从而大幅度提高废水处理能力和反应器的运行。

4、UASB 工艺设计计算工艺设计计算 （一）适用性 升流式厌氧污泥床(UASB)工艺设计进水水质一般 CODcr 应在 1000mg/L 以 上。 UASB 反应器进水中悬浮物的含量一般不宜超过 500mg/L,否则应设置混凝沉 淀或混凝气浮进行处理。当进水悬浮物过高或可生化性较差是，宜设置水解池进 行预酸化。 （二）预处理要求 预处理部分包括以下环节： 格栅、 调节池、 营养盐和 PH 值及温度调控系统。 预处理部分是 UASB 及其艳阳设计的关键。关系到系统能否正常运行，应充分 考虑其运行的可靠性。 1.格栅 UASB 废水处理工艺系统前应设置细格栅、粗格栅或水力筛。

5、 1 1.厌氧塔的设计计算 1.1 反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为)/(0 . 5 3 dmkgCODNv 进出水 COD 浓度)/(2000 0 LmgC ，E=0.70 V= 30 8400 0 . 5 70. 0203000 m N EQC v ，取为 8400 3 m 式中 Q设计处理流量dm / 3 C0进出水 COD 浓度 kgCOD/ 3 m E去除率 NV容积负荷 （2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器 3 座，横截面积为圆形。 1） 反应器有效高为mh0 .17则 横截面积：)(495 0 .17 8400 2 m h V S 有效 单池面积：)(165 3 495 2 m n S Si 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在 1.2：1 以下。

6、两相厌氧工艺的研究进展摘要：传统的厌氧消化工艺中,产酸菌和产甲烷菌在单相反应器内完成厌氧消化的全过程，由于二菌种的特性有较大的差异,对环境条件的要求不同,无法使二者都处于最佳的生理状态,影响了反应器的效率。1971年Ghosh和Poland提出了两相厌氧生物处理工艺1，它的本质特征是实现了生物相的分离，即通过调控产酸相和产甲烷相反应器的运行控制参数，使产酸相和产甲烷相成为两个独立的处理单元，各自形成产酸发酵微生物和产甲烷发酵微生物的最佳生态条件，实现完整的厌氧发酵过程，从而大幅度提高废水处理能力和反应器的运行稳定性。

7、 UASB 反应器的设计计算 1 设计参数 1 污泥参数 设计温度 T 25 容积负荷 NV 8 5kgCOD m3 d 污泥为颗粒状 污泥产率 0 1kgMLSS kgCOD 产气率 0 5m3 kgCOD 2 设计水量 Q 2800m3 d 116 67m3 h 0 032 m3 s 3 水质指标 表 5 UASB 反应器进出水水质指标 水 质 指 标 COD L BOD L SS L 进 水。

8、UASB设计计算 一 设计参数 1 污泥参数 设计温度T 25 容积负荷NV 8 5kgCOD m3 d 污泥为颗粒状 污泥产率0 1kgMLSS kgCOD 产气率0 5m3 kgCOD 2 设计水量Q 2800m3 d 116 67m3 h 0 032 m3 s 3 水质指标 表1 UASB反应器进出水水质指标 水 质 指 标 COD L BOD L SS L 进 水 水 质 3735 234。

9、UASB设计计算一、设计参数(1) 污泥参数设计温度T=25容积负荷NV=8.5kgCOD/(m3.d) 污泥为颗粒状污泥产率0.1kgMLSS/kgCOD,产气率0.5m3/kgCOD(2) 设计水量Q=2800m3/d=116.67m3/h=0.032 m3/s。(3) 水质指标表1 UASB反应器进出水水质指标水 质 指 标COD（L）BOD（L）SS（L）进 水 水 质37352340568设计去除率85%90%/设计出水水质560234568二、 UASB反应器容积及主要工艺尺寸的确定(1) UASB反应器容积的确定本设计采用容积负荷法确立其容积VV=QS0/NVV反应器的有效容积(m3)S0进水有机物浓度(kgCOD/L)V=34003.7358.5=1494m3取有效容积系数为0.8,则。

10、UASB设计计算 一、设计参数 (1) 污泥参数 设计温度T=25 容积负荷NV=8.5kgCOD/(m3.d) 污泥为颗粒状 污泥产率0.1kgMLSS/kgCOD, 产气率0.5m3/kgCOD (2) 设计水量Q=2800m3/d=116.67m3/h=0.032 m3/s。 (3) 水质指标 表1 UASB反应器进出水水质指标 水 质 指 标 COD（L） BOD（L） SS（L） 进 水。

11、 1 1.厌氧塔 的设计计算 1.1 反应器结构尺寸设计计算 （ 1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为 )/(0.5 3 dmk gC O DN v 进出水 COD浓度 )/(20000 LmgC ， E=0.70 V= 30 84000.5 70.0203000 mN EQC v ，取为 8400 3m 式中 Q 设计处理流量 dm/3 C0 进出水 COD浓度 kgCOD/ 3m E 去除率 NV 容积负荷 （ 2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器 3座，横截面积为 圆 形。 1） 反应器有效高为 mh 0.17 则 横截面积： )(4950.178400 2mhVS 有效 单池面积： )(1653495 2mnSSi 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑， 高、直径 比在 1.2： 1以下较合适。

12、UASB 工艺设计计算工艺设计计算（1）适用性 升流式厌氧污泥床(UASB)工艺设计进水水质一般 CODcr 应在 1000mg/L 以 上。UASB 反应器进水中悬浮物的含量一般不宜超过 500mg/L,否则应设置混凝 沉淀或混凝气浮进行处理。当进水悬浮物过高或可生化性较差是，宜设置水解 池进行预酸化。 （2）预处理要求 预处理部分包括以下环节：格栅、调节池、营养盐和 PH 值及温度调控系 统。预处理部分是 UASB 及其艳阳设计的关键。关系到系统能否正常运行，应 充分考虑其运行的可靠性。 1.格栅UASB 废水处理工艺系统前应设置细格栅、粗格栅或水力筛。最后一。

13、UASB设计计算一设计参数1 污泥参数设计温度T25容积负荷NV8.5kgCODm3.d 污泥为颗粒状污泥产率0.1kgMLSSkgCOD,产气率0.5m3kgCOD2 设计水量Q2800m3d116.67m3h0.032 m3s。3 水质。

14、UASB的设计计算6.1 UASB反应器的有效容积（包括沉淀区和反应区）设计容积负荷为进出水COD浓度 ，（去除率85%）V=式中Q设计处理流量C0进出水COD浓度kgCOD/E去除率NV容积负荷，6.2 UASB反应器的形状和尺寸工程设计反应器3座，横截面积为矩形。（1） 反应器有效高为则横截面积：单池面积：（2） 单池从布氺均匀性和经济性考虑，矩形长宽比在2：1以下较合适。设池长，则宽，设计中取单池截面积：（3） 设计反应器总高，其中超高0.5单池总容积：单池有效反应容积：单个反应器实际尺寸：反应器总池面积：反应器总容积：总有效反应容积：符合有机。

15、UASB的设计计算 6 1 UASB反应器的有效容积 包括沉淀区和反应区 设计容积负荷为 进出水COD浓度 去除率85 V 式中Q 设计处理流量 C0 进出水COD浓度kgCOD E 去除率 NV 容积负荷 6 2 UASB反应器的形状和尺寸 工程设计反应器3座 横截面积为矩形 1 反应器有效高为则 横截面积 单池面积 2 单池从布氺均匀性和经济性考虑 矩形长宽比在2 1以下较合适 设池长 则宽 。

16、 1 1.厌氧塔的设计计算 1.1 反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为)/(0 . 5 3 dmkgCODNv 进出水 COD 浓度)/(2000 0 LmgC ，E=0.70 V= 30 8400 0 . 5 70. 0203000 m N EQC v ，取为 8400 3 m 式中 Q设计处理流量dm / 3 C0进出水 COD 浓度 kgCOD/ 3 m E去除率 NV容积负荷 （2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器 3 座，横截面积为圆形。 1） 反应器有效高为mh0 .17则 横截面积：)(495 0 .17 8400 2 m h V S 有效 单池面积：)(165 3 495 2 m n S Si 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在 1.2：1 以下。

17、UASB的设计计算6.1 UASB反应器的有效容积（包括沉淀区和反应区）设计容积负荷为进出水COD浓度 ，（去除率85%）V=式中Q设计处理流量C0进出水COD浓度kgCOD/E去除率NV容积负荷，6.2 UASB反应器的形状和尺寸工程设计反应器3座，横截面积为矩形。（1） 反应器有效高为则横截面积：单池面积：（2） 单池从布氺均匀性和经济性考虑，矩形长宽比在2：1以下较合适。设池长，则宽，设计中取单池截面积：（3） 设计反应器总高，其中超高0.5单池总容积：单池有效反应容积：单个反应器实际尺寸：反应器总池面积：反应器总容积：总有效反应容积：符合有机。

18、UASB的设计计算6.1 UASB反应器的有效容积（包括沉淀区和反应区）设计容积负荷为进出水COD浓度 ，（去除率85%）V=式中Q设计处理流量C0进出水COD浓度kgCOD/E去除率NV容积负荷，6.2 UASB反应器的形状和尺寸工程设计反应器3座，横截面积为矩形。（1） 反应器有效高为则横截面积：单池面积：（2） 单池从布氺均匀性和经济性考虑，矩形长宽比在2：1以下较合适。设池长，则宽，设计中取单池截面积：（3） 设计反应器总高，其中超高0.5单池总容积：单池有效反应容积：单个反应器实际尺寸：反应器总池面积：反应器总容积：总有效反应容积：符合有机。

19、 淮 阴 工 学 院 毕业设计说明书 论文 作 者 杜永恒 学 号 1031617 系 院 生命科学与化学工程学院 专 业 环境工程 题 目 酒厂高浓度有机废水处理工程设计 下载可编辑 张强华 副教授 石莹莹 指导者 石莹莹 评阅者 200。