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1、 第四节第四节 土石坝的渗流分析土石坝的渗流分析散粒体的渗流散粒体的渗流：水库蓄水后，由于上下游水位差的关系，水流会通过坝体土：水库蓄水后，由于上下游水位差的关系，水流会通过坝体土粒之间的空隙从上游向下游流动粒之间的空隙从上游向下游流动。 图图6-13渗流示意图渗流示意图 第四节第四节 土石坝的渗流分析土石坝的渗流分析渗流渗流计算目的算目的：为确定经济可靠的坝型和合理的结构尺寸提供重要依据：为确定经济可靠的坝型和合理的结构尺寸提供重要依据渗流渗流计算任算任务：l确定坝体确定坝体浸润线浸润线及其下游逸出点的位置，绘制坝体积地基内的等势线分布或及其下游逸出点的位置，绘制坝体积地基内的等势线分布或流
2、网流网图，提供坝体稳定分析、应力计算和排水设备选择之用图，提供坝体稳定分析、应力计算和排水设备选择之用l确定坝体与地基确定坝体与地基渗流量渗流量，以便估计水库渗漏损失和确定坝体排水的尺寸，以便估计水库渗漏损失和确定坝体排水的尺寸l确定坝坡出逸段与下游地基表面的出逸比降，以及不同土层之间的渗透坡降，确定坝坡出逸段与下游地基表面的出逸比降，以及不同土层之间的渗透坡降，以判断该处的以判断该处的渗透稳定性渗透稳定性l确定库水位降落时上游坝壳内自由水面的位置，估算由此产生的孔隙压力，确定库水位降落时上游坝壳内自由水面的位置，估算由此产生的孔隙压力，供上游坝坡稳定分析之用供上游坝坡稳定分析之用常用的渗流分
3、析方法常用的渗流分析方法：流体力学方法、水力学方法、流网法和试验法。流体力学方法、水力学方法、流网法和试验法。 一一土石土石坝渗流的基本方程及其解法渗流的基本方程及其解法（一）渗流的基本方程（一）渗流的基本方程土坝渗流为层流，渗流区内任一点满足拉普拉斯方程：土坝渗流为层流，渗流区内任一点满足拉普拉斯方程：式中：式中：、为为x、y方向的渗透系数方向的渗透系数（二）（二） 渗流渗流问题的水力求解的水力求解假设假设:均质均质,层流层流,稳定渐变流稳定渐变流.应用达西定律应用达西定律(DarcysLaw)，假定任一铅直过水断，假定任一铅直过水断面内各点的渗透坡降相等。如图示为一不透水地基上的矩形土体，
4、此时过流断面上的平面内各点的渗透坡降相等。如图示为一不透水地基上的矩形土体，此时过流断面上的平均流速为：均流速为： 设单宽流量为设单宽流量为q，则，则 (*)将上式自上游面（将上式自上游面（x=0,y=H1)至下游至下游面（面（x=L,y=H2)积分，得：积分，得：对（对（*)积分，可得浸润线方程：积分，可得浸润线方程：不透水地基上矩形土体的渗流计算图不透水地基上矩形土体的渗流计算图图图6-15土坝浸润线示意图土坝浸润线示意图 二二计算土石算土石坝渗流的水力学方法渗流的水力学方法 （一）不透水地基上土石（一）不透水地基上土石坝的渗流的渗流计算算1.均质坝的渗流计算均质坝的渗流计算下游无排水：下
5、游无排水：计算时把土石坝断面分为上游三角形、中间段和下游三角形三段计算时把土石坝断面分为上游三角形、中间段和下游三角形三段上游三角形渗流区域的等效宽度为：上游三角形渗流区域的等效宽度为：将上游三角形和中间段合成一段将上游三角形和中间段合成一段通过通过这段渗流区域的渗流这段渗流区域的渗流量为量为： 均质坝计算简图均质坝计算简图下游三角形下游三角形段，以下游段，以下游水面为界，分为水上部分水面为界，分为水上部分和和水下部分水下部分。和和为等势线，为等势线，非等势线也非流线。非等势线也非流线。应用达西定律可得其渗流量：应用达西定律可得其渗流量：根据水流连续条件根据水流连续条件联立求解即可得浸润线方程
6、和逸出高度。联立求解即可得浸润线方程和逸出高度。下游有褥垫排水：下游有褥垫排水：根据流体力学分析表明，浸润线可由一通过根据流体力学分析表明，浸润线可由一通过E并以排水起点并以排水起点为焦点的抛物线来表为焦点的抛物线来表示。示。B点高度为点高度为，则，则C点位置点位置。由于浸润。由于浸润线过线过和和，浸润线方程为：浸润线方程为：浸润线通过浸润线通过点点:有褥垫排水的渗流计算图有褥垫排水的渗流计算图由此可得由此可得EODBA段的单宽流量：段的单宽流量：下游棱体排水：下游棱体排水：当下游无水时和褥垫式相同；当下游有水时，如下图所示，可将下游水位当下游无水时和褥垫式相同；当下游有水时，如下图所示，可将
7、下游水位以上部分按照无水情况处理。以上部分按照无水情况处理。单宽流量为：单宽流量为：有棱体排水时渗流计算图有棱体排水时渗流计算图2.心心墙坝的渗流的渗流计算算 心墙土料的渗透系数一般很小，比坝壳小心墙土料的渗透系数一般很小，比坝壳小倍以上，计算时可不考虑上游楔体降落倍以上，计算时可不考虑上游楔体降落水头的作用。下游坝壳的浸润线比较平缓，水头主要集中在心墙部位损失。当下游水头的作用。下游坝壳的浸润线比较平缓，水头主要集中在心墙部位损失。当下游有排水时，近似的假定浸润线的逸出点为下游水位和堆石内坡的交点有排水时，近似的假定浸润线的逸出点为下游水位和堆石内坡的交点A，如下图所，如下图所示。示。心墙坝
8、的渗流计算心墙坝的渗流计算将心墙简化成等将心墙简化成等厚的矩形断面厚的矩形断面:则通过心墙段的单宽则通过心墙段的单宽流量为：流量为：心墙下游坝壳的单宽流量为：心墙下游坝壳的单宽流量为：根据根据联立求解，可求得心墙后浸润线高度联立求解，可求得心墙后浸润线高度和渗流量和渗流量。下游坝壳的浸润线。下游坝壳的浸润线仍按仍按计算计算。3.斜斜墙坝的渗流的渗流计算算斜墙坝渗流计算将变厚度的斜墙简化成为厚度为将变厚度的斜墙简化成为厚度为的等厚斜墙，的等厚斜墙，这样这样通过斜墙的渗流量为：通过斜墙的渗流量为：斜墙后坝壳的渗流量为：斜墙后坝壳的渗流量为：由由联立求解可得联立求解可得q和和h。坝体的浸润线方程仍为
9、：。坝体的浸润线方程仍为：三三流网法流网法适用：适用：剖面、边界条件复杂，用计算方法比较困难时剖面、边界条件复杂，用计算方法比较困难时流网绘法：流网绘法：l根据经验确定浸润线位置及逸出点根据经验确定浸润线位置及逸出点l将上、下游水位差分为将上、下游水位差分为n等分，等分水平线与浸润线交点即等势线与浸润线的交等分，等分水平线与浸润线交点即等势线与浸润线的交点，由这些交点绘制等势线点，由这些交点绘制等势线l绘制与等势线正交的流线。反复修正为相互正交、长宽相等网格，即流网绘制与等势线正交的流线。反复修正为相互正交、长宽相等网格，即流网l由流网求渗流要素由流网求渗流要素流网的绘制流网的绘制（一）（一）
10、渗流要素渗流要素计算算 渗流场内任一点渗流场内任一点i的流速，可用的流速，可用i点所在网格的平均流速来代表：点所在网格的平均流速来代表：其中，其中，k为土壤渗透系数；为土壤渗透系数；为为i点所在网格相邻两根等势线之间的平点所在网格相邻两根等势线之间的平均流线长度；均流线长度；为两根等势线之间的水头差为两根等势线之间的水头差，H1、H2为上下为上下游水头；游水头；n为等势线的为等势线的数目。因而：数目。因而：流管的流量为：流管的流量为：式中式中为为i点所在的网点所在的网格相邻流线之间的距离，即格相邻流线之间的距离，即i网格的高度，如为正方形网格的高度，如为正方形,此时：此时：根据流网性质，在正交
11、曲线簇组成的流网中，个流管的渗流量应该相根据流网性质，在正交曲线簇组成的流网中，个流管的渗流量应该相同：同：，于是单宽流量为：于是单宽流量为：单宽流量为：单宽流量为：作用在作用在I处单位土体的渗透力为：处单位土体的渗透力为：式中：式中：m为流管数，其值为流线总数减去为流管数，其值为流线总数减去1。(二）二）不同土不同土层分界分界处的流网的流网渗流通过两种不同土壤的交界面，其流线和等势线将发生转折，按渗流通过两种不同土壤的交界面，其流线和等势线将发生转折，按照连续条件，通过相邻两流线的流量不变：照连续条件，通过相邻两流线的流量不变：AA1、BB1为等势线，假定此时两等势线之间的水头损失为为等势线
12、，假定此时两等势线之间的水头损失为dh，则：，则：不同土层界面处的流线不同土层界面处的流线（三）（三）各向异性土体内的流网各向异性土体内的流网受施工与沉积因素影响，坝身、坝基的水平向渗透系数一般受施工与沉积因素影响，坝身、坝基的水平向渗透系数一般大于竖直向，若达几倍以上则应考虑土体的各向异性。在绘制大于竖直向，若达几倍以上则应考虑土体的各向异性。在绘制流网时，先变换实际剖面，水平尺寸按流网时，先变换实际剖面，水平尺寸按换算，然换算，然后在变换的剖面上按一般方法绘制成网，最后将该剖面及流网后在变换的剖面上按一般方法绘制成网，最后将该剖面及流网的水平尺寸乘以的水平尺寸乘以，即可得实际剖面的流网。，
13、即可得实际剖面的流网。几种不同类型土石坝的流网图如下：几种不同类型土石坝的流网图如下： （a）（b）（c）不同类型土石坝的流网图不同类型土石坝的流网图（a）均质坝；（b）粘土心墙坝；（c）粘土斜心墙坝 四四 渗透稳定的计算渗透稳定的计算（一）渗透（一）渗透变形的形式形的形式1.管涌管涌多发生在缺乏中间粒径的非粘性土中，细颗粒先被渗流带走，土的孔隙逐渐增大，继多发生在缺乏中间粒径的非粘性土中，细颗粒先被渗流带走，土的孔隙逐渐增大，继而较大颗粒相继带出，形成挟沙渗流集中通道，导致土体结构破坏而较大颗粒相继带出，形成挟沙渗流集中通道，导致土体结构破坏.2.流土流土在渗流作用下，土体同时浮动或流动，多
14、发生于粘性土或均匀的非粘性土中在渗流作用下，土体同时浮动或流动，多发生于粘性土或均匀的非粘性土中3.接触流失接触流失渗流垂直于渗透系数相差较大的两相邻土层的接触面二流动时，将渗透系数小较小渗流垂直于渗透系数相差较大的两相邻土层的接触面二流动时，将渗透系数小较小层中的细颗粒带入渗透系数较大的另一土层层中的细颗粒带入渗透系数较大的另一土层.4.接触冲刷接触冲刷当渗流沿着粗细两种土层的接触面或建筑物与地基的接触面流动时，沿层面带走细颗当渗流沿着粗细两种土层的接触面或建筑物与地基的接触面流动时，沿层面带走细颗粒的现象粒的现象.土层接触面处的渗透变形1渗流；2粘性土；3砂砾；4粘土（二）（二）渗透渗透变
15、形型式判形型式判别影响渗透变形的因素：影响渗透变形的因素：土体密实度程度、颗粒级配、细粒含量土体密实度程度、颗粒级配、细粒含量渗透变形形式判断依据：渗透变形形式判断依据：流土流土过渡型过渡型不均匀系数不均匀系数管涌管涌35%流土流土2535%过渡型过渡型细颗粒含量细颗粒含量25%管涌管涌 （三）（三）渗透破坏渗透破坏标准准 土体在渗流作用下是否产生渗透破坏，主要取决于土体本身的抗渗强度，以临界坡降土体在渗流作用下是否产生渗透破坏，主要取决于土体本身的抗渗强度，以临界坡降作为判定标准作为判定标准一般管涌按下式计算：一般管涌按下式计算：其中：其中：d流失颗粒的粒径，可取为小于这个粒径土壤颗粒占流失
16、颗粒的粒径，可取为小于这个粒径土壤颗粒占35，cm；k渗透渗透系数，系数，cm/s；n孔隙率。孔隙率。对流土通常采用太沙基公式：对流土通常采用太沙基公式：其中：其中：土粒容重；土粒容重；水的容重；水的容重；n土的孔隙率。土的孔隙率。（四）（四）增加渗透增加渗透稳定性的工程措施定性的工程措施l增大渗透途径，降低渗透坡降或截阻渗流增大渗透途径，降低渗透坡降或截阻渗流l增设排水沟或减压井，降低下游渗流出口处的渗透压力，将渗水由计划的排出增设排水沟或减压井，降低下游渗流出口处的渗透压力，将渗水由计划的排出（五）（五）反反滤层设计作用：作用：渗流出口或进入排水处，坡降较大，流速较快，易产生渗透变形。为防
17、止土体渗流出口或进入排水处，坡降较大，流速较快，易产生渗透变形。为防止土体在渗流作用下发生渗透变形，防渗体与坝壳或坝基透水层之间、排水与坝体和土壤之间在渗流作用下发生渗透变形，防渗体与坝壳或坝基透水层之间、排水与坝体和土壤之间必须设置反滤层。必须设置反滤层。型式：型式：土反滤、土工织物反滤土反滤、土工织物反滤基本要求：基本要求：l透水性大于被保护土，能通畅的排除渗透水流透水性大于被保护土，能通畅的排除渗透水流l使被保护土不发生渗透变形使被保护土不发生渗透变形l不致被细粒土淤塞失效不致被细粒土淤塞失效l在防渗体出现裂缝情况下，土颗粒不会被带出反滤层，能使裂缝自行愈合在防渗体出现裂缝情况下，土颗粒
18、不会被带出反滤层，能使裂缝自行愈合反滤层的设计：反滤层的设计：反滤料一般采用比较均匀的抗风化砂、砾卵石或碎石。反滤层的级配和层数通过计反滤料一般采用比较均匀的抗风化砂、砾卵石或碎石。反滤层的级配和层数通过计算比较确定。一般要求反滤料的不均匀系数算比较确定。一般要求反滤料的不均匀系数58；相邻两层间系数应满足：；相邻两层间系数应满足：式中，式中，反滤料的粒径小于该粒径的土占总土重的反滤料的粒径小于该粒径的土占总土重的15；被保护土的被保护土的粒径，小于该粒径的土占总土重的粒径，小于该粒径的土占总土重的85；被保护土的粒径小于该粒径的占总土重被保护土的粒径小于该粒径的占总土重的的15。对于被保护土
19、的第一层反滤料，建议：对于被保护土的第一层反滤料，建议： 第五节第五节 土石坝的稳定分析土石坝的稳定分析一一目的目的 分析坝体及坝基在不同工况下可能的失稳型式，验算其稳定性，定出经济剖面。分析坝体及坝基在不同工况下可能的失稳型式，验算其稳定性，定出经济剖面。二二可能失可能失稳型式型式l土体抗剪强度不足土体抗剪强度不足滑动滑动l坝基内有软弱夹层坝基内有软弱夹层塑性流动塑性流动l饱和细沙受地震荷载作用饱和细沙受地震荷载作用液化液化三三滑滑动面型式面型式l曲面曲面粘土坡粘土坡l折线折线非粘性土坡非粘性土坡l复式复式厚心墙坝或坝基内存在软弱夹层厚心墙坝或坝基内存在软弱夹层四四荷荷载1. 坝体自重坝体自
20、重土石坝的主要荷载，应根据其位于水上、水下情况分别选取湿容重、浮容重计算土石坝的主要荷载，应根据其位于水上、水下情况分别选取湿容重、浮容重计算2.孔隙水压力孔隙水压力l机理机理土体可压缩，水不可压缩，且不能传递剪力，当土体孔隙被饱和后，其上所土体可压缩，水不可压缩，且不能传递剪力，当土体孔隙被饱和后，其上所加荷载将全部由水承担，在孔隙水因受压而排出时逐渐转移到土体骨架上。土体骨加荷载将全部由水承担，在孔隙水因受压而排出时逐渐转移到土体骨架上。土体骨架承担的有效应力与孔隙水压力之和为总压力架承担的有效应力与孔隙水压力之和为总压力l需考虑工况需考虑工况（对粘性土）施工期、库水位骤降时、地震时（对粘
21、性土）施工期、库水位骤降时、地震时l考虑方法考虑方法总应力法与有效应力法总应力法与有效应力法3.地震荷载地震荷载地震惯性力按拟静力法计算，沿坝高作用于质点地震惯性力按拟静力法计算，沿坝高作用于质点i处的水平向地震惯性力处的水平向地震惯性力PI为：为：式中：式中：水平向地震系数，与地震烈度有关；水平向地震系数，与地震烈度有关；综合影响系数，常取；综合影响系数，常取；地震加速度分布系数；地震加速度分布系数；集中在集中在i质点的质量质点的质量 竖向地震力也按水平向地震惯性力公式计算，其中竖向地震力也按水平向地震惯性力公式计算，其中对设计烈度是对设计烈度是8、9度的度的、级坝，应同时考虑水平向和竖向地
22、震惯性力，此时竖向地震级坝，应同时考虑水平向和竖向地震惯性力，此时竖向地震惯性力还应乘以的遇合系数。惯性力还应乘以的遇合系数。五五计算工况算工况 水库正常蓄水位水库正常蓄水位 下游坡下游坡 正常运用时正常运用时 水位降落水位降落 上游坡上游坡最不利水位时最不利水位时上游坡上游坡水位骤降水位骤降上游坡上游坡非常运用时非常运用时施工期上下游坡施工期上下游坡校核水位下游坡校核水位下游坡地震时上、下游坡地震时上、下游坡六六抗滑抗滑稳定分析方法定分析方法 土石坝的坝坡稳定分析常采用土石坝的坝坡稳定分析常采用极限平衡理论极限平衡理论。依据不同的滑坡形式，分为圆弧滑动。依据不同的滑坡形式，分为圆弧滑动法、折
23、线滑动法和复式滑动法。法、折线滑动法和复式滑动法。1.圆弧滑弧滑动法法（1）瑞典条分法）瑞典条分法l适用范围适用范围：均质坝、厚心墙和厚斜墙坝均质坝、厚心墙和厚斜墙坝的可能滑动面都近似圆弧的可能滑动面都近似圆弧l原理原理：假定坝体或坝基有一系列圆柱型破坏面，按平面问题考虑即为圆弧面。圆弧：假定坝体或坝基有一系列圆柱型破坏面，按平面问题考虑即为圆弧面。圆弧内的土体其绕圆心的抗滑力矩大于滑动力矩则稳定，否则边坡丧失稳定内的土体其绕圆心的抗滑力矩大于滑动力矩则稳定，否则边坡丧失稳定l单个可能滑动体的方法与步骤单个可能滑动体的方法与步骤：首先确定坝体浸润线位置，在不同区域采用不同的物理力学性质指标。坝
24、体首先确定坝体浸润线位置，在不同区域采用不同的物理力学性质指标。坝体浸浸润线以上润线以上采用采用湿容重湿容重。对。对浸润线以下浸润线以下的坝体，计算的坝体，计算滑动力矩滑动力矩时用时用饱和容重饱和容重，计算，计算抗抗滑力矩滑力矩时则用时则用浮容重。浮容重。将圆弧内土体分成若干条，为方便计算，土体宽度将圆弧内土体分成若干条，为方便计算，土体宽度b取为半径取为半径R的份数，即的份数，即bR/m，m常用常用1020。 以以i土条为例，其自重土条为例，其自重，在滑弧上可分解为切向分力在滑弧上可分解为切向分力和法向力和法向力。忽略条块剪相互作用力，边坡的稳定安全系数为：。忽略条块剪相互作用力，边坡的稳定
25、安全系数为：即：即：坝坡稳定计算示意图土条编号方法是以圆心正下方的一条为土条编号方法是以圆心正下方的一条为i0，并依次向上游，并依次向上游i1，2，3，向下游为，向下游为i1，2，3，于是有：于是有：因此：因此：对于高坝，用有效应力法更符合实际，采用有效应力指标对于高坝，用有效应力法更符合实际，采用有效应力指标，坝坡安全系数如下：，坝坡安全系数如下： 最危险滑弧位置的确定：按照一定方式，取一系列的滑动面验算，即可求出最小安全最危险滑弧位置的确定：按照一定方式，取一系列的滑动面验算，即可求出最小安全系数，相应的滑动面即为最危险或具有最小安全系数的滑动面系数，相应的滑动面即为最危险或具有最小安全系
26、数的滑动面（2）毕肖普法 毕肖普法考虑了土条两侧的作用力毕肖普法考虑了土条两侧的作用力条块间作用力为任意向的滑弧数值分析条块间作用力为任意向的滑弧数值分析（a）滑动土块；（b）条块的力平衡图 设设ABCD为一末浸水的圆弧滑动面。假定条块两侧的作用力为为一末浸水的圆弧滑动面。假定条块两侧的作用力为，G为条块重量；为条块重量；N为条块底面上的法向力；为条块底面上的法向力；为条块底面的有效法向力；为条块底面的有效法向力；u为条块底面的为条块底面的孔隙水压力；孔隙水压力；S为条块底面上有效剪力；为条块底面上有效剪力；为土体的有效抗剪强度指标。为土体的有效抗剪强度指标。滑动面滑动面BC上产生的剪力为：上
27、产生的剪力为：根据滑动平衡条件：根据滑动平衡条件：则：则： （*) )根据（根据（b）一个条块的力平衡图，求得）一个条块的力平衡图，求得N、ul，代入式（代入式（*)，化简得：，化简得： （1）式中式中是未知量，需先按试算法求出：是未知量，需先按试算法求出：土条间的土条间的Xn、Vn为内力，其平衡方程为：为内力，其平衡方程为： （2）条块的力平衡图（条块的力平衡图（b）为：）为： （3）计算时先假定各土条间的计算时先假定各土条间的，检查是否满足（，检查是否满足（2）、（）、（3），若满足则用（），若满足则用（1）计算安全系数计算安全系数Kc2.折折线滑滑动法法 （1）非粘性土坡计算 非粘性土坝
28、坡的滑动面近似折线，折点高程常在水位附近非粘性土坝坡的滑动面近似折线，折点高程常在水位附近滑动面上的抗剪强度利用充分程度应该是一样的。其安全系数的表达方式为滑动面上的抗剪强度利用充分程度应该是一样的。其安全系数的表达方式为：式中式中Kc即为安全系数，即为安全系数，为试验得到的抗剪强度指标。为试验得到的抗剪强度指标。 计算中把滑动土体计算中把滑动土体ABCEA分成两个滑块，滑块间的滑面为分成两个滑块，滑块间的滑面为BD，与铅直线成，与铅直线成角。角。在该面上，土块间相互作用力与在该面上，土块间相互作用力与BD面法线成摩擦角面法线成摩擦角。计算时假设不同的安全系数。计算时假设不同的安全系数Kc，从
29、滑块，从滑块BCED的平衡条件中求出的平衡条件中求出P，然后将其作用在，然后将其作用在ABD上，看他是否与上，看他是否与G2、R2等等平衡；如不平衡则重新假定安全系数，重复上述步骤，直到平衡为止，此时的平衡；如不平衡则重新假定安全系数，重复上述步骤，直到平衡为止，此时的Kc即为该即为该滑动面的安全系数滑动面的安全系数 非粘性土坡稳定计算图非粘性土坡稳定计算图 从滑动土体从滑动土体BCED平衡可得：平衡可得： （4）从滑动土体从滑动土体ABD平衡可得平衡可得 （5）联立（联立（4）（）（5）可得：）可得： （6）在上述计算中，在上述计算中，都是任意假定的。最危险水位及其滑动面位置及相都是任意假定
30、的。最危险水位及其滑动面位置及相应的安全系数，需通过试算才能决定。应的安全系数，需通过试算才能决定。（2）斜）斜墙及其保及其保护层的的计算算 斜墙和保护层及斜墙与坝体，由两种不同的土料填筑，在接触面处斜墙和保护层及斜墙与坝体，由两种不同的土料填筑，在接触面处往往强度较低，保护层或连同斜墙可能沿这类接触面产生滑动。往往强度较低，保护层或连同斜墙可能沿这类接触面产生滑动。斜墙连同保护层一起滑动的稳定计算斜墙连同保护层一起滑动的稳定计算斜墙连同保护层的稳定计算，一般呈四个直线段。假定折线滑动面为斜墙连同保护层的稳定计算，一般呈四个直线段。假定折线滑动面为LBGD。接触面上的抗剪强度应用两种材料的较小
31、值。先根据斜墙和坝体土料的。接触面上的抗剪强度应用两种材料的较小值。先根据斜墙和坝体土料的值，找出两种土料抗剪强度相等的法向应力值，找出两种土料抗剪强度相等的法向应力。在滑动面。在滑动面DG上找出上找出法向应力法向应力的位置，如图中的位置，如图中H点。点。计算时，计算时，DH段用非粘性土的段用非粘性土的值，而值，而H点以下则用斜墙土料的点以下则用斜墙土料的值。认为滑动面抗剪强度利用程度一样。按每个滑动面土体的极限平衡值。认为滑动面抗剪强度利用程度一样。按每个滑动面土体的极限平衡条件求出滑动土体之间的相互作用力，再联立求解。条件求出滑动土体之间的相互作用力，再联立求解。两种土料的抗剪强度两种土料
32、的抗剪强度3.3.复式滑复式滑动面法面法坝基内有软弱夹层时常形成复式滑动面，如图所示。坝基内有软弱夹层时常形成复式滑动面，如图所示。取取BCEF为隔离体，在为隔离体，在FB左侧有来自土体左侧有来自土体AFB的主动土压力的主动土压力Pa，并假定其作用方向为，并假定其作用方向为水平。在水平。在EC右侧有来自土体右侧有来自土体ECD的被动土压力的被动土压力Pp，方向也假定水平；同时在，方向也假定水平；同时在BC面上有抗面上有抗滑力滑力S。复式滑动面稳定计算当土体极限平衡时，当土体极限平衡时，BC面上的最大抗滑力为：面上的最大抗滑力为：此时连同坝基的稳定安全系数为：此时连同坝基的稳定安全系数为：式中式中、按库伦土压力理论近似计算。最危险滑动面也需由试算确定。按库伦土压力理论近似计算。最危险滑动面也需由试算确定。七七提高土石提高土石坝抗滑抗滑稳定性的工程措施定性的工程措施（一）坝脚加压重或放缓坝坡（二）加强防渗、导流措施（三）加固地基上游防渗、下游导渗压坡处理滑坡示意图上游防渗、下游导渗压坡处理滑坡示意图1填筑粘土斜墙；填筑粘土斜墙；2砂砾层；砂砾层；3土料压坡体；土料压坡体；4滤水体；滤水体；5滑裂线；滑裂线；6石护坡；石护坡；7原上游坝坡线原上游坝坡线
