第七章蒸发PPT课件

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1、第七章第七章 蒸发蒸发q掌握蒸发浓缩的操作原理、特点及其掌握蒸发浓缩的操作原理、特点及其 工艺计算方法；工艺计算方法； q熟悉单效真空的工艺设备的配置；熟悉单效真空的工艺设备的配置； q了解多效蒸发流程及计算原理。了解多效蒸发流程及计算原理。本章重点和难点：本章重点和难点：7.1.1 蒸发的定义蒸发的定义 7.1.2 加热蒸气和二次蒸气加热蒸气和二次蒸气 使含有不挥发性溶质的溶液沸腾汽化并移出蒸气，从而使溶使含有不挥发性溶质的溶液沸腾汽化并移出蒸气，从而使溶液中溶质浓度提高的单元操作称为液中溶质浓度提高的单元操作称为蒸发蒸发，所用的设备称为蒸发，所用的设备称为蒸发器。器。 蒸发需要不断的供给热

2、能。工业上采用的热源通常为水蒸气，蒸发需要不断的供给热能。工业上采用的热源通常为水蒸气，而蒸发的物料大多是水溶液，蒸发时产生的蒸气也是水蒸气。而蒸发的物料大多是水溶液，蒸发时产生的蒸气也是水蒸气。为了易于区别，前者称为为了易于区别，前者称为加热蒸气或生蒸气加热蒸气或生蒸气，后者称为，后者称为二次蒸二次蒸气气。7.1 概述概述7.1.3 蒸发分类蒸发分类(1)按操作室压力分按操作室压力分：常压、加压、减压（真空）蒸发：常压、加压、减压（真空）蒸发单效蒸发单效蒸发：将二次蒸气不在利用而直接送到冷凝器冷凝以：将二次蒸气不在利用而直接送到冷凝器冷凝以除去的蒸发操作。除去的蒸发操作。 多效蒸发多效蒸发：

3、若将二次蒸气通到另一压力较低的蒸发器作为：若将二次蒸气通到另一压力较低的蒸发器作为加热蒸气，则可提高加热蒸气（生蒸气）的利用率，这种加热蒸气，则可提高加热蒸气（生蒸气）的利用率，这种串联蒸发操作称为多效蒸发。串联蒸发操作称为多效蒸发。(2)按二次蒸气的利用情况分按二次蒸气的利用情况分：单效和多效蒸发：单效和多效蒸发7.1.4 蒸发操作的特点蒸发操作的特点 1)传热性质：传热性质：属于壁面两侧流体均有相变化的恒温属于壁面两侧流体均有相变化的恒温 传热过程。传热过程。2)溶液性质：溶液性质：热敏性、腐蚀性、结晶性、结垢性、泡沫、粘度等。热敏性、腐蚀性、结晶性、结垢性、泡沫、粘度等。3)沸点升高：沸

4、点升高：当加热蒸气一定时，蒸发溶液的传热温度差要小于蒸当加热蒸气一定时，蒸发溶液的传热温度差要小于蒸发纯水的温度差。发纯水的温度差。4)泡沫挟带：泡沫挟带：二次蒸气中带有大量泡沫，易造成物料损失和冷凝设备二次蒸气中带有大量泡沫，易造成物料损失和冷凝设备污染。污染。5)能源利用：能源利用：二次蒸气的利用是蒸发操作中要考虑的关键问题之一。二次蒸气的利用是蒸发操作中要考虑的关键问题之一。(1)溶液的沸点升高溶液的沸点升高一定压强下，溶液的沸点较纯水高，两者之差，称为溶液的沸一定压强下，溶液的沸点较纯水高，两者之差，称为溶液的沸点升高。点升高。稀溶液或有机溶液沸点升高值较小，无机盐溶液较大。稀溶液或有

5、机溶液沸点升高值较小，无机盐溶液较大。 对于同一种溶液，沸点升高值随溶液浓度及蒸发器内液柱高对于同一种溶液，沸点升高值随溶液浓度及蒸发器内液柱高度而异，浓度越大，液柱越高，沸点升高值越大。度而异，浓度越大，液柱越高，沸点升高值越大。7.2 单效蒸发单效蒸发7.2.1溶液的沸点升高和温度差损失溶液的沸点升高和温度差损失溶液沸点升高的计算公式：溶液沸点升高的计算公式：式中式中 溶液的沸点升高，溶液的沸点升高， t 溶液的沸点，溶液的沸点， T/与溶液压强相等时水的沸点，即二次蒸气的与溶液压强相等时水的沸点，即二次蒸气的 饱和温度，饱和温度， （5-1）(2)传热温度差损失传热温度差损失式中式中 t

6、传热的有效温度差，传热的有效温度差， tT 理论上的传热温度差，理论上的传热温度差， t 溶液的沸点，溶液的沸点， T纯水在操作沸点，纯水在操作沸点， Ts加热蒸气的温度，加热蒸气的温度， 计算公式为：计算公式为： t=Ts-t tT =Ts-T = tT- t （5-2） 在一定操作压强条件下溶液的沸点升高。在一定操作压强条件下溶液的沸点升高。例：用例：用476kN/m2（绝压）的水蒸气作为加热蒸汽（绝压）的水蒸气作为加热蒸汽（Ts=150 ），蒸发室内压力为蒸发室内压力为1atm，蒸发，蒸发30%的的NaOH溶液，沸点为溶液，沸点为t=115 ，其最大传热温度差，用，其最大传热温度差，用t

7、T来表示：来表示： tT=Ts-T=150-100=50有效温度差为：有效温度差为： t=Ts-t=150-115=35则温度差损失为：则温度差损失为： = tT- t=（ Ts-T）-（ Ts-t）=t-T=15 即传热温度差损失等于溶液的沸点与同压下水的沸点之差。即传热温度差损失等于溶液的沸点与同压下水的沸点之差。只有求得只有求得，才可求得溶液的沸点，才可求得溶液的沸点t（=T+ ）和有效传热温度）和有效传热温度差差t （=tT- ）。）。1）因溶液的蒸汽压下降而引起的温度差损失）因溶液的蒸汽压下降而引起的温度差损失；3）因管路流体阻力而引起的温度差损失）因管路流体阻力而引起的温度差损失

8、。 2）因加热管内液柱静压强而引起的温度差损失）因加热管内液柱静压强而引起的温度差损失； 总温度差损失为：总温度差损失为： （5-3） 蒸发过程中引起温度差损失的原因有：蒸发过程中引起温度差损失的原因有：（5-4）式中式中 tA溶液沸点，溶液沸点，主要与溶液的类别、浓度及操，主要与溶液的类别、浓度及操 作压强有关。作压强有关。 T与溶液压强相等时水的沸点，即二次蒸气的与溶液压强相等时水的沸点，即二次蒸气的 饱和温度，饱和温度， 在在文文献献和和手手册册中中，可可以以查查到到常常压压（1atm）下下某某些些溶溶液液在在不不同同浓浓度度时时的的沸沸点点数数据据。非非常常压压下下的的溶溶液液沸沸点点

9、则则需需计计算算，估估算算方方法有两种。法有两种。溶液的蒸汽压下降引起的温度差损失溶液的蒸汽压下降引起的温度差损失式中式中 常压下溶液的沸点升高，可由实验测定的常压下溶液的沸点升高，可由实验测定的tA值值 求得，求得，； 操作条件下溶液的沸点升高，操作条件下溶液的沸点升高，； f校正系数，无因次。其经验计算式为：校正系数，无因次。其经验计算式为： 式中式中 T操作压强下二次蒸气的温度，操作压强下二次蒸气的温度，； r操作压强下二次蒸气的汽化热，操作压强下二次蒸气的汽化热，kJ/kg。1)1)（5-55-5）（5-65-6）2) 杜林规则杜林规则 该该规规则则认认为为：某某溶溶液液（或或液液体体

10、）在在两两种种不不同同压压力力下下两两沸沸点点之之差差与与另另一一标标准准液液体体在在相相应应压压力力下下两两沸沸点点之之差差，其其比比值值为为一一常常数数，即即 式中式中 tA 、tw分别为压强分别为压强pM下溶液的沸点与纯水的沸点，下溶液的沸点与纯水的沸点， tA、tw分别为压强分别为压强pN下溶液的沸点与纯水的沸点，下溶液的沸点与纯水的沸点， 一一定定浓浓度度下下溶溶液液的的沸沸点点与与相相同同压压强强下下水水的的沸沸点点呈呈直直线线关关系系，可以利用杜林线求不同浓度的溶液在任一压力下的沸点。可以利用杜林线求不同浓度的溶液在任一压力下的沸点。（5-75-7）当某压强下水的沸点当某压强下水

11、的沸点tw=0时，则上式变为：时，则上式变为： 式中式中 ym杜林线的截距，杜林线的截距， 注注意意：不不同同浓浓度度的的杜杜林林线线是是不不平平行行的的，斜斜率率k与与截截距距ym都都是是溶液质量浓度溶液质量浓度x的函数。的函数。（5-85-8） 液液层层内内的的溶溶液液的的沸沸点点高高于于液液面面的的，液液层层内内部部沸沸点点与与表表面面沸沸点之差即为因液柱静压强而引起的温度差损失。点之差即为因液柱静压强而引起的温度差损失。式中式中 pm液层中部的平均压强，液层中部的平均压强，Pa p液面的压强，即二次蒸气的压强，液面的压强，即二次蒸气的压强，Pa l液层深度，液层深度，m 简简化化处处理

12、理：计计算算时时以以液液层层中中部部的的平平均均压压强强pm及及相相应应的的沸沸点点tAm为准，中部的压强为：为准，中部的压强为： （5-105-10）液柱静压强引起的温度差损失液柱静压强引起的温度差损失 常常根根据据平平均均压压强强pm查查出出纯纯水水的的相相应应沸沸点点tpm，故故因因静静压压强强而而引引起的温度差损失为：起的温度差损失为： =tpm-tp （5-11）式中式中 tpm 与平均压强与平均压强pm相对应纯水的沸点，相对应纯水的沸点， tp与二次蒸气压强与二次蒸气压强p相对应的水的沸点，相对应的水的沸点， 影响影响的因素：的因素：1）沸沸腾腾时时液液层层内内混混有有气气泡泡，液

13、液层层的的实实际际密密度度较较计计算算公公式式所所用用的纯液体密度要小，使得算出的的纯液体密度要小，使得算出的值偏大；值偏大；2）当当溶溶液液在在加加热热管管内内的的循循环环速速度度较较大大时时，就就会会因因流流体体阻阻力力使使平均压强增高。平均压强增高。 采采用用多多效效蒸蒸发发时时，二二次次蒸蒸气气在在离离开开前前一一效效蒸蒸发发室室流流往往后后一一效效加加热热室室的的过过程程中中要要克克服服管管道道的的流流动动阻阻力力，从从而而导导致致蒸蒸汽汽温温度度下下降降。此此项项温温度度差差损损失失与与蒸蒸汽汽的的流流速、物性和管道的尺寸有关，一般取速、物性和管道的尺寸有关，一般取0.51.5。单

14、效蒸发的计算项目有：单效蒸发的计算项目有： 1）蒸发量；）蒸发量； 2）加热蒸气消耗量；）加热蒸气消耗量； 3）蒸发器的传热面积）蒸发器的传热面积 通常生产任务中已知的项目有：通常生产任务中已知的项目有： 1）原料液流量、组成与温度；）原料液流量、组成与温度； 2）完成液组成；）完成液组成； 3）加热蒸气压强或温度；）加热蒸气压强或温度； 4）冷凝器的压强或温度。）冷凝器的压强或温度。 7.2.2 单效蒸发的计算单效蒸发的计算加热室加热室蒸发室蒸发室F,x0,t0,h0 D,T,HW,T,H D,T,hw (F-W),x1 t1,h1 QL式中式中 F原料液流量原料液流量 W蒸发量蒸发量 x0

15、原料液的质量组成原料液的质量组成 x1完成液的组成完成液的组成对单效蒸发器作溶质衡算，得对单效蒸发器作溶质衡算，得（5-12）(1) (1) 蒸蒸发发量量w w 蒸发操作中，加热蒸气的热量一般用于将溶液加热至沸点，蒸发操作中，加热蒸气的热量一般用于将溶液加热至沸点，将水分蒸发为蒸气以及向周围散失的热量。将水分蒸发为蒸气以及向周围散失的热量。 对于某些溶液，如对于某些溶液，如CaCl2、NaOH、H2SO4等水溶液稀释时等水溶液稀释时释放出热量，则当其蒸发浓缩时应考虑供给和稀释热相当的释放出热量，则当其蒸发浓缩时应考虑供给和稀释热相当的浓缩热。浓缩热。(2) (2) 加加热热蒸气消耗量蒸气消耗量

16、D D式中式中 D加热蒸气的消耗量加热蒸气的消耗量,kg/h H加热蒸气的焓加热蒸气的焓,kJ/kg h0原料液的焓原料液的焓, kJ/kg H二次蒸气的焓二次蒸气的焓, kJ/kg h1完成液的焓完成液的焓, kJ/kg hw冷凝水的焓冷凝水的焓,kJ/kg QL热损失热损失, kJ/h（5-13） 对单效蒸发器作物料的热量衡算，得对单效蒸发器作物料的热量衡算，得（5-14）1) 溶液稀释热不可忽略时溶液稀释热不可忽略时若加热蒸气的冷凝液在蒸气的饱和温度下排除，则若加热蒸气的冷凝液在蒸气的饱和温度下排除，则 式中式中 r加热蒸气的汽化热，加热蒸气的汽化热，kJ/kg稀释热不可忽略时，溶液的焓

17、可由专用的焓浓图查得。稀释热不可忽略时，溶液的焓可由专用的焓浓图查得。则上式变为则上式变为（5-14a）H-hw=r溶液的稀释热可以忽略时，溶液的焓可由比热算出，即溶液的稀释热可以忽略时，溶液的焓可由比热算出，即 h0=cp0(t-0)=cp0t0 （5-15） h1=cp1(t-0)=cp1t1 （5-16） hw=cpw(t-0)=cpwtw （5-17）代入蒸发器物料的热量衡算式中，则有代入蒸发器物料的热量衡算式中，则有 D(H-cpwT)=WH+(F-W)cp1t1-Fcp0t0+QL （5-18） 2 ) 溶液的稀释热可以忽略时溶液的稀释热可以忽略时计算溶液比热的经验公式为：计算溶液

18、比热的经验公式为： Cp=cpw(1-x)+cpBx （5-19） 式中式中 Cp溶液的比热溶液的比热,kJ/(kg ); Cpw纯水的比热纯水的比热, kJ/(kg ); CpB溶质的比热溶质的比热, kJ/(kg ).当当x0.2时，上式简化为：时，上式简化为： Cp=cpw(1-x) （5-19a） 为简化计算，上式中完成液的比热可用原料液的比热表示。为简化计算，上式中完成液的比热可用原料液的比热表示。联立上两式，得联立上两式，得 (cp0-cpw)x1= (cp1-cpw)x0 （5-20） 计算原料液及完成液的比热可分别写成：计算原料液及完成液的比热可分别写成： Cp0=cpw(1-

19、x0)+cpBx0=cpw-(cpw-cpB)x0 Cp1=cpw(1-x1)+cpBx1 =cpw-(cpw-cpB)x1 上式即为完成液比热与原料液比热间的关系式。上式即为完成液比热与原料液比热间的关系式。Fx0=(F-W)x1 (cp0-cpw)x1= (cp1-cpw)x0 (F-W)cp1=Fcp0-Wcpw （5-21）将式将式5-21代入代入5-18，并整理得：，并整理得： （5-22）由于由于 H-cpwTr (5-23) H-cpwt1r (5-24) 式中式中 r加热蒸气的汽化热，加热蒸气的汽化热，kJ/kg； r二次蒸气的汽化热，二次蒸气的汽化热，kJ/kg。 将上两式代

20、入式将上两式代入式5-22，并简化得：，并简化得： 上式说明加热蒸气的热量用于将原料液加热到沸点、蒸发上式说明加热蒸气的热量用于将原料液加热到沸点、蒸发水分以及向周围的热损失。水分以及向周围的热损失。 Q=Dr=Wr+Fcp0(t1-t0)+QL （5-25） 若若原原料料液液预预热热至至沸沸点点再再进进入入蒸蒸发发器器，且且忽忽略略热热损损失失，上上式式简化为：简化为： （5-25a） （5-26） 式式中中 e蒸蒸发发1kg水水分分时时，加加热热蒸蒸气气的的消消耗耗量量，称称为为单单位位蒸气耗量蒸气耗量，kg/kg。 单单效效蒸蒸发发操操作作中中e1，每每蒸蒸发发1kg 的的水水分分约约消

21、消耗耗1kg 的的加加热热蒸蒸气（由于蒸汽的汽化热随压强变化不大，即气（由于蒸汽的汽化热随压强变化不大，即rr） ；实际蒸发操作中实际蒸发操作中e值约为值约为1.1或更大；或更大； 温度差的损失的存在；温度差的损失的存在； 二次蒸汽的气化潜热总是大于加热蒸汽的气化潜热。二次蒸汽的气化潜热总是大于加热蒸汽的气化潜热。 e值是衡量蒸发装置经济程度的指标。值是衡量蒸发装置经济程度的指标。3) 单位蒸气消耗量单位蒸气消耗量蒸发器的传热面积由传热速率公式计算，即：蒸发器的传热面积由传热速率公式计算，即：式中式中 S0蒸发器的传热面积，蒸发器的传热面积，m2 K0基于外面积的总传热系数；基于外面积的总传热

22、系数；kw/(m2) tm 平均温度差，平均温度差， Q蒸发器的热负荷，即蒸发器的传热速率，蒸发器的热负荷，即蒸发器的传热速率，kw。 注注意意：若若加加热热蒸蒸气气的的冷冷凝凝水水在在饱饱和和温温度度下下排排除除，则则s0可可根根据据式式5-27直接算出，否则应分段计算。下面按前者情况进行讨论。直接算出，否则应分段计算。下面按前者情况进行讨论。（5-27）(3) (3) 传热传热面面积积S S0 0 在蒸发过程中，加热两侧流体均处于恒温、变相状态下，故：在蒸发过程中，加热两侧流体均处于恒温、变相状态下，故： tm =T-t （5-28） 式中式中 T加热蒸气的温度，加热蒸气的温度，； t操作

23、条件下溶液的沸点，操作条件下溶液的沸点，。1) 平均温度差平均温度差tm 垢垢层层热热阻阻值值可可按按经经验验数数值值估估算算。管管外外侧侧的的蒸蒸气气冷冷凝凝传传热热系系数数可可按按膜膜式式冷冷凝凝传传热热系系数数公公式式计计算算，管管内内侧侧溶溶液液沸沸腾腾传传热热系系数数则则按管内沸腾传热系数关联式计算。按管内沸腾传热系数关联式计算。 式中式中 a对流传热系数，对流传热系数，W/(m2) d管径，管径，m Ri垢层热阻，垢层热阻，m2/W b管壁厚度，管壁厚度，m 管材的导热系数，管材的导热系数，W/(m) 下标下标i表示管内侧、表示管内侧、o表示外侧、表示外侧、m表示平均。表示平均。

24、（5-29）2) 基于传热外面积的总传热系数基于传热外面积的总传热系数K0 若若加加热热蒸蒸气气的的冷冷凝凝水水在在饱饱和和温温度度下下排排除除，且且忽忽略略热热损损失失，则蒸发器的热负荷为：则蒸发器的热负荷为： 上上面面算算出出的的传传热热面面积积，应应视视具具体体情情况况选选用用适适当当的的安安全全系系数数加以校正。加以校正。Q=Dr (5-30)（4 4） 蒸蒸发发器的器的热负热负荷荷Q Q例例题题 有有一一传传热热面面积积为为30m2的的单单效效蒸蒸发发器器，将将35，浓浓度度为为20%（质质量量）的的NaOH溶溶液液浓浓缩缩至至50%（质质量量）。已已知知加加热热用用饱饱和和水水蒸蒸

25、气气的的压压力力为为294kN/m2（绝绝压压），蒸蒸发发室室内内压压力力为为19.6 kN/m2（绝绝压压），溶溶液液的的沸沸点点为为100，又又蒸蒸发发器器的的总总传传热热系系数数为为1000W/m2k,热热损损失失可可取取为为传传热热量量的的3%，试试计计算算加加热热蒸蒸气气消消耗量耗量D和料液处理量和料液处理量F。解：根据加热蒸气压力和二次蒸气压力，由蒸气表查得：解：根据加热蒸气压力和二次蒸气压力，由蒸气表查得： 294 kN/m2（绝压）时：蒸气焓（绝压）时：蒸气焓H=2728kJ/kg 冷凝水的焓冷凝水的焓hw=556.5kJ/kg 汽化热汽化热r=2171.5kJ/kg 温度温度

26、T=132.919.6 kN/m2（绝压）时：（绝压）时： 蒸气的焓蒸气的焓H*=2605kJ/kg 饱和温度饱和温度T=59.7 二次蒸气的焓二次蒸气的焓 H=2605+1.88(100-59.7)=2681kJ/kg, (1.88为水蒸气的比热为水蒸气的比热,kJ/kgk)(1) (1) 加加热热蒸气消耗量蒸气消耗量D D 由传热速率方程得：由传热速率方程得： Q=KA(T-t)=100030(132.9-100)=9.87105w/m2(2)(2)料液流量料液流量F F DH+Fh0=WH+(F-W)h1+Dhw+QL 式式中中是是D、H、H、hw已已知知量量，根根据据料料液液、完完成成

27、液液的的温温度度和和浓浓度度查查图图得得，原原料料液液的的焓焓h0=120kJ/kg，完完成成液液的的焓焓h1=540kJ/kg 又又QL=0.03Q=0.039.87105=29.6kw代入已知数据代入已知数据 0.4452728+120F=2681W+540(F-W)+0.455556.5+29.6F=0.56kg/s W=0.34kg/s整理后，得整理后，得420F+2141W=958.4(3)(3)不考虑溶液的浓缩热时，求料液流量。不考虑溶液的浓缩热时，求料液流量。已知溶质的比热已知溶质的比热CB=2.01kJ/kgkD(H-cpwT)=WH+(F-W)cp1t1-Fcp0to+QL

28、Cp0=4.187(1-0.2)+2.010.2=3.75kJ/kgk Cp1=4.187(1-0.5)+2.010.5=3.1kJ/kgk则有则有 0.455(2728-556.5) =(F-W)3.1100+2681W+29.6-F3.7535 178.7F+2371W=958.4将将W=0.6F代入，解得代入，解得 F=0.6kg/s W=0.36kg/s 此此例例的的2、3两两项项计计算算结结果果表表明明，蒸蒸发发面面积积相相同同时时，不不考考虑浓缩热所得料液处理量要比实际情况约高虑浓缩热所得料液处理量要比实际情况约高6%。注注意意：如如果果缺缺乏乏溶溶液液在在不不同同温温度度和和浓浓

29、度度下下焓焓的的数数据据，对对于于有有明明显显浓浓缩缩热热的的物物料料，可可先先按按一一般般物物料料来来处处理理，即即先先不不考考虑虑浓浓缩热的影响进行计算后，再校正。缩热的影响进行计算后，再校正。 蒸蒸发发器器的的生生产产能能力力用用单单位位时时间间内内蒸蒸发发的的水水分分量量，即即蒸蒸发发量量表表示示。其其生生产产能能力力的的大大小小取取决决于于通通过过传传热热面面积积的的传传热热速速率率Q，因因此此也也可可以以用用蒸蒸发发器器的的传传热热速速率率来来衡量生产能力。衡量生产能力。 根据传热速率方程得单效蒸发时的传热速率为：根据传热速率方程得单效蒸发时的传热速率为： Q=KSt 或或 Q=K

30、S(T-t1) （5-31）7.2.3蒸发器的生产能力和生产强度蒸发器的生产能力和生产强度（1） 蒸发器的生产能力蒸发器的生产能力进料状况影响蒸发器的生产能力：进料状况影响蒸发器的生产能力：1)低低于于沸沸点点进进料料时时，需需消消耗耗部部分分热热量量将将溶溶液液加加热热至至沸点，因而降低了生产能力；沸点，因而降低了生产能力；2)沸沸点点进进料料时时，通通过过传传热热面面的的热热量量全全部部用用于于蒸蒸发发水水分，其生产能力有所增加；分，其生产能力有所增加；3)高高于于沸沸点点进进料料时时，由由于于部部分分原原料料液液的的自自动动蒸蒸发发，使生产能力有所增加。使生产能力有所增加。 蒸蒸发发器器

31、的的生生产产强强度度是是指指单单位位传传热热面面积积上上单单位位时时间间内内蒸蒸发发的的水水量量，单单位位为为kg/(m2h)，常常采采用用生生产产强强度度U作作为为衡衡量量蒸蒸发发器器性性能的标准。能的标准。若为沸点进料，且忽略热损失，则：若为沸点进料，且忽略热损失，则： 由由上上式式可可以以看看出出，欲欲提提高高蒸蒸发发器器的的生生产产强强度度，必必须须设设法法提提高蒸发器的总传热系数和传热温度差。高蒸发器的总传热系数和传热温度差。（5-32 ）（2） 蒸发器的生产强度蒸发器的生产强度 传传热热温温度度差差主主要要取取决决于于加加热热蒸蒸气气和和冷冷凝凝器器中中二二次次蒸蒸气的压强。气的压

32、强。传热温度差的提高是有一定限度的，原因如下：传热温度差的提高是有一定限度的，原因如下： l加加热热蒸蒸气气的的压压强强越越高高，其其饱饱和和温温度度也也越越高高，但但是是加加热热蒸蒸气气常常受受工工厂厂的的供供汽汽条条件件所所限限。一一般般为为300500kPa，有有时时可可高高达达600800 kPa。l提提高高冷冷凝凝器器的的真真空空度度，使使溶溶液液的的沸沸点点降降低低，也也可可以以加加大大温温度度差差，但但是是这这样样不不仅仅增增加加真真空空泵泵的的功功率率消消耗耗，而而且且因因溶溶液液的的沸沸点点降降低低，使使粘粘度度增增高高，导导致致沸沸腾腾传传热热系系数数下下降降，因因此此一一

33、般般冷冷凝器中的压强不低于凝器中的压强不低于1020 kPa。l为为了了控控制制沸沸腾腾操操作作局局限限于于泡泡核核沸沸腾腾区区，也也不不宜宜采采用用过过高高的的传传热温度差。热温度差。 一一般般来来说说，增增大大总总传传热热系系数数是是提提高高蒸蒸发发器器生生产产强强度的主要途径。度的主要途径。 l总传热系数总传热系数K值取决于对流传热系数和污垢热阻。值取决于对流传热系数和污垢热阻。 l蒸蒸气气冷冷凝凝传传热热系系数数通通常常比比溶溶液液沸沸腾腾传传热热系系数数大大，即即传传热热总总热阻中，蒸气冷凝侧的热阻较小。热阻中，蒸气冷凝侧的热阻较小。 l在在蒸蒸发发器器的的设设计计和和操操作作中中，

34、必必须须考考虑虑及及时时排排除除蒸蒸气气中中的的不不凝气，否则，其热阻将大大增加，使总传热系数下降。凝气，否则，其热阻将大大增加，使总传热系数下降。 多多效效蒸蒸发发时时要要求求后后效效的的操操作作压压强强和和溶溶液液的的沸沸点点均均较较前前效效低低，引引入入前前效效的的二二次次蒸蒸汽汽作作为为后后效效的的加加热热介介质质，即即后后效效的的加加热热室室成成为前效二次蒸汽的冷凝器，仅第一效需要消耗生蒸汽。为前效二次蒸汽的冷凝器，仅第一效需要消耗生蒸汽。 一般多效蒸发装置的末效或后几效总是在真空下操作，由一般多效蒸发装置的末效或后几效总是在真空下操作，由于各效（末效除外）的二次蒸汽都作为下一效的加

35、热蒸汽，故于各效（末效除外）的二次蒸汽都作为下一效的加热蒸汽，故提高了生蒸汽的利用率，即经济性。提高了生蒸汽的利用率，即经济性。7.3 多效蒸发多效蒸发7.3.1多效蒸发原理多效蒸发原理效数效数效数效数 单效单效单效单效 双效双效双效双效 三效三效三效三效 四效四效四效四效 五效五效五效五效理论最小值理论最小值理论最小值理论最小值1 1 1/21/2 1/31/3 1/41/4 1/51/5实际最小值实际最小值实际最小值实际最小值1.11.1 0.570.57 0.40.4 0.30.3 0.270.27表表 单位蒸气消耗量单位蒸气消耗量 强调：强调：蒸发量与传热量成正比，多效蒸发并没有提高蒸

36、发量，蒸发量与传热量成正比，多效蒸发并没有提高蒸发量，而只是节约了加热蒸汽，其代价则是设备投资增加。在相同的而只是节约了加热蒸汽，其代价则是设备投资增加。在相同的操作条件下，多效蒸发器的生产能力并不比传热面积与其中一操作条件下，多效蒸发器的生产能力并不比传热面积与其中一个效相等的单效蒸发器的生产能力大。个效相等的单效蒸发器的生产能力大。错误观点：错误观点：多效蒸发器的生产能力是单效蒸发器的若干倍。多效蒸发器的生产能力是单效蒸发器的若干倍。 (1) 顺流法顺流法 蒸气和料液的流动方向一致，均从第一效到末效。蒸气和料液的流动方向一致，均从第一效到末效。 缺点：沿料液流动方向浓度逐渐增高，致使传热系

37、数下降，在缺点：沿料液流动方向浓度逐渐增高，致使传热系数下降，在 后二效中尤为严重。后二效中尤为严重。优点：优点：在在操操作作过过程程中中，蒸蒸发发室室的的压压强强依依效效序序递递减减，料料液液在在效效间流动不需用泵；间流动不需用泵；料料液液的的沸沸点点依依效效序序递递降降，使使前前效效料料进进入入后后效效时时放放出出显显热，供一部分水汽化；热，供一部分水汽化；料料液液的的浓浓度度依依效效序序递递增增，高高浓浓度度料料液液在在低低温温下下蒸蒸发发，对热敏性物料有利。对热敏性物料有利。7.3.2多效蒸发流程多效蒸发流程原料液原料液加热蒸汽加热蒸汽至冷凝器至冷凝器 完成液完成液123冷凝水冷凝水冷

38、凝水冷凝水冷凝水冷凝水 并流加料法的三效蒸发装置流程示意图并流加料法的三效蒸发装置流程示意图并流加料法的三效蒸发并流加料法的三效蒸发 料料液液与与蒸蒸气气流流动动方方向向相相反反。原原料料由由末末效效进进入入，用用泵泵依依次次输输送送至至前前效效，完完成成液液由由第第一一效效底底部部取取出出。加加热热蒸蒸气气的的流流向向仍仍是是由由第一效顺序至末效。第一效顺序至末效。优点：优点：浓度较高的料液在较高温度下蒸发，粘度不高，传热系浓度较高的料液在较高温度下蒸发，粘度不高，传热系 数较大。数较大。缺点：缺点：（1 1）各效间需用泵输送；各效间需用泵输送； （2 2）无自蒸发；无自蒸发； （3 3）高

39、温加热面上易引起结焦和营养物的破坏。高温加热面上易引起结焦和营养物的破坏。(2) (2) 逆流法逆流法原料液原料液加热蒸汽加热蒸汽至冷凝器至冷凝器 完成液完成液123冷凝水冷凝水冷凝水冷凝水冷凝水冷凝水逆流加料法的三效蒸发装置流程示意图逆流加料法的三效蒸发装置流程示意图 效效数数多多时时，也也可可采采用用顺顺流流和和逆逆流流并并用用的的操操作作，称称为为混混流流法法，这这种种流流程程可可协协调调两两种种流流程程的的优优缺缺点点，适适于于粘粘度度极极高高料料液液的的浓浓缩。缩。 (3) 平流法平流法 原原料料液液分分别别加加入入各各效效中中，完完成成液液也也分分别别自自各各效效底底部部取取出出，

40、蒸蒸气气流流向向仍仍是是由由第第一一效效流流至至末末效效。此此种种流流程程适适用用于于处处理理蒸蒸发发过过程中伴有结晶析出的溶液。程中伴有结晶析出的溶液。(4) 混流法混流法 原料液原料液加热蒸汽加热蒸汽至冷凝器至冷凝器 完成液完成液123冷凝水冷凝水冷凝水冷凝水冷凝水冷凝水 完成液完成液 完成液完成液平流加料法的三效蒸发装置流程示意图平流加料法的三效蒸发装置流程示意图特点特点：溶液在蒸发器内作连续的循环运动，以提高传热效果、：溶液在蒸发器内作连续的循环运动，以提高传热效果、 缓和溶液结垢情况。缓和溶液结垢情况。按加热室的结构和操作时溶液的流动情况分：按加热室的结构和操作时溶液的流动情况分：循

41、环型（非膜式）和单程型（膜式）两大类。循环型（非膜式）和单程型（膜式）两大类。7.4.1循环型（非膜式）蒸发器循环型（非膜式）蒸发器 分类分类（引起循环运动的原因）：自然循环和强制循环（引起循环运动的原因）：自然循环和强制循环l自自然然循循环环：由由于于溶溶液液在在加加热热室室不不同同位位置置上上的的受受热热程程度度不不同同，产生了密度差而引起的循环运动；产生了密度差而引起的循环运动；l强制循环：依靠外加动力迫使溶液沿一个方向作循环运动。强制循环：依靠外加动力迫使溶液沿一个方向作循环运动。7.4 蒸发设备蒸发设备蒸发器的结构：加热室、分离器等蒸发器的结构：加热室、分离器等加热室由垂直管束组成，

42、管束中央有一直径较大的管子。加热室由垂直管束组成，管束中央有一直径较大的管子。 循环产生的原因：循环产生的原因：粗管粗管降液管或中央循环管，其截面积为加热管总截面积降液管或中央循环管，其截面积为加热管总截面积40100 细管细管沸腾管或加热管，直径沸腾管或加热管，直径2575mm，长径比，长径比2040 细细管管内内单单位位体体积积液液体体受受热热面面大大，受受热热良良好好，致致使使细细管管内内汽汽液液混和物比粗管内小，密度差促使溶液循环。混和物比粗管内小，密度差促使溶液循环。(1) 中央循环管式（或标准式）蒸发器中央循环管式（或标准式）蒸发器 优点：优点：中央循环管式蒸发器适于处理结垢不严重

43、，腐蚀性小的溶液。中央循环管式蒸发器适于处理结垢不严重，腐蚀性小的溶液。 缺点：缺点：（1 1）溶液循环好，传热效率高；）溶液循环好，传热效率高；（2 2）结构紧凑，制造方便，操作可靠，应用）结构紧凑，制造方便，操作可靠，应用 广泛，有广泛，有“标准蒸发器标准蒸发器”之称。之称。（1 1）完成液粘度大，沸点高；）完成液粘度大，沸点高；（2 2）加热室不易清洗；）加热室不易清洗； 此此蒸蒸发发器器为为中中央央循循环环管管蒸蒸发发器器的的改改进进。加加热热蒸蒸汽汽由由中中央央蒸蒸汽汽管管进进入入加加热热室室，加加热热室室悬悬挂挂在在器器内内，可可取取出出，便便于于清清洗洗及及更更换换，循环通道由加

44、热室与蒸发器外壳壁面内的环隙组成循环通道由加热室与蒸发器外壳壁面内的环隙组成。优点：优点：（1）溶液循环速度较高，约在）溶液循环速度较高，约在11.5m/s之间；之间； （2）改善了加热管内结垢情况，并提高了传热速率。）改善了加热管内结垢情况，并提高了传热速率。缺点：缺点：设备耗材量大，占地面大，加热管内溶液滞留量大。设备耗材量大，占地面大，加热管内溶液滞留量大。该蒸发器适用蒸发有晶体析出的溶液。该蒸发器适用蒸发有晶体析出的溶液。(2) 悬筐式蒸发器悬筐式蒸发器结构特点：结构特点： 由由于于循循环环管管内内的的溶溶液液未未受受蒸蒸汽汽加加热热，其其密密度度较较加加热热管管内内大大，因因此此形形

45、成成溶溶液液沿沿循循环环管管下下降降而而沿沿加加热热管管上上升升的的循循环环运运动动，循循环速度可达环速度可达1.5m/s。加热室较长，其长径比为加热室较长，其长径比为50100； 加热室和分离室分开。加热室和分离室分开。 物料的运动：物料的运动：(3) 外热式蒸发器外热式蒸发器结构特点：结构特点：加加热热室室上上端端有有一一段段2.72.75m5m的的圆圆形形筒筒作作沸沸腾腾室室，致致使使加加热热管管内内要要承承受受较较大大的的液液柱柱静静压压力力，溶溶液液只只有有上上升升到到沸沸腾腾室室内内才才能能沸沸腾腾汽化，可以避免加热管内有晶体析出或结垢；汽化，可以避免加热管内有晶体析出或结垢；优点

46、：循环速度（优点：循环速度（23m/s），传热效果好，不会有晶体堵），传热效果好，不会有晶体堵 塞，适用于处理有晶体析出或易结垢的溶液。塞，适用于处理有晶体析出或易结垢的溶液。沸腾室上方有纵向平行隔板，可限制汽泡长大。沸腾室上方有纵向平行隔板，可限制汽泡长大。缺点：缺点：循循环环管管必必须须保保持持一一定定高高度度（78m），要要求求厂厂房房高高，同时耗材较多；同时耗材较多； 蒸蒸发发器器的的液液柱柱静静压压大大，要要求求较较高高压压强强的的蒸蒸汽汽才才能能维维持一定的温度差。持一定的温度差。(4) 列文蒸发器列文蒸发器优点：优点：利用外加动力（泵）进行循环，适于处理粘度大，易利用外加动力（泵

47、）进行循环，适于处理粘度大，易 结晶或易结垢的溶液。结晶或易结垢的溶液。 缺点：缺点：动力消耗大，通常为动力消耗大，通常为0.40.8kw/（m2传热面），使用传热面），使用 此蒸发器时加热面受到一定限制。此蒸发器时加热面受到一定限制。 (5) 强制循环蒸发器强制循环蒸发器非非膜膜式式蒸蒸发发器器的的主主要要缺缺点点是是加加热热室室内内滞滞料料量量大大，致致使使物物料料在在高温下停留时间过长，不适于处理热敏性物料。高温下停留时间过长，不适于处理热敏性物料。膜膜式式蒸蒸发发器器只只通通过过加加热热室室一一次次即即可可达达到到所所需需浓浓度度，停停留留时时间间短，操作时，溶液沿加热管呈传热效果最佳

48、的膜状流动。短，操作时，溶液沿加热管呈传热效果最佳的膜状流动。 膜式蒸发器和非膜式蒸发器的比较：膜式蒸发器和非膜式蒸发器的比较：7.4.2 膜式（单程）蒸发器膜式（单程）蒸发器结构：加热室由单根或多根垂直管组成，其长径比结构：加热室由单根或多根垂直管组成，其长径比100150。 原原理理：原原料料液液经经预预热热至至沸沸点点或或接接近近沸沸点点后后，由由加加热热室室底底部部引引入入管管内内，为为高高速速上上升升的的二二次次蒸蒸气气所所带带动动，沿沿壁壁面面边边呈呈膜膜状状流流动动，边边进进行行蒸蒸发发，在在加加热热室室顶顶部部可可达达到到所所需需的的浓浓度度，完完成成液液由由分分离离室底部排出

49、。室底部排出。 注注意意：溶溶液液应应预预热热至至沸沸点点或或接接近近沸沸点点后后再再引引入入蒸蒸发发器器；二二次次蒸蒸气气在在加加热热管管内内的的速速度度不不应应小小于于10m/s10m/s，一一般般为为202050m/s50m/s，减减压压下可高达下可高达100100160m/s160m/s。 该该蒸蒸发发器器适适于于处处理理蒸蒸发发量量大大的的稀稀溶溶液液以以及及热热敏敏性性或或易易生生泡泡的的溶液；不适于溶液；不适于处处理高粘度、有理高粘度、有结结晶析出或易晶析出或易结结垢的溶液。垢的溶液。(1) 升膜式蒸发器升膜式蒸发器 结构：其加热室与升膜式蒸发器类似。结构：其加热室与升膜式蒸发器

50、类似。 为为了了使使溶溶液液能能在在壁壁上上均均匀匀分分布布，且且防防止止二二次次蒸蒸气气由由加加热热管管顶顶端直接窜出，加热管顶部必须设置加工良好的液体分布器。端直接窜出，加热管顶部必须设置加工良好的液体分布器。 原原理理：原原料料液液由由加加热热室室顶顶部部加加入入，竟竟管管端端的的液液体体分分布布器器均均匀匀地地流流入入加加热热管管内内，在在溶溶液液自自身身重重力力作作用用下下，溶溶液液沿沿管管内内壁壁呈呈膜状下流，并进行蒸发。膜状下流，并进行蒸发。 降降膜膜式式蒸蒸发发器器适适用用于于处处理理热热敏敏性性物物料料，但但不不适适于于处处理理易易结结晶晶、结垢或粘度大的溶液。结垢或粘度大的

51、溶液。 (2) 降膜式蒸发器降膜式蒸发器结结构构：由由升升膜膜管管束束和和降降膜膜管管束束组组合合而而成成，蒸蒸发发器器底底部部封封头头内内有有一隔板，将加热管束均分为二。一隔板，将加热管束均分为二。 溶溶液液在在升升膜膜和和降降膜膜蒸蒸发发器器内内的的情情况况完完全全相相同同。该该蒸蒸发发器器适适于于处处理理粘粘度度变变化化大大的的溶溶液液，或或厂厂房房高高度度有有一一定定限限制制的的场场合合。如如果蒸发过程溶液的粘度变化较大，建议采用常压操作。果蒸发过程溶液的粘度变化较大，建议采用常压操作。 原原理理：原原料料液液在在预预热热器器中中加加热热达达到到或或接接近近沸沸点点后后，引引入入升升膜

52、膜加加热热管管束束的的底底部部，汽汽液液混混合合物物经经管管束束由由顶顶部部流流入入降降膜膜加加热热管管束束，然后转入分离器，完成液由分离器底部取出。然后转入分离器，完成液由分离器底部取出。(3) 升升降膜式蒸发器降膜式蒸发器结结构构：加加热热管管是是一一根根垂垂直直的的空空心心管管，圆圆管管外外有有夹夹套套，内内通通加加热热蒸气，圆管内装可以旋转的搅拌叶片。蒸气，圆管内装可以旋转的搅拌叶片。原原理理：原原料料液液沿沿切切线线方方向向进进入入管管内内，由由于于受受离离心心力力、重重力力及及叶叶片片的的刮刮带带作作用用，在在管管壁壁上上形形成成旋旋转转下下降降的的薄薄膜膜，并并不不断断的的被被蒸

53、蒸发，完成液由底部排出。发，完成液由底部排出。缺点：结构复杂，动力耗费大，传热面小，处理能力不大。缺点：结构复杂，动力耗费大，传热面小，处理能力不大。 该蒸发器适用于高粘度、易结晶、易结垢或热敏性溶液的蒸发。该蒸发器适用于高粘度、易结晶、易结垢或热敏性溶液的蒸发。(4) 刮板搅拌薄膜蒸发器刮板搅拌薄膜蒸发器 将将燃燃料料气气与与空空气气按按比比例例混混合合后后喷喷入入溶溶液液中中，燃燃烧烧气气的的温温度度可可高高达达12001800，由由于于气气液液间间的的温温度度差差大大，且且气气体体对对溶溶液液产产生生强强烈烈的的鼓鼓泡泡作作用用，使使水水分分迅迅速速蒸蒸发发，蒸蒸出出的的二二次次蒸蒸气与烟道气一同由顶部排出。气与烟道气一同由顶部排出。特特点点：结结构构简简单单，不不需需固固定定的的传传热热面面，热热利利用用率率高高。适适于于处处理理易易结结垢垢、易易结结晶晶或或有有腐腐蚀蚀性性溶溶液液的的蒸蒸发发。但但不不适适于于处处理理热热敏性物料。目前广泛应用于废酸处理工业。敏性物料。目前广泛应用于废酸处理工业。 (5) (5) 浸没燃浸没燃烧烧蒸蒸发发器器