建筑地基处理技术规范的理解与应用优秀课件

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1、建筑地基基础设计规范建筑地基基础设计规范GB 50007-2002的理解与应用的理解与应用 1 一一 修订工作的基本情况修订工作的基本情况 二二 修订的基本原则修订的基本原则 三三 基本规定的理解与强制性条文基本规定的理解与强制性条文四四 地基岩土的分类及工程特性指标地基岩土的分类及工程特性指标 五五 地基计算地基计算 六六 山区地基山区地基 七七 软弱地基软弱地基 八八 基础基础 九九 基坑工程基坑工程 十十 检验与监测检验与监测 十一十一 规范体系及配套使用条件规范体系及配套使用条件2一一 修订工作的基本情况修订工作的基本情况3 根据建设部根据建设部97建标字建标字108号文，建筑地基号文

2、，建筑地基基础设计规范基础设计规范GBJ7-89进行全面修订。参加修进行全面修订。参加修订工作的单位为：天津大学、浙江大学、同济大订工作的单位为：天津大学、浙江大学、同济大学、重庆建筑大学、太原理工大学、建设部建筑学、重庆建筑大学、太原理工大学、建设部建筑设计院、北京市建筑设计研究院、北京市勘察设设计院、北京市建筑设计研究院、北京市勘察设计研究院、上海市建筑设计研究院、建设部综合计研究院、上海市建筑设计研究院、建设部综合勘察设计研究院、中南建筑设计院、广西建筑综勘察设计研究院、中南建筑设计院、广西建筑综合设计研究院、辽宁省建筑设计研究院、云南省合设计研究院、辽宁省建筑设计研究院、云南省设计院、

3、陕西省建筑科学研究院、天津市建筑科设计院、陕西省建筑科学研究院、天津市建筑科学研究院、湖北省建筑科研设计院、福建省建筑学研究院、湖北省建筑科研设计院、福建省建筑科学研究院、四川省建筑科学研究院、甘肃省建科学研究院、四川省建筑科学研究院、甘肃省建筑科学研究院。筑科学研究院。1998 年年1月，由于修订工作需要，月，由于修订工作需要，增加广州市建筑科学研究院、广东省基础工程公增加广州市建筑科学研究院、广东省基础工程公司两单位参加修订工作。修订组成员共司两单位参加修订工作。修订组成员共27人。人。4 修订工作三年以来，共召开修订组全体会议修订工作三年以来，共召开修订组全体会议6次，大型研讨会次，大型

4、研讨会2次，专题研讨会次，专题研讨会9次，与相关次，与相关规范标准协调会四次。修订组对所有重要的修订规范标准协调会四次。修订组对所有重要的修订内容进行了深入细致的反复讨论，并与相关标准内容进行了深入细致的反复讨论，并与相关标准规范取得基本一致的意见。规范取得基本一致的意见。1998年底，提出了年底，提出了建筑地基基础设计规范初稿，建筑地基基础设计规范初稿，1999年底提出年底提出了建筑地基基础设计规范讨论稿，了建筑地基基础设计规范讨论稿，2000年年6月提出了建筑地基基础设计规范征求意见稿。月提出了建筑地基基础设计规范征求意见稿。规范征求意见稿发往全国规范征求意见稿发往全国132个单位（其中设

5、计个单位（其中设计院院62个，科研单位个，科研单位40个，高等院校个，高等院校26个，施工企个，施工企业业4个）广泛征求意见，共征集到个）广泛征求意见，共征集到43个单位和个个单位和个人对规范修订的意见和建议人对规范修订的意见和建议441条。条。5 2001年年2月月19日至日至21日，建筑地基基础设计规范日，建筑地基基础设计规范GBJ7-89修订送审稿审查会在北京召开。会议由部标准定修订送审稿审查会在北京召开。会议由部标准定额司主持，由额司主持，由18位国内知名专家组成的审查组认真听取规位国内知名专家组成的审查组认真听取规范修订组工作汇报后，对规范逐章逐节逐条进行了讨论和范修订组工作汇报后，

6、对规范逐章逐节逐条进行了讨论和审查，一致肯定了规范修订工作，认为审查，一致肯定了规范修订工作，认为3年来修订组通过年来修订组通过广泛调查、分析研究，在完善规范内容，努力与国际标准广泛调查、分析研究，在完善规范内容，努力与国际标准接轨，保证工程质量方面作了大量的工作，修订后的建接轨，保证工程质量方面作了大量的工作，修订后的建筑地基基础设计规范突出了地基基础变形控制设计的原筑地基基础设计规范突出了地基基础变形控制设计的原则，满足建筑物使用功能的要求；增订的基础工程、岩石则，满足建筑物使用功能的要求；增订的基础工程、岩石边坡、复合地基、筏形基础等内容能满足工程实践的需要，边坡、复合地基、筏形基础等内

7、容能满足工程实践的需要，增订的质量检验与施工监测内容，为信息法施工优化设计增订的质量检验与施工监测内容，为信息法施工优化设计创造了条件；增订的有限压缩层地基变形计算、回弹变形创造了条件；增订的有限压缩层地基变形计算、回弹变形计算、桩基沉降计算等内容，完善充实了原规范内容，使计算、桩基沉降计算等内容，完善充实了原规范内容，使地基基础设计更加合理、便于操作。修订内容反映了我国地基基础设计更加合理、便于操作。修订内容反映了我国地基基础设计的水平和技术先进性，基本实现了与国际先地基基础设计的水平和技术先进性，基本实现了与国际先进标准规范的接轨，整体上达到了国际先进水平。进标准规范的接轨，整体上达到了国

8、际先进水平。6二二 修订的基本原则修订的基本原则7本次规范修订遵循以下原则：本次规范修订遵循以下原则：1 参参考考国国际际上上地地基基基基础础设设计计标标准准规规范范的的现现状状和和发发展展趋趋势势，遵遵循循国国际际惯惯例例，逐逐步步与与先先进进国国际际标标准规范接轨。准规范接轨。2 反反映映近近十十年年来来地地基基基基础础领领域域科科研研方方面面成成熟熟的的成成果果，反反映映原原规规范范实实施施以以来来设设计计和和工工程程实实践践的的成功经验。成功经验。3 补补充充原原设设计计规规范范的的空空缺缺，完完善善充充实实原原设设计计规规范中的部分内容。范中的部分内容。4 强强调调按按变变形形控控制

9、制设设计计地地基基基基础础的的重重要要性性，提提出相关勘察、设计、检验的方法和措施。出相关勘察、设计、检验的方法和措施。81参考国际上地基基础设计标准规范的现状和发展趋势，参考国际上地基基础设计标准规范的现状和发展趋势，遵循国际惯例，逐步与先进国际标准规范接轨。遵循国际惯例，逐步与先进国际标准规范接轨。 我国我国89规范体系采用了国际先进的概率极限状态设计规范体系采用了国际先进的概率极限状态设计方法。对于地基基础设计，承载力极限状态和正常使用方法。对于地基基础设计，承载力极限状态和正常使用极限状态都存在，此次规范修订明确了两种极限状态的极限状态都存在，此次规范修订明确了两种极限状态的使用范围和

10、荷载组合条件。地基基础设计两种极限状态使用范围和荷载组合条件。地基基础设计两种极限状态大致可按下表区分：大致可按下表区分： 9 规范修订组对国际上各国地基基础设规范修订组对国际上各国地基基础设计规范的制定情况进行了调研。既使采用计规范的制定情况进行了调研。既使采用概率极限状态设计较早国家（例如欧洲、概率极限状态设计较早国家（例如欧洲、美国等），对于基础设计采用不同分项安美国等），对于基础设计采用不同分项安全系数（例如欧洲规范对永久荷载采用全系数（例如欧洲规范对永久荷载采用1.35，对可变荷载采用，对可变荷载采用1.5；美国规范对永；美国规范对永久荷载采用久荷载采用1.4，对可变荷载采用，对可变

11、荷载采用1.7的分项的分项安全系数等），但对于地基设计永久荷载安全系数等），但对于地基设计永久荷载分项系数均采用分项系数均采用1.0。本次规范修订对地基。本次规范修订对地基基础设计时所采用的荷载效应最不利组合基础设计时所采用的荷载效应最不利组合与相应抗力值作如下规定：与相应抗力值作如下规定：10（1）按地基承载力确定基础底面积及埋深或）按地基承载力确定基础底面积及埋深或按单桩承载力确定桩数时，传至基础或承台底按单桩承载力确定桩数时，传至基础或承台底面上的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载面上的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合。相应的抗力应采用地基承载效应的标准组合。相应的抗力应

12、采用地基承载力特征值或单桩承载力特征值。力特征值或单桩承载力特征值。（2）计算地基变形时，传至基础底面上的荷）计算地基变形时，传至基础底面上的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载效应的准载效应应按正常使用极限状态下荷载效应的准永久组合，不应计入风荷载和地震作用。相应永久组合，不应计入风荷载和地震作用。相应的限值应为地基变形允许值。的限值应为地基变形允许值。（3）计算挡土墙压力、地基或斜坡稳定及滑）计算挡土墙压力、地基或斜坡稳定及滑坡推力时，荷载效应应按承载能力极限状态下坡推力时，荷载效应应按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合，但其荷载分项系数均为荷载效应的基本组合，但其荷载分项系数均为1.0。

13、11（4）在在确确定定基基础础或或桩桩台台高高度度、支支挡挡结结构构截截面面、计计算算基基础础或或支支挡挡结结构构内内力力、确确定定配配筋筋和和验验算算材材料料强强度度时时，上上部部结结构构传传来来的的荷荷载载效效应应组组合合和和相相应应的的基基底底反反力力，应应按按承承载载能能力力极极限限状状态态下下荷荷载载效应的基本组合，采用相应的荷载分项系数。效应的基本组合，采用相应的荷载分项系数。 当当需需要要验验算算基基础础裂裂缝缝宽宽度度时时，应应按按正正常常使使用用极极限状态荷载效应标准组合。限状态荷载效应标准组合。（5）基基础础设设计计安安全全等等级级、结结构构设设计计使使用用年年限限、结结构

14、构重重要要性性系系数数应应按按有有关关规规范范的的规规定定采采用用，但但结构重要性系数结构重要性系数0不应小于不应小于1.0。12 规范组经过大量工程试算工作，确定对于基规范组经过大量工程试算工作，确定对于基础设计由永久荷载效应控制的基本组合，可采用础设计由永久荷载效应控制的基本组合，可采用简化规则，荷载效应组合的设计值简化规则，荷载效应组合的设计值S可按下式确可按下式确定：定： S=1.35SkR式中式中 R结构构件拉力的设计值，按有关建结构构件拉力的设计值，按有关建筑结构设计规范的规定确定。筑结构设计规范的规定确定。 Sk荷载效应标准组合值（即分项安全荷载效应标准组合值（即分项安全系数为系

15、数为1.0的荷载组合值）。的荷载组合值）。132反映近十年来地基基础领域科研方面成熟的成果，反反映近十年来地基基础领域科研方面成熟的成果，反映原规范实施以来设计和工程实践的成功经验。映原规范实施以来设计和工程实践的成功经验。 89规范实施以来，随着我国建筑业和住宅产业的发展，规范实施以来，随着我国建筑业和住宅产业的发展，我国地基基础工程也遇到了很好的发展机遇，超大、超我国地基基础工程也遇到了很好的发展机遇，超大、超深基坑，多塔楼大底盘整板基础，主裙楼一体结构基础、深基坑，多塔楼大底盘整板基础，主裙楼一体结构基础、地下车库、地铁车站建设等，对这些工程的设计积累了地下车库、地铁车站建设等，对这些工

16、程的设计积累了一些经验，有些设计问题急待规范。此次规范修订考虑一些经验，有些设计问题急待规范。此次规范修订考虑这些因素，把一些成熟的经验写入规范。本次修订增加这些因素，把一些成熟的经验写入规范。本次修订增加基坑工程一章，提出基坑工程设计一般规定，设计计算、基坑工程一章，提出基坑工程设计一般规定，设计计算、地下连续墙及逆作法施工的设计原则；增加高层建筑筏地下连续墙及逆作法施工的设计原则；增加高层建筑筏形基础设计内容；增加复合地基处理设计内容；增加检形基础设计内容；增加复合地基处理设计内容；增加检验与监测一章，提出地基基础设计质量检验与施工监测验与监测一章，提出地基基础设计质量检验与施工监测的基本

17、内容。的基本内容。143 3补充原设计规范的空缺，完善充实原设计规范的内容。补充原设计规范的空缺，完善充实原设计规范的内容。（1 1）关于岩石的分类）关于岩石的分类 岩石的工程性质极为多样，差别很大，进行工程分类岩石的工程性质极为多样，差别很大，进行工程分类十分必要。十分必要。8989规范首先进行坚固性分类，再进行风化分类。规范首先进行坚固性分类，再进行风化分类。按坚固性分为按坚固性分为“硬质岩硬质岩”和和“软质岩软质岩”，列举了代表性岩，列举了代表性岩石名称，以新鲜岩块的饱和单轴抗压强度石名称，以新鲜岩块的饱和单轴抗压强度30MPa30MPa为分界标准。为分界标准。问题在于，新鲜的未风化的岩

18、块在现场很难取得，难以执问题在于，新鲜的未风化的岩块在现场很难取得，难以执行。另外，只分行。另外，只分“硬质硬质”和和“软质软质”，也显得粗了些，而，也显得粗了些，而对工程最重要的是软岩和极软岩。对工程最重要的是软岩和极软岩。 岩石的分类可以分为地质分类和工程分类。地质分类岩石的分类可以分为地质分类和工程分类。地质分类主要根据其地质成因，矿物成份、结构构造和风化程度，主要根据其地质成因，矿物成份、结构构造和风化程度，可以用地质名称加风化程度表达，如强风化花岗岩、微风可以用地质名称加风化程度表达，如强风化花岗岩、微风化砂岩等。这对于工程的勘察设计确是十分必要的。工程化砂岩等。这对于工程的勘察设计

19、确是十分必要的。工程分类主要根据岩体的工程性状，使工程师建立起明确的工分类主要根据岩体的工程性状，使工程师建立起明确的工程特性概念。地质分类是一种基本分类，工程分类应在地程特性概念。地质分类是一种基本分类，工程分类应在地质分类的基础上进行，目的是为了较好地概括其工程性质，质分类的基础上进行，目的是为了较好地概括其工程性质，便于进行工程评价。便于进行工程评价。15 为此，本次修订除了规定应确定地质名称和风化程度为此，本次修订除了规定应确定地质名称和风化程度外，增加了外，增加了“岩块的坚硬程度岩块的坚硬程度”和和“岩体的完整程度岩体的完整程度”的的划分，并分别提出了定性和定量的划分标准和方法，对于

20、划分，并分别提出了定性和定量的划分标准和方法，对于可以取样试验的岩石，应尽量采用定量的方法，对于难以可以取样试验的岩石，应尽量采用定量的方法，对于难以取样的破碎和极破碎岩石，可用附录取样的破碎和极破碎岩石，可用附录A A的定性方法，可操作的定性方法，可操作性较强。岩石的坚硬程度直接和地基的强度和变形性质有性较强。岩石的坚硬程度直接和地基的强度和变形性质有关，其重要性是无疑的。岩体的完整程度反映了它的裂隙关，其重要性是无疑的。岩体的完整程度反映了它的裂隙性，而裂隙性是岩体十分重要的特性，破碎岩石的强度和性，而裂隙性是岩体十分重要的特性，破碎岩石的强度和稳定性较完整岩石大大削弱，尤其对边坡和基坑工

21、程更为稳定性较完整岩石大大削弱，尤其对边坡和基坑工程更为突出。突出。 本次修订将岩石的坚硬程度和岩体的完整程度各分五本次修订将岩石的坚硬程度和岩体的完整程度各分五级。划分出极软岩十分重要，因为这类岩石不仅极软，而级。划分出极软岩十分重要，因为这类岩石不仅极软，而且常有特殊的工程性质，例如某些泥岩具有很高的膨胀性；且常有特殊的工程性质，例如某些泥岩具有很高的膨胀性；泥质砂岩、全风化花岗岩等有很强的软化性（饱和单轴抗泥质砂岩、全风化花岗岩等有很强的软化性（饱和单轴抗压强度可等于零）；有的第三纪砂岩遇水崩解，有流砂性压强度可等于零）；有的第三纪砂岩遇水崩解，有流砂性质。划分出极破碎岩体也很重要，有时

22、开挖时很硬，暴露质。划分出极破碎岩体也很重要，有时开挖时很硬，暴露后逐渐崩解。片岩各向异性特别显著，作为边坡极易失稳。后逐渐崩解。片岩各向异性特别显著，作为边坡极易失稳。16（2）关于地基的冻胀性）关于地基的冻胀性 土的冻胀性分类基本上与土的冻胀性分类基本上与GBJ789中的一致，仅对下列中的一致，仅对下列几个地方进行了修改。几个地方进行了修改。 1） 增加了特强冻胀土一档，因原分类表中当冻胀率增加了特强冻胀土一档，因原分类表中当冻胀率大于大于6时为强冻胀，在实际的冻胀性地基土中时为强冻胀，在实际的冻胀性地基土中不小不小于于20的并不少见，由不冻胀到强冻胀划分的很密，的并不少见，由不冻胀到强冻

23、胀划分的很密，而强冻胀之后再不细分，显得太粗，有些在冻胀的过而强冻胀之后再不细分，显得太粗，有些在冻胀的过程中出现的力学指标如土的冻胀应力，切向冻胀力等，程中出现的力学指标如土的冻胀应力，切向冻胀力等，变化范围太大。因此，本规范作相应改动，增加了变化范围太大。因此，本规范作相应改动，增加了大大于于12特强冻胀土一档。特强冻胀土一档。172 2）在粗颗粒土中的细粒土含量（填充土），超过某一）在粗颗粒土中的细粒土含量（填充土），超过某一定的数值时如定的数值时如 40 40，其冻胀性可按所填充之物的冻胀，其冻胀性可按所填充之物的冻胀性考虑。性考虑。 当高塑性粘土如塑性指数当高塑性粘土如塑性指数p p

24、不小于不小于2222时，土的渗时，土的渗透性下降，影响其冻胀性的大小，所以考虑冻胀性下透性下降，影响其冻胀性的大小，所以考虑冻胀性下降一级。当土层中的粘粒（粒径小于降一级。当土层中的粘粒（粒径小于0.005mm0.005mm）含量大）含量大于于 60 60，可看成为不透水的土，此时的地基土为不冻，可看成为不透水的土，此时的地基土为不冻胀土。胀土。3 3）冻结深度与冻层厚度两个概念容易混淆，对不冻胀）冻结深度与冻层厚度两个概念容易混淆，对不冻胀土二者相同，但对冻胀土，尤其强冻胀以上的土，二土二者相同，但对冻胀土，尤其强冻胀以上的土，二者相差颇大。计算冻层厚度时，自然地面是随冻胀量者相差颇大。计算

25、冻层厚度时，自然地面是随冻胀量的加大而逐渐上抬的，设计基础埋深时所需的冻深值的加大而逐渐上抬的，设计基础埋深时所需的冻深值是自冻前原自然地面算起的，它等于冻层厚度减去冻是自冻前原自然地面算起的，它等于冻层厚度减去冻胀量，特此强调引起注意。胀量，特此强调引起注意。18（3 3）增加有限压缩层地基变形和回弹变形）增加有限压缩层地基变形和回弹变形计算内容计算内容 本次修订对于存在下卧硬层时，地基本次修订对于存在下卧硬层时，地基变形计算可以计算至硬层岩面：变形计算可以计算至硬层岩面： 在计算深度范围内存在基岩时，在计算深度范围内存在基岩时，zn可可取至基岩表面；当存在较厚的坚硬粘性土取至基岩表面；当存

26、在较厚的坚硬粘性土层，其孔隙比小于层，其孔隙比小于0.5、压缩模量大于、压缩模量大于50MPa，存在较厚的密实砂卵石层，其压，存在较厚的密实砂卵石层，其压缩模量大于缩模量大于80MPa时，时，zn可取至该层土表可取至该层土表面。面。19 由于下卧硬层的存在，土中应力分布不同由于下卧硬层的存在，土中应力分布不同于于BusinesqBusinesq解的分布，可参考叶戈罗夫给出的应解的分布，可参考叶戈罗夫给出的应力解计算（见表力解计算（见表1 1）在带状基础下非压缩性地基上土层中的最大在带状基础下非压缩性地基上土层中的最大压应力数值压应力数值(以对以对p的小数比表示的小数比表示) 表表1 120 应

27、该指出高层建筑由于基础埋置较深，地基应该指出高层建筑由于基础埋置较深，地基回弹再压缩变形往往在总沉降中占重要地位，甚回弹再压缩变形往往在总沉降中占重要地位，甚至某些高层建筑设置至某些高层建筑设置34层（甚至更多层）地下层（甚至更多层）地下室时，总荷载有可能等于或小于该深度的自重压室时，总荷载有可能等于或小于该深度的自重压力，这时高层建筑地基沉降变形将仅由地基回弹力，这时高层建筑地基沉降变形将仅由地基回弹再压缩变形决定。规范公式再压缩变形决定。规范公式(5.3.9)中，中，Eci应按应按土工试验方法标准土工试验方法标准GB/T50123-1999进行试验进行试验确定，计算时应按回弹曲线上相应的压

28、力段计算。确定，计算时应按回弹曲线上相应的压力段计算。沉降计算经验系数沉降计算经验系数c应按地区经验采用，根据工应按地区经验采用，根据工程实测资料统计程实测资料统计c小于或接近小于或接近1.0。21（4 4）增加岩石边坡支护设计内容）增加岩石边坡支护设计内容 由于公路、铁路及开山造地工程，岩石由于公路、铁路及开山造地工程，岩石边坡的问题也暴露了许多，本次修订增加边坡的问题也暴露了许多，本次修订增加了这方面的内容，主要写入了关于岩石锚了这方面的内容，主要写入了关于岩石锚杆设计、岩石锚杆挡墙及整体稳定边坡的杆设计、岩石锚杆挡墙及整体稳定边坡的构造处理措施等。构造处理措施等。22 4 4强调按变形控

29、制设计地基基础的重要性，提强调按变形控制设计地基基础的重要性，提出相关勘察、设计、检验的方法和措施。出相关勘察、设计、检验的方法和措施。 建筑物要满足正常使用功能的要求，必须控建筑物要满足正常使用功能的要求，必须控制其变形，最大沉降量不能超过沉降允许值，差制其变形，最大沉降量不能超过沉降允许值，差异沉降和倾斜值不能超过允许值。已有的大量地异沉降和倾斜值不能超过允许值。已有的大量地基事故分析，绝大多数事故皆由地基变形过大而基事故分析，绝大多数事故皆由地基变形过大而不均匀造成，故在规范中明确规定了按变形控制不均匀造成，故在规范中明确规定了按变形控制设计的原则方法。设计的原则方法。 根据建筑物地基基

30、础设计等级及长期荷载作根据建筑物地基基础设计等级及长期荷载作用下地基变形对上部结构的影响程度，地基基础用下地基变形对上部结构的影响程度，地基基础设计应符合下列规定：设计应符合下列规定：23（1 1）所所有有建建筑筑物物的的地地基基计计算算均均应应满满足足承承载载力力计计算算的的有有关规定；关规定；（2 2）设设计计等等级级甲甲级级、乙乙级级的的建建筑筑物物，均均应应按按地地基基变变形形设计；设计；（3 3）表表3.0.23.0.2所所列列范范围围内内设设计计等等级级丙丙级级的的建建筑筑物物可可不不作变形验算，如有下列情况之一时，仍应作变形验算：作变形验算，如有下列情况之一时，仍应作变形验算：

31、1 1）地地基基承承载载力力特特征征值值小小于于130kPa130kPa，且且体体型型复复杂杂的的建筑；建筑； 2 2）在在基基础础上上及及其其附附近近有有地地面面堆堆载载或或相相邻邻基基础础荷荷载载差异较大，可能引起地基产生过大的不均匀沉降时；差异较大，可能引起地基产生过大的不均匀沉降时； 3 3）软弱地基上的建筑物存在偏心荷载时；）软弱地基上的建筑物存在偏心荷载时； 4 4）相邻建筑如距离过近，可能发生倾斜时；）相邻建筑如距离过近，可能发生倾斜时； 5 5）地地基基内内有有厚厚度度较较大大或或厚厚薄薄不不均均的的填填土土，其其自自重重固结未完成时。固结未完成时。24 地基基础按变形控制设计

32、的原则我国工程界地基基础按变形控制设计的原则我国工程界早有共识，作了大量的科研和工程实践工作，这早有共识，作了大量的科研和工程实践工作，这些成果在本次修订工作在规范条文中已有体现，些成果在本次修订工作在规范条文中已有体现，与地基和土的变形有关的例如考虑结构与地基和土的变形有关的例如考虑结构地基地基相互作用的设计、挡土墙土压力、天然地基承载相互作用的设计、挡土墙土压力、天然地基承载力基本满足为减少沉降设置桩基等，这些成果写力基本满足为减少沉降设置桩基等，这些成果写入规范为地基基础设计水平的提高起到积极的作入规范为地基基础设计水平的提高起到积极的作用。今后我国岩土工程界的科研、设计、施工工用。今后

33、我国岩土工程界的科研、设计、施工工作，仍要通过工程检验、监测积累经验，提高按作，仍要通过工程检验、监测积累经验，提高按变形控制设计的水平。变形控制设计的水平。258513 以控制沉降为目的设置桩基时，以控制沉降为目的设置桩基时，应结合地区经验，并满足下列条件：应结合地区经验，并满足下列条件： 1 桩身强度应按桩顶荷载设计值验算；桩身强度应按桩顶荷载设计值验算； 2 桩、土荷载分配应按上部结构与地基桩、土荷载分配应按上部结构与地基共同作用分析确定；共同作用分析确定； 3 桩端进入较好的土层，桩端平面处土桩端进入较好的土层，桩端平面处土层应满足下卧层承载力设计要求；层应满足下卧层承载力设计要求；4

34、 桩距可采用桩距可采用4d6d（d为桩身直径）。为桩身直径）。26三三 基本规定理解基本规定理解与强制性条文与强制性条文273 30 03 3 地基基础设计前应进行岩土工程勘察，并应符合下列规定：地基基础设计前应进行岩土工程勘察，并应符合下列规定： 1 1 岩土工程勘察报告应提供下列资料：岩土工程勘察报告应提供下列资料： 1 1）有无影响建筑场地稳定性的不良地质条件及其危害程度；）有无影响建筑场地稳定性的不良地质条件及其危害程度； 2 2）建筑物范围内的地层结构及其均匀性，以及各岩土层的物）建筑物范围内的地层结构及其均匀性，以及各岩土层的物理力学性质；理力学性质； 3 3）地下水埋藏情况、类型

35、和水位变化幅度及规律，以及对建）地下水埋藏情况、类型和水位变化幅度及规律，以及对建筑材料的腐蚀性；筑材料的腐蚀性； 4 4）在抗震设防区应划分场地土类型和场地类别，并对饱和砂）在抗震设防区应划分场地土类型和场地类别，并对饱和砂土及粉土进行液化判别；土及粉土进行液化判别； 5 5）对可供采用的地基基础设计方案进行论证分析，提出经济）对可供采用的地基基础设计方案进行论证分析，提出经济合理的设计方案建议；提供与设计要求相对应的地基承载力及变形计算合理的设计方案建议；提供与设计要求相对应的地基承载力及变形计算参数，并对设计与施工应注意的问题提出建议；参数，并对设计与施工应注意的问题提出建议； 6 6）

36、当工程需要时，尚应提供：）当工程需要时，尚应提供： （l l）深基坑开挖的边坡稳定计算和支护设计所需的岩土技）深基坑开挖的边坡稳定计算和支护设计所需的岩土技术参数，论证其对周围已有建筑物和地下设施的影响：术参数，论证其对周围已有建筑物和地下设施的影响： （2 2）基坑施工降水的有关技术参数及施工降水方法的建议；）基坑施工降水的有关技术参数及施工降水方法的建议； （3 3）提供用于计算地下水浮力的设计水位。）提供用于计算地下水浮力的设计水位。28 2 2 地基评价宜采用钻探取样、室内土工试验、触探、并结地基评价宜采用钻探取样、室内土工试验、触探、并结合其它原位测试方法进行。设计等级为甲级的建筑物

37、应提供载荷试合其它原位测试方法进行。设计等级为甲级的建筑物应提供载荷试验指标、抗剪强度指标、变形参数指标和触探资料；设计等级为乙验指标、抗剪强度指标、变形参数指标和触探资料；设计等级为乙级的建筑物应提供抗剪强度指标、变形参数指标和触探资料；设计级的建筑物应提供抗剪强度指标、变形参数指标和触探资料；设计等级为丙级的建筑物应提供触探及必要的钻探和土工试验资料。等级为丙级的建筑物应提供触探及必要的钻探和土工试验资料。 3 3 建筑物地基均应进行施工验槽。如地基条件与原勘察报建筑物地基均应进行施工验槽。如地基条件与原勘察报告不符时，应进行施工勘察。告不符时，应进行施工勘察。293.0.4 3.0.4

38、地地基基基基础础设设计计时时，所所采采用用的的荷荷载载效效应应最最不不利利组组合合与与相相应应的的抗抗力力限值应按下列规定：限值应按下列规定： 1 1 按按地地基基承承载载力力确确定定基基础础底底面面积积及及埋埋深深或或按按单单桩桩承承载载力力确确定定桩桩数数时时，传传至至基基础础或或承承台台底底面面上上的的荷荷载载效效应应应应按按正正常常使使用用极极限限状状态态下下荷荷载载效效应应的的标标准准组组合合。相相应应的的抗抗力力应应采采用用地地基基承承载载力力特特征征值值或或单单桩桩承承载载力力特特征值。征值。 2 2 计计算算地地基基变变形形时时，传传至至基基础础底底面面上上的的荷荷载载效效应应

39、应应按按正正常常使使用用极极限限状状态态下下荷荷载载效效应应的的准准永永久久组组合合，不不应应计计入入风风荷荷载载和和地地震震作作用用。相相应应的限值应为地基变形允许值。的限值应为地基变形允许值。 3 3 计计算算挡挡土土墙墙土土压压力力、地地基基或或斜斜坡坡稳稳定定及及滑滑坡坡推推力力时时，荷荷载载效效应应应应按按承承载载能能力力极极限限状状态态下下荷荷载载效效应应的的基基本本组组合合，但但其其分分项项系系数数均均为为1.01.0。 4 4 在在确确定定基基础础或或桩桩台台高高度度、支支挡挡结结构构截截面面、计计算算基基础础或或支支挡挡结结构构内内力力、确确定定配配筋筋和和验验算算材材料料强

40、强度度时时，上上部部结结构构传传来来的的荷荷载载效效应应组组合合和和相相应应的的基基底底反反力力，应应按按承承载载能能力力极极限限状状态态下下荷荷载载效效应应的的基基本本组组合合，采采用用相应的分项系数。相应的分项系数。 当当需需要要验验算算基基础础裂裂缝缝宽宽度度时时，应应按按正正常常使使用用极极限限状状态态荷荷载载效效应应标标准准组合。组合。 5 5 基基础础设设计计安安全全等等级级、结结构构设设计计使使用用年年限限、结结构构重重要要性性系系数数应应按有关规范的规定采用，但结构重要性系数按有关规范的规定采用，但结构重要性系数0 0不应小于不应小于1.01.0。303.0.2 3.0.2 根

41、据建筑物地基基础设计等级及长期荷载作用下地基变形对上根据建筑物地基基础设计等级及长期荷载作用下地基变形对上部结构的影响程度，地基基础设计应符合下列规定：部结构的影响程度，地基基础设计应符合下列规定： 1 1 所有建筑物的地基计算均应满足承载力计算的有关规定；所有建筑物的地基计算均应满足承载力计算的有关规定； 2 2 设计等级为甲级、乙级的建筑物，均应按地基变形设计；设计等级为甲级、乙级的建筑物，均应按地基变形设计； 3 3 表表3.0.23.0.2所列范围内设计等级为丙级的建筑物可不作变形验算，所列范围内设计等级为丙级的建筑物可不作变形验算，如有下列情况之一时，仍应作变形验算：如有下列情况之一

42、时，仍应作变形验算： l l）地基承载力特征值小于）地基承载力特征值小于130kPa130kPa，且体型复杂的建筑；，且体型复杂的建筑； 2 2）在基础上及其附近有地面堆载或相邻基础荷载差异较大，）在基础上及其附近有地面堆载或相邻基础荷载差异较大，可能引起地基产生过大的不均匀沉降时；可能引起地基产生过大的不均匀沉降时； 3 3）软弱地基上的建筑物存在偏心荷载时；）软弱地基上的建筑物存在偏心荷载时； 4 4）相邻建筑距离过近，可能发生倾斜时；）相邻建筑距离过近，可能发生倾斜时； 5 5）地基内有厚度较大或厚薄不均的填土，其自重固结未完成）地基内有厚度较大或厚薄不均的填土，其自重固结未完成时。时。

43、 4 4 对经常受水平荷载作用的高层建筑、高耸结构和挡土墙等，对经常受水平荷载作用的高层建筑、高耸结构和挡土墙等，以及建造在斜坡上或边坡附近的建筑物和构筑物，尚应验算其稳定性；以及建造在斜坡上或边坡附近的建筑物和构筑物，尚应验算其稳定性； 5 5 基坑工程应进行稳定性验算；基坑工程应进行稳定性验算； 6 6 当地下水埋藏较浅，建筑地下室或地下构筑物存在上浮问题当地下水埋藏较浅，建筑地下室或地下构筑物存在上浮问题时，尚应进行抗浮验算。时，尚应进行抗浮验算。31323 30 05 5 正常使用极限状态下，荷载效应的标准组合值正常使用极限状态下，荷载效应的标准组合值S Sk k应用下应用下式表示：式

44、表示： S Sk kS SGkGk+ +S SQ1kQ1k+ +c2c2S SQ2kQ2k+cncnS SQnkQnk (3.0.5-1) (3.0.5-1)式中式中 S SGkGk按永久荷载标准值按永久荷载标准值G Gk k计算的荷载效应值；计算的荷载效应值； S SQ Qi ik k按可变荷载标准值按可变荷载标准值Q Qi ik k计算的荷载效应值；计算的荷载效应值； cici可变荷载可变荷载Q Qi i的组合值系数，按现行建筑结构荷载规的组合值系数，按现行建筑结构荷载规范范GB 50009GB 50009的规定取值。的规定取值。 荷载效应的准永久组合值荷载效应的准永久组合值S Sk k应

45、用下式表示：应用下式表示： S Sk kS SGkGk+ +q1q1S SQ1kQ1k+ +q2q2S SQ2kQ2k+ + +qnqnS SQnk Qnk (3.0.5-2)(3.0.5-2)式中式中 qiqi准永久值系数，按现行建筑结构荷载规范准永久值系数，按现行建筑结构荷载规范GB GB 5000950009的规定取值。的规定取值。33 承载能力极限状态下，由可变荷载效应控制的基本组合设计值承载能力极限状态下，由可变荷载效应控制的基本组合设计值S S，应用下式表达：，应用下式表达：S S G GS SGkGk+ +Q1Q1S SQ1kQ1k+ +Q2Q2c2c2S SQ2kQ2k+ +

46、+QnQncncnS SQnk Qnk (3.0.5-3)(3.0.5-3)式中式中 G G永久荷载的分项系数，按现行建筑结构荷载规范永久荷载的分项系数，按现行建筑结构荷载规范GB GB 5000950009的规定取值；的规定取值； QiQi第第i i个可变荷载的分项系数，按现行建筑结构荷载规个可变荷载的分项系数，按现行建筑结构荷载规范范GB 50009GB 50009的规定取值。的规定取值。 对由永久荷载效应控制的基本组合对由永久荷载效应控制的基本组合, ,也可采用简化规则也可采用简化规则, ,荷载效荷载效应组合的设计值应组合的设计值S S按下式确定：按下式确定： S S 1.351.35S

47、 Sk kR R (3.0.5-4) (3.0.5-4)式中式中 R R结构构件抗力的设计值，按有关建筑结构设计规范的结构构件抗力的设计值，按有关建筑结构设计规范的规定确定；规定确定； Sk荷载效应的标准组合值。荷载效应的标准组合值。34四四 地基岩土的分类地基岩土的分类及工程特性指标及工程特性指标35412 岩石应为颗粒间牢固联结，呈整体或具有节理岩石应为颗粒间牢固联结，呈整体或具有节理裂隙的岩体。作为建筑物地基，除应确定岩石的地质名裂隙的岩体。作为建筑物地基，除应确定岩石的地质名称外，尚应按称外，尚应按4.1.34.1.4条划分其坚硬程度和完整程度。条划分其坚硬程度和完整程度。363738

48、5. 5. 2. 2. 6 6 岩岩石石地地基基承承载载力力特特征征值值，可可按按本本规规范范附附录录H H岩岩基基载载荷荷试试验验方方法法确确定定。对对完完整整、较较完完整整和和较较破破碎碎的的岩岩石石地地基基承承载载力力特特征征值值，可可根根据据室室内内饱和单轴抗压强度按下式汁算：饱和单轴抗压强度按下式汁算： f fa a= =r rf frk rk (5.2.6)(5.2.6)式中式中 f fa a岩石地基承载力特征值岩石地基承载力特征值(kPa)(kPa)； f frkrk岩岩石石饱饱和和单单轴轴抗抗压压强强度度标标准准值值（kPakPa），可可按按本本规规范范附附录录J J确确定；定

49、； r r折折减减系系数数。根根据据岩岩体体完完整整程程度度以以及及结结构构面面的的间间距距、宽宽度度、产产状状和和组组合合，由由地地区区经经验验确确定定。无无经经验验时时，对对完完整整岩岩体体可可取取0.50.5；对对较较完完整岩体可取整岩体可取0.20.20.50.5；对较破碎岩体可取；对较破碎岩体可取0.10.10.20.2。注注: : 1 1上述折减系数值未考虑施工因素及建筑物使用后风化作用的继续；上述折减系数值未考虑施工因素及建筑物使用后风化作用的继续； 2 2对对于于粘粘土土质质岩岩，在在确确保保施施工工期期及及使使用用期期不不致致遭遭水水浸浸泡泡时时，也也可可采采用用天然湿度的试

50、样，不进行饱和处理。天然湿度的试样，不进行饱和处理。 对对破破碎碎、极极破破碎碎的的岩岩石石地地基基承承载载力力特特征征值值，可可根根据据地地区区经经验验取取值值，无无地区经验时，可根据平板载荷试验确定。地区经验时，可根据平板载荷试验确定。394041424344454111 粉土为介于砂土与粘性土之间粉土为介于砂土与粘性土之间，塑性指数塑性指数Ip10且且粒径大于粒径大于0.075mm的颗粒含量不超过全重的颗粒含量不超过全重50%的土。的土。464112 淤泥为在静水或缓慢的流水环境中沉积，并经生淤泥为在静水或缓慢的流水环境中沉积，并经生物化学作用形成，其天然含水量大于液限、天然孔隙比大于物

51、化学作用形成，其天然含水量大于液限、天然孔隙比大于或等于或等于 1.5的粘性土。当天然含水量大于液限而天然孔隙比的粘性土。当天然含水量大于液限而天然孔隙比小于小于1.5但大于或等于但大于或等于1.0的粘性土或粉土为淤泥质土。的粘性土或粉土为淤泥质土。474113 红红粘粘土土为为碳碳酸酸盐盐岩岩系系的的岩岩石石经经红红土土化化作作用用形形成成的的高高塑塑性性粘粘土土。其其液液限限一一般般大大于于50。红红粘粘土土经经再再搬搬运运后后仍仍保留其基本特征，液限大于保留其基本特征，液限大于45的土为次生红粘土。的土为次生红粘土。4114 人人工工填填土土根根据据其其组组成成和和成成因因，可可分分为为

52、素素填填土土、压实填土、杂填土、冲填土。压实填土、杂填土、冲填土。 素素填填土土为为由由碎碎石石土土、砂砂土土、粉粉土土、粘粘性性土土等等组组成成的的填填土土。经经过过压压实实或或夯夯实实的的素素填填土土为为压压实实填填土土。杂杂填填土土为为含含有有建建筑筑垃垃圾圾、工工业业废废料料、生生活活垃垃圾圾等等杂杂物物的的填填土土。冲冲填填土土为为由水力冲填泥砂形成的填土。由水力冲填泥砂形成的填土。4115 膨膨胀胀土土为为土土中中粘粘粒粒成成分分主主要要由由亲亲水水性性矿矿物物组组成成，同同时时具具有有显显著著的的吸吸水水膨膨胀胀和和失失水水收收缩缩特特性性，其其自自由由膨膨胀胀率率大于或等于大于

53、或等于40%的粘性土。的粘性土。4116 湿湿陷陷性性土土为为浸浸水水后后产产生生附附加加沉沉降降，其其湿湿陷陷系系数数大于或等于大于或等于0.015的土。的土。48422 地基土工程特性指标的代表值应分别为标准地基土工程特性指标的代表值应分别为标准值、平均值及特征值。抗剪强度指标应取标准值，压值、平均值及特征值。抗剪强度指标应取标准值，压缩性指标应取平均值，载荷试验承载力应取特征值。缩性指标应取平均值，载荷试验承载力应取特征值。49425 土土的的压压缩缩性性指指标标可可采采用用原原状状土土室室内内压压缩缩试试验验、原原位浅层或深层平板载荷试验、旁压试验确定。位浅层或深层平板载荷试验、旁压试

54、验确定。 当当采采用用压压缩缩试试验验确确定定压压缩缩模模量量时时，试试验验所所施施加加的的最最大大压压力力应应超超过过土土自自重重压压力力与与预预计计的的附附加加压压力力之之和和，试试验验成成果果用用ep曲曲线线表表示示。当当考考虑虑土土的的应应力力历历史史进进行行沉沉降降计计算算时时，应应进进行行高高压压固固结结试试验验，确确定定先先期期固固结结压压力力、压压缩缩指指数数，试试验验成成果果用用elgp曲曲线线表表示示。为为确确定定回回弹弹指指数数，应应在在估估计计的的先先期期固固结结压压力力之之后后进进行行一一次次卸卸荷荷，再再继继续续加加荷荷至至预预定定的的最最后一级压力。后一级压力。5

55、0 地基土的压缩性可按地基土的压缩性可按p p1 1为为100kPa100kPa，p p2 2为为200kPa200kPa时相对应时相对应的压缩系数值的压缩系数值 1-2划分为低、中、高压缩性，并应按以下规划分为低、中、高压缩性，并应按以下规定进行评价：定进行评价：1 当当 1-20.1MPa-1时，为低压缩性土；时，为低压缩性土；2 当当0.1 MPa-1a1-20.5MPa-1时，为中压缩性土；时，为中压缩性土；3 当当 1-20.5MPa-1时，为高压缩性土。时，为高压缩性土。 当考虑深基坑开挖卸荷和再加荷时，应进行回弹再压当考虑深基坑开挖卸荷和再加荷时，应进行回弹再压缩试验，其压力的施

56、加应与实际的加卸荷状况一致。缩试验，其压力的施加应与实际的加卸荷状况一致。51五五 地基计算地基计算52 地基基础计算的基本原则已在地基基础计算的基本原则已在3. 0. 2条中作了强制性条中作了强制性规定，主要有三点：规定，主要有三点：1 上部结构的荷载对地基产生的压力值不应大于地基承载上部结构的荷载对地基产生的压力值不应大于地基承载力特征值；力特征值；2 建筑物由于长期荷载作用产生的地基变形值不应大于地建筑物由于长期荷载作用产生的地基变形值不应大于地基变形允许值；基变形允许值；3 对于经常承受水平荷载的建筑物以及建造在斜坡上的建对于经常承受水平荷载的建筑物以及建造在斜坡上的建筑物，不致丧失稳

57、定性而破坏。筑物，不致丧失稳定性而破坏。531 基础埋置深度基础埋置深度54511 基础的埋置深度，应按下列条件确定：基础的埋置深度，应按下列条件确定： 1 建筑物的用途，有无地下室、设备基础和地下设施，建筑物的用途，有无地下室、设备基础和地下设施，基础的型式和构造；基础的型式和构造； 2 作用在地基上的荷载大小和性质；作用在地基上的荷载大小和性质； 3 工程地质和水文地质条件；工程地质和水文地质条件； 4 相邻建筑物的基础埋深；相邻建筑物的基础埋深； 5 地基土冻胀和融陷的影响。地基土冻胀和融陷的影响。512 在满足地基稳定和变形要求的前提下，基础宜在满足地基稳定和变形要求的前提下，基础宜浅

58、埋，当上层地基的承载力大于下层土时，宜利用上层浅埋，当上层地基的承载力大于下层土时，宜利用上层土作持力层。除岩石地基外，基础埋深不宜小于土作持力层。除岩石地基外，基础埋深不宜小于0.5m。55513 高层建筑筏形和箱形基础的埋置深度应满足高层建筑筏形和箱形基础的埋置深度应满足地基承载力、变形和稳定性要求。地基承载力、变形和稳定性要求。在抗震设防区，除在抗震设防区，除岩石地基外，天然地基上的箱形和筏形基础其埋置深岩石地基外，天然地基上的箱形和筏形基础其埋置深度不宜小于建筑物高度的度不宜小于建筑物高度的1/15；桩箱或桩筏基础的埋置；桩箱或桩筏基础的埋置深度（不计桩长）不宜小于建筑物高度的深度（不

59、计桩长）不宜小于建筑物高度的1/181/20。位于岩石地基上的高层建筑，其基础埋深应满足抗滑位于岩石地基上的高层建筑，其基础埋深应满足抗滑要求要求。56517 季节性冻土地基的设计冻深季节性冻土地基的设计冻深Zd应按下式计算：应按下式计算： Zd= Z0zszwze (5.1.7)式式中中 Zd 设设计计冻冻深深。若若当当地地有有多多年年实实测测资资料料时时,也也可可： Zd=hZ，h、 Z分别为实测分别为实测冻土层厚度和冻土层厚度和地表冻胀量；地表冻胀量； Z0标标准准冻冻深深。系系采采用用在在地地表表平平坦坦、裸裸露露、城城市市之之外外的的空空旷旷场场地地中中不不少少于于10年年实实测测最

60、最大大冻冻深深的的平平均均值值。当当无无实测资料时，按本规范附录实测资料时，按本规范附录F采用；采用； zs土的类别性对冻深的影响系数，按表土的类别性对冻深的影响系数，按表5.1.7-1； zw土的冻胀性对冻深的影响系数，按表土的冻胀性对冻深的影响系数，按表5.1.7-2； ze环境对冻深的影响系数，按表环境对冻深的影响系数，按表5.1.7-3。5758518 当当建建筑筑基基础础底底面面之之下下允允许许有有一一定定厚厚度度的的冻冻土土层层，可用下式计算基础的最小埋深：可用下式计算基础的最小埋深： dmin = Zd - - hmax (5.1.8)式式中中 hmax基基础础底底面面下下允允许

61、许残残留留冻冻土土层层的的最最大大厚厚度度，按本规范附录按本规范附录G.0.2查取。查取。 当当有有充充分分依依据据时时，基基底底下下允允许许残残留留冻冻土土层层厚厚度度也也可可根根据当地经验确定。据当地经验确定。59519 在在冻冻胀胀、强强冻冻胀胀、特特强强冻冻胀胀地地基基上上，应应采采用用下下列防冻害措施：列防冻害措施： 1 对对在在地地下下水水位位以以上上的的基基础础，基基础础侧侧面面应应回回填填非非冻冻胀胀性性的的中中砂砂或或粗粗砂砂，其其厚厚度度不不应应小小于于10cm。对对在在地地下下水水位位以以下下的的基基础础，可可采采用用桩桩基基础础、自自锚锚式式基基础础（冻冻土土层层下下有

62、有扩扩大板或扩底短桩）或采取其他有效措施。大板或扩底短桩）或采取其他有效措施。 2 宜宜选选择择地地势势高高、地地下下水水位位低低、地地表表排排水水良良好好的的建建筑筑场场地地。对对低低洼洼场场地地，宜宜在在建建筑筑四四周周向向外外一一倍倍冻冻深深距距离离范范围围内，使室外地坪至少高出自然地面内，使室外地坪至少高出自然地面300500mm。 3 防防止止雨雨水水、地地表表水水、生生产产废废水水、生生活活污污水水浸浸入入地地基基，应应设设置置排排水水设设施施。在在山山区区应应设设置置截截水水沟沟或或在在建建筑筑物物下下设设置暗沟，以排走地表水和潜水流。置暗沟，以排走地表水和潜水流。60 4 在强

63、冻胀性和特强冻胀性地基上，其基础结构应设在强冻胀性和特强冻胀性地基上，其基础结构应设置钢筋混凝土圈梁和基础梁，并控制上部建筑的长高比，置钢筋混凝土圈梁和基础梁，并控制上部建筑的长高比，增强房屋的整体刚度。增强房屋的整体刚度。 5 当独立基础联系梁下或桩基础承台下有冻土时，应当独立基础联系梁下或桩基础承台下有冻土时，应在梁或承台下留有相当于该土层冻胀量的空隙，以防止在梁或承台下留有相当于该土层冻胀量的空隙，以防止因土的冻胀将梁或承台拱裂。因土的冻胀将梁或承台拱裂。 6 外门斗、室外台阶和散水坡等部位宜与主体结构断外门斗、室外台阶和散水坡等部位宜与主体结构断开，散水坡分段不宜超过开，散水坡分段不宜

64、超过1.5m，坡度不宜小于，坡度不宜小于3%，其，其下宜填入非冻胀性材料。下宜填入非冻胀性材料。 7 对跨年度施工的建筑，入冬前应对地基采取相应的对跨年度施工的建筑，入冬前应对地基采取相应的防护措施；按采暖设计的建筑物，当冬季不能正常采暖，防护措施；按采暖设计的建筑物，当冬季不能正常采暖，也应对地基采取保温措施。也应对地基采取保温措施。61622 承载力计算承载力计算635 52 21 1 基础底面的压力，应符合下式要求：基础底面的压力，应符合下式要求： 当轴心荷载作用时当轴心荷载作用时 p pk kf fa a （5.2.1-15.2.1-1）式中式中 p pk k相应于荷载效应标准组合时，

65、基础底面相应于荷载效应标准组合时，基础底面处的平均压力值；处的平均压力值； f fa a修正后的地基承载力特征值。修正后的地基承载力特征值。 当偏心荷载作用时，除符合式（当偏心荷载作用时，除符合式（5.2.1-15.2.1-1）要求外，）要求外，尚应符合下式要求：尚应符合下式要求： p pkmaxkmax1.21.2f fa a （5.2.1-25.2.1-2）式中式中 pkmax 相应于荷载效应标准组合时，基础底相应于荷载效应标准组合时，基础底面边缘的最大压力值。面边缘的最大压力值。646566523 地基承载力特征值可由载荷试验或其它原地基承载力特征值可由载荷试验或其它原位测试、公式计算、

66、并结合工程实践经验等方法综位测试、公式计算、并结合工程实践经验等方法综合确定。合确定。675 52 24 4 当当基基础础宽宽度度大大于于3m3m或或埋埋置置深深度度大大于于0.5m0.5m时时，从从载载荷荷试试验验或或其其它它原原位位测测试试、经经验验值值等等方方法法确确定定的的地地基基承承载载力力特特征征值值，尚尚应应按按下式修正：下式修正： f fa a= = f fakak+ +b b（b b-3-3）+ +d dm m( (d d-0.5) (5.2.4)-0.5) (5.2.4)式中式中 f fa a修正后的地基承载力特征值；修正后的地基承载力特征值； f fakak地基承载力特征

67、值，按本规范第地基承载力特征值，按本规范第5.2.35.2.3条的原则确定；条的原则确定；b b、d d基基础础宽宽度度和和埋埋深深的的地地基基承承载载力力修修正正系系数数，按按基基底底下下土土类查表类查表5.2.45.2.4；基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；b b基基础础底底面面宽宽度度（m m），当当基基宽宽小小于于3m3m按按3m3m考考虑虑，大大于于6m6m按按6m6m考考虑；虑；m m基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度； d基基础础埋埋置置深深度度（m），一一般

68、般自自室室外外地地面面标标高高算算起起。在在填填方方整整平平地地区区，可可自自填填土土地地面面标标高高算算起起，但但填填土土在在上上部部结结构构施施工工后后完完成成时时，应应从从天天然然地地面面标标高高算算起起。对对于于地地下下室室，如如采采用用箱箱形形基基础础或或筏筏基基时时，基基础础埋埋置置深深度度自自室室外外地地面面标标高高算算起起；当当采采用用独独立立基基础础或或条条形形基基础础时时，应从室内地面标高算起。应从室内地面标高算起。68695 52 25 5 当当偏偏心心距距e e小小于于或或等等于于0.0330.033倍倍基基础础底底面面宽宽度度时时，根根据据土土的的抗抗剪剪强强度度指指

69、标标确确定定地地基基承承载载力力特特征征值可按下式计算，并应满足变形要求：值可按下式计算，并应满足变形要求： f fa a= = M Mb bbb+ +M Md dm md d+ +M Mc cc ck k (5.2.5) (5.2.5)式式中中 f fa a由由土土的的抗抗剪剪强强度度指指标标确确定定的的地地基基承承载载力力特征值；特征值； M Mb b、M Md d、M Mc c承载力系数，按表承载力系数，按表5.2.55.2.5确定；确定； b b基基础础底底面面宽宽度度，大大于于6m6m时时按按6m6m考考虑虑，对对于于砂土小于砂土小于3m3m时按时按3m3m考虑；考虑； ck相相应应

70、于于基基底底下下一一倍倍短短边边宽宽度度的的深深度度范范围围内内土的粘聚力标准值。土的粘聚力标准值。70715. 5. 2. 2. 7 7 当当地地基基受受力力层层范范围围内内有有软软弱弱下下卧卧层层时时，应应按按下式验算：下式验算： p pz z+ +p pczczf fazaz (5.2.7-1) (5.2.7-1)式式中中 p pz z相相应应于于荷荷载载效效应应标标准准组组合合时时，软软弱弱下下卧卧层层顶面处的附加压力值；顶面处的附加压力值； p pczcz软弱下卧层顶面处土的自重压力值；软弱下卧层顶面处土的自重压力值； f fazaz软软弱弱下下卧卧层层顶顶面面处处经经深深度度修修正

71、正后后地地基基承承载载力特征值。力特征值。 对对条条形形基基础础和和矩矩形形基基础础，式式（5.2.7-1）中中的的pz值值可可按按下列公式简化计算：下列公式简化计算：72733 变变 形形 计计 算算745 53. 3 3. 3 在计算地基变形时，应符合下列规定：在计算地基变形时，应符合下列规定： 1 1 由由于于建建筑筑地地基基不不均均匀匀、荷荷载载差差异异很很大大、体体型型复复杂杂等等因因素素引引起起的的地地基基变变形形，对对于于砌砌体体承承重重结结构构应应由由局局部部倾倾斜斜控控制制；对对于于框框架架结结构构和和单单层层排排架架结结构构应应由由相相邻邻柱柱基基的的沉沉降降差差控控制制；

72、对对于于多多层层或或高高层层建建筑筑和和高高耸耸结结构构应应由由倾倾斜斜值控制；必要时尚应控制平均沉降量。值控制；必要时尚应控制平均沉降量。 2 在在必必要要情情况况下下，需需要要分分别别预预估估建建筑筑物物在在施施工工期期间间和和使使用用期期间间的的地地基基变变形形值值，以以便便预预留留建建筑筑物物有有关关部部分分之之间间的的净净空空，考考虑虑连连接接方方法法和和施施工工顺顺序序。一一般般多多层层建建筑筑物物在在施施工工期期间间完完成成的的沉沉降降量量，对对于于砂砂土土可可认认为为其其最最终终沉沉降降量量已已完完成成80%以以上上，对对于于其其它它低低压压缩缩性性土土可可认认为为已已完完成成

73、最最终终沉沉降降量量的的5080%，对对于于中中压压缩缩性性土土可可认认为为已已完完成成2050%，对于高压缩性土可认为已完成，对于高压缩性土可认为已完成520%。 755.3.4 5.3.4 建筑物的地基变形允许值，按表建筑物的地基变形允许值，按表5.3.45.3.4规定采用。规定采用。对表中未包括的建筑物，其地基变形允许值应根据上部对表中未包括的建筑物，其地基变形允许值应根据上部结构对地基变形的适应能力和使用上的要求确定。结构对地基变形的适应能力和使用上的要求确定。76777879 地基最终沉降量未能直接考虑的因素：地基最终沉降量未能直接考虑的因素：1 地基土层的非均匀性和上部结构对荷载重

74、分布的影响；地基土层的非均匀性和上部结构对荷载重分布的影响；2 侧向变形对土层沉降的影响；侧向变形对土层沉降的影响；3 基础刚度对沉降的调整作用；基础刚度对沉降的调整作用；4 土层压缩模量的试验条件与实际情况的差异；土层压缩模量的试验条件与实际情况的差异；5 次固结对最终沉降的影响。次固结对最终沉降的影响。805. 5. 3. 3. 7 7 当当无无相相邻邻荷荷载载影影响响，基基础础宽宽度度在在1 130m30m范范围围内内时时，基基础础中中点点的的地地基基变变形形计计算算深深度度也也可可按按下下列列简简化化公公式式计计算：算： n nb b（2.52.50.4ln0.4lnb b） （5.3

75、.75.3.7）式中式中 b b基础宽度（基础宽度（m m）。）。 在在计计算算深深度度范范围围内内存存在在基基岩岩时时，zn可可取取至至基基岩岩表表面面；当当存存在在较较厚厚的的坚坚硬硬粘粘性性土土层层，其其孔孔隙隙比比小小于于0.5、压压缩缩模模量量大大于于50MPa，或或存存在在较较厚厚的的密密实实砂砂卵卵石石层层，其其压压缩缩模模量量大于大于80MPa时，时，zn可取至该层土表面。可取至该层土表面。815. 3. 7 本条列入了当无相邻荷载影响时确定基础中点的变本条列入了当无相邻荷载影响时确定基础中点的变形计算深度简化公式（形计算深度简化公式（5.3.7），该公式系根据具有分层深），该

76、公式系根据具有分层深标的标的19个载荷试验（面积个载荷试验（面积0.513.5m2）和）和31个工程实测资个工程实测资料统计分析而得。分析结果表明。对于一定的基础宽度，料统计分析而得。分析结果表明。对于一定的基础宽度，地基压缩层的深度不一定随着荷载地基压缩层的深度不一定随着荷载p的增加而增加。对于基的增加而增加。对于基础形状（如矩形基础、圆形基础）与地基土类别（如软土、础形状（如矩形基础、圆形基础）与地基土类别（如软土、非软土）对压缩层深度的影响亦无显著的规律，而基础大非软土）对压缩层深度的影响亦无显著的规律，而基础大小和压缩层深度之间却有明显的有规律性的关系。小和压缩层深度之间却有明显的有规

77、律性的关系。82 图图5.3.75.3.7为为以以实实测测压压缩缩层层深深度度z zs s与与基基础础宽宽度度b b之之比比为为纵纵坐坐标标，而而以以b b为为横横坐坐标标的的实实测测点点与与回回归归线线图图。实实线线方方程程z zs s/ /b b2.02.00.41nb0.41nb为为根根据据实实测测点点求求得得的的结结果果。为为使使曲曲线线具具有有更更高高的的保保证证率率，方方程程式式右右边边引引入入随随机机项项t ta a0 0S S，取取置置信信度度1195%95%时，该随机项偏于安全地取时，该随机项偏于安全地取0.50.5，故公式变为：，故公式变为： z zs sb b(2.5(2

78、.50.41nb)0.41nb) 图图5.3.75.3.7的的实实线线之之上上有有两两条条虚虚线线。上上层层虚虚线线为为 0.050.05，具具有有置置信信度度为为95%95%的的方方程程，即即式式（5.3.75.3.7）。下下层层虚虚线线为为0.20.2，具具有有置置信信度度为为80%80%的的方方程程。为为安安全全起起见见只只推推荐荐前前者。者。 此此外外，从从图图5.3.75.3.7中中可可以以看看到到绝绝大大多多数数实实测测点点分分布布在在z zs s/ /b b2 2的的线线以以下下。即即使使最最高高的的个个别别点点，也也只只位位于于z zs sb b2.22.2之之处处。国国内内外

79、外一一些些资资料料亦亦认认为为压压缩缩层层深深度度以以取取2 2倍倍b b或或稍稍高高一一点为宜。点为宜。8384855 53 39 9 应应该该指指出出高高层层建建筑筑由由于于基基础础埋埋置置较较深深，地地基基回回弹弹再再压压缩缩变变形形往往往往在在总总沉沉降降中中占占重重要要地地位位，甚甚至至某某些些高高层层建建筑筑设设置置3 34 4层层（甚甚至至更更多多层层）地地下下室室时时，总总荷荷载载有有可可能能等等于于或或小小于于该该深深度度土土的的自自重重压压力力，这这时时高高层层建建筑筑地地基基沉沉降降变变形形将将仅仅由由地地基基回回弹弹变变形形决决定定。公公式式(5.3.9)(5.3.9)

80、中中，E Ecici应应按按土土工工试试验验方方法法标标准准GB/T50123-1999GB/T50123-1999进进行行试试验验确确定定，计计算算时时应应按按回回弹弹曲曲线线上上相相应应的的压压力力段段计计算算。沉沉降降计计算算经经验验系系数数c c应应按按地地区区经经验验采采用用，根根据据工工程程实实测测资资料料统计统计c c小于或接近小于或接近1.01.0。 地基回弹变形计算算例：地基回弹变形计算算例： 某某工工程程采采用用箱箱形形基基础础，基基础础平平面面尺尺寸寸64.812.8m2，基基础础埋埋深深5.7m，基基础础底底面面以以下下各各土土层层分分别别在在自自重重压压力力下下作回弹

81、试验，测得回弹模量如表作回弹试验，测得回弹模量如表5.3-5。8687884 稳稳 定定 性性 计计 算算895. 5. 4. 4. 1 1 地地基基稳稳定定性性可可采采用用圆圆弧弧滑滑动动面面法法进进行行验验算算。最最危危险险的的滑滑动动面面上上诸诸力力对对滑滑动动中中心心所所产产生生的的抗抗滑滑力力矩矩与与滑滑动力矩应符合下式要求：动力矩应符合下式要求： M MM MS S1.21.2 (5.4.1) (5.4.1)式中式中 M MS S滑动力矩；滑动力矩； M抗滑力矩。抗滑力矩。909192六 山区地基93611 山山区区（包包括括丘丘陵陵地地带带）地地基基的的设设计计，应应考考虑虑下下

82、列因素：列因素： 1 建建设设场场区区内内，在在自自然然条条件件下下，有有无无滑滑坡坡现现象象，有有无断层破碎带；无断层破碎带； 2 施施工工过过程程中中，因因挖挖方方、填填方方、堆堆载载和和卸卸载载等等对对山山坡稳定性的影响；坡稳定性的影响； 3 建筑地基的不均匀性；建筑地基的不均匀性； 4 岩溶、土洞的发育程度；岩溶、土洞的发育程度； 5 出现崩塌、泥石流等不良地质现象的可能性；出现崩塌、泥石流等不良地质现象的可能性； 6 地面水、地下水对建筑地基和建设场区的影响。地面水、地下水对建筑地基和建设场区的影响。94612 在山区建设时应对场区作出必要的工程地质在山区建设时应对场区作出必要的工程

83、地质和水文地质评价。对建筑物有潜在威胁或直接危害的和水文地质评价。对建筑物有潜在威胁或直接危害的大滑坡、泥石流、崩塌以及岩溶、土洞强烈发育地段，大滑坡、泥石流、崩塌以及岩溶、土洞强烈发育地段，不宜选作建设场地。当因特殊需要必须使用这类场地不宜选作建设场地。当因特殊需要必须使用这类场地时，应采取可靠的整治措施。时，应采取可靠的整治措施。95613 山区建设工程的总体规划，应根据使用要求、山区建设工程的总体规划，应根据使用要求、地形地质条件合理布置。主体建筑宜设置在较好的地基地形地质条件合理布置。主体建筑宜设置在较好的地基上，使地基条件与上部结构的要求相适应。上，使地基条件与上部结构的要求相适应。

84、96614 山区建设中，应充分利用和保护天然排水系统山区建设中，应充分利用和保护天然排水系统和山地植被。当必须改变排水系统时，应在易于导流或和山地植被。当必须改变排水系统时，应在易于导流或拦截的部位将水引出场外。在受山洪影响的地段，应采拦截的部位将水引出场外。在受山洪影响的地段，应采取相应的排洪措施。取相应的排洪措施。97621 建建筑筑地地基基（或或被被沉沉降降缝缝分分隔隔区区段段的的建建筑筑地地基基）的的主主要要受受力力层层范范围围内内，如如遇遇下下列列情情况况之之一一者者，属属于于土土岩岩组合地基：组合地基： 1 下卧基岩表面坡度较大的地基；下卧基岩表面坡度较大的地基； 2 石芽密布并有

85、出露的地基；石芽密布并有出露的地基； 3 大块孤石或个别石芽出露的地基。大块孤石或个别石芽出露的地基。98622 对对于于石石芽芽密密布布并并有有出出露露的的地地基基，当当石石芽芽间间距距小小于于2m，其其间间为为硬硬塑塑或或坚坚硬硬状状态态的的红红粘粘土土时时，对对于于房房屋屋为为六六层层和和六六层层以以下下的的砌砌体体承承重重结结构构、三三层层和和三三层层以以下下的的框框架架结结构构或或具具有有15t和和15t以以下下吊吊车车的的单单层层排排架架结结构构，其其基底压力小于基底压力小于200kPa时，可不作地基处理。时，可不作地基处理。 如如不不能能满满足足上上述述要要求求时时，可可利利用用

86、经经检检验验稳稳定定性性可可靠靠的的石石芽芽作作支支墩墩式式基基础础，也也可可在在石石芽芽出出露露部部位位作作褥褥垫垫。当当石石芽芽间间有有较较厚厚的的软软弱弱土土层层时时，可可用用碎碎石石、土土夹夹石石等等进进行行置置换。换。623 对对于于大大块块孤孤石石或或个个别别石石芽芽出出露露的的地地基基，当当土土层层的的承承载载力力特特征征值值大大于于150kPa、房房屋屋为为单单层层排排架架结结构构或或一一、二二层层砌砌体体承承重重结结构构时时，宜宜在在基基础础与与岩岩石石接接触触的的部部位位采采用用褥褥垫垫进进行行处处理理。对对于于多多层层砌砌体体承承重重结结构构，应应根根据据土土质情况，结合

87、本规范第质情况，结合本规范第6.2.5条、第条、第6.2.6条综合处理。条综合处理。99624 褥褥垫垫可可采采用用炉炉渣渣、中中砂砂、粗粗砂砂、土土夹夹石石等等材材料料，其其厚厚度度宜宜取取300500mm，夯夯填填度度应应根根据据试试验验确确定定。当当无无资资料时，可参照下列数值进行设计：料时，可参照下列数值进行设计： 中砂、粗砂中砂、粗砂 0.870.05； 土夹石（其中碎石含量为土夹石（其中碎石含量为20%30%） 0.700.05 。注：夯填度为褥垫夯实后的厚度与虚铺厚度的比值。注：夯填度为褥垫夯实后的厚度与虚铺厚度的比值。625 当当建建筑筑物物对对地地基基变变形形要要求求较较高高

88、或或地地质质条条件件比比较较复复杂杂不不宜宜按按本本规规范范第第 6.2.2条条、第第6.2.3条条有有关关规规定定进进行行地地基基处处理理时时，可可适适当当调调整整建建筑筑平平面面位位置置，也也可可采采用用桩桩基基或或梁梁、拱拱跨越等处理措施。跨越等处理措施。100631 压实填土包括分层压实和分层夯实的填土。压实填土包括分层压实和分层夯实的填土。当当利用压实填土作为建筑或其它工程的地基持力层时，在利用压实填土作为建筑或其它工程的地基持力层时，在平整场地前，应根据结构类型、填料性能和现场条件等，平整场地前，应根据结构类型、填料性能和现场条件等，对拟压实的填土提出质量要求。未经检验查明以及不符

89、对拟压实的填土提出质量要求。未经检验查明以及不符合质量要求的压实填土，均不得作为建筑或其它工程的合质量要求的压实填土，均不得作为建筑或其它工程的地基持力层。地基持力层。101102639 压实填土地基承载力特征值，应根据现场原位测压实填土地基承载力特征值，应根据现场原位测试（静载荷试验、静力触探等）结果确定。其下卧层顶面试（静载荷试验、静力触探等）结果确定。其下卧层顶面的承载力特征值应满足本规范的承载力特征值应满足本规范5.2.7条的要求。条的要求。103641 在建设场区内，由于施工或其他因素的影响有可在建设场区内，由于施工或其他因素的影响有可能形成滑坡的地段，必须采取可靠的预防措施，防止产

90、生能形成滑坡的地段，必须采取可靠的预防措施，防止产生滑坡。对具有发展趋势并威胁建筑物安全使用的滑坡，应滑坡。对具有发展趋势并威胁建筑物安全使用的滑坡，应及早整治，防止滑坡继续发展。及早整治，防止滑坡继续发展。104642 必必须须根根据据工工程程地地质质、水水文文地地质质条条件件以以及及施施工工影影响响等等因因素素，认认真真分分析析滑滑坡坡可可能能发发生生或或发发展展的的主主要要原原因因，可可采采取下列防治滑坡的处理措施：取下列防治滑坡的处理措施： 1 排排水水：应应设设置置排排水水沟沟以以防防止止地地面面水水浸浸入入滑滑坡坡地地段段，必必要要时时尚尚应应采采取取防防渗渗措措施施。在在地地下下

91、水水影影响响较较大大的的情情况况下下，应应根据地质条件，做好地下排水工程；根据地质条件，做好地下排水工程； 2 支支挡挡：根根据据滑滑坡坡推推力力的的大大小小、方方向向及及作作用用点点，可可选选用用重重力力式式抗抗滑滑挡挡墙墙、阻阻滑滑桩桩及及其其他他抗抗滑滑结结构构。抗抗滑滑挡挡墙墙的的基基底底及及阻阻滑滑桩桩的的桩桩端端应应埋埋置置于于滑滑动动面面以以下下的的稳稳定定土土（岩岩）层层中中。必必要要时时，应应验验算算墙墙顶顶以以上上的的土土（岩岩）体体从从墙墙顶顶滑滑出出的的可能性；可能性； 3 卸卸载载：在在保保证证卸卸载载区区上上方方及及两两侧侧岩岩土土稳稳定定的的情情况况下下，可在滑体

92、主动区卸载，但不得在滑体被动区卸载；可在滑体主动区卸载，但不得在滑体被动区卸载； 4 反反压压：在在滑滑体体的的阻阻滑滑区区段段增增加加竖竖向向荷荷载载以以提提高高滑滑体体的的阻滑安全系数。阻滑安全系数。105652 在岩溶地区，当基础底面以下的土层厚度大于三在岩溶地区，当基础底面以下的土层厚度大于三倍独立基础底宽，或大于六倍条形基础底宽，且在使用期倍独立基础底宽，或大于六倍条形基础底宽，且在使用期间不具备形成土洞的条件时，可不考虑岩溶对地基稳定性间不具备形成土洞的条件时，可不考虑岩溶对地基稳定性的影响，并可按本规范第五章有关规定进行地基计算。的影响，并可按本规范第五章有关规定进行地基计算。1

93、06653 基基础础位位于于微微风风化化硬硬质质岩岩石石表表面面时时，对对于于宽宽度度小小于于1m的的竖竖向向溶溶蚀蚀裂裂隙隙和和落落水水洞洞近近旁旁地地段段，可可不不考考虑虑其其对对地地基基稳稳定定性性的的影影响响。当当在在岩岩体体中中存存在在倾倾斜斜软软弱弱结结构构面面时时，应应按按本规范式本规范式(5.4.1)进行地基稳定性验算。进行地基稳定性验算。654 当当溶溶洞洞顶顶板板与与基基础础底底面面之之间间的的土土层层厚厚度度小小于于本本规规范范第第6.5.2条条规规定定的的要要求求时时，应应根根据据洞洞体体大大小小、顶顶板板形形状状、岩岩体体结结构构及及强强度度、洞洞内内充充填填情情况况

94、以以及及岩岩溶溶水水活活动动等等因因素素进进行行洞洞体体稳稳定定性性分分析析。当当地地质质条条件件符符合合下下列列情情况况之之一一时时，可可不不考考虑虑溶溶洞洞对对地地基基稳稳定定性性的的影影响响，但但必必须须按按本本章章第第二二节节设设计。计。 1 溶溶洞洞被被密密实实的的沉沉积积物物填填满满，其其承承载载力力超超过过150kPa，且且无被水冲蚀的可能性；无被水冲蚀的可能性； 2 洞洞体体较较小小，基基础础尺尺寸寸大大于于洞洞的的平平面面尺尺寸寸，并并有有足足够够的的支承长度；支承长度； 3 微风化的硬质岩石中，洞体顶板厚度接近或大于洞跨。微风化的硬质岩石中，洞体顶板厚度接近或大于洞跨。10

95、7655 对对岩岩溶溶水水通通道道堵堵塞塞或或涌涌水水，有有可可能能造造成成场场地地暂暂时时性性淹淹没没的的地地段段，或或经经工工程程地地质质评评价价属属于于不不稳稳定定的的岩岩溶溶地基，未经处理不宜作建筑地基。地基，未经处理不宜作建筑地基。656 对对地地基基稳稳定定性性有有影影响响的的岩岩溶溶洞洞隙隙，应应根根据据其其位位置置、大大小小、埋埋深深、围围岩岩稳稳定定性性和和水水文文地地质质条条件件综综合合分分析析，因地制宜采取下列处理措施：因地制宜采取下列处理措施： 1 对对洞洞口口较较小小的的洞洞隙隙，宜宜采采用用镶镶补补、嵌嵌塞塞与与跨跨盖盖等等方方法处理；法处理； 2 对对洞洞口口较较

96、大大的的洞洞隙隙，宜宜采采用用梁梁、板板和和拱拱等等结结构构跨跨越越。跨跨越越结结构构应应有有可可靠靠的的支支承承面面。梁梁式式结结构构在在岩岩石石上上的的支支承承长度应大于梁高长度应大于梁高1.5倍，也可采用浆砌块石等堵塞措施；倍，也可采用浆砌块石等堵塞措施； 3 对对于于围围岩岩不不稳稳定定、风风化化裂裂隙隙破破碎碎的的岩岩体体，可可采采用用灌灌浆加固和清爆填塞等措施；浆加固和清爆填塞等措施； 4 对对规规模模较较大大的的洞洞隙隙，可可采采用用洞洞底底支支撑撑或或调调整整柱柱距距等等方法处理。方法处理。108657 在在地地下下水水强强烈烈地地活活动动于于岩岩土土交交界界面面的的岩岩溶溶地

97、地区区，应应考考虑虑由由地地下下水水作作用用所所形形成成的的土土洞洞对对建建筑筑地地基基的的影影响响，预预估估地地下下水水位位在在使使用用期期间间变变化化的的可可能能性性。总总图图布布置置前前，勘勘察察单单位位应应提提出出场场地地土土洞洞发发育育程程度度的的分分区区资资料料。施施工工时时，必必须须沿基槽认真查明基础下土洞的分布位置。沿基槽认真查明基础下土洞的分布位置。658 在在地地下下水水位位高高于于基基岩岩表表面面的的岩岩溶溶地地区区，应应考考虑虑由由人人工工降降低低地地下下水水引引起起土土洞洞或或地地表表塌塌陷陷的的可可能能性性。塌塌陷陷区区的的范范围围及及方方向向可可根根据据水水文文地

98、地质质条条件件和和抽抽水水试试验验的的观观测测结结果果综综合合分分析析确确定定。在在塌塌陷陷范范围围内内不不允允许许采采用用天天然然地地基基。在在已已有有建筑物附近抽水时，应考虑降水影响。建筑物附近抽水时，应考虑降水影响。1096 66 61 1 边坡设计应符合下列原则：边坡设计应符合下列原则： 1 1 边边坡坡设设计计应应保保护护和和整整治治边边坡坡环环境境，边边坡坡水水系系应应因因势势利利导导，设设置排水设施。对于稳定的边坡，应采取保护及营造植被的防护措施。置排水设施。对于稳定的边坡，应采取保护及营造植被的防护措施。 2 2 建建筑筑物物的的布布局局应应依依山山就就势势，防防止止大大挖挖大

99、大填填。场场地地平平整整时时，应应采采取取确确保保周周边边建建筑筑物物安安全全的的施施工工顺顺序序和和工工作作方方法法。由由于于平平整整场场地地而而出出现的新边坡，应及时进行支挡或构造防护。现的新边坡，应及时进行支挡或构造防护。 3 3 边边坡坡工工程程的的设设计计前前，应应进进行行详详细细的的工工程程地地质质勘勘察察，并并应应对对边边坡坡的的稳稳定定性性作作出出准准确确的的评评价价；对对周周围围环环境境的的危危害害性性作作出出预预测测；对对岩岩石石边边坡坡的的结结构构面面调调查查清清楚楚，指指出出主主要要结结构构面面的的所所在在位位置置；提提供供边边坡坡设设计计所需要的各项参数。所需要的各项

100、参数。 4 4 边边坡坡的的支支挡挡结结构构应应进进行行排排水水设设计计。对对于于可可以以向向坡坡外外排排水水的的支支挡挡结结构构，应应在在支支挡挡结结构构上上设设置置排排水水孔孔。排排水水孔孔应应沿沿着着横横竖竖两两个个方方向向设设置置，其其间间距距宜宜取取2 23m3m，排排水水孔孔外外斜斜坡坡度度宜宜为为5%5%，孔孔眼眼尺尺寸寸不不宜宜小小于于100mm100mm。支支挡挡结结构构后后面面应应做做好好滤滤水水层层，必必要要时时应应作作排排水水暗暗沟沟。支支挡挡结结构构后后面面有有山山坡坡时时，应应在在坡坡脚脚处处设设置置截截水水沟沟。对对于于不不能能向向坡坡外外排排水水的的边边坡，应在

101、支挡结构后面设置的排水暗沟。坡，应在支挡结构后面设置的排水暗沟。 5 支支挡挡结结构构后后面面的的填填土土，应应选选择择透透水水性性较较强强的的填填料料。当当采采用用粘粘性性土土作作填填料料时时，宜宜掺掺入入适适量量的的碎碎石石。在在季季节节性性冻冻土土地地区区，应应选选择择炉炉渣渣、碎石、粗砂等非冻胀性填料。碎石、粗砂等非冻胀性填料。110111112 库仑土压力理论的基本假定：库仑土压力理论的基本假定：1 挡土墙背后的填土是理想的散粒体；挡土墙背后的填土是理想的散粒体；2 滑动破坏面为一平面。滑动破坏面为一平面。 朗肯土压力理论的基本假定：朗肯土压力理论的基本假定：1 墙背填土的表面为水平

102、面；墙背填土的表面为水平面；2 墙背平直光滑。墙背平直光滑。113114115116117挡土墙设计计算中土压力计算的若干问题：挡土墙设计计算中土压力计算的若干问题：1 高大挡土墙的土压力高大挡土墙的土压力2 有限填土的土压力有限填土的土压力118岩石边坡与岩石锚杆挡墙1196. 6. 7. 7. 2 2 当当整整体体稳稳定定的的软软质质岩岩边边坡坡高高度度小小于于12m12m，硬硬质质岩岩边边坡坡高高度度小小于于15m15m时时，边边坡坡开开挖挖时时可可进进行行构构造造处处理理（图图6.7.2-16.7.2-1，图，图6.7.2-26.7.2-2）。）。1206. 7. 5 6. 7. 5

103、岩石锚杆应符合下列构造要求岩石锚杆应符合下列构造要求: : 1 1 岩岩石石锚锚杆杆由由锚锚固固段段和和非非锚锚固固段段组组成成。锚锚固固段段应应嵌嵌入入稳稳定定的的基基岩岩中中，嵌嵌入入基基岩岩深深度度应应大大于于4040倍倍锚锚杆杆主主筋筋的的直直径径，且且不不得得小小于于3 3倍倍锚锚杆杆的的直直径径，混混凝凝土土强强度度等等级级不不应应低低于于C25C25、水水泥泥砂砂浆浆强强度度不不应应低低于于25MPa25MPa。非非锚锚固固段段的的主主筋筋必必须须进行防护处理，可采用混凝土或水泥砂浆包裹。进行防护处理，可采用混凝土或水泥砂浆包裹。 2 2 作作支支护护用用的的岩岩石石锚锚杆杆,

104、,锚锚杆杆直直径径不不宜宜小小于于100mm100mm；作防护用的锚杆作防护用的锚杆, ,其直径可小于其直径可小于100mm100mm，但不应小于，但不应小于5050。 3 3 岩石锚杆的间距，不应小于锚杆直径的岩石锚杆的间距，不应小于锚杆直径的6 6倍。倍。 4 岩石锚杆与水平面的夹角宜为岩石锚杆与水平面的夹角宜为1525。1216 67 74 4 岩石锚杆挡土结构设计，应符合下列规定：（图岩石锚杆挡土结构设计，应符合下列规定：（图6.7.46.7.4） 1 1 岩石锚杆挡土结构的荷载，宜采用主动土压力乘以岩石锚杆挡土结构的荷载，宜采用主动土压力乘以 1.l 1.ll.2l.2的的增大系数。

105、增大系数。 2 2 挡板计算时，其荷载的取值可考虑支承挡板的两立柱间土体的卸挡板计算时，其荷载的取值可考虑支承挡板的两立柱间土体的卸荷拱作用。荷拱作用。 3 3 立柱端部应嵌入稳定岩层内，并应根据端部的实际情况假定为固立柱端部应嵌入稳定岩层内，并应根据端部的实际情况假定为固定支承或铰支承，当立柱插入岩层中的深度大于定支承或铰支承，当立柱插入岩层中的深度大于3 3倍立柱长边时，可按倍立柱长边时，可按固定支承计算。固定支承计算。 4 岩石锚杆应与立柱牢固连接，并应验算连接处立柱的抗剪切强度。岩石锚杆应与立柱牢固连接，并应验算连接处立柱的抗剪切强度。122123七 软弱地基124711 软弱地基系指

106、主要由淤泥、淤泥质土、冲填软弱地基系指主要由淤泥、淤泥质土、冲填土、杂质土或其他高压缩性土层构成的地基。在建筑土、杂质土或其他高压缩性土层构成的地基。在建筑地基的局部范围内有高压缩性土层时，应按局部软弱地基的局部范围内有高压缩性土层时，应按局部软弱土层考虑。土层考虑。125713 设计时，应考虑上部结构和地基的共同作用。对设计时，应考虑上部结构和地基的共同作用。对建筑体型、荷载情况、结构类型和地质条件进行综合分析，建筑体型、荷载情况、结构类型和地质条件进行综合分析，确定合理的建筑措施、结构措施和地基处理方法。确定合理的建筑措施、结构措施和地基处理方法。126721 利用软弱土层作为持力层时，可

107、按下列规定：利用软弱土层作为持力层时，可按下列规定： 1 淤淤泥泥和和淤淤泥泥质质土土，宜宜利利用用其其上上覆覆较较好好土土层层作作为为持持力力层层，当当上上覆覆土土层层较较薄薄，应应采采取取避避免免施施工工时时对对淤淤泥泥和和淤淤泥泥质土扰动的措施；质土扰动的措施； 2 冲冲填填土土、建建筑筑垃垃圾圾和和性性能能稳稳定定的的工工业业废废料料，当当均均匀匀性和密实度较好时，均可利用作为持力层；性和密实度较好时，均可利用作为持力层； 3 对对于于有有机机质质含含量量较较多多的的生生活活垃垃圾圾和和对对基基础础有有侵侵蚀蚀性性的工业废料等杂填土，未经处理不宜作为持力层。的工业废料等杂填土，未经处理

108、不宜作为持力层。1277.2.7 7.2.7 复合地基设计应满足建筑物承载力和变形要求。复合地基设计应满足建筑物承载力和变形要求。对于地基土为欠固结土、膨胀土、湿陷性黄土、可液化土对于地基土为欠固结土、膨胀土、湿陷性黄土、可液化土等特殊土时，设计时要综合考虑土体的特殊性质，选用适等特殊土时，设计时要综合考虑土体的特殊性质，选用适当的增强体和施工工艺。当的增强体和施工工艺。7.2.8 7.2.8 复合地基承载力特征值应通过现场复合地基载荷复合地基承载力特征值应通过现场复合地基载荷试验确定，或采用增强体的载荷试验结果和其周边土的承试验确定，或采用增强体的载荷试验结果和其周边土的承载力特征值结合经验

109、确定。载力特征值结合经验确定。128731 在在满满足足使使用用和和其其他他要要求求的的前前提提下下，建建筑筑体体型型应应力力求求简简单单。当当建建筑筑体体型型比比较较复复杂杂时时，宜宜根根据据其其平平面面形形状状和和高高度度差差异异情情况况，在在适适当当部部位位用用沉沉降降缝缝将将其其划划分分成成若若干干个个刚刚度度较较好好的的单单元元；当当高高度度差差异异或或荷荷载载差差异异较较大大时时，可可将将两两者者隔隔开开一一定定距距离离，当当拉拉开开距距离离后后的的两两单单元元必必须须连连接接时时，应应采采用用能自由沉降的连接构造。能自由沉降的连接构造。129732 建筑物的下列部位，宜设置沉降缝

110、：建筑物的下列部位，宜设置沉降缝： 1 建筑平面的转折部位；建筑平面的转折部位； 2 高度差异或荷载差异处；高度差异或荷载差异处； 3 长高比过大的砌体承重结构或钢筋混凝土框架结构长高比过大的砌体承重结构或钢筋混凝土框架结构的适当部位；的适当部位； 4 地基土的压缩性有显著差异处；地基土的压缩性有显著差异处； 5 建筑结构或基础类型不同处；建筑结构或基础类型不同处； 6 分期建造房屋的交界处。分期建造房屋的交界处。沉降缝应有足够的宽度，缝宽可按表沉降缝应有足够的宽度，缝宽可按表7.3.2选用。选用。130131741 为减少建筑物沉降和不均匀沉降，可采用下列措为减少建筑物沉降和不均匀沉降，可采

111、用下列措施：施： 1 选用轻型结构，减轻墙体自重，采用架空地板代替选用轻型结构，减轻墙体自重，采用架空地板代替室内填土；室内填土； 2 设置地下室或半地下室，采用覆土少、自重轻的基设置地下室或半地下室，采用覆土少、自重轻的基础型式；础型式； 3 调整各部分的荷载分布、基础宽度或埋置深度；调整各部分的荷载分布、基础宽度或埋置深度； 4 对不均匀沉降要求严格的建筑物，可选用较小的基对不均匀沉降要求严格的建筑物，可选用较小的基底压力。底压力。132743 对于砌体承重结构的房屋，宜采用下列措施增强对于砌体承重结构的房屋，宜采用下列措施增强整体刚度和强度：整体刚度和强度： 1 对于三层和三层以上的房屋

112、，其长高比对于三层和三层以上的房屋，其长高比L/Hf宜小于或宜小于或等于等于2.5；当房屋的长高比为；当房屋的长高比为2.5 L/Hf3.0时，宜做到纵墙时，宜做到纵墙不转折或少转折，并应控制其内横墙间距或增强基础刚度不转折或少转折，并应控制其内横墙间距或增强基础刚度和强度。当房屋的预估最大沉降量小于或等于和强度。当房屋的预估最大沉降量小于或等于120mm时，时，其长高比可不受限制；其长高比可不受限制； 2 墙体内宜设置钢筋混凝土圈梁或钢筋砖圈梁；墙体内宜设置钢筋混凝土圈梁或钢筋砖圈梁； 3 在墙体上开洞时，宜在开洞部位配筋或采用构造柱及在墙体上开洞时，宜在开洞部位配筋或采用构造柱及圈梁加强。

113、圈梁加强。744 圈梁应按下列要求设置：圈梁应按下列要求设置： 1 在多层房屋的基础和顶层处宜各设置一道，其他各层在多层房屋的基础和顶层处宜各设置一道，其他各层可隔层设置，必要时也可层层设置。单层工业厂房、仓库，可隔层设置，必要时也可层层设置。单层工业厂房、仓库，可结合基础梁、联系梁、过梁等酌情设置。可结合基础梁、联系梁、过梁等酌情设置。 2 圈梁应设置在外墙、内纵墙和主要内横墙上，并宜在圈梁应设置在外墙、内纵墙和主要内横墙上，并宜在平面内联成封闭系统。平面内联成封闭系统。133 地基处理方案选择应考虑的问题：地基处理方案选择应考虑的问题：1 上部结构的平面布置、基础埋深、结构和地基刚度；上部

114、结构的平面布置、基础埋深、结构和地基刚度；2 场地土质的勘探结果，水文地质情况；场地土质的勘探结果，水文地质情况；3 地基处理的目的：地基承载力、变形、稳定性；地基处理的目的：地基承载力、变形、稳定性；4 地基处理施工的可行性和环境要求；地基处理施工的可行性和环境要求；5 经济性；经济性；6 工期。工期。134八 基 础1358. 1. 1 无筋扩展基础系指由砖、毛石、混凝土或毛石混无筋扩展基础系指由砖、毛石、混凝土或毛石混凝土、灰土和三合土等材料组成的墙下条形基础或柱下凝土、灰土和三合土等材料组成的墙下条形基础或柱下独立基础。无筋扩展基础适用于多层民用建筑和轻型厂独立基础。无筋扩展基础适用于

115、多层民用建筑和轻型厂房。房。1361371388. 2. 2 8. 2. 2 扩展基础的构造，应符合下列要求：扩展基础的构造，应符合下列要求： 1 1 锥形基础的边缘高度，不宜小于锥形基础的边缘高度，不宜小于200mm200mm；阶梯形基础的每；阶梯形基础的每阶高度，宜为阶高度，宜为300300500mm500mm； 2 2 垫层的厚度不宜小于垫层的厚度不宜小于70mm70mm；垫层混凝土强度等级应为；垫层混凝土强度等级应为C10C10； 3 3 扩展基础底板受力钢筋的最小直径不宜小于扩展基础底板受力钢筋的最小直径不宜小于10mm10mm；间距不；间距不宜大于宜大于200mm200mm，也不宜

116、小于，也不宜小于100mm100mm。墙下钢筋混凝土条形基础纵向分。墙下钢筋混凝土条形基础纵向分布钢筋的直径不小于布钢筋的直径不小于8mm8mm；间距不大于；间距不大于300mm300mm；每延米分布钢筋的面；每延米分布钢筋的面积应不小于受力钢筋面积的积应不小于受力钢筋面积的1/101/10。当有垫层时钢筋保护层的厚度不。当有垫层时钢筋保护层的厚度不小于小于40mm40mm；无垫层时不小于；无垫层时不小于70mm70mm； 4 4 混凝土强度等级不应低于混凝土强度等级不应低于C20C20； 5 5 当柱下钢筋混凝土独立基础的边长和墙下钢筋混凝土条形当柱下钢筋混凝土独立基础的边长和墙下钢筋混凝土

117、条形基础的宽度大于或等于基础的宽度大于或等于2.5m2.5m时，底板受力钢筋的长度可取边长或宽时，底板受力钢筋的长度可取边长或宽度的度的0.90.9倍，并宜交错布置倍，并宜交错布置( (图图8.2.2a)8.2.2a)； 6 钢筋混凝土条形基础底板在钢筋混凝土条形基础底板在T形及十字形交接处，底板横形及十字形交接处，底板横向受力钢筋仅沿一个主要受力方向通长布置，另一方向的横向受力向受力钢筋仅沿一个主要受力方向通长布置，另一方向的横向受力钢筋可布置到主要受力方向底板宽度钢筋可布置到主要受力方向底板宽度1/4处处(图图8.2.2b)。在拐角处底板。在拐角处底板横向受力钢筋应沿两个方向布置横向受力钢

118、筋应沿两个方向布置(图图8.2.2c)。139图图8.2.2 扩展基础底板受力钢筋布置扩展基础底板受力钢筋布置1408. 2. 3 8. 2. 3 钢筋混凝土柱和剪力墙纵向受力钢筋在基础钢筋混凝土柱和剪力墙纵向受力钢筋在基础内的锚固长度内的锚固长度la a应根据钢筋在基础内的最小保护层厚度应根据钢筋在基础内的最小保护层厚度按现行混凝土结构设计规范有关规定确定：按现行混凝土结构设计规范有关规定确定： 有抗震设防要求时，纵向受力钢筋的最小锚固长有抗震设防要求时，纵向受力钢筋的最小锚固长度度laEaE应按下式计算：应按下式计算：一、一、二级抗震等级二级抗震等级 laE=1.15 la (8.2.3-

119、1)三级抗震等级三级抗震等级 laE=1.05 la (8.2.3-2)四级抗震等级四级抗震等级 laE= la (8.2.3-3)式中式中 la纵向受拉钢筋的锚固长度。纵向受拉钢筋的锚固长度。1418. 8. 2. 2. 4 4 现现浇浇柱柱的的基基础础，其其插插筋筋的的数数量量、直直径径以以及及钢钢筋筋种种类类应应与与柱柱内内纵纵向向受受力力钢钢筋筋相相同同。插插筋筋的的锚锚固固长长度度应应满满足足第第8.2.38.2.3条条的的要要求求，插插筋筋与与柱柱的的纵纵向向受受力力钢钢筋筋的的连连接接方方法法，应应符符合合现现行行混混凝凝土土结结构构设设计计规规范范的的规规定定。插插筋筋的的下下

120、端端宜宜作作成成直直钩钩放放在在基基础础底底板板钢钢筋筋网网上上。当当符符合合下下列列条条件件之之一一时时，可可仅仅将将四四角角的的插插筋筋伸伸至至底底板板钢钢筋筋网网上上，其其余余插插筋筋锚锚固固在在基基础础顶顶面下面下la a或或laEaE( (有抗震设防要求时有抗震设防要求时) ) 处处( (图图8.2.4)8.2.4)。 1 1 柱为轴心受压或小偏心受压，基础高度大于等于柱为轴心受压或小偏心受压，基础高度大于等于1200mm1200mm； 2 2 柱为大偏心受压，基础高度大于等于柱为大偏心受压，基础高度大于等于1400mm1400mm。图图8.2.4 现浇柱的基础中插筋构造示意现浇柱的

121、基础中插筋构造示意1428.2.7 8.2.7 扩展基础的计算，应符合下列要求：扩展基础的计算，应符合下列要求： 1 1 基础底面积，应按本规范第五章有关规定确定。在墙基础底面积，应按本规范第五章有关规定确定。在墙下条形基础相交处，不应重复计入基础面积；下条形基础相交处，不应重复计入基础面积； 2 2 对矩形截面柱的矩形基础，应验算柱与基础交接处以对矩形截面柱的矩形基础，应验算柱与基础交接处以及基础变阶处的受冲切承载力；及基础变阶处的受冲切承载力；143 受冲切承载力应按下列公式验算：受冲切承载力应按下列公式验算： F Fl0.70.7hphpf ft ta am mh h0 0 (8.2.7

122、-1) (8.2.7-1) am m =(=(at t+ +ab b)/2 (8.2.7-2)/2 (8.2.7-2) F Fl = = p pj jA Al (8.2.7-3) (8.2.7-3)式中式中 hphp受冲切承载力截面高度影响系数，当受冲切承载力截面高度影响系数，当h h不大于不大于800mm800mm时，时，h h取取1.01.0；当；当h h大于等于大于等于2000mm2000mm时，时，h h取取0.90.9，其间按线性内插法取用；，其间按线性内插法取用；f ft t混凝土轴心抗拉强度设计值；混凝土轴心抗拉强度设计值；h h0 0基础冲切破坏锥体的有效高度；基础冲切破坏锥体

123、的有效高度；am m冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；at t冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽；切承载力时，取柱宽；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽；ab b冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内（图坏锥体的底面落在基础底面以内（图8.2.7-1a8.2.7-1a、b b），计算柱与

124、基础交接处的受），计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；当计算基础变阶处的受冲切承载力冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽加两倍该处的基础有效高度。当冲切破坏锥体的底面在时，取上阶宽加两倍该处的基础有效高度。当冲切破坏锥体的底面在l方向落在方向落在基础底面以外，即基础底面以外，即+2+2h h0 0l时（图时（图8.2.7-1c8.2.7-1c），），ab b= = l；p pj j扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受

125、压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；A Al冲切验算时取用的部分基底面积冲切验算时取用的部分基底面积( (图图8.2.7-1a8.2.7-1a、b b中的阴影面积中的阴影面积ABCDEFABCDEF，或，或图图8.2.7-1c8.2.7-1c中的阴影面积中的阴影面积ABCD)ABCD)；F Fl相应于荷载效应基本组合时作用在相应于荷载效应基本组合时作用在A Al上的地基土净反力设计值。上的地基土净反力设计值。144 3 3 基础底板的配筋，应按抗弯计算确定；基础底板的配筋，应按抗弯计算确定； 在轴心荷载或单向偏心荷载作用下

126、底板受弯可按下列简化在轴心荷载或单向偏心荷载作用下底板受弯可按下列简化方法计算：方法计算： 1) 1)对于矩形基础，当台阶的宽高比小于或等于对于矩形基础，当台阶的宽高比小于或等于2.52.5和偏心距小于或等于和偏心距小于或等于1/61/6基础宽度时，任意截面的弯矩可按基础宽度时，任意截面的弯矩可按下列公式计算下列公式计算( (图图8.2.7-2)8.2.7-2)： 145 2) 2) 对于墙下条形基础任意截面的弯矩对于墙下条形基础任意截面的弯矩( (图图8.2.7-3)8.2.7-3)，可，可取取l= =a=1m=1m按式按式(8.2.7-4)(8.2.7-4)进行计算，其最大弯矩截面的进行计

127、算，其最大弯矩截面的位置，应符合下列规定：位置，应符合下列规定： 当墙体材料为混凝土时，取当墙体材料为混凝土时，取a1 1= =b b1 1； 如为砖墙且放脚不大于如为砖墙且放脚不大于1/41/4砖长时砖长时，取，取a1 1= =b b1 1+1/4+1/4砖长砖长；图图8.2.7-3 墙下条形基础的计算示意墙下条形基础的计算示意4 4 当扩展基础的混凝土强度等级小于柱的混凝土强度等当扩展基础的混凝土强度等级小于柱的混凝土强度等级时，尚应验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。级时，尚应验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。1461471481491501511528 83 31 1 柱下条形基

128、础的构造，除满足本规范第柱下条形基础的构造，除满足本规范第8.2.28.2.2条要求外，条要求外，尚应符合下列规定：尚应符合下列规定： 1 1 柱下条形基础梁的高度宜为柱距的柱下条形基础梁的高度宜为柱距的1/41/41/81/8。翼板厚度不应。翼板厚度不应小于小于200mm200mm。当翼板厚度大于。当翼板厚度大于250mm250mm时，宜采用变厚度翼板，其坡度时，宜采用变厚度翼板，其坡度宜小于或等于宜小于或等于1 1：3 3； 2 2 条形基础的端部宜向外伸出，其长度宜为第一跨距的条形基础的端部宜向外伸出，其长度宜为第一跨距的0.250.25倍；倍； 3 3 现浇柱与条形基础梁的交接处，其平

129、面尺寸不应小于图现浇柱与条形基础梁的交接处，其平面尺寸不应小于图8.3.18.3.1的规定；的规定； 4 4 条形基础梁顶部和底部的纵向受力钢筋除满足计算要求外，条形基础梁顶部和底部的纵向受力钢筋除满足计算要求外，顶部钢筋按计算配筋全部贯通，底部通长钢筋不应少于底部受力钢顶部钢筋按计算配筋全部贯通，底部通长钢筋不应少于底部受力钢筋截面总面积的筋截面总面积的1/31/3。 5 柱下条形基础的混凝土强度等级，不应低于柱下条形基础的混凝土强度等级，不应低于C20。1538. 3. 2 8. 3. 2 柱下条形基础的计算，除应符合本规范第柱下条形基础的计算，除应符合本规范第8.2.78.2.7条一款的

130、要求外，尚应符合下列规定：条一款的要求外，尚应符合下列规定： 1 1 在比较均匀的地基上，上部结构刚度较好，荷载分在比较均匀的地基上，上部结构刚度较好，荷载分布较均匀，且条形基础梁的高度不小于布较均匀，且条形基础梁的高度不小于1/61/6柱距时，地基反柱距时，地基反力可按直线分布，条形基础梁的内力可按连续梁计算，此力可按直线分布，条形基础梁的内力可按连续梁计算，此时边跨跨中弯矩及第一内支座的弯矩值宜乘以时边跨跨中弯矩及第一内支座的弯矩值宜乘以1.21.2的系数；的系数； 2 2 当不满足本条第一款的要求时，宜按弹性地基梁计当不满足本条第一款的要求时，宜按弹性地基梁计算；算； 3 3 对交叉条形

131、基础，交点上的柱荷载，可按交叉梁的对交叉条形基础，交点上的柱荷载，可按交叉梁的刚度或变形协调的要求，进行分配。其内力可按本条上述刚度或变形协调的要求，进行分配。其内力可按本条上述规定，分别进行计算；规定，分别进行计算； 4 4 验算柱边缘处基础梁的受剪承载力；验算柱边缘处基础梁的受剪承载力； 5 5 当存在扭矩时，尚应作抗扭计算；当存在扭矩时，尚应作抗扭计算； 6 6 当条形基础的混凝土强度等级小于柱的混凝土强度当条形基础的混凝土强度等级小于柱的混凝土强度等级时，尚应验算柱下条形等级时，尚应验算柱下条形基础梁顶面的局部受压承载力。基础梁顶面的局部受压承载力。1548. 8. 4. 4. 2 2

132、 筏筏形形基基础础的的平平面面尺尺寸寸，应应根根据据地地基基土土的的承承载载力力、上上部部结结构构的的布布置置及及荷荷载载分分布布等等因因素素按按本本规规范范第第五五章章有有关关规规定定确确定定。对对单单幢幢建建筑筑物物，在在地地基基土土比比较较均均匀匀的的条条件件下下，基基底底平平面面形形心心宜宜与与结结构构竖竖向向永永久久荷荷载载重重心心重重合合。当当不不能能重重合合时，在荷载效应准永久组合下，偏心距时，在荷载效应准永久组合下，偏心距e e宜符合下式要求：宜符合下式要求： e e0.10.1W W/ /A A (8.4.2) (8.4.2)式中式中 W W与偏心距方向一致的基础底面边缘抵抗

133、矩；与偏心距方向一致的基础底面边缘抵抗矩； A A基础底面积。基础底面积。1558. 4. 5 8. 4. 5 梁板式筏基底板除计算正截面受弯承载力外，梁板式筏基底板除计算正截面受弯承载力外，其厚度尚应满足受冲切承载力、受剪切承载力的要求。其厚度尚应满足受冲切承载力、受剪切承载力的要求。对对1212层以上建筑的梁板式筏基，其底板厚度与最大双向板格层以上建筑的梁板式筏基，其底板厚度与最大双向板格的短边净跨之比不应小于的短边净跨之比不应小于1/141/14，且板厚不应小于，且板厚不应小于400mm400mm。 底板受冲切承载力按下式计算：底板受冲切承载力按下式计算：F F10.70.7hphpf

134、ft tu um mh h0 0 (8.4.5-1) (8.4.5-1)式中式中 F Fl作用在图作用在图8.4.5-18.4.5-1中阴影部分面积上的地基中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值；土平均净反力设计值； u um m距基础梁边距基础梁边h h0 0/2/2处冲切临界截面的周长（图处冲切临界截面的周长（图8.4.5-18.4.5-1）。）。 当底板区格为矩形双向板时，底板受冲切所需的厚度当底板区格为矩形双向板时，底板受冲切所需的厚度h h0 0按下式计算：按下式计算：156式中式中 ln1n1 、ln2n2计算板格的短边和长边的净长度；计算板格的短边和长边的净长度； p p相应与

135、荷载效应基本组合的地基土平均相应与荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值。净反力设计值。底板斜截面受剪承载力应符合下式要求：底板斜截面受剪承载力应符合下式要求： V Vs s0.70.7hshsf ft t( (ln2n2-2-2h h0 0) )h h0 0 (8.4.5-3) (8.4.5-3) hshs =(800/ =(800/h h0 0) )1/41/4 (8.4.5-4) (8.4.5-4)式中式中 V Vs s距梁边缘距梁边缘h h0 0处，作用在图处，作用在图8.4.5-28.4.5-2中阴影部分面中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值；积上的地基土平均净反力设计值；hs

136、hs受剪切承载力截面高度影响系数，当按公式受剪切承载力截面高度影响系数，当按公式（8.4.5-48.4.5-4）计算时，板的有效高度）计算时，板的有效高度h h0 0小于小于800mm800mm时，时，h h0 0取取800mm800mm；h h0 0大于大于2000mm2000mm时，时，h h0 0取取2000mm2000mm。157158159 当柱荷载较大，等厚度筏板的受冲切承载力不能当柱荷载较大，等厚度筏板的受冲切承载力不能满足要求时，可在筏板上面增设柱墩或在筏板下局部满足要求时，可在筏板上面增设柱墩或在筏板下局部增加板厚或采用抗冲切箍筋来提高受冲切承载能力。增加板厚或采用抗冲切箍筋

137、来提高受冲切承载能力。1608. 4. 8 8. 4. 8 平板式筏基内筒下的板厚应满足受冲切承载力的平板式筏基内筒下的板厚应满足受冲切承载力的要求，其受冲切承载力按下式计算：要求，其受冲切承载力按下式计算： F Fl/ /u um mh h0 00.70.7hphpf ft t/ / (8.4.8) (8.4.8)式中式中 F Fl相应于荷载效应基本组合时的内筒所承受的相应于荷载效应基本组合时的内筒所承受的轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值。地轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值。地基反力值应扣除板的自重；基反力值应扣除板的自重； u um m距内筒外表面距内筒外表

138、面h h0 0/2/2处冲切临界截面的周长处冲切临界截面的周长（图（图8.4.88.4.8）；）； h h0 0距内筒外表面距内筒外表面h h0 0/2/2处筏板的截面有效高度；处筏板的截面有效高度；内筒冲切临界截面周长影响系数，取内筒冲切临界截面周长影响系数，取1.251.25。 当需要考虑内筒根部弯矩的影响时，距内筒外表面当需要考虑内筒根部弯矩的影响时，距内筒外表面h h0 0/2/2处冲切临界截面的最大剪应力可按公式处冲切临界截面的最大剪应力可按公式(8.4.7-1)(8.4.7-1)计算，此计算，此时时maxmax0.70.7hphpf ft t/ /。161图图8.4.8 筏板受内筒

139、冲切的临界截面位置筏板受内筒冲切的临界截面位置1621631641651668.4.9 8.4.9 平平板板式式筏筏板板除除满满足足受受冲冲切切承承载载力力外外, ,尚尚应应验验算算距距内内筒筒和柱边缘和柱边缘h h0 0处筏板的受剪承载力。处筏板的受剪承载力。 受剪承载力应按下式验算：受剪承载力应按下式验算： V Vs s0.70.7hshsf ft tb bw wh h0 0 (8.4.9) (8.4.9) 式中式中 V Vs s荷载效应基本组合下，地基土净反力平均值产荷载效应基本组合下，地基土净反力平均值产生的距内筒或柱边缘生的距内筒或柱边缘h h0 0处筏板单位宽度的剪力设计值；处筏板

140、单位宽度的剪力设计值； b bw w筏板计算截面单位宽度；筏板计算截面单位宽度； h h0 0距内筒或柱边缘距内筒或柱边缘h h0 0处筏板的截面有效高度。处筏板的截面有效高度。 当筏板变厚度时，尚应验算变厚度处筏板的受剪承载力。当筏板变厚度时，尚应验算变厚度处筏板的受剪承载力。 当当筏筏板板的的厚厚度度大大于于2000mm时时，宜宜在在板板厚厚中中间间部部位位设设置置直直径不小于径不小于12mm、间距不大于、间距不大于300mm的双向钢筋网。的双向钢筋网。1671681698. 8. 4. 4. 10 10 当当地地基基土土比比较较均均匀匀、上上部部结结构构刚刚度度较较好好、梁梁板板式式筏筏

141、基基梁梁的的高高跨跨比比或或平平板板式式筏筏基基板板的的厚厚跨跨比比不不小小于于1/61/6，且且相相邻邻柱柱荷荷载载及及柱柱间间距距的的变变化化不不超超过过20%20%时时，筏筏形形基基础础可可仅仅考考虑虑局局部部弯弯曲曲作作用用。筏筏形形基基础础的的内内力力，可可按按基基底底反反力力直直线线分分布布进进行行计计算算，计计算算时时基基底底反反力力应应扣扣除除底底板板自自重重及及其其上上填填土土的的自自重重。当当不不满满足足上上述述要要求求时时，筏筏基基内内力力应应按按弹弹性性地地基基梁梁板板方方法法进行分析计算。进行分析计算。有有抗抗震震设设防防要要求求时时，对对无无地地下下室室且且抗抗震震

142、等等级级为为一一、二二级级的的框框架架结结构构，基基础础梁梁除除满满足足抗抗震震构构造造要要求求外外，计计算算时时尚尚应应将将柱柱根根组组合合的的弯弯矩矩设设计值分别乘以计值分别乘以1.5和和1.25的增大系数。的增大系数。8. 4. 11 按按基基底底反反力力直直线线分分布布计计算算的的梁梁板板式式筏筏基基，其其基基础础梁梁的的内内力力可可按按连连续续梁梁分分析析，边边跨跨跨跨中中弯弯矩矩以以及及第第一一内内支支座座的的弯弯矩矩值值宜宜乘乘以以1.2的的系系数数。梁梁板板式式筏筏基基的的底底板板和和基基础础梁梁的的配配筋筋除除满满足足计计算算要要求求外外，纵纵横横方方向向的的底底部部钢钢筋筋

143、尚尚应应有有1/21/3贯贯通通全全跨跨，且且其其配配筋筋率率不不应应小小于于0.15%，顶顶部部钢钢筋筋按计算配筋全部连通。按计算配筋全部连通。1701718. 4. 13 8. 4. 13 梁板式筏基的基础梁除满足正截面受弯及梁板式筏基的基础梁除满足正截面受弯及斜截面受剪承载力外，尚应按现行混凝土结构设计斜截面受剪承载力外，尚应按现行混凝土结构设计规范规范GB 50010GB 50010有关规定验算底层柱下基础梁顶面的有关规定验算底层柱下基础梁顶面的局部受压承载力。局部受压承载力。1728. 4. 15 8. 4. 15 高层建筑筏形基础与裙房基础之间的构造应符高层建筑筏形基础与裙房基础之

144、间的构造应符合下列要求：合下列要求： 1 1 当高层建筑与相连的裙房之间设置沉降缝时，当高层建筑与相连的裙房之间设置沉降缝时，高层建筑的基础埋深应大于裙房基础的埋深至少高层建筑的基础埋深应大于裙房基础的埋深至少2m2m。当不。当不满足要求时必须采取有效措施。沉降缝地面以下处应用粗满足要求时必须采取有效措施。沉降缝地面以下处应用粗砂填实砂填实( (图图8.4.15)8.4.15)； 2 2 当高层建筑与相连的裙房之间不设置沉降缝时，当高层建筑与相连的裙房之间不设置沉降缝时，宜在裙房一侧设置后浇带，后浇带的位置宜设在距主楼边宜在裙房一侧设置后浇带，后浇带的位置宜设在距主楼边柱的第二跨内。后浇带混凝

145、土宜根据实测沉降值并计算后柱的第二跨内。后浇带混凝土宜根据实测沉降值并计算后期沉降差能满足设计要求后方可进行浇注；期沉降差能满足设计要求后方可进行浇注； 3当高层建筑与相连的裙房之间不允许设置沉降缝和后当高层建筑与相连的裙房之间不允许设置沉降缝和后浇带时，应进行地基变形验算，验算时需考虑地基与结构浇带时，应进行地基变形验算，验算时需考虑地基与结构变形的相互影响并采取相应的有效措施。变形的相互影响并采取相应的有效措施。1731741751761778 85 519 19 当承台的混凝土强度等级低于柱或桩的混凝当承台的混凝土强度等级低于柱或桩的混凝土强度等级时，尚应验算柱下或桩上承台的局部受压承土

146、强度等级时，尚应验算柱下或桩上承台的局部受压承载力。载力。178852 桩和桩基的构造，应符合下列要求：桩和桩基的构造，应符合下列要求： 1 摩擦型桩的中心距不宜小于桩身直径的摩擦型桩的中心距不宜小于桩身直径的3倍；扩底灌注桩倍；扩底灌注桩的中心距不宜小于扩底直径的的中心距不宜小于扩底直径的1.5倍，当扩底直径大于倍，当扩底直径大于2m时，桩端净时，桩端净距不宜小于距不宜小于1m。在确定桩距时尚应考虑施工工艺中挤土等效应对邻。在确定桩距时尚应考虑施工工艺中挤土等效应对邻近桩的影响。近桩的影响。 2 扩底灌注桩的扩底直径，不应大于桩身直径的扩底灌注桩的扩底直径，不应大于桩身直径的3倍。倍。 3

147、桩底进入持力层的深度，根据地质条件、荷载及施工工桩底进入持力层的深度，根据地质条件、荷载及施工工艺确定，宜为桩身直径的艺确定，宜为桩身直径的13倍。在确定桩底进入持力层深度时，尚倍。在确定桩底进入持力层深度时，尚应考虑特殊土、岩溶以及震陷液化等影响。嵌岩灌注桩周边嵌入完应考虑特殊土、岩溶以及震陷液化等影响。嵌岩灌注桩周边嵌入完整和较完整的未风化、微风化、中风化硬质岩体的最小深度，不宜整和较完整的未风化、微风化、中风化硬质岩体的最小深度，不宜小于小于0.5m。 4 布置桩位时宜使桩基承载力合力点与竖向永久荷载合力布置桩位时宜使桩基承载力合力点与竖向永久荷载合力作用点重合。作用点重合。 5 预制桩

148、的混凝土强度等级不应低于预制桩的混凝土强度等级不应低于C30；灌注桩不应低于；灌注桩不应低于C20；预应力桩不应低于；预应力桩不应低于C40。179 6 桩的主筋应经计算确定。预制桩的最小配筋率不宜小于桩的主筋应经计算确定。预制桩的最小配筋率不宜小于 0.8%；静压预制桩的最小配筋率不宜小于；静压预制桩的最小配筋率不宜小于0.6%；灌注桩最小配筋率不；灌注桩最小配筋率不宜小于宜小于0.2%0.65%（小直径桩取大值）。（小直径桩取大值）。 7 配筋长度：配筋长度： 1）受水平荷载和弯矩较大的桩，配筋长度应通过计算确定。）受水平荷载和弯矩较大的桩，配筋长度应通过计算确定。 2）桩基承台下存在淤泥

149、、淤泥质土或液化土层时，配筋长度）桩基承台下存在淤泥、淤泥质土或液化土层时，配筋长度应穿过淤泥、淤泥质土层或液化土层。应穿过淤泥、淤泥质土层或液化土层。 3）坡地岸边的桩、）坡地岸边的桩、8度及度及8度以上地震区的桩、抗拔桩、嵌岩度以上地震区的桩、抗拔桩、嵌岩端承桩应通长配筋。端承桩应通长配筋。 4）桩径大于）桩径大于600的钻孔灌注桩，构造钢筋的长度不宜小于桩的钻孔灌注桩，构造钢筋的长度不宜小于桩长的长的2/3。 8 桩顶嵌入承台内的长度不宜小于桩顶嵌入承台内的长度不宜小于50mm。主筋伸入承台内的。主筋伸入承台内的锚固长度不宜小于钢筋直径（锚固长度不宜小于钢筋直径（I级钢）的级钢）的30倍

150、和钢筋直径（倍和钢筋直径（II级钢和级钢和级钢级钢）的）的35倍。对于大直径灌注桩，当采用一柱一桩时，可设置承台或倍。对于大直径灌注桩，当采用一柱一桩时，可设置承台或将桩和柱直接连接。桩和柱的连接可按本规范第将桩和柱直接连接。桩和柱的连接可按本规范第826条高杯口基础条高杯口基础的要求选择截面尺寸和配筋，柱纵筋插入桩身的长度应满足锚固长度的的要求选择截面尺寸和配筋，柱纵筋插入桩身的长度应满足锚固长度的要求。要求。 9 在承台及地下室周围的回填中，应满足填土密实性的要求。在承台及地下室周围的回填中，应满足填土密实性的要求。180181182855 单桩竖向承载力特征值的确定应符合下列规定：单桩竖

151、向承载力特征值的确定应符合下列规定： 1 单单桩桩竖竖向向承承载载力力特特征征值值应应通通过过单单桩桩竖竖向向静静载载荷荷试试验验确确定定。在在同同一一条条件件下下的的试试桩桩数数量量，不不宜宜少少于于总总桩桩数数的的1%，且且不不应应少少于于3根根。单单桩桩的的静静载载荷荷试试验验，应应按按本本规规范范附附录录Q 进行。进行。 当当桩桩端端持持力力层层为为密密实实砂砂卵卵石石或或其其它它承承载载力力类类似似的的土土层层时时，对对单单桩桩承承载载力力很很高高的的大大直直径径端端承承型型桩桩可可采采用用深深层层平平板板载载荷荷试试验验确确定定桩桩端端土土的的承承载载力力特特征征值值，试试验验方方

152、法法应应按按本本规规范范附附录录D。 2 地地基基基基础础设设计计等等级级为为丙丙级级的的建建筑筑物物，可可采采用用静静力力触触探及标贯试验参数确定探及标贯试验参数确定Ra值。值。1831848 85 59 9 桩的承载力尚应满足桩身混凝土强度的要求。桩的承载力尚应满足桩身混凝土强度的要求。计计算中应按桩的类型和成桩工艺的不同将混凝土的轴心抗压强算中应按桩的类型和成桩工艺的不同将混凝土的轴心抗压强度设计值乘以工作条件系数度设计值乘以工作条件系数c，桩身强度应符合下式要求：，桩身强度应符合下式要求：桩轴心受压时桩轴心受压时 QAp fcc (8.5.9)式中式中 fc混凝土轴心抗压强度设计值，按

153、现行混凝土结混凝土轴心抗压强度设计值，按现行混凝土结构设计规范构设计规范GB 50010取值；取值； Q相应于荷载效应基本组合时的单桩竖向力设计值；相应于荷载效应基本组合时的单桩竖向力设计值； AP桩身横截面积；桩身横截面积； c工作条件系数，预制桩取工作条件系数，预制桩取0.75，灌注桩取，灌注桩取0.60.7（水下灌注桩或长桩时用低值）。（水下灌注桩或长桩时用低值）。1858 85 510 10 对以下建筑物的桩基应进行沉降验算：对以下建筑物的桩基应进行沉降验算： 1 1 地基基础设计等级为甲级的建筑物桩基；地基基础设计等级为甲级的建筑物桩基； 2 2 体型复杂、荷载不均匀或桩端以下存在软

154、弱土体型复杂、荷载不均匀或桩端以下存在软弱土层的设计等级为乙级的建筑物桩基；层的设计等级为乙级的建筑物桩基； 3 3 摩擦型桩基。摩擦型桩基。 嵌岩桩、设计等级为丙级的建筑物桩基、对沉降无嵌岩桩、设计等级为丙级的建筑物桩基、对沉降无特殊要求的条形基础下不超过两排桩的桩基、吊车工特殊要求的条形基础下不超过两排桩的桩基、吊车工作级别作级别A5及及A5以下的单层工业厂房桩基（桩端下为密以下的单层工业厂房桩基（桩端下为密实土层），可不进行沉降验算。实土层），可不进行沉降验算。 当有可靠地区经验时，对地质条件不复杂、荷载均当有可靠地区经验时，对地质条件不复杂、荷载均匀、对沉降无特殊要求的端承型桩基也可不

155、进行沉降匀、对沉降无特殊要求的端承型桩基也可不进行沉降验算验算。 桩基础的沉降不得超过建筑物的允许沉降值，并应桩基础的沉降不得超过建筑物的允许沉降值，并应符合本规范表符合本规范表5.3.45.3.4的要求。的要求。1868511 计计算算桩桩基基础础沉沉降降时时，最最终终沉沉降降量量宜宜按按单单向向压压缩缩分分层层总总和和法法计计算算。地地基基内内的的应应力力分分布布宜宜采采用用各各向向同同性性均均质线性变形体理论，按下列方法计算：质线性变形体理论，按下列方法计算： 1 实体深基础（桩距不大于实体深基础（桩距不大于6d）；）； 2 其他方法，包括明德林应力公式方法。其他方法，包括明德林应力公式

156、方法。 计算方法应按本规范附录计算方法应按本规范附录R进行。进行。1878513 以控制沉降为目的设置桩基时，应结合地区经以控制沉降为目的设置桩基时，应结合地区经验，并满足下列要求：验，并满足下列要求： 1 桩身强度应按桩顶荷载设计值验算；桩身强度应按桩顶荷载设计值验算； 2 桩、土荷载分配应按上部结构与地基共同作用分析桩、土荷载分配应按上部结构与地基共同作用分析确定；确定； 3 桩端进入较好的土层，桩端平面处土层应满足下卧桩端进入较好的土层，桩端平面处土层应满足下卧层承载力设计要求；层承载力设计要求； 4 桩距可采用桩距可采用4d6d（d为桩身直径）。为桩身直径）。188861 岩石锚杆基础

157、适用于直接建在基岩上的柱基，以岩石锚杆基础适用于直接建在基岩上的柱基，以及承受拉力或水平力较大的建筑物基础。锚杆基础应与基及承受拉力或水平力较大的建筑物基础。锚杆基础应与基岩连成整体，并应符合下列要求：岩连成整体，并应符合下列要求： 1 锚杆孔直径，宜取锚杆直径的锚杆孔直径，宜取锚杆直径的3倍，但不应小于一倍倍，但不应小于一倍锚杆直径加锚杆直径加50mm。锚杆基础的构造要求，可按图。锚杆基础的构造要求，可按图8.6.1采采用；用； 2 锚杆插入上部结构的长度，应符合钢筋的锚固长度锚杆插入上部结构的长度，应符合钢筋的锚固长度要求；要求； 3 锚杆宜采用热轧带肋钢筋，水泥砂浆强度不宜低于锚杆宜采用

158、热轧带肋钢筋，水泥砂浆强度不宜低于30MPa，细石混凝土强度不宜低于，细石混凝土强度不宜低于C30。灌浆前，应将锚。灌浆前，应将锚杆孔清理干净。杆孔清理干净。189190191九 基坑工程1929 91 13 3 基坑开挖与支护设计应包括下列内容：基坑开挖与支护设计应包括下列内容： 1 1 支护体系的方案技术经济比较和选型；支护体系的方案技术经济比较和选型； 2 2 支护结构的强度、稳定和变形计算；支护结构的强度、稳定和变形计算； 3 3 基坑内外土体的稳定性验算；基坑内外土体的稳定性验算； 4 4 基基坑坑降降水水或或止止水水帷帷幕幕设设计计以以及及围围护护墙墙的的抗抗渗渗设设计；计； 5

159、5 基基坑坑开开挖挖与与地地下下水水变变化化引引起起的的基基坑坑内内外外土土体体的的变形及其对基础桩、邻近建筑物和周边环境的影响；变形及其对基础桩、邻近建筑物和周边环境的影响； 6 6 基基坑坑开开挖挖施施工工方方法法的的可可行行性性及及基基坑坑施施工工过过程程中中的监测要求。的监测要求。193914 基坑开挖与支护设计应具备下列资料：基坑开挖与支护设计应具备下列资料： 1 岩土工程勘察报告；岩土工程勘察报告； 2 建筑总平面图、地下管线图、地下结构的平面图和建筑总平面图、地下管线图、地下结构的平面图和剖面图；剖面图； 3 邻近建筑物和地下设施的类型、分布情况和结构质邻近建筑物和地下设施的类型

160、、分布情况和结构质量的检测评价。量的检测评价。194915 支护结构的荷载效应应包括下列各项：支护结构的荷载效应应包括下列各项： 1 土压力；土压力； 2 静水压力、渗流压力、承压水压力；静水压力、渗流压力、承压水压力； 3 基坑开挖影响范围以内建（构）筑物荷载、地面超基坑开挖影响范围以内建（构）筑物荷载、地面超载、施工荷载及邻近场地施工的作用影响；载、施工荷载及邻近场地施工的作用影响； 4 温度变化（包括冻胀）对支护结构产生的影响；温度变化（包括冻胀）对支护结构产生的影响； 5 临水支护结构尚应考虑波浪作用和水流退落时的渗临水支护结构尚应考虑波浪作用和水流退落时的渗透力；透力； 6 作为永久

161、结构使用时尚应按有关规范考虑相关荷载作为永久结构使用时尚应按有关规范考虑相关荷载作用。作用。1959 91 16 6 土土方方开开挖挖完完成成后后应应立立即即对对基基坑坑进进行行封封闭闭，防防止止水水浸浸和和暴暴露露，并并应应及及时时进进行行地地下下结结构构施施工工。基基坑坑土土方方开开挖挖应应严严格格按按设设计计要要求求进进行行，不不得得超超挖挖。基基坑坑周周边边超超载载，不不得得超超过过设设计荷载限制条件。计荷载限制条件。196917 基基坑坑工工程程的的勘勘察察范范围围在在基基坑坑水水平平方方向向应应达达到到基基坑坑开开挖挖深深度度的的12倍倍。当当开开挖挖边边界界点点外外无无法法布布置

162、置勘勘察察点点时时，应应通通过过调调查查取取得得相相关关资资料料。勘勘察察深深度度应应按按基基坑坑的的复复杂杂程程度度及及工工程程地地质质、水水文文地地质质条条件件确确定定，宜宜为为基基坑坑深深度度的的23倍倍。当当在在此此深深度度内内遇遇到到厚厚层层坚坚硬硬粘粘性性土土、碎碎石石土土及及岩岩层层时时，可可根据岩土类别及支护要求适当减少勘察深度。根据岩土类别及支护要求适当减少勘察深度。197918 饱饱和和粘粘性性土土应应采采用用在在土土的的有有效效自自重重压压力力下下预预固固结结的的不不固固结结不不排排水水三三轴轴试试验验确确定定抗抗剪剪强强度度指指标标，并并宜宜采采用薄壁取土器取样。用薄壁

163、取土器取样。1989110 作作用用于于支支护护结结构构的的土土压压力力和和水水压压力力，对对砂砂性性土土宜宜按按水水土土分分算算的的原原则则计计算算；对对粘粘性性土土宜宜按按水水土土合合算算的的原原则计算；也可按地区经验确定。则计算；也可按地区经验确定。1999111 主主动动土土压压力力、被被动动土土压压力力可可采采用用库库仑仑或或朗朗肯肯土土压压力力理理论论计计算算。当当对对支支护护结结构构水水平平位位移移有有严严格格限限制制时时，应采用静止土压力计算。应采用静止土压力计算。200921 基基坑坑开开挖挖与与支支护护计计算算时时，应应根根据据场场地地的的实实际际土土层层分分布布、地地下下

164、水水条条件件、环环境境控控制制条条件件，按按基基坑坑开开挖挖施施工工过程的实际工况设计。过程的实际工况设计。 支支护护结结构构构构件件截截面面设设计计时时，荷荷载载效效应应组组合合的的设设计计值值应按本规范公式（应按本规范公式（3.0.5-4）的原则确定。）的原则确定。201922 基基坑坑开开挖挖与与支支护护应应进进行行稳稳定定性性验验算算。基基坑坑稳稳定定安安全全系系数数取取值值,当当有有地地区区工工程程经经验验时时应应以以地地区区经经验验为为准准。各各项项稳定验算要求如下：稳定验算要求如下： 桩桩式式、墙墙式式支支护护结结构构的的抗抗倾倾覆覆稳稳定定和和抗抗水水平平推推移移稳稳定定，可可

165、按按本本规规范范附附录录T和和附附录录U验验算算；整整体体抗抗滑滑稳稳定定可可按按本本规规范范第第5.4.1条条验验算算；坑坑底底抗抗隆隆起起稳稳定定可可按按本本规规范范附附录录V验验算算；坑坑底抗渗稳定可按本规范附录底抗渗稳定可按本规范附录W验算。验算。202923 桩桩式式、墙墙式式支支护护结结构构可可根根据据静静力力平平衡衡条条件件初初步步选选定定墙墙体体的的入入土土深深度度，在在进进行行整整体体稳稳定定性性和和墙墙体体变变形形验验算算后后综综合合确确定定墙墙体体的的入入土土深深度度。当当坑坑底底为为饱饱和和土土时时，应应进进行行坑坑底底抗抗隆隆起起验验算算，有有渗渗流流时时尚尚应应进进

166、行行抗抗渗渗流流稳稳定定的的验算。验算。203925 因支护结构变形、岩土开挖及地下水条件引起的因支护结构变形、岩土开挖及地下水条件引起的基坑内外土体变形应按以下条件控制：基坑内外土体变形应按以下条件控制： 1 不得影响地下结构尺寸、形状和正常施工；不得影响地下结构尺寸、形状和正常施工； 2 不得影响既有桩基的正常使用；不得影响既有桩基的正常使用； 3 对周边已有建（构）筑物引起的沉降不得超过本规对周边已有建（构）筑物引起的沉降不得超过本规范有关章节规定的要求；范有关章节规定的要求； 4 不得影响周边管线的正常使用。不得影响周边管线的正常使用。204927 预应力土层锚杆的设计应符合下列规定：

167、预应力土层锚杆的设计应符合下列规定： 1 土层锚杆锚固段不宜设置在未经处理的软弱土层、不土层锚杆锚固段不宜设置在未经处理的软弱土层、不稳定土层和不良地质地段。稳定土层和不良地质地段。 2 锚杆锚固体上排和下排间距不宜小于锚杆锚固体上排和下排间距不宜小于2.5m；水平方向；水平方向间距不宜小于间距不宜小于1.5m。锚杆锚固段上覆土层厚度不宜小于。锚杆锚固段上覆土层厚度不宜小于4.0m；锚杆的倾角宜为；锚杆的倾角宜为1535。 3 锚杆杆体材料宜选用钢铰线或热轧带肋钢筋，当锚杆锚杆杆体材料宜选用钢铰线或热轧带肋钢筋，当锚杆抗拔极限承载力小于抗拔极限承载力小于500kN时，可采用时，可采用级或级或级

168、钢筋。级钢筋。205 2069 92 28 8 支支护护结结构构的的内内支支撑撑必必须须采采用用稳稳定定的的结结构构体体系系和和连连接接构构造造，其其刚刚度度应应满满足足变变形形计计算算要要求求。对对排排桩桩式式支支护护结结构应设置帽梁和腰梁。构应设置帽梁和腰梁。207933 地下连续墙的构造应符合以下要求：地下连续墙的构造应符合以下要求： 1 墙体混凝土的强度等级不应低于墙体混凝土的强度等级不应低于C20。 2 受力钢筋应采用受力钢筋应采用级钢筋，直径不宜小于级钢筋，直径不宜小于20mm。构。构造钢筋可采用造钢筋可采用级或级或级钢筋级钢筋,直径不宜小于直径不宜小于14mm。竖向钢。竖向钢筋的

169、净距不宜小于筋的净距不宜小于75mm。构造钢筋的间距不应大于。构造钢筋的间距不应大于300mm。单元槽段的钢筋笼宜装配成一个整体；必须分段。单元槽段的钢筋笼宜装配成一个整体；必须分段时，宜采用焊接或机械连接，应在结构内力较小处布置接时，宜采用焊接或机械连接，应在结构内力较小处布置接头位置，接头应相互错开。头位置，接头应相互错开。 3 钢筋的保护层厚度，对临时性支护结构不宜小于钢筋的保护层厚度，对临时性支护结构不宜小于50mm，对永久性支护结构不宜小于，对永久性支护结构不宜小于70 mm。 4 竖向受力钢筋应有一半以上通长配置。竖向受力钢筋应有一半以上通长配置。208 5 当地下连续墙与主体结构

170、连接时，预埋在墙内的受当地下连续墙与主体结构连接时，预埋在墙内的受力钢筋、连接螺栓或连接钢板，均应满足受力计算要求。力钢筋、连接螺栓或连接钢板，均应满足受力计算要求。锚固长度满足现行混凝土结构设计规范锚固长度满足现行混凝土结构设计规范GB 50010要要求。预埋钢筋应采用求。预埋钢筋应采用级钢筋，直径不宜大于级钢筋，直径不宜大于20mm。 6 地下连续墙顶部应设置钢筋混凝土圈梁，梁宽不宜地下连续墙顶部应设置钢筋混凝土圈梁，梁宽不宜小于墙厚尺寸；梁高不宜小于小于墙厚尺寸；梁高不宜小于500mm；总配筋率不应小；总配筋率不应小于于0.4%。墙的竖向主筋应锚入梁内。墙的竖向主筋应锚入梁内。 7 地下

171、连续墙墙体混凝土的抗渗等级不得小于地下连续墙墙体混凝土的抗渗等级不得小于0.6Mpa。二层以上地下室不宜小于。二层以上地下室不宜小于0.8Mpa。当墙段之间。当墙段之间的接缝不设止水带时，应选用锁口圆弧型、槽形或的接缝不设止水带时，应选用锁口圆弧型、槽形或V型型等可靠的防渗止水接头，接头面应严格清刷，不得存有等可靠的防渗止水接头，接头面应严格清刷，不得存有夹泥或沉渣。夹泥或沉渣。209934 地下室逆作法施工时结构设计应符合下列规定：地下室逆作法施工时结构设计应符合下列规定： 1 逆作法施工时，基坑支护结构宜采用地下连续墙。此支护结构可作逆作法施工时，基坑支护结构宜采用地下连续墙。此支护结构可

172、作为地下主体结构的一部分。为地下主体结构的一部分。 2 当楼盖、梁和板整体浇筑作为水平支撑体系时，应符合承载力、刚当楼盖、梁和板整体浇筑作为水平支撑体系时，应符合承载力、刚度及抗裂要求。在出土口处先施工板下梁系形成水平支撑体时，应按平度及抗裂要求。在出土口处先施工板下梁系形成水平支撑体时，应按平面框架方法计算内力和变形，其肋梁应按偏心受压杆件验算构件的承载面框架方法计算内力和变形，其肋梁应按偏心受压杆件验算构件的承载力和稳定性。力和稳定性。 肋梁应留出插筋以与混凝土墙体的竖筋连接。当采用梁、板分次浇筑肋梁应留出插筋以与混凝土墙体的竖筋连接。当采用梁、板分次浇筑施工时，肋梁上应留出箍筋以便与后浇

173、的混凝土楼板结合形成整体。施工时，肋梁上应留出箍筋以便与后浇的混凝土楼板结合形成整体。 3 竖向支撑宜采用钢结构构件（型钢、钢管柱或格构柱）。梁柱节点竖向支撑宜采用钢结构构件（型钢、钢管柱或格构柱）。梁柱节点的设计应满足梁板钢筋及后浇混凝土的施工要求。的设计应满足梁板钢筋及后浇混凝土的施工要求。 4 地下连续墙与地下结构梁、板的连接，应通过墙体的预埋构件满足地下连续墙与地下结构梁、板的连接，应通过墙体的预埋构件满足主体结构的受力要求；与底板应采用整体连接；接头钢筋应采用焊接或主体结构的受力要求；与底板应采用整体连接；接头钢筋应采用焊接或机械连接。宜在墙内侧设置钢筋混凝土内衬墙，满足地下室使用要

174、求。机械连接。宜在墙内侧设置钢筋混凝土内衬墙，满足地下室使用要求。 5 地下主体结构的梁、板当施工期间有超载时（如走车、堆土等），地下主体结构的梁、板当施工期间有超载时（如走车、堆土等），应考虑其影响。在兼作施工平台和栈桥时，其构件的强度和刚度应按正应考虑其影响。在兼作施工平台和栈桥时，其构件的强度和刚度应按正常使用和施工两种工况分别进行验算。立柱和立柱桩的荷载应包括施工常使用和施工两种工况分别进行验算。立柱和立柱桩的荷载应包括施工平台或栈桥所受的施工荷载。平台或栈桥所受的施工荷载。 6 竖向立柱的沉降，应满足主体结构的受力和变形要求。竖向立柱的沉降，应满足主体结构的受力和变形要求。210十

175、检验与监测21110101 11 1 基基槽槽（坑坑）开开挖挖后后，应应进进行行基基槽槽检检验验。基基槽槽检检验验可可用用触触探探或或其其它它方方法法，当当发发现现与与勘勘察察报报告告和和设设计计文文件件不不一一致致、或或遇遇到到异异常常情情况况时时，应应结结合合地地质质条条件件提出处理意见。提出处理意见。21210.1.6 10.1.6 人工挖孔桩终孔时，应进行桩端持力层检验。人工挖孔桩终孔时，应进行桩端持力层检验。单柱单桩的大直径嵌岩桩，应视岩性检验桩底下单柱单桩的大直径嵌岩桩，应视岩性检验桩底下3 3d d或或5m5m深度范围内有无空洞、破碎带、软弱夹层等不良地质条深度范围内有无空洞、破

176、碎带、软弱夹层等不良地质条件。件。2131017 施施工工完完成成后后的的工工程程桩桩应应进进行行桩桩身身质质量量检检验验。直直径径大大于于800mm的的混混凝凝土土嵌嵌岩岩桩桩应应采采用用钻钻孔孔抽抽芯芯法法或或声声波波透透射射法法检检测测，检检测测桩桩数数不不得得少少于于总总桩桩数数的的10%，且且每每根根柱柱下下承承台台的的抽抽检检桩桩数数不不得得少少于于1根根。直直径径小小于于和和等等于于800mm的的桩桩及及直直径径大大于于800mm的的非非嵌嵌岩岩桩桩，可可根根据据桩桩径径和和桩桩长长的的大大小小，结结合合桩桩的的类类型型和和实实际际需需要要采采用用钻钻孔孔抽抽芯芯法法或或声声波波

177、透透射射法法或或可可靠靠的的动动测测法法进进行行检检测测，检检测测桩桩数数不不得少于总桩数的得少于总桩数的10%。21410101 18 8 施施工工完完成成后后的的工工程程桩桩应应进进行行竖竖向向承承载载力力检检验验。竖竖向向承承载载力力检检验验的的方方法法和和数数量量可可根根据据地地基基基基础础设设计计等等级级和和现现场场条条件件，结结合合当当地地可可靠靠的的经经验验和和技技术术确确定定。复复杂杂地地质质条条件件下下的的工工程程桩桩竖竖向向承承载载力力的的检检验验宜宜采采用用静静载载荷荷试试验验，检检验验桩桩数数不不得得少少于于同同条条件件下下总总桩桩数数的的1%，且且不不得得少少于于3根

178、根。大大直直径径嵌嵌岩岩桩桩的的承承载载力力可可根根据据终终孔孔时时桩桩端端持持力力层层岩岩性性报报告告结结合桩身质量检验报告核验。合桩身质量检验报告核验。21510110 抗抗浮浮锚锚杆杆完完成成后后应应进进行行抗抗拔拔力力检检验验，检检验验数数量量不得少于锚杆总数的不得少于锚杆总数的3%，且不得少于，且不得少于6根。根。2161021 大大面面积积填填方方、填填海海等等地地基基处处理理工工程程，应应对对地地面面沉沉降降进进行行长长期期监监测测，施施工工过过程程中中还还应应对对土土体体变变形形、孔孔隙隙水水压压力等进行监测。力等进行监测。2171027 边边坡坡工工程程施施工工过过程程中中，

179、应应严严格格记记录录气气象象条条件件、挖挖方方、填填方方、堆堆载载等等情情况况。爆爆破破开开挖挖时时，应应监监控控爆爆破破对对周周边边环环境境的的影影响响。土土石石方方工工程程完完成成后后，尚尚应应对对边边坡坡的的水水平平位位移移和和竖竖向向位位移移进进行行监监测测，直直到到变变形形稳稳定定为为止止，且且不不得少于三年。得少于三年。2181028 对对挤挤土土桩桩，当当周周边边环环境境保保护护要要求求严严格格，布布桩桩较较密密时时，应应对对打打桩桩过过程程中中造造成成的的土土体体隆隆起起和和位位移，邻桩桩顶标高及桩位、孔隙水压力等进行监测。移，邻桩桩顶标高及桩位、孔隙水压力等进行监测。2191

180、0.2.9 下列建筑物应在施工期间及使用期间进行变形观测：下列建筑物应在施工期间及使用期间进行变形观测： 1 1 地基基础设计等级为甲级的建筑物；地基基础设计等级为甲级的建筑物； 2 2 复合地基或软弱地基上的设计等级为乙级的建复合地基或软弱地基上的设计等级为乙级的建筑物；筑物； 3 3 加层、扩建建筑物；加层、扩建建筑物； 4 4 受邻近深基坑开挖施工影响或受场地地下水等受邻近深基坑开挖施工影响或受场地地下水等环境因素变化影响的建筑物；环境因素变化影响的建筑物； 5 5 需要积累建筑经验或进行设计反分析的工程。需要积累建筑经验或进行设计反分析的工程。220十一 建筑地基基础设计规范GB 50007-2002的配套使用条件221