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1、第五章第五章 土的抗剪强度土的抗剪强度本章主要内容本章主要内容5.1 5.1 抗剪强度概述抗剪强度概述5.2 5.2 土的抗剪强度试验土的抗剪强度试验5.3 5.3 土的抗剪强度及破坏理论土的抗剪强度及破坏理论5.4 5.4 砂类土的抗剪强度特征砂类土的抗剪强度特征5.5 5.5 粘性土的抗剪强度特征粘性土的抗剪强度特征5.6 5.6 特殊粘性土的抗剪强度特征特殊粘性土的抗剪强度特征5.7 5.7 粘性土的流变特性粘性土的流变特性5.8 5.8 土的动力强度特性土的动力强度特性土工结构物或地基土渗透问题渗透问题变形问题变形问题强度问题强度问题渗透特性渗透特性变形特性变形特性强度特性强度特性1.
2、 1. 碎散性：碎散性：强度不是颗粒矿物本身的强度，而是颗粒间强度不是颗粒矿物本身的强度，而是颗粒间相互作用相互作用主要是抗剪强度（剪切破坏），颗粒间主要是抗剪强度（剪切破坏），颗粒间粘聚力与摩擦力；粘聚力与摩擦力；2. 2. 三相体系：三相体系：三相承受与传递荷载三相承受与传递荷载有效应力原理；有效应力原理；3. 3. 自然变异性：自然变异性：土的强度的结构性与复杂性。土的强度的结构性与复杂性。土的强度特点土的强度特点 5 5.1 .1 概述概述在外荷载的作用下，土体中任一截面将同时产生法向应力和在外荷载的作用下，土体中任一截面将同时产生法向应力和剪应力，其中剪应力，其中法向应力作用将使土体
3、发生压密法向应力作用将使土体发生压密，而，而剪应力作剪应力作用可使土体发生剪切变形用可使土体发生剪切变形。土的土的抗剪强度抗剪强度是指土体对于外荷载所产生的剪应力的极限抵是指土体对于外荷载所产生的剪应力的极限抵抗能力。抗能力。当土中一点某一截面上由外力所产生的剪应力达到土的抗剪当土中一点某一截面上由外力所产生的剪应力达到土的抗剪强度时，它将沿着剪应力作用方向产生相对滑动，该点便发强度时，它将沿着剪应力作用方向产生相对滑动，该点便发生剪切破坏。生剪切破坏。土的破坏主要是由于剪切所引起的土的破坏主要是由于剪切所引起的，剪切破坏是土体破坏的，剪切破坏是土体破坏的主要特点。主要特点。与土体强度有关的工
4、程问题：与土体强度有关的工程问题：建筑物地基稳定性、填方或挖建筑物地基稳定性、填方或挖方边坡、挡土墙土压力方边坡、挡土墙土压力等。等。概述概述平移滑动平移滑动崩塌崩塌旋转滑动旋转滑动流滑流滑概述概述1994年年4月月30日上午日上午11时时45分分崩塌体积崩塌体积530万万m3，30万万m3堆入乌江，形成长堆入乌江，形成长110m、宽宽100m、高、高100m的碎石的碎石坝，阻碍乌江通航达数月坝，阻碍乌江通航达数月之久。之久。死死4人，伤人，伤5人，失踪人，失踪12人人乌江武隆县兴顺乡乌江武隆县兴顺乡鸡冠岭山体崩塌鸡冠岭山体崩塌概述概述龙观嘴龙观嘴黄崖沟黄崖沟乌江乌江20002000年西藏易贡
5、巨型滑坡年西藏易贡巨型滑坡概述概述边坡边坡滑裂面滑裂面概述概述日本新泻日本新泻19641964年地震引起大面积液化年地震引起大面积液化地基的破坏地基的破坏概述概述粘土地基上的某谷仓地基破坏粘土地基上的某谷仓地基破坏概述概述地基地基p滑裂面滑裂面 地基的破坏地基的破坏概述概述5.2 5.2 莫尔莫尔库伦强度理论库伦强度理论一、库伦公式一、库伦公式17731773年年C.A.CoulombC.A.Coulomb根据砂土试验，提出了：根据砂土试验，提出了： f f = = tantan 17761776年他又提出了适用于粘土的更普遍公式：年他又提出了适用于粘土的更普遍公式： f f = = c c
6、+ + tantan c c和和 是决定土的抗剪强度的两个指标，称为抗剪强度是决定土的抗剪强度的两个指标，称为抗剪强度指标。指标。(教材教材5.1 ，5.3.2 ，5.3.3) 以后，由于有效应力原理的发展，人们认识到土体内以后，由于有效应力原理的发展，人们认识到土体内的剪应力只能由土骨架承担，只有有效应力的变化才的剪应力只能由土骨架承担，只有有效应力的变化才能引起抗剪强度的变化。因此，上述库伦公式应修改能引起抗剪强度的变化。因此，上述库伦公式应修改为：为：f = tan f = c + tan 式中：式中：c c 土的有效粘聚力；土的有效粘聚力； 土的有效内摩擦角。土的有效内摩擦角。 以上实
7、际上将土的抗剪强度分成了以上实际上将土的抗剪强度分成了总应力表达法总应力表达法和和有有效应力表达法效应力表达法。二、莫尔理论二、莫尔理论 莫尔（莫尔（Mohr）继库伦的早期研究工作之后，在）继库伦的早期研究工作之后，在1900年年提出了材料的剪切破坏理论。提出了材料的剪切破坏理论。 莫尔认为，根据试验得到的各种应力状态下的极限应力莫尔认为，根据试验得到的各种应力状态下的极限应力圆具有一条公共包络线，如下图所示。一般来讲，这条圆具有一条公共包络线，如下图所示。一般来讲，这条包络线是曲线，并被称为莫尔包（络）线或抗剪强度包包络线是曲线，并被称为莫尔包（络）线或抗剪强度包线。线。ff = f ( )
8、图5-1 莫尔包络线l如果材料中某点的应力圆位于如果材料中某点的应力圆位于包线之下，表明该点安全；包线之下，表明该点安全；l如果某点的应力圆与莫尔包线如果某点的应力圆与莫尔包线相切，表明该点处于极限平衡相切，表明该点处于极限平衡状态；状态；l如果应力圆与莫尔包线相交，如果应力圆与莫尔包线相交，说明该点已经破坏。说明该点已经破坏。 莫尔包线的一般表达式是莫尔包线的一般表达式是 f = f() 具体形式多种多样，有斜直线，双曲线、抛物线、具体形式多种多样，有斜直线，双曲线、抛物线、摆线等，应当通过试验确定，而不是靠什么理论摆线等，应当通过试验确定，而不是靠什么理论和假设推导出来。对各种型式的莫尔包
9、络线的讨和假设推导出来。对各种型式的莫尔包络线的讨论在以后选修的岩石力学课程中能够见到。论在以后选修的岩石力学课程中能够见到。三、莫尔三、莫尔库伦理论库伦理论 实验证明，在应力变化范围不很大的情况下，土的莫实验证明，在应力变化范围不很大的情况下，土的莫尔破坏包线可以近似的用直线代替，该直线的方程与尔破坏包线可以近似的用直线代替，该直线的方程与库伦公式一致。库伦公式一致。这种用库伦公式来表示莫尔包线的强这种用库伦公式来表示莫尔包线的强度理论就称为莫尔度理论就称为莫尔-库伦强度理论库伦强度理论。 f f f f = = = = c c c c + + + + tantantantan 在在 - 平
10、面上作莫尔应力平面上作莫尔应力圆，如右图圆，如右图( (教材教材P178图图5.3.2) )所示。所示。图 土体中某点极限平衡时的摩尔圆 由于土体处于极限平衡状态，根据莫尔由于土体处于极限平衡状态，根据莫尔-库库伦理论，破坏应力圆必定与破坏包线相切，伦理论，破坏应力圆必定与破坏包线相切，切点切点A的位置也就是破坏面的位置，并且：的位置也就是破坏面的位置，并且： 2 f = + 90 f = 45 + / 2 即即破坏面与最大主应力作用面成破坏面与最大主应力作用面成45 + / 2的夹角，与最大剪应力面成的夹角，与最大剪应力面成 / 2的夹角的夹角，这是岩土类材料与钢等连续材料在强度上这是岩土类
11、材料与钢等连续材料在强度上的又一区别，由于内摩擦的作用，破坏既的又一区别，由于内摩擦的作用，破坏既不发生在最大主应力作用面，也不发生在不发生在最大主应力作用面，也不发生在最大剪应力作用面。通常情况下，只要土最大剪应力作用面。通常情况下，只要土样均质，应力均匀，试件内就会出现两组样均质，应力均匀，试件内就会出现两组共轭破裂面，如右图所示。共轭破裂面，如右图所示。45o + / 23f1f 图 土中的共轭破裂面四、主应力表示的莫尔四、主应力表示的莫尔库伦准则（极限平衡条件）库伦准则（极限平衡条件） 进一步分析进一步分析莫尔直线包线与莫尔破坏应力圆莫尔直线包线与莫尔破坏应力圆，还会发现以下，还会发现
12、以下关系：关系：AD = RD sin 而而 AD = (1 - 3)/2RD = ctan + (1 + 3)/2故故 (1 - 3)/2 = ctan + (1 + 3)/2sin 1(1- sin) = 3(1+ sin) + 2ccos （5-6）（5-7） 对于无粘性土，由于对于无粘性土，由于c = 0，（，（5-6）和（）和（5-7）式可以简化）式可以简化为为：1 = 3tan2(45+ ) （5-8）3 = 1tan2(45- ) （5-9） 虽然莫尔虽然莫尔-库伦准则在不同土体中的有效性都得到库伦准则在不同土体中的有效性都得到了较好的证实，但有时也不尽准确，造成差别的了较好的证
13、实，但有时也不尽准确，造成差别的重要原因就是重要原因就是它没有考虑中间主应力它没有考虑中间主应力 2的影响的影响。 由于由于 f决定于有效应力，所以，以上各式中的决定于有效应力，所以，以上各式中的 也应当是也应当是 。 【例例5-1】如下图所示地基表面作用条形均布荷载如下图所示地基表面作用条形均布荷载p，在地基内，在地基内M点引起应力为点引起应力为 z = 94kPa， x = 45kPa， zx = xz = 51kPa 。地基为粉质粘土，重度。地基为粉质粘土，重度 19.6kN/m3，c = 19.6kPa， = 28o，侧压力系数，侧压力系数k00.5。试求作用于。试求作用于M点的主应力
14、值，最大点的主应力值，最大主应力面方向并判断该点土体是否破坏。主应力面方向并判断该点土体是否破坏。图5-4解：解： 1. 计算计算M点的总应力点的总应力 z = z + cz = 94 + 0.519.6 = 10.3kpa x = x + k0cz = 45 + 0.50.519.6 = 49.9 kpa zx = xz = 51.0 kpa 按第三章应力符号规定，单元体应力如图按第三章应力符号规定，单元体应力如图b。2. 求求M点主应力值点主应力值1 = 134.53kPa ，3 = 19.17 kPa 13 3. 求最大主应力面方向求最大主应力面方向 根据应力状态图根据应力状态图b绘制图
15、绘制图c中的莫尔圆，注意这时中的莫尔圆，注意这时 zx为为负值。负值。 2 = -62.140 ， = -31.070 大主应力面方向如图b所示。 4. 破坏可能性判断破坏可能性判断假设假设 3不变，求相应的最大破坏主应力不变，求相应的最大破坏主应力 1f 1f = 3 tan2(450+/2) + 2c tan2(450+/2) =118.34kPa f，说明该单元体早已破坏。说明该单元体早已破坏。220220309.83kPa123.64kPa=20+309.83tan18 =120.67kPa问：此例题中最大剪应力平面上，是否也达到破坏？问：此例题中最大剪应力平面上，是否也达到破坏？ 1
16、 3 O c90 最大剪应力平面与大主应力平面成最大剪应力平面与大主应力平面成45 角，正应力角，正应力=(1+ 3 )/2=345kPa, f= =133.72kPa剪应力剪应力= (1- 3 )/2=130kPa由于由于 f，说明土单元中此点尚未达到破坏状态。说明土单元中此点尚未达到破坏状态。 5.3 抗剪强度实验抗剪强度实验按常用的试验仪器可将剪切试验分：按常用的试验仪器可将剪切试验分：p直接剪切试验直接剪切试验p三轴压缩试验三轴压缩试验p无侧限抗压强度试验无侧限抗压强度试验p十字板剪切试验四种十字板剪切试验四种一、一、直接剪切试验直接剪切试验可以测定土的两个可以测定土的两个抗剪强度指标
17、：抗剪强度指标：c: :土的粘聚力土的粘聚力 : :土的内摩擦角土的内摩擦角PSTA剪切容器与应力环剪切容器与应力环 在不同的垂直压力在不同的垂直压力 下进行剪切试验，得相应的抗剪强下进行剪切试验，得相应的抗剪强度度f，绘制，绘制f - 曲线，得该土的抗剪强度包线曲线，得该土的抗剪强度包线C钢环变形常数钢环变形常数R变形量变形量二、三轴剪切试验二、三轴剪切试验三轴是指一个竖向和两个侧向而言，由于压力室和三轴是指一个竖向和两个侧向而言，由于压力室和试样均为圆柱形，因此，两个侧向（或称周围）的试样均为圆柱形，因此，两个侧向（或称周围）的应力相等并为小主应力应力相等并为小主应力3 ，而竖向（或轴向）
18、的应，而竖向（或轴向）的应力为大主应力力为大主应力1。 分别在不同的周围压力分别在不同的周围压力 3作用下进行剪切，得到作用下进行剪切，得到3 34 4 个不个不同的破坏应力圆，绘出各应力圆的公切线即为土的抗剪强同的破坏应力圆，绘出各应力圆的公切线即为土的抗剪强度包线。度包线。 抗剪强度包线抗剪强度包线 c 例例. 直剪试验土样的破坏面在上下剪切盒之间，三轴试直剪试验土样的破坏面在上下剪切盒之间，三轴试验土样的破坏面验土样的破坏面 。(A)与试样顶面夹角呈与试样顶面夹角呈45 面面 (B)与试样顶面夹角呈与试样顶面夹角呈45 +/2面面 (C)与试样顶面夹角呈与试样顶面夹角呈45/2面面试试样
19、样压力室压力室压力水压力水排水管排水管阀门阀门轴向加压杆轴向加压杆有机玻璃罩有机玻璃罩橡皮膜橡皮膜透水石透水石顶帽顶帽 三、工程现场剪切试验三、工程现场剪切试验- -十字板剪切试验十字板剪切试验试验时，先将十字板插到要进行试验的深度，再在十字板剪切试验时，先将十字板插到要进行试验的深度，再在十字板剪切仪上端的加力架上以一定的转速对其施加扭力矩，使板内的土仪上端的加力架上以一定的转速对其施加扭力矩，使板内的土体与其周围土体产生相对扭剪，直至剪破，测出其相应的最大体与其周围土体产生相对扭剪，直至剪破，测出其相应的最大扭力矩。然后，根据力矩的平衡条件，推算出圆柱形剪破面上扭力矩。然后，根据力矩的平衡
20、条件，推算出圆柱形剪破面上土的抗剪强度。土的抗剪强度。M1H HDM2适用于在现场测定饱和粘性土的适用于在现场测定饱和粘性土的原位不排水强度结果与无侧限抗原位不排水强度结果与无侧限抗压强度试验结果接近。压强度试验结果接近。一、砂土的内摩擦角一、砂土的内摩擦角一、砂土的内摩擦角一、砂土的内摩擦角砂土抗剪强度砂土抗剪强度砂土抗剪强度砂土抗剪强度受受受受密度密度密度密度、颗粒形状颗粒形状颗粒形状颗粒形状、表面粗糙度表面粗糙度表面粗糙度表面粗糙度和和和和级配影响级配影响级配影响级配影响、饱和与干燥饱和与干燥饱和与干燥饱和与干燥. . 5.4 砂类土的抗剪强度特征砂类土的抗剪强度特征松砂受剪时，颗粒滚落
21、到松砂受剪时，颗粒滚落到松砂受剪时，颗粒滚落到松砂受剪时，颗粒滚落到平衡位置，排列得更紧密平衡位置，排列得更紧密平衡位置，排列得更紧密平衡位置，排列得更紧密些，所以它的体积缩小，些，所以它的体积缩小，些，所以它的体积缩小，些，所以它的体积缩小，把这种因剪切而体积缩小把这种因剪切而体积缩小把这种因剪切而体积缩小把这种因剪切而体积缩小的现象称为的现象称为的现象称为的现象称为剪缩性剪缩性剪缩性剪缩性。二、密实度对抗剪强度的影响二、密实度对抗剪强度的影响二、密实度对抗剪强度的影响二、密实度对抗剪强度的影响紧砂受剪时，颗粒必须升高以紧砂受剪时，颗粒必须升高以紧砂受剪时，颗粒必须升高以紧砂受剪时，颗粒必须
22、升高以离开它们原来的位置而彼此才离开它们原来的位置而彼此才离开它们原来的位置而彼此才离开它们原来的位置而彼此才能相互滑过，从而导致体积膨能相互滑过，从而导致体积膨能相互滑过，从而导致体积膨能相互滑过，从而导致体积膨胀，把这种因剪切而体积膨胀胀，把这种因剪切而体积膨胀胀，把这种因剪切而体积膨胀胀，把这种因剪切而体积膨胀的现象称为的现象称为的现象称为的现象称为剪胀性剪胀性剪胀性剪胀性。砂土临界孔隙比砂土临界孔隙比砂土临界孔隙比砂土临界孔隙比e ecrcr 随着轴向应变的增随着轴向应变的增加，松砂的强度逐渐增加，松砂的强度逐渐增加，曲线应变硬化。加，曲线应变硬化。体积逐渐减小体积逐渐减小紧砂的强度达
23、到一定值紧砂的强度达到一定值后，随着轴向应变的继后，随着轴向应变的继续增加，强度反而减小，续增加，强度反而减小，最后呈应变软化型最后呈应变软化型 体积开始时稍有体积开始时稍有减小，继而增加，超减小，继而增加，超过它的初始体积过它的初始体积一一.不排水试验（不排水试验（UU试验）试验）在不排水条件下，施加周围压力增量在不排水条件下，施加周围压力增量3 ，然后在不允许水进出的条件下，逐渐施加附然后在不允许水进出的条件下，逐渐施加附加轴向压力加轴向压力q，直至试样剪破，直至试样剪破 工程背景：应用与饱和粘土、软粘土快速工程背景：应用与饱和粘土、软粘土快速施工测定施工测定cu 、 u 接近接近不固结不
24、排水剪切条件不固结不排水剪切条件 3 3 3 3 3 3 5.5 粘性土的抗剪强度特征粘性土的抗剪强度特征 3 3 3 3 3 3 有效应力圆有效应力圆总应力圆总应力圆 u u=0=0BCcu uAA 3A 1A试验表明：虽然三个试样的周围压力试验表明：虽然三个试样的周围压力 3 3不同，但破坏时的主应不同，但破坏时的主应力差相等，三个极限应力圆的直径相等，因而强度包线是一力差相等，三个极限应力圆的直径相等，因而强度包线是一条水平线。条水平线。ququ加压加压框架框架量表量表量力环量力环升降升降螺杆螺杆无侧限压缩仪无侧限压缩仪 3=0试试样样无侧限抗压强度试验无侧限抗压强度试验无侧限无侧限压缩
25、仪压缩仪0cuqu无侧限抗压强度试验所得的无侧限抗压强度试验所得的饱和饱和粘土粘土极限应力圆的极限应力圆的水平切线水平切线就是就是破坏包线破坏包线原状土无侧限抗压强度原状土无侧限抗压强度扰动土无侧限抗压强度扰动土无侧限抗压强度还可测定饱和粘土灵敏度还可测定饱和粘土灵敏度二二.固结不排水试验（固结不排水试验（CU试验）试验）加部分围压允许试样在周加部分围压允许试样在周围应力增量下排水，待固围应力增量下排水，待固结稳定，再在不允许水有结稳定，再在不允许水有进出条件下逐渐施加轴向进出条件下逐渐施加轴向压力，直至试样剪破压力，直至试样剪破 将总应力圆在水平将总应力圆在水平轴上左移轴上左移u u得到相得
26、到相应的有效应力圆应的有效应力圆按有效应力圆强按有效应力圆强度包线可确定度包线可确定c 、 ccuc cucuABC 3 3 3 3 3 3 打开打开排排水阀水阀关闭关闭排排水阀水阀工程背景：正常固结土体，受到大量快速活荷载工程背景：正常固结土体，受到大量快速活荷载三、固结排水试验（三、固结排水试验（CD试验）试验）允许试样在周围压力增量下排水，待固结稳定在允许水有进出的允许试样在周围压力增量下排水，待固结稳定在允许水有进出的条件下以极慢的速率对试样逐渐施加附加轴向压力，直至试样剪破条件下以极慢的速率对试样逐渐施加附加轴向压力，直至试样剪破 在整个排水剪试验过程中，在整个排水剪试验过程中，uf
27、 0 0，总应力全部转化为有，总应力全部转化为有效应力，所以总应力圆即是有效应力圆，总应力强度线即效应力，所以总应力圆即是有效应力圆，总应力强度线即是有效应力强度线，强度指标为是有效应力强度线，强度指标为cd、 d d。 cd d d 3 3 3 3 3 3 打开打开排排水阀水阀例例. 一个饱和粘性土试样，进行三轴固结不排水试验，一个饱和粘性土试样，进行三轴固结不排水试验，并测出孔隙水压力，可以得到一个总应力圆和有效应力圆并测出孔隙水压力，可以得到一个总应力圆和有效应力圆则则 (A) 总应力圆大总应力圆大 (B) 有效应力圆大有效应力圆大 (C) 两个应力圆一样大两个应力圆一样大例例. 一个饱
28、和的粘性土试样，在三轴仪内进行不固结不排一个饱和的粘性土试样，在三轴仪内进行不固结不排水试验。试问土样的破坏面水试验。试问土样的破坏面 (A) 与水平面呈与水平面呈45 (B) 与水平面呈与水平面呈60 (C) 与水平面呈与水平面呈75 四、三轴压缩试验中的孔隙水压力及孔压系数四、三轴压缩试验中的孔隙水压力及孔压系数在常在常规规三三轴压缩试验轴压缩试验中，中，试样试样先承受周先承受周围压围压力力c固固结稳结稳定，以模定，以模拟试样拟试样的原位的原位应应力状力状态态。这时这时，孔隙水，孔隙水压压力力uo为为零。在零。在试验试验中分两个中分两个阶阶段来加荷，先使段来加荷，先使试样试样承受周承受周围
29、围压压力增量力增量3，然后在周然后在周围压围压力不力不变变的条件下施加大、小的条件下施加大、小主主应应力之差（力之差（1 3)(即附加即附加轴轴向向压压力力q）。）。若若试验试验是在不排水条件下是在不排水条件下进进行，行，则则3和（和（1 3)的施加必的施加必将分将分别别引起孔隙水引起孔隙水压压力增量力增量u3和和u1。图图 应力增量引起的孔压变化应力增量引起的孔压变化=+u3 = u1 = B 3 B = u1 / 3 上式上式B B就称为就称为孔压系数孔压系数B B，它表示单位围压增量所引它表示单位围压增量所引起的孔隙水压力增量。起的孔隙水压力增量。(1)等围压作用下等围压作用下u1u3u
30、=u1+u3u孔压系数B与土的饱和度密切相关(2) 偏差应力状态下偏差应力状态下 所以，孔压系数所以，孔压系数A A是饱和土体在单位偏差应力增量是饱和土体在单位偏差应力增量( ( 1 1 - - 3 3 ) )作用下产生的孔隙水压力增量，可以用来反映作用下产生的孔隙水压力增量，可以用来反映土体在剪切过程中的胀缩特性，是土的一个重要的力土体在剪切过程中的胀缩特性，是土的一个重要的力学指标。学指标。 A A 1/3 0 0），），egeg. . 密砂，超固结粘土；密砂，超固结粘土； A A =1/3 =1/3 ， V V = 0 = 0，弹性体；，弹性体； A A 1/31/3，剪缩（，剪缩（V
31、V 0 0），），egeg. . 松砂，正常固结土松砂，正常固结土。 需要注意，需要注意，A A的影响因素很多，除土性外，还与应力的影响因素很多，除土性外，还与应力历史，加载过程等密切相关。并且，同一种土在同一历史，加载过程等密切相关。并且，同一种土在同一个加载过程中个加载过程中A A值也是变化的。值也是变化的。五、五、 应力路径应力路径 我们知道土体中某点的应力状态可以用莫尔圆表示。但我们知道土体中某点的应力状态可以用莫尔圆表示。但是，如果一种状态用一个应力圆来表示，要表示应力状是，如果一种状态用一个应力圆来表示，要表示应力状态的变化就需要在一个态的变化就需要在一个 - 坐标中画若干个莫尔圆
32、，极其坐标中画若干个莫尔圆，极其困难也极易混乱。为此，困难也极易混乱。为此，我们可以在莫尔圆上选择某个我们可以在莫尔圆上选择某个特征点来代表整个应力圆，这个特定点通常就取最大剪特征点来代表整个应力圆，这个特定点通常就取最大剪应力点。应力点。该点在该点在 - 坐标中的移动轨迹就称为坐标中的移动轨迹就称为应力路径应力路径。如下图如下图( (教材教材P189页图页图5.5.9)5.5.9)所示。所示。图图 应力路径的概念应力路径的概念第五章第五章 总结总结 一、需要牢记的概念和原理一、需要牢记的概念和原理1. 土的强度特性土的强度特性：压应力作用下的剪切破坏。：压应力作用下的剪切破坏。2. 摩尔摩尔
33、-库仑强度理论。库仑强度理论。3. 有关概念：有关概念：孔压系数孔压系数(A，B)，应力路径，应力路径二、掌握二、掌握 摩尔摩尔-库仑强度理论库仑强度理论的各种表达方法，并的各种表达方法，并能应用该能应用该原理来判断土体在各种应力状态下是否会破坏。原理来判断土体在各种应力状态下是否会破坏。 研究土的抗剪强度的最终目的是要确定土的两个抗剪强度研究土的抗剪强度的最终目的是要确定土的两个抗剪强度指标，即指标，即 和和c c，要达到这个目标，我们要能够正确理解土，要达到这个目标，我们要能够正确理解土在剪切过程中的性状和各类试验方法测得的指标的物理意在剪切过程中的性状和各类试验方法测得的指标的物理意义。义。End of Chapter 5结束
