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1、神华宁夏煤业集团烯烃有限公司神华宁夏煤业集团烯烃有限公司硫回收及尾气处理硫回收及尾气处理XXXX年年X月月X日日目目 录录 第一章第一章 工艺原理及反应方程式工艺原理及反应方程式 第二章第二章 工艺特点工艺特点 第三章第三章 硫回收单元工艺流程硫回收单元工艺流程国内外硫回收技术概况 根据世界卫生组织对根据世界卫生组织对6060个国家个国家10-1510-15年的监测年的监测发现，全球污染最严重的发现，全球污染最严重的1010个城市中我国就占了个城市中我国就占了8 8个个，现在中国是仅次于欧洲和北美的第三大酸雨现在中国是仅次于欧洲和北美的第三大酸雨区区 。 削减二氧化硫的排放量，控制大气二氧化硫
2、污削减二氧化硫的排放量，控制大气二氧化硫污染、保护大气环境质量，是目前及未来相当长时染、保护大气环境质量，是目前及未来相当长时间内我国环境保护的重要课题之一。间内我国环境保护的重要课题之一。 我国大气污染标准规定，我国大气污染标准规定，我国大气污染标准规定，我国大气污染标准规定，SOSOSOSO2 2 2 2最高允许排放浓最高允许排放浓最高允许排放浓最高允许排放浓度：度：度：度：现有污染源现有污染源现有污染源现有污染源1200mg/m1200mg/m1200mg/m1200mg/m3 3 3 3（420ppmv)420ppmv)420ppmv)420ppmv)，新污染，新污染，新污染，新污染源
3、源源源960mg/m960mg/m960mg/m960mg/m3 3 3 3（336ppmv)336ppmv)336ppmv)336ppmv)。国内外硫回收技术概况 目前炼油厂、煤化工行业硫回收的主要技术是克劳斯目前炼油厂、煤化工行业硫回收的主要技术是克劳斯法法. .此法通常处理含此法通常处理含H H2 2S S为为15%-100%15%-100%的酸性气的酸性气. . 第一套改良型克劳斯工业装置于第一套改良型克劳斯工业装置于19441944年投产年投产, ,现在国外现在国外约有约有400400多套克劳斯硫回收装置多套克劳斯硫回收装置, ,总生产能力约总生产能力约20Mt/a. 20Mt/a.
4、 我国克劳斯法回收硫的生产起步于我国克劳斯法回收硫的生产起步于6060年代中期年代中期, ,第一套第一套克劳斯法硫磺回收工业装置于克劳斯法硫磺回收工业装置于19651965年在四川东磨溪天然气年在四川东磨溪天然气田建成投产田建成投产, ,首次从含硫天然气副产的酸性气中回收了硫首次从含硫天然气副产的酸性气中回收了硫磺。磺。19711971年在山东省胜利炼油厂又建成了以炼油厂酸性气年在山东省胜利炼油厂又建成了以炼油厂酸性气为原料年产硫磺为原料年产硫磺5000t5000t的克劳斯硫磺回收装置；现在煤化的克劳斯硫磺回收装置；现在煤化工行业克劳斯法硫磺回收工业装置非常成熟，完全能够满工行业克劳斯法硫磺回
5、收工业装置非常成熟，完全能够满足烯烃装置硫回收的要求。足烯烃装置硫回收的要求。本装置在烯烃项目中的位置本装置在烯烃项目中的位置气化气化CO变换变换低温低温甲醇洗甲醇洗甲醇甲醇合成合成MTP合成合成PP聚合聚合硫回收及硫回收及尾气处理尾气处理 2.6万吨/年 硫磺第一章第一章 工艺原理及反应方程式工艺原理及反应方程式 进入克劳斯燃烧炉中的部分进入克劳斯燃烧炉中的部分H2SH2S气体与氧气、空气体与氧气、空气燃烧后部分转化为气燃烧后部分转化为SO2SO2气体，同时未反应的气体，同时未反应的H2SH2S与与SO2SO2发生反应生成单质硫。然后混合气体进入发生反应生成单质硫。然后混合气体进入克劳斯反应
6、器，在催化剂的作用下，剩余的克劳斯反应器，在催化剂的作用下，剩余的H2SH2S气体与气体与SO2SO2气体继续反应生成单质硫。剩余的未气体继续反应生成单质硫。剩余的未转化的硫组份（主要为转化的硫组份（主要为COSCOS、CS2CS2、SO2SO2及少量及少量H2SH2S气体）在燃烧炉内与空气及氢气混合加热后气体）在燃烧炉内与空气及氢气混合加热后进入加氢反应器。在催化剂作用下进入加氢反应器。在催化剂作用下COSCOS、CS2CS2、SO2SO2硫组分被还原水解转化为硫组分被还原水解转化为H2SH2S气体。采用二乙气体。采用二乙醇胺（醇胺（DMEADMEA）吸收并将分离出来的）吸收并将分离出来的H
7、2SH2S气体送入气体送入到前段克劳斯装置进行循环利用。到前段克劳斯装置进行循环利用。第一章第一章 工艺原理及反应方程式工艺原理及反应方程式一一一一、克劳斯氧化反应工艺克劳斯氧化反应工艺克劳斯氧化反应工艺克劳斯氧化反应工艺原理原理原理原理1.1.1.1.克劳斯氧化反应工艺分热反应阶段（克劳斯氧化炉内）和催化反克劳斯氧化反应工艺分热反应阶段（克劳斯氧化炉内）和催化反克劳斯氧化反应工艺分热反应阶段（克劳斯氧化炉内）和催化反克劳斯氧化反应工艺分热反应阶段（克劳斯氧化炉内）和催化反应阶段（克劳斯反应器内）。应阶段（克劳斯反应器内）。应阶段（克劳斯反应器内）。应阶段（克劳斯反应器内）。2.2.2.2.为
8、得到最大的转化率为得到最大的转化率为得到最大的转化率为得到最大的转化率,H,H,H,H2 2 2 2S S S S与与与与SOSOSOSO2 2 2 2的比例必须是的比例必须是的比例必须是的比例必须是2:12:12:12:1。3.3.3.3.为满足为满足为满足为满足H H H H2 2 2 2S S S S与与与与SOSOSOSO2 2 2 2的比率的比率的比率的比率, , , ,在热反应阶段在热反应阶段在热反应阶段在热反应阶段, , , ,原料气中原料气中原料气中原料气中1/31/31/31/3含硫组分和空含硫组分和空含硫组分和空含硫组分和空气燃烧生成气燃烧生成气燃烧生成气燃烧生成SOSOS
9、OSO2 2 2 2, , , ,在高温下在高温下在高温下在高温下H H H H2 2 2 2S S S S与与与与SOSOSOSO2 2 2 2反应生成单质硫。反应生成单质硫。反应生成单质硫。反应生成单质硫。4.4.4.4.在热反应阶段在热反应阶段在热反应阶段在热反应阶段, , , ,由于烧嘴处反应物的湍流及合适的设计停留时间从由于烧嘴处反应物的湍流及合适的设计停留时间从由于烧嘴处反应物的湍流及合适的设计停留时间从由于烧嘴处反应物的湍流及合适的设计停留时间从而使反应物能较好的混合而使反应物能较好的混合而使反应物能较好的混合而使反应物能较好的混合,60%,60%,60%,60%的反应物转化为单
10、质硫。的反应物转化为单质硫。的反应物转化为单质硫。的反应物转化为单质硫。5.5.5.5.在催化反应阶段在催化反应阶段在催化反应阶段在催化反应阶段( ( ( (克劳斯反应器克劳斯反应器克劳斯反应器克劳斯反应器),),),),残余的残余的残余的残余的H H H H2 2 2 2S S S S与与与与SOSOSOSO2 2 2 2在催化剂的作用在催化剂的作用在催化剂的作用在催化剂的作用下进一步转化成单质硫。下进一步转化成单质硫。下进一步转化成单质硫。下进一步转化成单质硫。主要化学反应方程式主要化学反应方程式二、二、二、二、主要化学反应方程式主要化学反应方程式主要化学反应方程式主要化学反应方程式 克劳
11、斯氧化燃烧炉中发生的化学反应主要为克劳斯氧化燃烧炉中发生的化学反应主要为克劳斯氧化燃烧炉中发生的化学反应主要为克劳斯氧化燃烧炉中发生的化学反应主要为: : : : 2H 2H 2H 2H2 2 2 2S + 3OS + 3OS + 3OS + 3O2 2 2 22H2H2H2H2 2 2 2O + 2SOO + 2SOO + 2SOO + 2SO2 2 2 2 2H 2H 2H 2H2 2 2 2S + SOS + SOS + SOS + SO2 2 2 22H2H2H2H2 2 2 2O + 3SO + 3SO + 3SO + 3S COS + 2H COS + 2H COS + 2H CO
12、S + 2H2 2 2 2OCOOCOOCOOCO2 2 2 2 + H + H + H + H2 2 2 2S S S S 克劳斯反应器克劳斯反应器克劳斯反应器克劳斯反应器1#1#1#1#、2#2#2#2#中发生的化学反应主要为中发生的化学反应主要为中发生的化学反应主要为中发生的化学反应主要为: : : : 2H2H2H2H2 2 2 2S + SOS + SOS + SOS + SO2 2 2 22H2H2H2H2 2 2 2O + 3SO + 3SO + 3SO + 3S 加氢反应器中发生的化学反应主要为：加氢反应器中发生的化学反应主要为：加氢反应器中发生的化学反应主要为：加氢反应器中发
13、生的化学反应主要为： 3H3H3H3H2 2 2 2 + SO + SO + SO + SO2 2 2 22H2H2H2H2 2 2 2O + HO + HO + HO + H2 2 2 2S S S S COS + 2H COS + 2H COS + 2H COS + 2H2 2 2 2OCOOCOOCOOCO2 2 2 2 + H + H + H + H2 2 2 2S S S S主要化学反应方程式主要化学反应方程式三、尾气处理工艺基本原理三、尾气处理工艺基本原理三、尾气处理工艺基本原理三、尾气处理工艺基本原理 1.1.1.1.还原反应：还原反应：还原反应：还原反应： 还原工段中，在钴钼催
14、化剂的作用下，还原工段中，在钴钼催化剂的作用下，还原工段中，在钴钼催化剂的作用下，还原工段中，在钴钼催化剂的作用下，反应方程式如下反应方程式如下反应方程式如下反应方程式如下 SOSOSOSO2 2 2 2 + 3H + 3H + 3H + 3H2 2 2 2 H H H H2 2 2 2S + 2HS + 2HS + 2HS + 2H2 2 2 2O O O O SnSnSnSn + nH + nH + nH + nH2 2 2 2 nHnHnHnH2 2 2 2S S S S C C C Cn n n nH H H H(2n+2)(2n+2)(2n+2)(2n+2)S + nHS + nHS
15、 + nHS + nH2 2 2 2 H H H H2 2 2 2S + nCHS + nCHS + nCHS + nCH4 4 4 4（少少） 由于反应气中有蒸汽存在，由于反应气中有蒸汽存在，由于反应气中有蒸汽存在，由于反应气中有蒸汽存在，COCOCOCO等量的转化成等量的转化成等量的转化成等量的转化成H H H H2 2 2 2 。 CO + HCO + HCO + HCO + H2 2 2 2O O O O COCOCOCO2 2 2 2 + H + H + H + H2 2 2 2 COS COS COS COS和和和和CSCSCSCS2 2 2 2依照下列反应进行水解：依照下列反应进
16、行水解：依照下列反应进行水解：依照下列反应进行水解：COS + HCOS + HCOS + HCOS + H2 2 2 2O O O O H H H H2 2 2 2S + COS + COS + COS + CO2 2 2 2 CS CS CS CS2 2 2 2 + 2H + 2H + 2H + 2H2 2 2 2O O O O 2H2H2H2H2 2 2 2S + COS + COS + COS + CO2 2 2 2 所有反应都属于放热反应，反应热能使反应器的温度上升近所有反应都属于放热反应，反应热能使反应器的温度上升近所有反应都属于放热反应，反应热能使反应器的温度上升近所有反应都属于
17、放热反应，反应热能使反应器的温度上升近40404040度度度度. . . . MDEA MDEA MDEA MDEA之优点包括之优点包括之优点包括之优点包括: (1) : (1) : (1) : (1) 由于由于由于由于MDEAMDEAMDEAMDEA之低蒸气压，之低蒸气压，之低蒸气压，之低蒸气压，MDEAMDEAMDEAMDEA浓度可高达浓度可高达浓度可高达浓度可高达60%60%60%60%而没有汽化的损失；而没有汽化的损失；而没有汽化的损失；而没有汽化的损失；(2) MDEA(2) MDEA(2) MDEA(2) MDEA对热及化学反应所引起之活性退化具高度抵抗力；对热及化学反应所引起之活
18、性退化具高度抵抗力；对热及化学反应所引起之活性退化具高度抵抗力；对热及化学反应所引起之活性退化具高度抵抗力；(3)(3)(3)(3)，MDEAMDEAMDEAMDEA腐蚀性低；腐蚀性低；腐蚀性低；腐蚀性低；(4) (4) (4) (4) MDEAMDEAMDEAMDEA具低比热及低的反应热具低比热及低的反应热具低比热及低的反应热具低比热及低的反应热( ( ( (与与与与CO2CO2CO2CO2及及及及H2S)H2S)H2S)H2S)，汽提塔之蒸气用量少；，汽提塔之蒸气用量少；，汽提塔之蒸气用量少；，汽提塔之蒸气用量少；(5) MDEA(5) MDEA(5) MDEA(5) MDEA对碳氢化对碳
19、氢化对碳氢化对碳氢化合物之溶解非常低。合物之溶解非常低。合物之溶解非常低。合物之溶解非常低。主要化学反应方程式主要化学反应方程式四、喹啉工艺原理的基础四、喹啉工艺原理的基础四、喹啉工艺原理的基础四、喹啉工艺原理的基础 克劳斯硫回收装置中的单质硫中通常含有溶解在液态硫中的克劳斯硫回收装置中的单质硫中通常含有溶解在液态硫中的克劳斯硫回收装置中的单质硫中通常含有溶解在液态硫中的克劳斯硫回收装置中的单质硫中通常含有溶解在液态硫中的 H H H H2 2 2 2S S S S及多种硫氢化物及多种硫氢化物及多种硫氢化物及多种硫氢化物 H H H H2 2 2 2Sx Sx Sx Sx H H H H2 2
20、 2 2S + (x-1)SS + (x-1)SS + (x-1)SS + (x-1)S 脱气工艺反应式如下：脱气工艺反应式如下：脱气工艺反应式如下：脱气工艺反应式如下： H H H H2 2 2 2S S S Sx x x x(s) (s) (s) (s) H H H H2 2 2 2S(g)+ (x-1)S S(g)+ (x-1)S S(g)+ (x-1)S S(g)+ (x-1)S H H H H2 2 2 2S(g)+(x-1)SS(g)+(x-1)SS(g)+(x-1)SS(g)+(x-1)S 从系统中除去从系统中除去从系统中除去从系统中除去H H H H2 2 2 2S S S S
21、，上述反应平衡向右进行，在喹啉催化剂的，上述反应平衡向右进行，在喹啉催化剂的，上述反应平衡向右进行，在喹啉催化剂的，上述反应平衡向右进行，在喹啉催化剂的 作用下促进分解反应进行，从而降低了多硫氢化物含量。作用下促进分解反应进行，从而降低了多硫氢化物含量。作用下促进分解反应进行，从而降低了多硫氢化物含量。作用下促进分解反应进行，从而降低了多硫氢化物含量。主要化学反应方程式主要化学反应方程式五、尾气焚烧工艺原理五、尾气焚烧工艺原理 1.1.1.1.从克劳斯工段和下游尾气处理工段来的气体，从克劳斯工段和下游尾气处理工段来的气体，从克劳斯工段和下游尾气处理工段来的气体，从克劳斯工段和下游尾气处理工段来
22、的气体，由于它们当中含有一定浓度的残留物由于它们当中含有一定浓度的残留物由于它们当中含有一定浓度的残留物由于它们当中含有一定浓度的残留物H H H H2 2 2 2S S S S、COSCOSCOSCOS和和和和CSCSCSCS2 2 2 2以及以及以及以及COCOCOCO、H H H H2,2,2,2,因此必须进行焚烧。排放气中氧气因此必须进行焚烧。排放气中氧气因此必须进行焚烧。排放气中氧气因此必须进行焚烧。排放气中氧气含量必须保证达到含量必须保证达到含量必须保证达到含量必须保证达到2%,2%,2%,2%,确保所有这些混合物必须要确保所有这些混合物必须要确保所有这些混合物必须要确保所有这些混
23、合物必须要用氧化成用氧化成用氧化成用氧化成SOSOSOSO2 2 2 2、COCOCOCO2 2 2 2、H H H H2 2 2 2O O O O。 2.2.2.2.为了减少氢硫化物，需要选择一个比催化剂焚为了减少氢硫化物，需要选择一个比催化剂焚为了减少氢硫化物，需要选择一个比催化剂焚为了减少氢硫化物，需要选择一个比催化剂焚烧炉更耐高温的焚烧炉。烧炉更耐高温的焚烧炉。烧炉更耐高温的焚烧炉。烧炉更耐高温的焚烧炉。第二章第二章 装置工艺特点装置工艺特点- -硫回收硫回收一、一、一、一、克劳斯氧化克劳斯氧化克劳斯氧化克劳斯氧化硫回收单元简介硫回收单元简介硫回收单元简介硫回收单元简介1.1.1.1.
24、采用克劳斯硫回收工艺处理低温甲醇洗工序排出的酸采用克劳斯硫回收工艺处理低温甲醇洗工序排出的酸采用克劳斯硫回收工艺处理低温甲醇洗工序排出的酸采用克劳斯硫回收工艺处理低温甲醇洗工序排出的酸性气体（性气体（性气体（性气体（H2SH2SH2SH2S含量必须达到含量必须达到含量必须达到含量必须达到30%30%30%30%以上），从而回收硫磺。以上），从而回收硫磺。以上），从而回收硫磺。以上），从而回收硫磺。2.2.2.2.经两段克劳斯反应器转化硫回收率可以达到经两段克劳斯反应器转化硫回收率可以达到经两段克劳斯反应器转化硫回收率可以达到经两段克劳斯反应器转化硫回收率可以达到96-97%96-97%96-9
25、7%96-97%。3.3.3.3.包括一个克劳斯燃烧炉、两段式克劳斯反应器以及硫包括一个克劳斯燃烧炉、两段式克劳斯反应器以及硫包括一个克劳斯燃烧炉、两段式克劳斯反应器以及硫包括一个克劳斯燃烧炉、两段式克劳斯反应器以及硫除气池等设备除气池等设备除气池等设备除气池等设备. . . .克劳斯工艺可分为三种方法克劳斯工艺可分为三种方法克劳斯工艺可分为三种方法克劳斯工艺可分为三种方法: : : :即燃烧法即燃烧法即燃烧法即燃烧法, , , ,分流法和直接法分流法和直接法分流法和直接法分流法和直接法, , , ,本工艺采用燃烧法本工艺采用燃烧法本工艺采用燃烧法本工艺采用燃烧法. . . . 装置工艺特点装
26、置工艺特点- -硫回收硫回收二、克劳斯氧化工艺特点二、克劳斯氧化工艺特点二、克劳斯氧化工艺特点二、克劳斯氧化工艺特点 1. 1. 1. 1. 操作条件缓和操作条件缓和操作条件缓和操作条件缓和, , , ,压力、温度不高压力、温度不高压力、温度不高压力、温度不高, , , ,设备简单设备简单设备简单设备简单, , , ,不需特殊材料不需特殊材料不需特殊材料不需特殊材料, , , ,所以所以所以所以 投资费用低。投资费用低。投资费用低。投资费用低。 2. 2. 2. 2. 过程连续过程连续过程连续过程连续, , , ,操作简单操作简单操作简单操作简单, , , ,控制容易控制容易控制容易控制容易,
27、 , , ,流程压降小流程压降小流程压降小流程压降小, , , ,可利用硫回收尾气可利用硫回收尾气可利用硫回收尾气可利用硫回收尾气 余压余压余压余压, , , ,需另增加鼓风机等设施。需另增加鼓风机等设施。需另增加鼓风机等设施。需另增加鼓风机等设施。 3. 3. 3. 3. 溶剂和催化剂来源容易溶剂和催化剂来源容易溶剂和催化剂来源容易溶剂和催化剂来源容易, , , ,价格不贵价格不贵价格不贵价格不贵, , , ,消耗不大消耗不大消耗不大消耗不大, , , ,装置操作费用低。装置操作费用低。装置操作费用低。装置操作费用低。 4. 4. 4. 4. 硫磺产品质量高硫磺产品质量高硫磺产品质量高硫磺产
28、品质量高, , , , 纯度可大于纯度可大于纯度可大于纯度可大于99.9%99.9%99.9%99.9%。 5. 5. 5. 5. 适应范围广适应范围广适应范围广适应范围广, , , , 操作弹性大操作弹性大操作弹性大操作弹性大, , , , 在硫回收尾气中无论在硫回收尾气中无论在硫回收尾气中无论在硫回收尾气中无论SOSOSOSO2 2 2 2+ H+ H+ H+ H2 2 2 2S S S S 浓度大还是小浓度大还是小浓度大还是小浓度大还是小, , , , 只要二者摩尔比能大致保持只要二者摩尔比能大致保持只要二者摩尔比能大致保持只要二者摩尔比能大致保持12 12 12 12 的关系即的关系即
29、的关系即的关系即 可达到理想的转化率。可达到理想的转化率。可达到理想的转化率。可达到理想的转化率。克劳斯氧化克劳斯氧化硫回收单元硫回收单元鲁奇几种硫回收技术的比较鲁奇几种硫回收技术的比较硫回收技术硫回收技术回收率回收率投资投资克劳斯两段催化克劳斯两段催化 96.0-97.096.0-97.0100100克劳斯三段催化克劳斯三段催化 97.0-98.097.0-98.0110110克劳斯两段催化克劳斯两段催化+ +硫自由释放硫自由释放 99.0-99.299.0-99.2135135克劳斯三段催化克劳斯三段催化+ +硫自由释放硫自由释放 99.2-99.599.2-99.5145145克劳斯两段
30、催化克劳斯两段催化+ +加氢化加氢化 99.5-99.799.5-99.7155155克劳斯两段催化克劳斯两段催化+ +硫氧化释放硫氧化释放 99.8-99.999.8-99.9185185克劳斯两段催化克劳斯两段催化+ +尾气处理（现有再生单元）尾气处理（现有再生单元） 99.8-99.9+99.8-99.9+165165克劳斯两段催化克劳斯两段催化+ +尾气处理（包括再生克劳斯喷射）尾气处理（包括再生克劳斯喷射） 99.8-99.9+99.8-99.9+185185自由喷射克劳斯自由喷射克劳斯 100100165165两段式克劳斯反应器克劳斯反应器进/出CLAUS燃烧器工艺气组分序号序号
31、组分组分 进口（进口（%） 出口（出口（%） CO2 CO2 67.0467.0436.97136.971N2 N2 0.0560.05628.89428.894H2S H2S 30.3130.312.7262.726COS COS 1.1661.1662.3652.365CS2 CS2 0 00.1430.143SO2 SO2 0 02.6092.609SX SX 0 00.2810.281CO CO 0.7360.7362.4772.477H2 H2 0.5760.5760.9230.923CH3OHCH3OH0.1140.1140 0SWS气组分进进进进/ /出出出出CLAUSCLAUS
32、一段反应器工艺气组分一段反应器工艺气组分一段反应器工艺气组分一段反应器工艺气组分 CLAUS反应器工艺指标反应器工艺指标 进进进进/ /出出出出CLAUSCLAUS一段反应器工艺指标一段反应器工艺指标一段反应器工艺指标一段反应器工艺指标 进进/出出CLAUS二段反应器工艺指标二段反应器工艺指标进进/出出CLAUS二段反应器工艺气组分二段反应器工艺气组分：硫磺曝气工艺硫磺曝气工艺硫磺曝气工艺硫磺曝气工艺 在硫磺曝气池内完成液态硫脱气。硫在硫磺曝气池内完成液态硫脱气。硫磺曝气池分为三格。前两个格之间的分隔磺曝气池分为三格。前两个格之间的分隔壁底部是相通的，通过在第一、二格的硫壁底部是相通的，通过在
33、第一、二格的硫磺泵及喷雾系统将液态硫中的气体脱除，磺泵及喷雾系统将液态硫中的气体脱除，脱除了气体的液态硫磺通过隔墙溢流到第脱除了气体的液态硫磺通过隔墙溢流到第三格，接着送至界区外去造粒。经吹出的三格，接着送至界区外去造粒。经吹出的混合气被送入焚烧炉。混合气被送入焚烧炉。硫磺曝气池硫磺曝气池硫磺曝气池硫磺曝气池装置工艺特点装置工艺特点- -尾气处理尾气处理四、现有的尾气处理工艺四、现有的尾气处理工艺四、现有的尾气处理工艺四、现有的尾气处理工艺 (1) Claus (1) Claus (1) Claus (1) Claus 工艺法工艺法工艺法工艺法: : : :通过控制反应温度条件通过控制反应温度
34、条件通过控制反应温度条件通过控制反应温度条件, , , ,使使使使Claus Claus Claus Claus 反应在低于硫反应在低于硫反应在低于硫反应在低于硫 磺露点或使反应在温度高于硫磺熔点的液相中进行磺露点或使反应在温度高于硫磺熔点的液相中进行磺露点或使反应在温度高于硫磺熔点的液相中进行磺露点或使反应在温度高于硫磺熔点的液相中进行, , , ,以有利于以有利于以有利于以有利于 ClausClausClausClaus反应在最佳的平衡条件下生产更多的硫磺。反应在最佳的平衡条件下生产更多的硫磺。反应在最佳的平衡条件下生产更多的硫磺。反应在最佳的平衡条件下生产更多的硫磺。 (2) SO(2)
35、 SO(2) SO(2) SO2 2 2 2 回收工艺法回收工艺法回收工艺法回收工艺法: : : :通过将尾气中的硫化物全部转化为通过将尾气中的硫化物全部转化为通过将尾气中的硫化物全部转化为通过将尾气中的硫化物全部转化为SOSOSOSO2 2 2 2 并将其并将其并将其并将其 回收另作处理。回收另作处理。回收另作处理。回收另作处理。 (3) H(3) H(3) H(3) H2 2 2 2S S S S 回收工艺法回收工艺法回收工艺法回收工艺法: : : :通过将尾气中的硫化物全部转化为通过将尾气中的硫化物全部转化为通过将尾气中的硫化物全部转化为通过将尾气中的硫化物全部转化为H H H H2 2
36、 2 2S S S S 并将其并将其并将其并将其 回收利用。回收利用。回收利用。回收利用。 (4) (4) (4) (4) 直接氧化法直接氧化法直接氧化法直接氧化法: : : :将尾气中的将尾气中的将尾气中的将尾气中的H H H H2 2 2 2S S S S 直接氧化成硫磺。直接氧化成硫磺。直接氧化成硫磺。直接氧化成硫磺。尾气处理装置尾气处理装置五、尾气处理装置简介五、尾气处理装置简介五、尾气处理装置简介五、尾气处理装置简介1.1.1.1.尾气处理采用催化加氢水解反应工艺，使克劳斯硫尾气处理采用催化加氢水解反应工艺，使克劳斯硫尾气处理采用催化加氢水解反应工艺，使克劳斯硫尾气处理采用催化加氢水
37、解反应工艺，使克劳斯硫 回收装置尾气中的回收装置尾气中的回收装置尾气中的回收装置尾气中的COSCOSCOSCOS、CSCSCSCS2 2 2 2、SOSOSOSO2 2 2 2等转化为等转化为等转化为等转化为H H H H2 2 2 2S S S S。2.2.2.2.使用使用使用使用二乙醇胺（二乙醇胺（二乙醇胺（二乙醇胺（MDEAMDEAMDEAMDEA），），），），通过低温、热解吸收工艺回通过低温、热解吸收工艺回通过低温、热解吸收工艺回通过低温、热解吸收工艺回收其中的收其中的收其中的收其中的H H H H2 2 2 2S S S S。3.3.3.3.最后所回收的最后所回收的最后所回收的最后
38、所回收的H H H H2 2 2 2S S S S返回至克劳斯硫回收单元。使得硫返回至克劳斯硫回收单元。使得硫返回至克劳斯硫回收单元。使得硫返回至克劳斯硫回收单元。使得硫 回收率达到回收率达到回收率达到回收率达到99.8%,99.8%,99.8%,99.8%,尾气经过焚烧后排入大气。尾气经过焚烧后排入大气。尾气经过焚烧后排入大气。尾气经过焚烧后排入大气。4.4.4.4.该装置有该装置有该装置有该装置有在线加热炉、加氢反应器、水激冷塔、吸收在线加热炉、加氢反应器、水激冷塔、吸收在线加热炉、加氢反应器、水激冷塔、吸收在线加热炉、加氢反应器、水激冷塔、吸收 塔、再生塔以及尾气焚烧炉塔、再生塔以及尾气
39、焚烧炉塔、再生塔以及尾气焚烧炉塔、再生塔以及尾气焚烧炉等设备等设备等设备等设备 。尾气处理BFD图加氢还原反应器工艺指标加氢还原反应器工艺指标进进进进/ /出出出出CLAUSCLAUS加氢还原反应器工艺指标加氢还原反应器工艺指标加氢还原反应器工艺指标加氢还原反应器工艺指标 加氢还原反应器工艺指标加氢还原反应器工艺指标加氢反应器尾气焚烧装置在尾气处理工段的下游，尾气和从硫除气池在尾气处理工段的下游，尾气和从硫除气池D-45007D-45007排出排出的气体一起，被送到与焚烧室的气体一起，被送到与焚烧室D-45006D-45006相连的焚烧烧嘴相连的焚烧烧嘴B-B-4500345003中。在焚烧室
40、中。在焚烧室D-45010D-45010内，所有残留的硫组分和尾内，所有残留的硫组分和尾气中的易燃组分与燃料气一起，在约为气中的易燃组分与燃料气一起，在约为800C800C的温度下燃的温度下燃烧。在烟气中，过剩氧含量为烧。在烟气中，过剩氧含量为2%2%的空气通过烟囱排向大的空气通过烟囱排向大气。在这样的温度和过剩的空气量下，有足够的时间确保气。在这样的温度和过剩的空气量下，有足够的时间确保焚烧烟道气中的焚烧烟道气中的H2SH2S含量小于含量小于10 10 ppmvppmv。焚烧炉空气鼓风机焚烧炉空气鼓风机C-45003 A/BC-45003 A/B提供燃烧所需的空气，通提供燃烧所需的空气，通过
41、焚烧室过焚烧室D-45010D-45010的温度控制燃料气的流量，也就是通过的温度控制燃料气的流量，也就是通过燃烧所用空气量的比例来控制的。安装在通向烟囱的烟气燃烧所用空气量的比例来控制的。安装在通向烟囱的烟气管线上的氧含量分析仪，是根据烧嘴进料气的组成，来调管线上的氧含量分析仪，是根据烧嘴进料气的组成，来调整空气与燃料气的比例。整空气与燃料气的比例。酸水汽提单元 来自来自40004000单元的温度单元的温度9.6C, 9.6C, 压力压力0.6 0.6 Mpa(AMpa(A) ) 酸水酸水; ;来自来自35003500单元的温度单元的温度40C, 40C, 压力压力0.6 0.6 Mpa(A
42、Mpa(A) ) 酸水酸水; ;来自气化单来自气化单元温度元温度69C69C，压力，压力0.6 0.6 Mpa(AMpa(A) ) 酸水与酸水与45004500工号的酸水混工号的酸水混合后进入酸水收集罐合后进入酸水收集罐D-45801, D-45801, 在收集罐内气相从上部返在收集罐内气相从上部返回回CLAUSCLAUS氧化单元氧化单元, ,底部液相经过底部液相经过P-45801A/BP-45801A/B增压后与来增压后与来自酸水汽提塔自酸水汽提塔T-45801T-45801底部的废水在酸水换热器底部的废水在酸水换热器E-45801E-45801中中换热换热, ,温度温度218C218C的酸
43、水从的酸水从T-45801T-45801的上部进入的上部进入, ,酸水气体酸水气体塔底部通入一股低低压蒸汽用于汽提酸水中的酸性气体塔底部通入一股低低压蒸汽用于汽提酸水中的酸性气体, ,酸性气体从塔顶出来后进入汽提塔冷凝器酸性气体从塔顶出来后进入汽提塔冷凝器E-45803E-45803用冷却用冷却循环水冷凝后酸性气去循环水冷凝后酸性气去D-45002 SWSD-45002 SWS气体分离器气体分离器, ,冷凝液冷凝液进入汽提塔回流，气相返回进入汽提塔回流，气相返回D-45002D-45002进入进入CLAUSCLAUS氧化单元。氧化单元。硫磺造粒单元 来自硫磺曝气池的熔融态硫磺经第三硫磺泵来自硫
44、磺曝气池的熔融态硫磺经第三硫磺泵P-45011A/BP-45011A/B进入硫磺造粒机进入硫磺造粒机PU-45901PU-45901。熔融态硫磺在泵的压力下，。熔融态硫磺在泵的压力下，以一定的粘度和温度从造粒机布料器分布的小孔中滴出，以一定的粘度和温度从造粒机布料器分布的小孔中滴出，均匀分布于造粒机输送冷却钢带上，经冷却凝结成规则的均匀分布于造粒机输送冷却钢带上，经冷却凝结成规则的3361.561.51.8 mm1.8 mm半球状颗粒。钢带下方喷溅的冷却半球状颗粒。钢带下方喷溅的冷却水使用生产装置的循环冷却水，循环回水经水箱暂存，并水使用生产装置的循环冷却水，循环回水经水箱暂存，并过滤去杂质后
45、经硫磺造粒机回水泵过滤去杂质后经硫磺造粒机回水泵P-45901A/BP-45901A/B送回循环冷送回循环冷却水路。硫磺造粒颗粒经钢带输送到造粒机末端，造粒机却水路。硫磺造粒颗粒经钢带输送到造粒机末端，造粒机末端设置的胶木刮板将硫磺颗粒刮入卸料口，经溜槽进入末端设置的胶木刮板将硫磺颗粒刮入卸料口，经溜槽进入硫磺包装料仓硫磺包装料仓D-45901D-45901暂存，该料仓可存暂存，该料仓可存29.6t29.6t，储存时间，储存时间为为5 5小时，料斗下设置的硫磺颗粒半自动包装机小时，料斗下设置的硫磺颗粒半自动包装机PU-45902PU-45902将来自硫磺储仓的硫磺颗粒包装成将来自硫磺储仓的硫磺
46、颗粒包装成4040公斤公斤/ /袋，并用人工袋，并用人工方式将成品袋送入到仓库，储存在造粒包装楼仓库中。方式将成品袋送入到仓库，储存在造粒包装楼仓库中。硫磺造粒机造粒的工艺流程造粒的工艺流程-性能特点性能特点 1 1、连续冷凝固化、造粒成型，生产效率、操作环境得到大大改善。连续冷凝固化、造粒成型，生产效率、操作环境得到大大改善。连续冷凝固化、造粒成型，生产效率、操作环境得到大大改善。连续冷凝固化、造粒成型，生产效率、操作环境得到大大改善。 2 2 2 2、颗颗颗颗粒粒粒粒成成成成品品品品形形形形状状状状规规规规整整整整，无无无无锐锐锐锐角角角角，成成成成粒粒粒粒率率率率几几几几乎乎乎乎接接接接
47、近近近近100%100%100%100%。成成成成品品品品的的的的物物物物理理理理性性性性能能能能得得得得到到到到大大提高，产品竞争力增强。大大提高，产品竞争力增强。大大提高，产品竞争力增强。大大提高，产品竞争力增强。 3 3 3 3、通过布料器转速或进料流量的调节，可在一定范围有效地调整成品粒度。、通过布料器转速或进料流量的调节，可在一定范围有效地调整成品粒度。、通过布料器转速或进料流量的调节，可在一定范围有效地调整成品粒度。、通过布料器转速或进料流量的调节，可在一定范围有效地调整成品粒度。 4 4 4 4、采采采采用用用用薄薄薄薄钢钢钢钢带带带带传传传传热热热热和和和和雾雾雾雾化化化化喷喷
48、喷喷淋淋淋淋强强强强制制制制冷冷冷冷却却却却，使使使使熔熔熔熔融融融融物物物物料料料料得得得得到到到到迅迅迅迅速速速速冷冷冷冷凝凝凝凝固固固固化化化化和和和和造造造造粒成型。粒成型。粒成型。粒成型。 5 5 5 5、由由由由于于于于传传传传输输输输钢钢钢钢带带带带在在在在卸卸卸卸料料料料端端端端处处处处的的的的换换换换向向向向弯弯弯弯曲曲曲曲，使使使使钢钢钢钢带带带带固固固固化化化化物物物物料料料料与与与与钢钢钢钢带带带带的的的的结结结结合合合合面面面面产产产产生分离，卸料时粉尘极少，颗粒形状得到有效保护。生分离，卸料时粉尘极少，颗粒形状得到有效保护。生分离，卸料时粉尘极少，颗粒形状得到有效保
49、护。生分离，卸料时粉尘极少，颗粒形状得到有效保护。 6 6 6 6、布布布布料料料料器器器器与与与与钢钢钢钢带带带带均均均均采采采采用用用用变变变变频频频频调调调调速速速速控控控控制制制制器器器器，可可可可根根根根据据据据生生生生产产产产能能能能力力力力、物物物物料料料料特特特特性性性性、操操操操作作作作工艺及环境的变化，方便地进行调整与控制。工艺及环境的变化，方便地进行调整与控制。工艺及环境的变化，方便地进行调整与控制。工艺及环境的变化，方便地进行调整与控制。 7 7 7 7、造粒装置采用三段温度智能控制，确保系统操作稳定、可靠。、造粒装置采用三段温度智能控制，确保系统操作稳定、可靠。、造粒
50、装置采用三段温度智能控制，确保系统操作稳定、可靠。、造粒装置采用三段温度智能控制，确保系统操作稳定、可靠。造粒过程冷凝固化传热造粒过程冷凝固化传热造粒过程冷凝固化传热造粒过程冷凝固化传热造粒过程冷凝固化传热造粒过程冷凝固化传热危险化学物质的理化性质本工序涉及到的主要危险物有：本工序涉及到的主要危险物有：二氧化硫二氧化硫二氧化硫二氧化硫 （SOSO2 2) )气体：无色有窒息性特殊臭味气体：无色有窒息性特殊臭味气体：无色有窒息性特殊臭味气体：无色有窒息性特殊臭味气体气体气体气体 ，不燃烧，有毒性及刺激性，避免与人体不燃烧，有毒性及刺激性，避免与人体不燃烧，有毒性及刺激性，避免与人体不燃烧，有毒性
51、及刺激性，避免与人体及皮肤接触。及皮肤接触。及皮肤接触。及皮肤接触。硫化氢硫化氢硫化氢硫化氢 （HH2 2S)S)气体：无色，易燃气体：无色，易燃气体：无色，易燃气体：无色，易燃 ，强烈的神强烈的神强烈的神强烈的神经毒物经毒物经毒物经毒物。低浓度下有臭鸡蛋气味，高浓度下无。低浓度下有臭鸡蛋气味，高浓度下无。低浓度下有臭鸡蛋气味，高浓度下无。低浓度下有臭鸡蛋气味，高浓度下无味，可使人产生电击型死亡。现场禁止有火花，味，可使人产生电击型死亡。现场禁止有火花，味，可使人产生电击型死亡。现场禁止有火花，味，可使人产生电击型死亡。现场禁止有火花，避免与人体接触。避免与人体接触。避免与人体接触。避免与人体
52、接触。第三章工艺流程硫回收工艺流程(PFD)硫回收工艺流程(PFD)硫回收工艺流程(PFD)克劳斯热反应阶段 从低温甲醇洗和尾气处理单元来的酸性气压力从低温甲醇洗和尾气处理单元来的酸性气压力0.19Mpa(A),0.19Mpa(A),温度温度24.724.7, ,流量流量7105.1Nm3/h(G)7105.1Nm3/h(G)通过酸通过酸性气体分离器性气体分离器D-45001D-45001进入到富氧克劳斯烧嘴进入到富氧克劳斯烧嘴B-45001B-45001，一旦克劳斯单元出现故障，气体将被送往，一旦克劳斯单元出现故障，气体将被送往界区火炬。在许多独立的烧嘴内，酸性气与来自风机界区火炬。在许多独
53、立的烧嘴内，酸性气与来自风机C-45001 A/BC-45001 A/B所供的空气和来自中心供风的压所供的空气和来自中心供风的压力力0.4Mpa(A), 0.4Mpa(A), 温度温度8.98.9, , 流量流量600Nm3/h(G)600Nm3/h(G)氧气进行混合，混合的目的是被中心供风来的氧气所冷氧气进行混合，混合的目的是被中心供风来的氧气所冷却。空气流量却。空气流量5491.2 Nm3/h(G), 5491.2 Nm3/h(G), 压力压力0.17Mpa(A),0.17Mpa(A),带有中心供风的、一定数量的带有中心供风的、一定数量的H2SH2S酸性气烧嘴，酸性气烧嘴，排列在马弗炉的周
54、围。如果在酸性气分离罐排列在马弗炉的周围。如果在酸性气分离罐D-45001D-45001内有水沉积，将通过酸性气冷凝泵内有水沉积，将通过酸性气冷凝泵P-45001A/BP-45001A/B将水送往低温甲醇洗单元。将水送往低温甲醇洗单元。 来自酸性水汽提塔的来自酸性水汽提塔的SWSSWS气体压力气体压力0.19Mpa(A), 0.19Mpa(A), 温度温度9090, , 流量流量1165.8Nm3/h(G)1165.8Nm3/h(G)送到燃烧室送到燃烧室D-D-4500345003富氧克劳斯烧嘴富氧克劳斯烧嘴B-45001B-45001的马弗炉中心，在进入烧嘴的马弗炉中心，在进入烧嘴B-450
55、01B-45001之前，之前，SWSSWS气体通过气体通过SWSSWS气体分气体分离罐离罐D-45002D-45002，利用，利用SWSSWS气体冷凝泵气体冷凝泵P-45002 A/BP-45002 A/B除去冷凝水并送往酸性冷凝液总管。除去冷凝水并送往酸性冷凝液总管。 中心马弗炉用来燃烧燃料气流量中心马弗炉用来燃烧燃料气流量3780.5Nm3/h(G)3780.5Nm3/h(G)，温度，温度5151, , 压力压力0.4Mpa(A),0.4Mpa(A),在正常运转和开车、在正常运转和开车、停车、低负荷期间，起到加热的作用。停车、低负荷期间，起到加热的作用。 选择合适的燃烧室选择合适的燃烧室D
56、-45003D-45003尺寸使化学反应尽可能的接近热力学平衡，大多数化学反应在燃烧室尺寸使化学反应尽可能的接近热力学平衡，大多数化学反应在燃烧室D-D-4500345003内进行，其中部分内进行，其中部分H2SH2S转化为硫蒸气。转化为硫蒸气。 废锅废锅E-45001E-45001直接和燃烧室直接和燃烧室D-45003D-45003连接，其作用是将工艺气冷却到连接，其作用是将工艺气冷却到260C260C左右，流量左右，流量15049.6Nm3/h(G)15049.6Nm3/h(G)，压力，压力0.157Mpa(A),0.157Mpa(A),并使部分液态硫温度并使部分液态硫温度210210,
57、,从气相中冷凝下来。回收的热被从气相中冷凝下来。回收的热被用于产生饱和低压蒸气，该蒸汽被送到界区外的低压蒸气总管。为了控制克劳斯反应器用于产生饱和低压蒸气，该蒸汽被送到界区外的低压蒸气总管。为了控制克劳斯反应器R-45001R-45001的的入口气体温度，部分工艺气体直接通过一条穿过废热锅炉入口气体温度，部分工艺气体直接通过一条穿过废热锅炉E-45001E-45001的管子（不进行降温）送往混合的管子（不进行降温）送往混合阀阀J-45001J-45001，在混合阀内，冷、热两种气体进行混合。，在混合阀内，冷、热两种气体进行混合。 离开混合阀后，热的混合气体直接送入第一段克劳斯反应器离开混合阀后
58、，热的混合气体直接送入第一段克劳斯反应器R-45001R-45001，在催化剂的作用下，硫组分，在催化剂的作用下，硫组分进一步转化为硫单质。反应程度主要取决于反应器的温度，反应器的出口温度约为进一步转化为硫单质。反应程度主要取决于反应器的温度，反应器的出口温度约为324C324C。克劳斯催化反应阶段 离开第一段克劳斯反应器离开第一段克劳斯反应器R-45001R-45001后，工艺气进入后，工艺气进入1#1#硫冷凝器硫冷凝器E-45002E-45002，在这里气体被，在这里气体被冷却到冷却到170C170C左右，压力左右，压力0.149Mpa(A),0.149Mpa(A),部分硫蒸气冷凝下来。所
59、回收的热量用于产生饱部分硫蒸气冷凝下来。所回收的热量用于产生饱和低低压蒸气。和低低压蒸气。 离开离开1#1#硫冷凝器硫冷凝器E-45002E-45002的气体，在的气体，在E-45003E-45003中利用中压蒸汽加热到中利用中压蒸汽加热到2#2#克劳斯反应器克劳斯反应器R-R-4500245002所要求的入口温度所要求的入口温度(200C)(200C)。 在第二段克劳斯反应器在第二段克劳斯反应器R-45002R-45002中，在铝型催化剂作用下进一步将工艺气中残余的硫组中，在铝型催化剂作用下进一步将工艺气中残余的硫组分转化为单质硫。离开第二段克劳斯反应器的工艺气温度接近分转化为单质硫。离开第
60、二段克劳斯反应器的工艺气温度接近218C218C，0.141Mpa(A),0.141Mpa(A),在在下游的下游的2#2#硫冷凝器硫冷凝器E-45004E-45004内冷却到内冷却到130C130C左右压力左右压力0.135Mpa(A),0.135Mpa(A),，使大部分硫蒸汽冷，使大部分硫蒸汽冷凝下来。凝下来。2#2#硫冷凝器硫冷凝器E-45004E-45004中回收的热量用于产生饱和蒸汽中回收的热量用于产生饱和蒸汽(0.2MPa(a)(0.2MPa(a)，该蒸气被，该蒸气被克劳斯冷凝器克劳斯冷凝器AE-45001AE-45001冷凝下来后又返回到冷凝器中。冷凝下来后又返回到冷凝器中。 工艺
61、气在送往工艺气在送往LTGTLTGT单元进一步处理前，经硫分离器单元进一步处理前，经硫分离器D-45004D-45004，将液态硫进一步从气体，将液态硫进一步从气体中分离出来。中分离出来。 从废锅从废锅E-45001E-45001、1#1#硫冷凝器硫冷凝器E-45002E-45002、2#2#硫冷凝器硫冷凝器E-45004E-45004和硫分离器和硫分离器D-45004D-45004中冷中冷凝下来的液态硫，依靠重力流入带有蒸气伴热夹套的管子凝下来的液态硫，依靠重力流入带有蒸气伴热夹套的管子 ，最后到达除气单元的硫脱，最后到达除气单元的硫脱气池。每条管线都带有一个取样检查口，以便检测连续流动的液
62、态硫。气池。每条管线都带有一个取样检查口，以便检测连续流动的液态硫。 去酸性气分析控制系统的空气。通过酸性气与空气的比例来控制主空气流量。测量去酸性气分析控制系统的空气。通过酸性气与空气的比例来控制主空气流量。测量H2S H2S 和和SO2SO2的分析仪安装在硫分离器的分析仪安装在硫分离器D-45004D-45004的下游，该仪器要求的下游，该仪器要求H2S H2S 和和SO2SO2的比例的比例2:12:1，以此来优化硫产品的产率。这主要是通过从下游分析仪来的信号作为反馈来控制工艺以此来优化硫产品的产率。这主要是通过从下游分析仪来的信号作为反馈来控制工艺气量。气量。尾气的氢化 从硫分离器从硫分
63、离器D-45004D-45004来的克劳斯尾气被送到混合燃烧室来的克劳斯尾气被送到混合燃烧室D-45005D-45005，在这里将气体加热到加氢反应器在这里将气体加热到加氢反应器R-45003R-45003入口所需的温度入口所需的温度290C,290C,压压力力0.134Mpa(A)0.134Mpa(A)。为了获得精确的温度，由安装在反应器上游的一。为了获得精确的温度，由安装在反应器上游的一个温控器通过控制燃料气与空气的比例，从而实现控制温度。个温控器通过控制燃料气与空气的比例，从而实现控制温度。 工艺气体中所需的还原组分（工艺气体中所需的还原组分（COCO、 H2H2）主要是克劳斯段燃烧炉）
64、主要是克劳斯段燃烧炉的反应副产物的反应副产物 。一旦缺少这些组分气体，可由。一旦缺少这些组分气体，可由52505250单元补充氢气。单元补充氢气。烧嘴的燃料采用液化气，燃气式烧嘴内部安装有一个电子打火器和烧嘴的燃料采用液化气，燃气式烧嘴内部安装有一个电子打火器和一个离子火焰探测器，在加氢反应器一个离子火焰探测器，在加氢反应器R-45003R-45003内，气相中的各种硫内，气相中的各种硫化物发生催化反应，最后转化为化物发生催化反应，最后转化为H2S.H2S. 离开加氢反应器离开加氢反应器R-45003R-45003，热的工艺气体温度，热的工艺气体温度323C, 323C, 0.129Mpa(A
65、)0.129Mpa(A)。直接进入工艺气冷却器。直接进入工艺气冷却器E-45005E-45005中，被冷却到约中，被冷却到约170C170C左右。回收的热量用于产生饱和低低压蒸汽，产生的蒸汽在左右。回收的热量用于产生饱和低低压蒸汽，产生的蒸汽在压力控制下被送到低低压蒸汽总管。压力控制下被送到低低压蒸汽总管。尾气冷却工艺气体的进一步冷却是在激冷塔工艺气体的进一步冷却是在激冷塔T-45001T-45001中，通过与中，通过与循环冷却水直接接触来完成。气体从塔底进入，然后从循环冷却水直接接触来完成。气体从塔底进入，然后从塔顶排出，同时循环水从塔顶逆向流向塔底。在塔的填塔顶排出，同时循环水从塔顶逆向流
66、向塔底。在塔的填料层发生热交换以及水蒸气的冷凝。激冷水通过泵料层发生热交换以及水蒸气的冷凝。激冷水通过泵P-P-45003 A/B45003 A/B进行循环，在循环水冷却器进行循环，在循环水冷却器E-45006 A/BE-45006 A/B中进中进行降温。行降温。循环水的循环水的PHPH值必须进行检测，因为当值必须进行检测，因为当PHPH值小于值小于6 6时，可时，可能会发生腐蚀。为了提高能会发生腐蚀。为了提高PHPH值，需向系统中注入氢氧化值，需向系统中注入氢氧化钠的碱溶液。钠的碱溶液。在开车期间，从激冷塔在开车期间，从激冷塔T-45001T-45001顶排出的气体，由开车顶排出的气体，由开
67、车鼓风机鼓风机C-45002C-45002循环送入混合室循环送入混合室D-45005D-45005中。循环气在中。循环气在混合室混合室D-45004D-45004内预热到加氢反应器内预热到加氢反应器R-45003R-45003正常运行正常运行时所需的温度范围。时所需的温度范围。尾气冷却尾气吸收正常操作期间，离开激冷塔的工艺气被送到尾正常操作期间，离开激冷塔的工艺气被送到尾气吸收塔气吸收塔T-45002T-45002，气体从塔底进入，以除去其，气体从塔底进入，以除去其中的中的H2SH2S组分。在吸收塔内，工艺气体直接与浓组分。在吸收塔内，工艺气体直接与浓度逐次递减的度逐次递减的MDEAMDEA溶
68、液逆向接触。温度较低的溶液逆向接触。温度较低的贫液在流量控制下，从吸收塔贫液在流量控制下，从吸收塔T-45002T-45002的上部加的上部加入塔内，入塔内，MDEAMDEA溶液可送往吸收塔填料底部床层。溶液可送往吸收塔填料底部床层。尾气离开尾气吸收塔尾气离开尾气吸收塔T-45002T-45002顶部去往焚烧炉。顶部去往焚烧炉。尾气的解吸及溶剂再生 富液进入到溶液换热器富液进入到溶液换热器E-45008E-45008，在这里被来自再生塔，在这里被来自再生塔T-45003T-45003的热的贫液的热的贫液加热到加热到115.4C115.4C，然后富液被送到具有两层散堆填料的再生塔，然后富液被送到
69、具有两层散堆填料的再生塔T-45003T-45003塔顶塔顶进行闪蒸。在塔顶富液进料口以上设有除沫器，是作为防止所携带的胺进进行闪蒸。在塔顶富液进料口以上设有除沫器，是作为防止所携带的胺进入到再生塔顶部系统。入到再生塔顶部系统。 当富液通过再生塔当富液通过再生塔T-45003T-45003的汽提段时，所吸收的酸性气被上升的蒸气汽的汽提段时，所吸收的酸性气被上升的蒸气汽提出来，汽提蒸气是由一个釜式重沸器提出来，汽提蒸气是由一个釜式重沸器E-45009E-45009内的水汽化而来的，汽化内的水汽化而来的，汽化所用的热源是由进入到重沸器温度约为所用的热源是由进入到重沸器温度约为160 C160 C的
70、低低压蒸气来提供。的低低压蒸气来提供。 塔顶产物是含有冷凝水的已汽提出来的酸性气，在酸气空冷器塔顶产物是含有冷凝水的已汽提出来的酸性气，在酸气空冷器AE-45002AE-45002中，中，该气体所含的大部分水被冷凝下来，然后气该气体所含的大部分水被冷凝下来，然后气/ /液混合物进入到回流罐液混合物进入到回流罐D-D-4500745007进行气液两相分离，在回流罐进行气液两相分离，在回流罐D-45007D-45007的顶部有一层金属丝网，以除的顶部有一层金属丝网，以除去离开罐顶酸性气所携带的副产物液滴。从尾气处理工段出来的循环酸性去离开罐顶酸性气所携带的副产物液滴。从尾气处理工段出来的循环酸性气
71、进入克劳斯工段。再生气顶部系统和再生塔的压力是由回流罐下游酸性气进入克劳斯工段。再生气顶部系统和再生塔的压力是由回流罐下游酸性气压控阀来控制的。一旦压力超高不能控制时，送往克劳斯单元的酸性气气压控阀来控制的。一旦压力超高不能控制时，送往克劳斯单元的酸性气直接通过压力控制排入火炬系统。直接通过压力控制排入火炬系统。 回流罐回流罐D-45007D-45007中的冷凝液通过回流泵中的冷凝液通过回流泵P-45006A/BP-45006A/B在液位控制下返回到再在液位控制下返回到再生塔生塔T-45003T-45003尾气的解吸及溶剂再生 一旦胺系统中的水平衡保持正向或添加脱盐水后，部分回流冷凝液在液位一
72、旦胺系统中的水平衡保持正向或添加脱盐水后，部分回流冷凝液在液位/ /流量控制下流量控制下通过再生槽送往界区。在再生槽中，系统正向水平衡通过再生器中液位缓慢上升来显通过再生槽送往界区。在再生槽中，系统正向水平衡通过再生器中液位缓慢上升来显示稳定的操作负荷。一旦系统偏离正向水平衡，其负荷就会在再生器示稳定的操作负荷。一旦系统偏离正向水平衡，其负荷就会在再生器T-45003T-45003中通过液中通过液位缓慢下降来显示，这时就要向回流罐中补充新鲜脱盐水，该脱盐水通过回流罐位缓慢下降来显示，这时就要向回流罐中补充新鲜脱盐水，该脱盐水通过回流罐D-D-4500745007送到再生塔中。送到再生塔中。 离
73、开再生塔离开再生塔T-45003T-45003的再生溶剂作为塔底产品送到溶剂换热器的再生溶剂作为塔底产品送到溶剂换热器E-45008E-45008中与富液换热，中与富液换热，然后经贫液泵然后经贫液泵P-45005 A/BP-45005 A/B打入溶剂冷却器打入溶剂冷却器E-45007E-45007，在这里完成进一步的冷却。在溶，在这里完成进一步的冷却。在溶剂冷却器剂冷却器E-45007E-45007旁路设有温控器，它可以较为灵活地调节冷的贫溶剂的温度。旁路设有温控器，它可以较为灵活地调节冷的贫溶剂的温度。 从溶剂冷却器从溶剂冷却器E-45007E-45007下游到富液管线设有一条旁路，通过此旁
74、路可向溶剂换热器下游到富液管线设有一条旁路，通过此旁路可向溶剂换热器E-E-4500845008提供冷侧物料。打开此旁路，就可以在再生段内实现闭合回路循环，该闭合回路提供冷侧物料。打开此旁路，就可以在再生段内实现闭合回路循环，该闭合回路为再生系统提供了独立的操作，例如在开车期间为再生系统提供了独立的操作，例如在开车期间 在溶剂冷却器在溶剂冷却器E-45007E-45007下游管线设置了一个作为部分物料过滤的贫液过滤系统，约下游管线设置了一个作为部分物料过滤的贫液过滤系统，约10%10%的贫胺溶剂在流量控制下，通过溶剂过滤器的贫胺溶剂在流量控制下，通过溶剂过滤器F-45002F-45002返回到
75、贫液泵返回到贫液泵P-45005A/BP-45005A/B的入口，的入口，在机械过滤器内，在机械过滤器内，3-10 m3-10 m大小的固体物被过滤掉。大小的固体物被过滤掉。 为了能向循环回路在必要的情况下注入除沫剂，设置了一个除沫剂计量单元为了能向循环回路在必要的情况下注入除沫剂，设置了一个除沫剂计量单元PU-45002PU-45002。通过间歇计量管线不但可以向通过间歇计量管线不但可以向E-45008E-45008下游的富液中注入（控制阀的上游），还可向溶下游的富液中注入（控制阀的上游），还可向溶剂冷却器剂冷却器E-45007E-45007的下游注入的下游注入。 溶剂的补充及排污由储存设备
76、（储存罐由储存设备（储存罐D-45009D-45009和补充泵和补充泵P-45008P-45008）和排污）和排污设备（排污罐设备（排污罐D-45008D-45008和排污泵和排污泵P-45007P-45007）构成）构成MDEAMDEA系系统。统。储存罐储存罐D-45009D-45009的能力足够大，在检修时可以储存整个的能力足够大，在检修时可以储存整个单元的单元的MDEA MDEA 溶剂。不光再生的贫液储存在该储存罐，溶剂。不光再生的贫液储存在该储存罐，由纯胺和脱盐水混合配置成的新鲜胺溶液也要储存在其由纯胺和脱盐水混合配置成的新鲜胺溶液也要储存在其中。中。排污罐用来接受的贫液和富液，从尾气
77、处理工段所有低排污罐用来接受的贫液和富液，从尾气处理工段所有低点来的残留液体都可自流到排污罐点来的残留液体都可自流到排污罐D-48008D-48008中，如果富中，如果富液在该罐中，它将被返回到循环系统进行完全再生。如液在该罐中，它将被返回到循环系统进行完全再生。如有需要，所有的贫液能直接送往补充罐有需要，所有的贫液能直接送往补充罐D-45009D-45009中。中。尾气的解吸及溶剂再生喹啉脱气单元 液体硫的除气是在硫脱气池液体硫的除气是在硫脱气池D-45011D-45011中进行的，硫脱气池分为三个相连的隔段。第中进行的，硫脱气池分为三个相连的隔段。第一个隔段装有一个带喷雾系统的硫磺泵一个隔
78、段装有一个带喷雾系统的硫磺泵1# P-450091# P-45009。第二个隔段也装有一个带喷雾。第二个隔段也装有一个带喷雾系统的硫磺泵系统的硫磺泵2# P-450102# P-45010。. .顶部有允许气体交换的开口。顶部有允许气体交换的开口。 待处理的液体硫连续不断地进入第一个隔段，由硫磺泵待处理的液体硫连续不断地进入第一个隔段，由硫磺泵1# P-450091# P-45009进行循环和喷雾。进行循环和喷雾。在总回路中有硫冷却器在总回路中有硫冷却器E-45011E-45011，它可以保证池中液体硫的温度稳定在，它可以保证池中液体硫的温度稳定在135C135C左右。左右。吸收的热量用于产生
79、饱和的超低压蒸气吸收的热量用于产生饱和的超低压蒸气(0.2MPa(a)(0.2MPa(a)，该蒸气在空冷器，该蒸气在空冷器AE-45001AE-45001中中冷凝，并返回到硫蒸汽冷凝器冷凝，并返回到硫蒸汽冷凝器E-45011E-45011中中. . 液体硫通过除气池底部的开口能够进入到第二个隔段，在这里由硫磺泵液体硫通过除气池底部的开口能够进入到第二个隔段，在这里由硫磺泵2 #P-450102 #P-45010进行循环和喷雾，在此段进行循环和喷雾，在此段H2SH2S被完全脱除。液体硫通过溢流堰（分离墙）进入第三被完全脱除。液体硫通过溢流堰（分离墙）进入第三个隔段，在这里的硫磺可以储存三天，然后
80、用硫磺泵个隔段，在这里的硫磺可以储存三天，然后用硫磺泵3#P-450013#P-45001送往界区外。送往界区外。 催化剂的注入。为了快速地将液体硫与催化剂混合，在硫磺泵催化剂的注入。为了快速地将液体硫与催化剂混合，在硫磺泵1# P-450091# P-45009和和2 #P-2 #P-4501045010的入口加入催化剂。的入口加入催化剂。 空气吹扫脱气。利用蒸气喷射器空气吹扫脱气。利用蒸气喷射器J-45003J-45003穿过硫池吸收大气中的空气来吹扫池子内的穿过硫池吸收大气中的空气来吹扫池子内的脱除气，并将其送往焚烧炉，吹扫气可以通过隔墙顶部开口逐次穿过隔断。脱除气，并将其送往焚烧炉，吹
81、扫气可以通过隔墙顶部开口逐次穿过隔断。 温度控制。若蒸汽喷射器温度控制。若蒸汽喷射器J-45003J-45003的入口空气温度出现高温，吹扫空气会被自动切断，的入口空气温度出现高温，吹扫空气会被自动切断，否则会引起池中硫燃烧，一旦这种情况发生，必须立即将火熄灭。否则会引起池中硫燃烧，一旦这种情况发生，必须立即将火熄灭。喹啉脱气单元尾气焚烧工艺 在尾气处理工段的下游，尾气和从硫除气池在尾气处理工段的下游，尾气和从硫除气池D-45007D-45007排出的气体一起，被送排出的气体一起，被送到与焚烧室到与焚烧室D-45006D-45006相连的焚烧烧嘴相连的焚烧烧嘴B-45003B-45003中。在
82、焚烧室中。在焚烧室D-45010D-45010内，所有内，所有残留的硫组分和尾气中的易燃组分与燃料气一起，在约为残留的硫组分和尾气中的易燃组分与燃料气一起，在约为800C800C的温度下燃的温度下燃烧。在烟气中，过剩氧含量为烧。在烟气中，过剩氧含量为2%2%的空气通过烟囱排向大气。在这样的温度和的空气通过烟囱排向大气。在这样的温度和过剩的空气量下，有足够的时间确保焚烧烟道气中的过剩的空气量下，有足够的时间确保焚烧烟道气中的H2SH2S含量小于含量小于10 10 ppmvppmv。 焚烧炉空气鼓风机焚烧炉空气鼓风机C-45003 A/BC-45003 A/B提供燃烧所需的空气，通过焚烧室提供燃烧
83、所需的空气，通过焚烧室D-45010D-45010的的温度控制燃料气的流量，也就是通过燃烧所用空气量的比例来控制的。安装温度控制燃料气的流量，也就是通过燃烧所用空气量的比例来控制的。安装在通向烟囱的烟气管线上的氧含量分析仪，是根据烧嘴进料气的组成，来调在通向烟囱的烟气管线上的氧含量分析仪，是根据烧嘴进料气的组成，来调整空气与燃料气的比例。整空气与燃料气的比例。 与焚烧室与焚烧室D-45010D-45010直接相连接的烟气冷却器直接相连接的烟气冷却器E-45010E-45010，可将排出前的烟气温度，可将排出前的烟气温度降至降至280C280C左右。所回收的热量被用于产生饱和高压蒸汽，该蒸汽被送
84、到中左右。所回收的热量被用于产生饱和高压蒸汽，该蒸汽被送到中压蒸汽总管。压蒸汽总管。 燃料气温度用一个特殊的装置控制在燃料气温度用一个特殊的装置控制在280C280C，即：焚烧炉来的热气体通过一根，即：焚烧炉来的热气体通过一根中心管送到废热锅炉中心管送到废热锅炉E-45010E-45010和冷气体混合后进入焚烧炉混合阀和冷气体混合后进入焚烧炉混合阀J-45002J-45002 焚烧炉的设计不仅可以处理正常操作下的尾气，而且，在出现故障的情况下，焚烧炉的设计不仅可以处理正常操作下的尾气，而且，在出现故障的情况下，通过旁路还可以处理克劳斯尾气。通过旁路还可以处理克劳斯尾气。尾气焚烧工艺 酸水汽提单
85、元工艺 由于来自各装置的酸水的流量和组成是不稳定的，为了保证汽提塔的稳定由于来自各装置的酸水的流量和组成是不稳定的，为了保证汽提塔的稳定操作，来自各装置的酸水进入酸水汽提装置后首先进入酸水收集罐（操作，来自各装置的酸水进入酸水汽提装置后首先进入酸水收集罐（D-D-4580145801）。由于酸性水的降压闪蒸在酸水收集罐（）。由于酸性水的降压闪蒸在酸水收集罐（D-45801D-45801）内有闪蒸气产生，）内有闪蒸气产生，闪蒸气并入酸水汽提塔（闪蒸气并入酸水汽提塔（T-45801T-45801）塔顶酸性气管线。酸水收集罐（）塔顶酸性气管线。酸水收集罐（D-D-4580145801）用压力控制回路
86、稳定在）用压力控制回路稳定在0.150.150.2MPaG0.2MPaG，当压力超过，当压力超过0.2MPaG0.2MPaG时，为时，为保证酸水汽提塔（保证酸水汽提塔（T-45801T-45801）的稳定操作一部分闪蒸气送入酸性气火炬。经酸）的稳定操作一部分闪蒸气送入酸性气火炬。经酸水收集罐（水收集罐（D-45801D-45801）缓冲稳定后，酸性水用酸水泵（）缓冲稳定后，酸性水用酸水泵（P-45801P-45801）送入酸水汽）送入酸水汽提塔（提塔（T-45801T-45801），为节约蒸汽有效回收热量，设置了酸水换热器（），为节约蒸汽有效回收热量，设置了酸水换热器（E-E-45801458
87、01），酸性水与塔底废水在酸水换热器（），酸性水与塔底废水在酸水换热器（E-45801E-45801）内换热，预热至）内换热，预热至9090再送入酸水汽提塔（再送入酸水汽提塔（T-45801T-45801）。塔底废水预热进料酸水后，再经循环水冷却）。塔底废水预热进料酸水后，再经循环水冷却后用泵送至界区外的废水处理装置进一步处理。酸水汽提塔底部通入低压蒸后用泵送至界区外的废水处理装置进一步处理。酸水汽提塔底部通入低压蒸汽，用流量控制回路控制蒸汽流量。塔顶酸性气中含有大量的水蒸气，为降汽，用流量控制回路控制蒸汽流量。塔顶酸性气中含有大量的水蒸气，为降低在酸性气中的水蒸气的含量，设置了汽提塔冷凝器（
88、低在酸性气中的水蒸气的含量，设置了汽提塔冷凝器（E-45802E-45802），在塔顶冷），在塔顶冷凝器内大量水蒸气冷凝下来，用泵送回至汽提塔，酸性气送入硫回收装置。凝器内大量水蒸气冷凝下来，用泵送回至汽提塔，酸性气送入硫回收装置。系统压力采用分程控制的压力控制回路，当压力过高时部分酸性气送入酸性系统压力采用分程控制的压力控制回路，当压力过高时部分酸性气送入酸性气火炬，当压力过低时通入低压氮气补压。气火炬，当压力过低时通入低压氮气补压。酸水汽提单元工艺硫磺造粒及包装来自硫磺曝气池的熔融态硫磺经第三硫磺泵来自硫磺曝气池的熔融态硫磺经第三硫磺泵P-45011A/BP-45011A/B进进入硫磺造粒
89、机入硫磺造粒机PU-45901PU-45901。熔融态硫磺在泵的压力下，以。熔融态硫磺在泵的压力下，以一定的粘度和温度从造粒机布料器分布的小孔中滴出，均一定的粘度和温度从造粒机布料器分布的小孔中滴出，均匀分布于造粒机输送冷却钢带上，经冷却凝结成规则的匀分布于造粒机输送冷却钢带上，经冷却凝结成规则的3361.561.51.8 mm1.8 mm半球状颗粒。钢带下方喷溅的冷却半球状颗粒。钢带下方喷溅的冷却水使用生产装置的循环冷却水，循环回水经水箱暂存，并水使用生产装置的循环冷却水，循环回水经水箱暂存，并过滤去杂质后经硫磺造粒机回水泵过滤去杂质后经硫磺造粒机回水泵P-45901A/BP-45901A/
90、B送回循环冷送回循环冷却水路。硫磺造粒颗粒经钢带输送到造粒机末端，造粒机却水路。硫磺造粒颗粒经钢带输送到造粒机末端，造粒机末端设置的胶木刮板将硫磺颗粒刮入卸料口，经溜槽进入末端设置的胶木刮板将硫磺颗粒刮入卸料口，经溜槽进入硫磺包装料仓硫磺包装料仓D-45901D-45901暂存，该料仓可存暂存，该料仓可存29.6t29.6t，储存时间，储存时间为为5 5小时，料斗下设置的硫磺颗粒半自动包装机小时，料斗下设置的硫磺颗粒半自动包装机PU-45902PU-45902将来自硫磺储仓的硫磺颗粒包装成将来自硫磺储仓的硫磺颗粒包装成4040公斤公斤/ /袋，并用人工袋，并用人工方式将成品袋送入到仓库，储存在造粒包装楼仓库中。方式将成品袋送入到仓库，储存在造粒包装楼仓库中。工艺一分厂向前！向前！ 我们的队伍像太阳！
