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1、砂岩储层多氢酸酸化技术研究砂岩储层多氢酸酸化技术研究砂岩储层多氢酸酸化技术研究Chap 6uu多氢酸酸化技术在现场的应用Chap 5 uu多氢酸酸化施工参数设计Chap 4uu多氢酸酸化模型研究Chap 3uu多氢酸特性研究及流动效果评价Chap 2uu多氢酸酸化机理研究uu绪论Chap 1第一部分第一部分 绪论绪论酸化酸化酸化酸化是砂岩储层投产与增产的重要技术措施。是砂岩储层投产与增产的重要技术措施。是砂岩储层投产与增产的重要技术措施。是砂岩储层投产与增产的重要技术措施。砂岩储层酸化目前面临的最大问题是选择优质砂岩储层酸化目前面临的最大问题是选择优质砂岩储层酸化目前面临的最大问题是选择优质砂
2、岩储层酸化目前面临的最大问题是选择优质的的的的酸液体系酸液体系酸液体系酸液体系。若砂岩储层酸化液体系不好，砂岩储层的复杂若砂岩储层酸化液体系不好，砂岩储层的复杂若砂岩储层酸化液体系不好，砂岩储层的复杂若砂岩储层酸化液体系不好，砂岩储层的复杂性将会导致性将会导致性将会导致性将会导致生成二次反应产物沉淀生成二次反应产物沉淀生成二次反应产物沉淀生成二次反应产物沉淀问题。问题。问题。问题。此外，砂岩储层深部酸化问题也需要寻求一种此外，砂岩储层深部酸化问题也需要寻求一种此外，砂岩储层深部酸化问题也需要寻求一种此外，砂岩储层深部酸化问题也需要寻求一种能够能够能够能够有效深穿透的酸液体系有效深穿透的酸液体系
3、有效深穿透的酸液体系有效深穿透的酸液体系。 一、酸液回顾一、酸液回顾PPAS有缓速作用，可以解除硫化物，腐蚀产物及碳酸盐类堵塞物。有缓速作用，可以解除硫化物，腐蚀产物及碳酸盐类堵塞物。pHpH值较高值较高, , 也有生成氟硅酸盐沉淀堵塞地层的可能性。也有生成氟硅酸盐沉淀堵塞地层的可能性。 氟硼酸氟硼酸 该体系可以控制粘土膨胀和微粒运移；该体系可以控制粘土膨胀和微粒运移；避免了土酸避免了土酸处处理后生成六理后生成六氟硅酸氟硅酸钾钾沉淀的缺点；沉淀的缺点；缓缓速作用，穿透距离速作用，穿透距离较较大大 。 有机土酸有机土酸适合高温井，可以减小油管的腐蚀速度；还可以减少形成酸渣的适合高温井，可以减小油
4、管的腐蚀速度；还可以减少形成酸渣的趋势。趋势。该该体系体系对对粘土的溶粘土的溶蚀蚀能力不能力不强强。 BRMA高温井而不用担心腐蚀问题，可以不加缓蚀剂高温井而不用担心腐蚀问题，可以不加缓蚀剂 。容易生成氟硅酸的容易生成氟硅酸的碱金属沉淀，堵塞地层。碱金属沉淀，堵塞地层。SGMA 适合泥质砂岩储层，成功的处理可获得较长得稳产期。适合泥质砂岩储层，成功的处理可获得较长得稳产期。关井关井时时间较长间较长，选择选择添加添加剂剂得得难难度大，工度大，工艺艺不当造成二次不当造成二次污污染。染。 工作液的成本低，穿透深度较大。工艺较复杂，溶解能力较低。工作液的成本低，穿透深度较大。工艺较复杂，溶解能力较低。
5、 SHF土酸优点：工艺简单，成本不高。缺点：穿透距离短；容易产生二次沉淀。优点：工艺简单，成本不高。缺点：穿透距离短；容易产生二次沉淀。二、造成酸化处理效果不佳的原因二、造成酸化处理效果不佳的原因原因原因粘土的表面积通常是石英的数百倍粘土的表面积通常是石英的数百倍甚至上千倍；大多数酸液将消耗在甚至上千倍；大多数酸液将消耗在与粘土的反应中，而不是消耗在与与粘土的反应中，而不是消耗在与石英颗粒的反应中，酸液的活性穿石英颗粒的反应中，酸液的活性穿透深度较小。透深度较小。氢氟酸和粘土反应将生氢氟酸和粘土反应将生成各种二次沉淀。成各种二次沉淀。普通酸液添加缓速剂普通酸液添加缓速剂来达到缓速和增加穿来达到
6、缓速和增加穿透深度的目的，但是透深度的目的，但是会造成地层油湿，影会造成地层油湿，影响油气渗流。响油气渗流。胶结疏松的砂岩储层，普胶结疏松的砂岩储层，普通酸液对作为胶结物粘土通酸液对作为胶结物粘土的过度溶蚀，导致地层松的过度溶蚀，导致地层松散，甚至垮塌的不良后果。散，甚至垮塌的不良后果。多氢酸的提出多氢酸的提出三、多氢酸的研究背景三、多氢酸的研究背景国外现状与发展国外现状与发展国内现状与发展国内现状与发展暂时空白暂时空白本文研究方向本文研究方向1996年，年，Di Lullo等人提出等人提出多氢酸；获得专利，多氢酸；获得专利，东东南亚、新西兰、尼日利亚等国家的油田南亚、新西兰、尼日利亚等国家的
7、油田应用成功。应用成功。1998年年10月至月至2000年期间，文莱的壳牌石油公司，年期间，文莱的壳牌石油公司，先后对多口砾石充填井的酸化解堵取得成功。先后对多口砾石充填井的酸化解堵取得成功。多氢酸的酸化机理多氢酸特性研究多氢酸的模型研究多氢酸的酸化施工参数优化第二部分第二部分 多氢酸酸化机理研究多氢酸酸化机理研究2.1 2.1 多氢酸的基本性能多氢酸的基本性能多氢酸的基本性能多氢酸的基本性能 这这种种新新型型的的多多氢氢酸酸体体系系是是用用一一种种复复合合膦膦酸酸与与氟氟盐盐反反应应生生成成HF，这这种种新新型型复复合合膦膦酸酸含含有有多多个个氢氢离离子子，因因此此被被称称为为“多多氢氢酸酸
8、”(Multi-Hydrogen Acid)。多多氢氢酸酸有有多多个个氢氢离离子子，可可以以在在不不同同化化学计量条件下分解。多氢酸的结构通式如下：学计量条件下分解。多氢酸的结构通式如下： 其其中中，R、R1、R2、R3可可能能是是氢氢、烷烷基基、芳芳基基、膦膦酸酸脂脂、磷磷酸酸脂脂、酰基、胺、羟基、羟基基团等。酰基、胺、羟基、羟基基团等。 R4、R5可能是由氢、钠、钾、铵或有机基团组成。可能是由氢、钠、钾、铵或有机基团组成。R1 RR4R2CP（=O）R3 OR52.1 多氢酸的基本性能多氢酸的基本性能SA601SA602多氢酸的电离指标pK值属于中强酸2.1 多氢酸的基本性能多氢酸的基本性
9、能多氢酸的氢离子浓度测定多氢酸的氢离子浓度测定多氢酸的氢离子浓度测定多氢酸的氢离子浓度测定 八个温度点SA601的氢离子平均浓度为11.42mol/l八个温度点八个温度点SA602的氢离的氢离子平均浓度为子平均浓度为12.19mol/l多氢酸逐级电离出氢离子与氟盐反应生成HFHF与砂岩储层矿物反应一级电离一级电离二级电离二级电离三级电离三级电离四级电离四级电离五级电离五级电离2.2 多氢酸酸化原理多氢酸酸化原理2.3 多氢酸的缓速机理研究多氢酸的缓速机理研究物理吸附物理吸附多氢酸更容易吸附在粘土表面。多氢酸更容易吸附在粘土表面。这是由于在砂岩储层，粘土的比表这是由于在砂岩储层，粘土的比表面积最
10、大。面积最大。化学吸附化学吸附 化学吸附也易于作用在含钙、铁、化学吸附也易于作用在含钙、铁、铝成分较高的粘土和填充物上。铝成分较高的粘土和填充物上。 多氢酸与粘土反应在粘土表面生多氢酸与粘土反应在粘土表面生成成铝硅膦酸盐铝硅膦酸盐的的“薄层薄层”。吸附作用可以吸附作用可以减缓酸液与粘减缓酸液与粘土的反应速度土的反应速度2.3 多氢酸的缓速机理研究多氢酸的缓速机理研究实验验证实验验证一、酸液与粘土的反应一、酸液与粘土的反应一、酸液与粘土的反应一、酸液与粘土的反应 3%HCL+3%HF3%HCL+3%SA601+6%SA7019%氟硼酸+12%HCL3%乙酸+3%SA601+6%SA7012.3
11、多氢酸的缓速机理研究多氢酸的缓速机理研究二、电镜扫描实验二、电镜扫描实验二、电镜扫描实验二、电镜扫描实验未反应的未反应的蒙脱土粉末蒙脱土粉末土酸与蒙脱土反应土酸与蒙脱土反应2.3 多氢酸的缓速机理研究多氢酸的缓速机理研究二、电镜扫描实验二、电镜扫描实验二、电镜扫描实验二、电镜扫描实验多氢酸多氢酸1与蒙脱土反应与蒙脱土反应多氢酸多氢酸2 2与蒙脱土反应与蒙脱土反应 多氢酸多氢酸2表面生成了铝硅膦酸盐薄层，而多氢酸表面生成了铝硅膦酸盐薄层，而多氢酸1中含有中含有HCL ,生成的铝硅膦酸盐薄层被溶解。生成的铝硅膦酸盐薄层被溶解。根据储层的特征，调节多氢酸体系中的配方，可根据储层的特征，调节多氢酸体系
12、中的配方，可以达到酸液的优化设计。以达到酸液的优化设计。2.4 多氢酸抑制二次沉淀机理研究多氢酸抑制二次沉淀机理研究酸化过程中可能生成的沉淀酸化过程中可能生成的沉淀酸化过程中可能生成的沉淀酸化过程中可能生成的沉淀多氢酸抑制沉淀机理多氢酸抑制沉淀机理多氢酸可以在很低的浓多氢酸可以在很低的浓度下将度下将CaCa2+2+、AlAl3+3+、FeFe2+2+、FeFe3+3+等多价金属离子等多价金属离子“螯螯合合”于溶液中，从而使一于溶液中，从而使一些容易生成沉淀的金属离些容易生成沉淀的金属离子保持溶液状态。子保持溶液状态。多氢酸在溶液中通过抑多氢酸在溶液中通过抑制和阻滞沉淀晶种生成，制和阻滞沉淀晶种
13、生成，溶液中缺少必要的和一定溶液中缺少必要的和一定数量的晶种，这些金属离数量的晶种，这些金属离子就很难继续生长发育成子就很难继续生长发育成沉淀。沉淀。多氢酸对溶液中多价金属离子多氢酸对溶液中多价金属离子具有的络合能力具有的络合能力多氢酸对多氢酸对Ca2+、Na+、K+、NH4+之类的离子有很之类的离子有很强的吸附能力。因此，在强的吸附能力。因此，在有多氢酸存在的溶液环境有多氢酸存在的溶液环境中，中，Ca2+、Na+、K+、NH4+之类的离子就很难有之类的离子就很难有机会与机会与F-、SiF62-形成氟盐形成氟盐沉淀和氟硅酸盐沉淀。沉淀和氟硅酸盐沉淀。多氢酸的吸附能力多氢酸的吸附能力多氢酸的吸附
14、能力多氢酸的吸附能力+多氢酸抑制沉淀机理实验验证多氢酸抑制沉淀机理实验验证（1 1 1 1）氟化物沉淀实验）氟化物沉淀实验）氟化物沉淀实验）氟化物沉淀实验盐水由盐水由盐水由盐水由2%2%2%2%KClKClKClKCl、2%NaCl2%NaCl2%NaCl2%NaCl、2%CaCl2%CaCl2%CaCl2%CaCl2 2 2 2、2%MgCl2%MgCl2%MgCl2%MgCl2 2 2 2以及蒸馏水组成以及蒸馏水组成以及蒸馏水组成以及蒸馏水组成 多氢酸多氢酸SA601和和SA602对氟化物沉淀均对氟化物沉淀均有良好的抑制作用有良好的抑制作用。同时添加同时添加SA601和和SA602效果最佳
15、效果最佳（2 2）硅酸盐沉淀实验）硅酸盐沉淀实验 用自来水配制用自来水配制用自来水配制用自来水配制100100100100mg/Lmg/Lmg/Lmg/L的的的的CaClCaClCaClCaCl2 2 2 2、40mg/L40mg/L40mg/L40mg/L的的的的MgClMgClMgClMgCl2 2 2 2、40mg/L40mg/L40mg/L40mg/L的的的的AlClAlClAlClAlCl3 3 3 3、100mg/L 100mg/L 100mg/L 100mg/L 的的的的NaHCONaHCONaHCONaHCO3 3 3 3的盐水。将酸液与盐水等体积混合，在的盐水。将酸液与盐水等
16、体积混合，在的盐水。将酸液与盐水等体积混合，在的盐水。将酸液与盐水等体积混合，在一小时内分三次加入一小时内分三次加入一小时内分三次加入一小时内分三次加入2.92.92.92.9的的的的硅酸钠硅酸钠硅酸钠硅酸钠溶液溶液溶液溶液1 1 1 1mlmlmlml。 多氢酸多氢酸SA602对硅酸盐沉淀物有良对硅酸盐沉淀物有良好的抑制作用。好的抑制作用。效果最佳效果最佳系列系列1：3%SA6016%SA7013%有机酸有机酸 ；系列系列2：3%SA6016%SA7013%HCL；系列系列3：3%HCL+3%HF；系列系列4：3%SA6016%SA7013%有机酸有机酸 第三部分第三部分 多氢酸特性研究及流
17、动效果评价多氢酸特性研究及流动效果评价3.1 多氢酸酸液体系对石英的溶蚀性能多氢酸酸液体系对石英的溶蚀性能多氢酸系列对石英的溶蚀率比土酸多氢酸系列对石英的溶蚀率比土酸体系高；体系高；添加有机酸的多氢酸系列比添加添加有机酸的多氢酸系列比添加HCL的多氢酸系列溶蚀率高。的多氢酸系列溶蚀率高。不同浓度多氢酸对石英的溶蚀性能实验不同浓度多氢酸对石英的溶蚀性能实验不同浓度多氢酸对石英的溶蚀性能实验不同浓度多氢酸对石英的溶蚀性能实验 多氢酸体系中多氢酸体系中SA601的浓度在的浓度在3%的时候酸液体的时候酸液体系对石英的溶蚀能系对石英的溶蚀能力最强，溶蚀率达力最强，溶蚀率达到到15%。确定出多氢酸酸液体系
18、中确定出多氢酸酸液体系中SA601的浓度为的浓度为3%。3% 6% 9% 12%15%多氢酸的配方：多氢酸的配方：3%HCL+x%SA601+6%SA7013.2 3.2 多氢酸酸液体系对多氢酸酸液体系对多氢酸酸液体系对多氢酸酸液体系对实际岩心实际岩心溶蚀性能溶蚀性能溶蚀性能溶蚀性能 岩粉取样是来自渤海油田岩粉取样是来自渤海油田岩粉取样是来自渤海油田岩粉取样是来自渤海油田BZ26-2-1BZ26-2-1井，试验温度为井，试验温度为井，试验温度为井，试验温度为6060C C，反反反反应时间应时间应时间应时间4 4hrshrshrshrs。氟盐浓度为氟盐浓度为6%时，时，对岩心的溶蚀率最高。对岩心
19、的溶蚀率最高。 确定出多氢酸确定出多氢酸体系中氟盐的浓体系中氟盐的浓度为度为6%。多氢酸的配方：多氢酸的配方：3%HCL+3%SA601+x%SA7014%6%8%10%3.3 多氢酸与碳酸钙反应研究多氢酸与碳酸钙反应研究 本实验的目的：本实验的目的：本实验的目的：本实验的目的：是考察多氢酸原液与碳酸钙反应过程中，氢离子浓度的变化规律。是考察多氢酸原液与碳酸钙反应过程中，氢离子浓度的变化规律。经过经过16组配方的对比组配方的对比实验，最终确定出多氢酸实验，最终确定出多氢酸与碳酸钙最佳反应的比例与碳酸钙最佳反应的比例为为20：1。最初，设计酸液最初，设计酸液300ml与与50g碳酸钙反应。如图所
20、示，碳酸钙反应。如图所示，无法测量。重新设计实验，寻找反应临界点。无法测量。重新设计实验，寻找反应临界点。SA601与碳酸钙反应研究SA601与碳酸钙的溶解曲线土酸和氟硼酸与碳酸钙反应曲线SA601与碳酸钙反应过程中，氢离子浓度基本保持恒定的较高水平，与碳酸钙反应过程中，氢离子浓度基本保持恒定的较高水平，而土酸和氟硼酸与碳酸钙反应到而土酸和氟硼酸与碳酸钙反应到20分钟时，氢离子浓度就下降到分钟时，氢离子浓度就下降到1.0mol/l，成为残酸，失去反应活性。成为残酸，失去反应活性。SA601有利于保持溶液的低有利于保持溶液的低PH值，同时，值，同时，SA601可以电离出充足的氢可以电离出充足的氢
21、离子，与氟盐反应生成氢氟酸。离子，与氟盐反应生成氢氟酸。SA602与碳酸钙反应研究与碳酸钙反应研究 实验结果显示，实验结果显示，SA602与与SA601有相似的性质，与碳酸有相似的性质，与碳酸钙反应过程中的氢离子浓度是逐渐恢复，缓慢上升的。因钙反应过程中的氢离子浓度是逐渐恢复，缓慢上升的。因此多氢酸与碳酸钙反应的氢离子浓度可以保持基本恒定。此多氢酸与碳酸钙反应的氢离子浓度可以保持基本恒定。全部在甲醇中分散，在甲苯全部在甲醇中分散，在甲苯中凝聚。中凝聚。3.4 多氢酸酸液体系的润湿性实验多氢酸酸液体系的润湿性实验SA601SA601SA602SA602SA601+SA701SA601+SA701
22、SA602+SA701SA602+SA701多氢酸酸液体系是水湿性能，多氢酸酸液体系是水湿性能，对将来的油气渗流不会造成不利的影响对将来的油气渗流不会造成不利的影响SA601+SA701SA601+SA701+HCL+HF+HCL+HFSA602+SA701SA602+SA701+HCL+HF+HCL+HF过去常规酸液中加入阳离子表面活性剂作为缓速剂来抑制反过去常规酸液中加入阳离子表面活性剂作为缓速剂来抑制反应速度的方法，容易导致地层伤害。应速度的方法，容易导致地层伤害。3.5 多氢酸酸液体系的配伍性实验多氢酸酸液体系的配伍性实验1.1.1.1.多氢酸与添加剂的配伍性多氢酸与添加剂的配伍性多氢
23、酸与添加剂的配伍性多氢酸与添加剂的配伍性多氢酸酸液配方是多氢酸酸液配方是多氢酸酸液配方是多氢酸酸液配方是 3% 3% 3% 3%HCL+3%SA601+5%SA701HCL+3%SA601+5%SA701HCL+3%SA601+5%SA701HCL+3%SA601+5%SA701；添添添添加加加加剂剂剂剂：缓缓缓缓蚀蚀蚀蚀剂剂剂剂、粘粘粘粘土土土土稳稳稳稳定定定定剂剂剂剂、破破破破乳乳乳乳剂剂剂剂、助助助助排排排排剂剂剂剂、铁铁铁铁离子离子离子离子稳稳稳稳定定定定剂剂剂剂在室温和在室温和在室温和在室温和90909090的条件下；的条件下；的条件下；的条件下；2.2.2.2.多氢酸与氟硼酸的配伍
24、性多氢酸与氟硼酸的配伍性多氢酸与氟硼酸的配伍性多氢酸与氟硼酸的配伍性 多在室温和多在室温和多在室温和多在室温和90909090的条件下的条件下的条件下的条件下配伍性很好配伍性很好，可以与氟硼酸联合使用3.6多氢酸酸液体系流动效果评价实验多氢酸酸液体系流动效果评价实验3.6.1 3.6.1 3.6.1 3.6.1 渤海湾渤中油田岩心流动试验渤海湾渤中油田岩心流动试验渤海湾渤中油田岩心流动试验渤海湾渤中油田岩心流动试验油田概况油田概况渤中油田属于构造复杂，曲流河沉积相，具有一定边底水渤中油田属于构造复杂，曲流河沉积相，具有一定边底水的高密度、高粘度大型常规稠油油藏。的高密度、高粘度大型常规稠油油藏
25、。长石砂岩储层，碎屑颗粒以长石、石英为主，石英平均含长石砂岩储层，碎屑颗粒以长石、石英为主，石英平均含量为量为50.6%50.6%，长石平均含量为，长石平均含量为38.9%38.9%，填屑物主要为水云母，填屑物主要为水云母泥质及结晶高岭土。泥质及结晶高岭土。油藏为正常的温度压力系统，油藏压力为油藏为正常的温度压力系统，油藏压力为11.45-16.24 11.45-16.24 MPaMPa，压力系数为压力系数为0.998-1.0090.998-1.009，油藏温度为，油藏温度为60-7560-75之间之间。油油藏藏孔孔隙隙度度平平均均值值为为30%30%，渗渗透透率率平平均均值值1.7501.7
26、50 m m2 2，为为高高孔、高渗储层。孔、高渗储层。渤中油田的地层水为重碳酸氢钠型，总矿化度为渤中油田的地层水为重碳酸氢钠型，总矿化度为37993799mg/Lmg/L， 氯离子含量为氯离子含量为16481648mg/Lmg/L，PHPH值为值为6.56.5。3.6.1 3.6.1 渤海湾渤中油田岩心流动试验渤海湾渤中油田岩心流动试验处理液18%HCl1.5%HF处理液28%HCl+8%HBF4处理液是8%HCl+8%HBF4效果不佳效果不佳3.6.1 3.6.1 渤海湾渤中油田岩心流动试验渤海湾渤中油田岩心流动试验处理液3%HCl+3%SA601+6%SA701处理液是3%HCl+3%S
27、A601+6%SA701K/K03.0K/K02.0试验结果汇总试验结果汇总处理效果不佳多氢酸具有解堵效果多氢酸酸液体系对于本储层的解堵效果良好，多氢酸酸液体系对于本储层的解堵效果良好，优于土酸和氟硼酸。优于土酸和氟硼酸。3.6.2 3.6.2 塔里木油田岩心流动试验塔里木油田岩心流动试验油田概况油田概况TZ12油田属于中等孔隙度、低渗且非均质性严重，具有油田属于中等孔隙度、低渗且非均质性严重，具有一定边水的高密度、高粘度大型常规稠油油藏。一定边水的高密度、高粘度大型常规稠油油藏。TZ12油田是主要以石英和长石为主的典型砂岩储层，石英油田是主要以石英和长石为主的典型砂岩储层，石英平均含量平均含
28、量63%；长石平均含量；长石平均含量37.5%。油藏为正常的温度压力系统，油藏压力为油藏为正常的温度压力系统，油藏压力为50.8 MPa，压力压力系数为系数为1.1，油藏平均温度为，油藏平均温度为114。油油藏藏孔孔隙隙度度在在9%12%之之间间，渗渗透透率率在在10-3m210-4m2之间之间，为中孔、低渗储层。，为中孔、低渗储层。TZ12油田的地层水为油田的地层水为CaCl2型，总矿化度为型，总矿化度为78008107543ppm，pH值值67。 试验结果汇总试验结果汇总效果不佳效果不佳良好的解堵以良好的解堵以及增产效果及增产效果多氢酸具有良好的解堵和增产效果，而多氢酸具有良好的解堵和增产
29、效果，而氟硼酸的解堵效果不是很好。氟硼酸的解堵效果不是很好。第四部分第四部分 砂岩储层多氢酸酸化模型研究砂岩储层多氢酸酸化模型研究HekimHekimHekimHekim分布参数模型分布参数模型分布参数模型分布参数模型考虑多氢酸与氟盐在地考虑多氢酸与氟盐在地层中不断反应生成层中不断反应生成HFHFHFHF浓度分布的数学浓度分布的数学模型模型矿物浓度分布的数矿物浓度分布的数学模型学模型多氢酸多氢酸浓度分布的浓度分布的数学模型数学模型HFHF浓度分布的数值浓度分布的数值模型模型矿物浓度分布的数矿物浓度分布的数值模型值模型多氢酸多氢酸浓度分布的浓度分布的数值模型数值模型写成对角三对角系数矩阵，追赶法
30、求解4.1 4.1 4.1 4.1 HFHFHFHF浓度分布的数学模型的推导浓度分布的数学模型的推导浓度分布的数学模型的推导浓度分布的数学模型的推导（1 1）单位时间从径向流入微元体的）单位时间从径向流入微元体的）单位时间从径向流入微元体的）单位时间从径向流入微元体的HFHF摩尔数为摩尔数为摩尔数为摩尔数为nini：（2 2）单位时间从径向流出微元体的）单位时间从径向流出微元体的）单位时间从径向流出微元体的）单位时间从径向流出微元体的HFHF摩尔数为摩尔数为摩尔数为摩尔数为nono：（3 3）单位时间在微元体内由）单位时间在微元体内由）单位时间在微元体内由）单位时间在微元体内由多氢酸反应生成的
31、多氢酸反应生成的多氢酸反应生成的多氢酸反应生成的HFHF摩尔数摩尔数摩尔数摩尔数为为为为nhnh：（4 4）单位时间在微元体内被反应掉的）单位时间在微元体内被反应掉的）单位时间在微元体内被反应掉的）单位时间在微元体内被反应掉的HFHF摩尔数为摩尔数为摩尔数为摩尔数为nrnr：(4.3)(4.4)(4.5)(4.6)(4.1)(4.2)4.1 4.1 4.1 4.1 HFHFHFHF浓度分布的数学模型的推导浓度分布的数学模型的推导浓度分布的数学模型的推导浓度分布的数学模型的推导（5 5）单位时间微元体内的）单位时间微元体内的）单位时间微元体内的）单位时间微元体内的HFHF物质的量的变化为物质的量
32、的变化为物质的量的变化为物质的量的变化为ncnc：根据根据根据根据物质的量守恒物质的量守恒物质的量守恒物质的量守恒，得到，得到，得到，得到 带入以上公式，整理、消除二阶无穷小量得到带入以上公式，整理、消除二阶无穷小量得到带入以上公式，整理、消除二阶无穷小量得到带入以上公式，整理、消除二阶无穷小量得到(4.7)(4.8)(4.9)HFHF的溶蚀反应数学的溶蚀反应数学的溶蚀反应数学的溶蚀反应数学模型：模型：模型：模型：4.4.4.4.2 2 2 2 矿物反应数学模型的建立矿物反应数学模型的建立矿物反应数学模型的建立矿物反应数学模型的建立在微元体内的矿物减少的物质的量等于反应掉的物质的量，在微元体内
33、的矿物减少的物质的量等于反应掉的物质的量，在微元体内的矿物减少的物质的量等于反应掉的物质的量，在微元体内的矿物减少的物质的量等于反应掉的物质的量，即即即即 化简上式得到矿物反应数学模型：化简上式得到矿物反应数学模型：化简上式得到矿物反应数学模型：化简上式得到矿物反应数学模型：由式（由式（由式（由式（4.14.1）、（）、（）、（）、（4.24.2）、（）、（）、（）、（4.94.9）、（）、（）、（）、（4.114.11）联立，就可以）联立，就可以）联立，就可以）联立，就可以建立建立建立建立HFHF在地层中的反应数学模型：在地层中的反应数学模型：在地层中的反应数学模型：在地层中的反应数学模型：
34、(4.10)(4.11)(4.12)初始条件和边界条件为：初始条件和边界条件为：初始条件和边界条件为：初始条件和边界条件为：4.4.4.4.3 3 3 3多氢酸浓度分布数学模型多氢酸浓度分布数学模型多氢酸浓度分布数学模型多氢酸浓度分布数学模型 （1 1）单位时间从径向流入微元体的多氢酸（）单位时间从径向流入微元体的多氢酸（）单位时间从径向流入微元体的多氢酸（）单位时间从径向流入微元体的多氢酸（MHMH）摩尔数）摩尔数）摩尔数）摩尔数为为为为nini：（2 2）单位时间从径向流出微元体的）单位时间从径向流出微元体的）单位时间从径向流出微元体的）单位时间从径向流出微元体的MHMH摩尔数为摩尔数为摩
35、尔数为摩尔数为n no o： (4.13)(4.14)(4.15)4.4.4.4.3 3 3 3多氢酸浓度分布数学模型多氢酸浓度分布数学模型多氢酸浓度分布数学模型多氢酸浓度分布数学模型（3 3）单位时间在微元体内被消耗掉的多氢酸的摩尔数为）单位时间在微元体内被消耗掉的多氢酸的摩尔数为）单位时间在微元体内被消耗掉的多氢酸的摩尔数为）单位时间在微元体内被消耗掉的多氢酸的摩尔数为n nh h： r rh h多氢酸生成多氢酸生成多氢酸生成多氢酸生成HFHF的反应速度的反应速度的反应速度的反应速度 （4 4）单位时间微元体内的）单位时间微元体内的）单位时间微元体内的）单位时间微元体内的MHMH物质的量的
36、变化为物质的量的变化为物质的量的变化为物质的量的变化为n nc c：根据物质的量守恒有根据物质的量守恒有根据物质的量守恒有根据物质的量守恒有 将式（将式（将式（将式（4.144.14）（）（）（）（4.174.17）带入（）带入（）带入（）带入（4.184.18），整理、消除二阶），整理、消除二阶），整理、消除二阶），整理、消除二阶无穷小量得到无穷小量得到无穷小量得到无穷小量得到多氢酸浓度分布的数学模型多氢酸浓度分布的数学模型多氢酸浓度分布的数学模型多氢酸浓度分布的数学模型 ：(4.16)(4.17)(4.18)(4.19)4.4.4.4.3 3 3 3多氢酸浓度分布数学模型多氢酸浓度分布数学
37、模型多氢酸浓度分布数学模型多氢酸浓度分布数学模型多氢酸浓度分布的数学模型的初始条件和边界条件为多氢酸浓度分布的数学模型的初始条件和边界条件为多氢酸浓度分布的数学模型的初始条件和边界条件为多氢酸浓度分布的数学模型的初始条件和边界条件为 4.4 HF4.4 HF、MHMH酸浓度分布和矿物浓度分布数值模酸浓度分布和矿物浓度分布数值模酸浓度分布和矿物浓度分布数值模酸浓度分布和矿物浓度分布数值模型的建立型的建立型的建立型的建立 一、一、一、一、MHMH酸浓度分布数值模型酸浓度分布数值模型酸浓度分布数值模型酸浓度分布数值模型 利用隐式差分（时间导数采用一阶向后差分，空间导数采用利用隐式差分（时间导数采用一
38、阶向后差分，空间导数采用利用隐式差分（时间导数采用一阶向后差分，空间导数采用利用隐式差分（时间导数采用一阶向后差分，空间导数采用一阶中心差分）来处理上面得到的酸浓度分布模型一阶中心差分）来处理上面得到的酸浓度分布模型一阶中心差分）来处理上面得到的酸浓度分布模型一阶中心差分）来处理上面得到的酸浓度分布模型 (4.20)(4.21)MHMH酸浓度分布数值模型为：酸浓度分布数值模型为：酸浓度分布数值模型为：酸浓度分布数值模型为： 其中：其中：其中：其中：二、二、二、二、HFHF酸浓度分布数值模型酸浓度分布数值模型酸浓度分布数值模型酸浓度分布数值模型 HFHF与与与与MHMH处处处处理理理理一一一一样
39、样样样，利利利利用用用用隐隐隐隐式式式式差差差差分分分分来来来来出出出出路路路路上上上上面面面面得得得得到到到到得得得得HFHF酸酸酸酸浓度分布模型，得到隐式差分得数值模型。浓度分布模型，得到隐式差分得数值模型。浓度分布模型，得到隐式差分得数值模型。浓度分布模型，得到隐式差分得数值模型。 (4.22)二、二、二、二、HFHF酸浓度分布数值模型酸浓度分布数值模型酸浓度分布数值模型酸浓度分布数值模型化简得：化简得：化简得：化简得：式中式中式中式中初始条件和边界条件为：初始条件和边界条件为：初始条件和边界条件为：初始条件和边界条件为： (4.23)(4.24)三、矿物浓度分布数值模型三、矿物浓度分布
40、数值模型三、矿物浓度分布数值模型三、矿物浓度分布数值模型 (4.26)4.5 4.5 数值模型的求解数值模型的求解 方程（方程（方程（方程（4.224.22）写成矩阵形式如）写成矩阵形式如）写成矩阵形式如）写成矩阵形式如(4.28)(4.28)所示，所示，所示，所示，(4.28)(4.28)即为多即为多即为多即为多氢酸数值模型的求解矩阵。氢酸数值模型的求解矩阵。氢酸数值模型的求解矩阵。氢酸数值模型的求解矩阵。 AAAA1 1 BB BB1 1 CC CC2 2 AA AA2 2 BB BB2 2 CCCCi i AAAAi i BBBBi i CC CCN2-1N2-1 AA AAN2-1N2
41、-1 同理，可以把方程（同理，可以把方程（同理，可以把方程（同理，可以把方程（4.244.244.244.24）即）即）即）即HFHFHFHF酸液浓度分布的酸液浓度分布的酸液浓度分布的酸液浓度分布的数值模型，将其写成方阵形式。数值模型，将其写成方阵形式。数值模型，将其写成方阵形式。数值模型，将其写成方阵形式。 方程（方程（方程（方程（4.284.284.284.28）和（）和（）和（）和（4.294.294.294.29）的系数矩阵是对角三对）的系数矩阵是对角三对）的系数矩阵是对角三对）的系数矩阵是对角三对角矩阵，因此可用追赶法求解。角矩阵，因此可用追赶法求解。角矩阵，因此可用追赶法求解。角矩
42、阵，因此可用追赶法求解。(4.28)DD1DD2DDiDDN2-1=第五部分第五部分 砂岩储层多氢酸酸化参数设计砂岩储层多氢酸酸化参数设计储层含油气饱和度高、储层能量较为充足储层含油气饱和度高、储层能量较为充足储层含油气饱和度高、储层能量较为充足储层含油气饱和度高、储层能量较为充足产层受污染的井产层受污染的井产层受污染的井产层受污染的井邻井高产而本井低产的井邻井高产而本井低产的井邻井高产而本井低产的井邻井高产而本井低产的井在钻井过程中油气显示好试油效果差的井层在钻井过程中油气显示好试油效果差的井层在钻井过程中油气显示好试油效果差的井层在钻井过程中油气显示好试油效果差的井层产层应具有一定的渗透能
43、力产层应具有一定的渗透能力产层应具有一定的渗透能力产层应具有一定的渗透能力油、气、水边界清楚油、气、水边界清楚油、气、水边界清楚油、气、水边界清楚固井质量好和井况好的井固井质量好和井况好的井固井质量好和井况好的井固井质量好和井况好的井5.1 5.1 酸化选井选层原则酸化选井选层原则酸化选井选层原则酸化选井选层原则 5.2 5.2 施工工艺参数确定施工工艺参数确定施工工艺参数确定施工工艺参数确定 5.2.15.2.1施工排量施工排量施工排量施工排量 根根根根据据据据渗渗渗渗流流流流力力力力学学学学的的的的理理理理论论论论，假假假假设设设设酸酸酸酸液液液液沿沿沿沿径径径径向向向向流流流流入入入入地
44、地地地层层层层，流流流流动动动动符符符符合合合合达西定律，在不压开地层的最大允许施工排量达西定律，在不压开地层的最大允许施工排量达西定律，在不压开地层的最大允许施工排量达西定律，在不压开地层的最大允许施工排量Q Qmaxmax为：为：为：为： Q Q=0.9=0.9Q Qmaxmax 5.2.25.2.2最大注液地面压力最大注液地面压力最大注液地面压力最大注液地面压力 最大注液压力：最大注液压力：最大注液压力：最大注液压力：(5.1)(5.2)(5.3)5.2 5.2 施工工艺参数确定施工工艺参数确定施工工艺参数确定施工工艺参数确定 5.2.25.2.2最大注液地面压力最大注液地面压力最大注液
45、地面压力最大注液地面压力 一、地层破裂压力确定一、地层破裂压力确定一、地层破裂压力确定一、地层破裂压力确定 地层破裂压力的确定计算有地层破裂压力的确定计算有地层破裂压力的确定计算有地层破裂压力的确定计算有3 3 3 3种方法：种方法：种方法：种方法：利用压力施工曲线的瞬时关井压力来确定；利用压力施工曲线的瞬时关井压力来确定；利用压力施工曲线的瞬时关井压力来确定；利用压力施工曲线的瞬时关井压力来确定；根据地应力分布进行理论计算；根据地应力分布进行理论计算；根据地应力分布进行理论计算；根据地应力分布进行理论计算；按矿场统计资料计算。按矿场统计资料计算。按矿场统计资料计算。按矿场统计资料计算。按矿场
46、统计资料确定：按矿场统计资料确定：按矿场统计资料确定：按矿场统计资料确定：二、液柱压力确定二、液柱压力确定二、液柱压力确定二、液柱压力确定三、孔眼摩阻确定确定三、孔眼摩阻确定确定三、孔眼摩阻确定确定三、孔眼摩阻确定确定 (5.4)(5.5)(5.6)四、井筒摩阻确定四、井筒摩阻确定四、井筒摩阻确定四、井筒摩阻确定 5.2.3 5.2.3 最大水马力确定最大水马力确定最大水马力确定最大水马力确定 5.3 5.3 酸液用量确定酸液用量确定酸液用量确定酸液用量确定 5.3.15.3.1前置液前置液前置液前置液 (1) (1) (1) (1) 溶解溶解溶解溶解R R R Rd d d d范围内的方解石
47、体积：范围内的方解石体积：范围内的方解石体积：范围内的方解石体积：根据溶解力根据溶解力根据溶解力根据溶解力X X的定义，溶解所需的盐酸体积为：的定义，溶解所需的盐酸体积为：的定义，溶解所需的盐酸体积为：的定义，溶解所需的盐酸体积为： (5.7)(5.8)(5.9)(5.10)5.3.1前置液前置液 （2 2）清除碳酸盐后，井筒酸化半径内的孔隙体）清除碳酸盐后，井筒酸化半径内的孔隙体）清除碳酸盐后，井筒酸化半径内的孔隙体）清除碳酸盐后，井筒酸化半径内的孔隙体积为：积为：积为：积为：（3 3 3 3）所需注入的盐酸的总体积为：）所需注入的盐酸的总体积为：）所需注入的盐酸的总体积为：）所需注入的盐酸
48、的总体积为： 5.3.2 处理液处理液 其中一种是经验公式方法，另一种是设计其中一种是经验公式方法，另一种是设计其中一种是经验公式方法，另一种是设计其中一种是经验公式方法，另一种是设计计算方法。计算方法。计算方法。计算方法。 (5.11)(5.12)5.3.2 5.3.2 处理液处理液处理液处理液经验公式：经验公式：经验公式：经验公式： 设计计算方法可以据解堵的时间反算：设计计算方法可以据解堵的时间反算：设计计算方法可以据解堵的时间反算：设计计算方法可以据解堵的时间反算：5.3.35.3.3 后置液后置液后置液后置液 后置液用量的确定：后置液用量的确定：后置液用量的确定：后置液用量的确定：5.
49、3.4 5.3.4 顶替液顶替液顶替液顶替液 顶替液的体积按照井筒容积附加一定余量确定顶替液的体积按照井筒容积附加一定余量确定顶替液的体积按照井筒容积附加一定余量确定顶替液的体积按照井筒容积附加一定余量确定: : : : (5.13)(5.14)(5.15)(5.16)第六部分第六部分多氢酸酸化技术在现场的应用多氢酸酸化技术在现场的应用6.1 油田情况概述油田情况概述油田概况油田概况渤中油田属于构造复杂，曲流河沉积相，具有一定边底水渤中油田属于构造复杂，曲流河沉积相，具有一定边底水的的高密度、高粘度大型常规稠油油藏。高密度、高粘度大型常规稠油油藏。长石砂岩储层，碎屑颗粒以长石、石英为主，长石砂
50、岩储层，碎屑颗粒以长石、石英为主，石英平均含石英平均含量为量为50.6%50.6%，长石平均含量为，长石平均含量为38.9%38.9%，填屑物主要为水云母填屑物主要为水云母泥质及结晶高岭土。泥质及结晶高岭土。油藏为油藏为正常的温度压力系统正常的温度压力系统，油藏压力为，油藏压力为11.45-16.24 11.45-16.24 MPaMPa，压力系数为压力系数为0.998-1.0090.998-1.009，油藏温度为油藏温度为60-7560-75之间之间。油油藏藏孔孔隙隙度度平平均均值值为为30%30%，渗渗透透率率平平均均值值1.7501.750 m m2 2，为为高高孔、高渗储层孔、高渗储层
51、。渤中油田的地层水渤中油田的地层水为重碳酸氢钠型为重碳酸氢钠型，总矿化度为，总矿化度为37993799mg/Lmg/L， 氯离子含量为氯离子含量为16481648mg/Lmg/L，PHPH值为值为6.56.5。6.2 6.2 BZ25-1-E11BZ25-1-E11BZ25-1-E11BZ25-1-E11井实例分析井实例分析井实例分析井实例分析一、酸化前生产状况一、酸化前生产状况一、酸化前生产状况一、酸化前生产状况 二、酸液设计二、酸液设计二、酸液设计二、酸液设计 三、三、三、三、 酸化施工曲线酸化施工曲线酸化施工曲线酸化施工曲线 图6-1BZ25-1-E11井酸化施工曲线四、四、四、四、 酸
52、化效果分析酸化效果分析酸化效果分析酸化效果分析 图图6-2 E11井酸化前后井酸化前后产液量产液量曲线曲线图图6-3 E11井酸化前后井酸化前后产油量产油量曲线曲线 图图6-4 E11井酸化前后井酸化前后含水率含水率曲线曲线图图6-5 E11井酸化前后井酸化前后产水量产水量曲线曲线 四、四、 酸化效果分析酸化效果分析酸化前酸化前酸化后酸化后产液量从产液量从35.8 M3/d上升上升到到74.8 M3/d，增加增加110.0%产油量从产油量从14.6 M3/d上升上升到到57.2 M3/d ，增加，增加291.0% 6.3 6.3 BZ25-1-D14BZ25-1-D14井实例分析井实例分析井实
53、例分析井实例分析 一、酸液设计一、酸液设计一、酸液设计一、酸液设计 二、酸化效果二、酸化效果二、酸化效果二、酸化效果 产油量从产油量从29M3/d增加到增加到65M3/d ，增加，增加124.0%。酸化后酸化前 6.4 6.4 BZ25-1-E14BZ25-1-E14井实例分析井实例分析井实例分析井实例分析一、酸液设计一、酸液设计一、酸液设计一、酸液设计 二、酸化效果二、酸化效果二、酸化效果二、酸化效果产油量从产油量从55M3/d增加到增加到85.9M3/d ，增加，增加56.0%。酸化前酸化后结论与建议结论与建议 本文在考察常规砂岩油藏的酸化液体的基础上，本文在考察常规砂岩油藏的酸化液体的基
54、础上，本文在考察常规砂岩油藏的酸化液体的基础上，本文在考察常规砂岩油藏的酸化液体的基础上，提出了一种新型砂岩油藏的酸化液体系，多氢酸酸液提出了一种新型砂岩油藏的酸化液体系，多氢酸酸液提出了一种新型砂岩油藏的酸化液体系，多氢酸酸液提出了一种新型砂岩油藏的酸化液体系，多氢酸酸液体系。这种新型的酸液体系也是一种氢氟酸酸液体系，体系。这种新型的酸液体系也是一种氢氟酸酸液体系，体系。这种新型的酸液体系也是一种氢氟酸酸液体系，体系。这种新型的酸液体系也是一种氢氟酸酸液体系，然而多氢酸酸液体系是由一种膦酸复合物和氟盐反应然而多氢酸酸液体系是由一种膦酸复合物和氟盐反应然而多氢酸酸液体系是由一种膦酸复合物和氟盐
55、反应然而多氢酸酸液体系是由一种膦酸复合物和氟盐反应生产氢氟酸。多氢酸酸液体系具有诸多的优良性能，生产氢氟酸。多氢酸酸液体系具有诸多的优良性能，生产氢氟酸。多氢酸酸液体系具有诸多的优良性能，生产氢氟酸。多氢酸酸液体系具有诸多的优良性能，本文从室内试验研究出发，深入详细的研究了多氢酸本文从室内试验研究出发，深入详细的研究了多氢酸本文从室内试验研究出发，深入详细的研究了多氢酸本文从室内试验研究出发，深入详细的研究了多氢酸酸液特性，并且在试验基础上，进行了酸液的各种机酸液特性，并且在试验基础上，进行了酸液的各种机酸液特性，并且在试验基础上，进行了酸液的各种机酸液特性，并且在试验基础上，进行了酸液的各种
56、机理研究。本文成功研制出了适合渤海湾油田的多氢酸理研究。本文成功研制出了适合渤海湾油田的多氢酸理研究。本文成功研制出了适合渤海湾油田的多氢酸理研究。本文成功研制出了适合渤海湾油田的多氢酸酸液体系，在油田酸化取得显著的成功。本文的研究酸液体系，在油田酸化取得显著的成功。本文的研究酸液体系，在油田酸化取得显著的成功。本文的研究酸液体系，在油田酸化取得显著的成功。本文的研究结论如下：结论如下：结论如下：结论如下： (1) (1) 多氢酸含有多个氢离子，可以在不同的多氢酸含有多个氢离子，可以在不同的多氢酸含有多个氢离子，可以在不同的多氢酸含有多个氢离子，可以在不同的PHPHPHPH值条件下，值条件下，
57、值条件下，值条件下，缓慢电离出氢离子，提供充足的氢离子与氟盐反应生缓慢电离出氢离子，提供充足的氢离子与氟盐反应生缓慢电离出氢离子，提供充足的氢离子与氟盐反应生缓慢电离出氢离子，提供充足的氢离子与氟盐反应生产氢氟酸。多氢酸在岩石矿物反应过程中，可以保持产氢氟酸。多氢酸在岩石矿物反应过程中，可以保持产氢氟酸。多氢酸在岩石矿物反应过程中，可以保持产氢氟酸。多氢酸在岩石矿物反应过程中，可以保持溶液的氢离子浓度在较高的水平，有利于阻止各种沉溶液的氢离子浓度在较高的水平，有利于阻止各种沉溶液的氢离子浓度在较高的水平，有利于阻止各种沉溶液的氢离子浓度在较高的水平，有利于阻止各种沉淀的生成。淀的生成。淀的生成
58、。淀的生成。结论与建议(2) (2) (2) (2) 多氢酸酸液体系对石英具有较高的溶蚀率，在氢氟酸多氢酸酸液体系对石英具有较高的溶蚀率，在氢氟酸多氢酸酸液体系对石英具有较高的溶蚀率，在氢氟酸多氢酸酸液体系对石英具有较高的溶蚀率，在氢氟酸浓度相同的情况下，多氢酸体系的溶蚀率高于土酸对浓度相同的情况下，多氢酸体系的溶蚀率高于土酸对浓度相同的情况下，多氢酸体系的溶蚀率高于土酸对浓度相同的情况下，多氢酸体系的溶蚀率高于土酸对石英的溶蚀率石英的溶蚀率石英的溶蚀率石英的溶蚀率。同时，多氢酸可以抑制酸液与作为砂。同时，多氢酸可以抑制酸液与作为砂。同时，多氢酸可以抑制酸液与作为砂。同时，多氢酸可以抑制酸液与
59、作为砂岩胶结物的粘土的反应速度，岩胶结物的粘土的反应速度，岩胶结物的粘土的反应速度，岩胶结物的粘土的反应速度，减小粘土溶解度，并且减小粘土溶解度，并且减小粘土溶解度，并且减小粘土溶解度，并且防止了地层基质被肢解。由于这个粘土的表层是可以防止了地层基质被肢解。由于这个粘土的表层是可以防止了地层基质被肢解。由于这个粘土的表层是可以防止了地层基质被肢解。由于这个粘土的表层是可以溶于酸的，因此溶于酸的，因此溶于酸的，因此溶于酸的，因此通过调节多氢酸酸液体系中的配方，通过调节多氢酸酸液体系中的配方，通过调节多氢酸酸液体系中的配方，通过调节多氢酸酸液体系中的配方，可以用少量的有机酸和盐酸调整酸液对粘土的溶
60、蚀率可以用少量的有机酸和盐酸调整酸液对粘土的溶蚀率可以用少量的有机酸和盐酸调整酸液对粘土的溶蚀率可以用少量的有机酸和盐酸调整酸液对粘土的溶蚀率和反应速度，从而实现酸化液的优化设计。和反应速度，从而实现酸化液的优化设计。和反应速度，从而实现酸化液的优化设计。和反应速度，从而实现酸化液的优化设计。(3) (3) (3) (3) 多氢酸具有水湿性能，不会对储层的油气渗流造成不多氢酸具有水湿性能，不会对储层的油气渗流造成不多氢酸具有水湿性能，不会对储层的油气渗流造成不多氢酸具有水湿性能，不会对储层的油气渗流造成不利的影响。多氢酸与各种添加剂的配伍性良好，并且利的影响。多氢酸与各种添加剂的配伍性良好，并
61、且利的影响。多氢酸与各种添加剂的配伍性良好，并且利的影响。多氢酸与各种添加剂的配伍性良好，并且多氢酸和氟硼酸的配伍性良好，可以和氟硼酸联合使多氢酸和氟硼酸的配伍性良好，可以和氟硼酸联合使多氢酸和氟硼酸的配伍性良好，可以和氟硼酸联合使多氢酸和氟硼酸的配伍性良好，可以和氟硼酸联合使用。用。用。用。结论与建议(4) (4) (4) (4) 多氢酸对溶液中多价金属离子具有的络合能力，对诸多氢酸对溶液中多价金属离子具有的络合能力，对诸多氢酸对溶液中多价金属离子具有的络合能力，对诸多氢酸对溶液中多价金属离子具有的络合能力，对诸多阳离子有很强的吸附能力。多氢酸的低限效应和对多阳离子有很强的吸附能力。多氢酸的
62、低限效应和对多阳离子有很强的吸附能力。多氢酸的低限效应和对多阳离子有很强的吸附能力。多氢酸的低限效应和对离子的吸附特性就是多氢酸抑制砂岩酸化二次沉淀的离子的吸附特性就是多氢酸抑制砂岩酸化二次沉淀的离子的吸附特性就是多氢酸抑制砂岩酸化二次沉淀的离子的吸附特性就是多氢酸抑制砂岩酸化二次沉淀的机理。机理。机理。机理。(5) (5) (5) (5) 多氢酸酸液体系特别适用于胶结物松散、结构疏松的多氢酸酸液体系特别适用于胶结物松散、结构疏松的多氢酸酸液体系特别适用于胶结物松散、结构疏松的多氢酸酸液体系特别适用于胶结物松散、结构疏松的砂岩储层。因为多氢酸可以避免氢氟酸过快地与粘土砂岩储层。因为多氢酸可以避
63、免氢氟酸过快地与粘土砂岩储层。因为多氢酸可以避免氢氟酸过快地与粘土砂岩储层。因为多氢酸可以避免氢氟酸过快地与粘土反应，从而避免酸液对作为岩石胶结物的溶蚀，不会反应，从而避免酸液对作为岩石胶结物的溶蚀，不会反应，从而避免酸液对作为岩石胶结物的溶蚀，不会反应，从而避免酸液对作为岩石胶结物的溶蚀，不会造成岩石的松散和垮塌。同时，多氢酸酸液体系对石造成岩石的松散和垮塌。同时，多氢酸酸液体系对石造成岩石的松散和垮塌。同时，多氢酸酸液体系对石造成岩石的松散和垮塌。同时，多氢酸酸液体系对石英具有较高的溶蚀能力，不会影响对岩石的整体溶蚀英具有较高的溶蚀能力，不会影响对岩石的整体溶蚀英具有较高的溶蚀能力，不会影
64、响对岩石的整体溶蚀英具有较高的溶蚀能力，不会影响对岩石的整体溶蚀率。率。率。率。(6) (6) (6) (6) 本文经过系列的实验研究，成功研制出了新型的多氢本文经过系列的实验研究，成功研制出了新型的多氢本文经过系列的实验研究，成功研制出了新型的多氢本文经过系列的实验研究，成功研制出了新型的多氢酸酸液体系配方。并且酸液配方在渤海油田的三口油酸酸液体系配方。并且酸液配方在渤海油田的三口油酸酸液体系配方。并且酸液配方在渤海油田的三口油酸酸液体系配方。并且酸液配方在渤海油田的三口油井酸化处理中，取得显著的增产效果。这个新型酸液井酸化处理中，取得显著的增产效果。这个新型酸液井酸化处理中，取得显著的增产
65、效果。这个新型酸液井酸化处理中，取得显著的增产效果。这个新型酸液的研制成功，为砂岩储层的酸化解堵提供一种新的酸的研制成功，为砂岩储层的酸化解堵提供一种新的酸的研制成功，为砂岩储层的酸化解堵提供一种新的酸的研制成功，为砂岩储层的酸化解堵提供一种新的酸化工艺技术。化工艺技术。化工艺技术。化工艺技术。 结论与建议 本文建立了砂岩多氢酸酸化模型，但是多氢酸作本文建立了砂岩多氢酸酸化模型，但是多氢酸作本文建立了砂岩多氢酸酸化模型，但是多氢酸作本文建立了砂岩多氢酸酸化模型，但是多氢酸作为一种新型的酸液体系，本文在性能研究方面还存在为一种新型的酸液体系，本文在性能研究方面还存在为一种新型的酸液体系，本文在性
66、能研究方面还存在为一种新型的酸液体系，本文在性能研究方面还存在诸多欠缺。例如多氢酸与氟盐反应动力学的研究就有诸多欠缺。例如多氢酸与氟盐反应动力学的研究就有诸多欠缺。例如多氢酸与氟盐反应动力学的研究就有诸多欠缺。例如多氢酸与氟盐反应动力学的研究就有待进一步完善和发展。另外，一些复杂岩性的砂岩油待进一步完善和发展。另外，一些复杂岩性的砂岩油待进一步完善和发展。另外，一些复杂岩性的砂岩油待进一步完善和发展。另外，一些复杂岩性的砂岩油藏的多氢酸酸化技术还需要进一步的研究和完善。藏的多氢酸酸化技术还需要进一步的研究和完善。藏的多氢酸酸化技术还需要进一步的研究和完善。藏的多氢酸酸化技术还需要进一步的研究和完善。谢谢各位评审专家和老师！谢谢各位评审专家和老师！
