《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵 设计规范》

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1、 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范设计规范JTG D62-2004JTG D62-2004技术交流技术交流路桥集团桥梁技术有限公司路桥集团桥梁技术有限公司 鲍卫刚鲍卫刚 公路钢筋混凝土及预应力混凝公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范土桥涵设计规范JTG D62-2004JTG D62-2004的基本变化的基本变化基本变化基本变化: :1 1 设计理论变化带来的直接或间接设计理论变化带来的直接或间接的变化的变化2 2 安全度调整带来的变化安全度调整带来的变化3 3 公式、构造等的完善修改公式、构造等的完善修改4 4 新增内容新增内容 第第1 1章章 总

2、则总则 1.0.2 1.0.2 适用范围适用范围 本规范的适用范围与原规范相同，即仅适用本规范的适用范围与原规范相同，即仅适用于用硅酸盐水泥、矿渣水泥、火山灰水泥配制的于用硅酸盐水泥、矿渣水泥、火山灰水泥配制的目前实际工程中大量使用的混凝土制作的一般的目前实际工程中大量使用的混凝土制作的一般的钢筋混凝土及预应力混凝土构件的设计，不适用钢筋混凝土及预应力混凝土构件的设计，不适用于特种混凝土如轻质混凝土制作的桥涵结构构件于特种混凝土如轻质混凝土制作的桥涵结构构件设计。设计。 第第3 3章章 材料材料1 1 混凝土材料混凝土材料混凝土强度等级上限由混凝土强度等级上限由6060号增加到号增加到C80C

3、80，C50C50以下为普通强度以下为普通强度混凝土，混凝土，C50C50及以上为高强度混凝土。及以上为高强度混凝土。 C50C50及以上高强的混凝土可用常规水泥、砂石料和常规工艺配制，及以上高强的混凝土可用常规水泥、砂石料和常规工艺配制，具有高强、早强、工作度良好、变形小、抗渗抗腐蚀性能优良等特具有高强、早强、工作度良好、变形小、抗渗抗腐蚀性能优良等特点；能大幅度提高结构构件的承载能力，减小尺寸和自重，加快施点；能大幅度提高结构构件的承载能力，减小尺寸和自重，加快施工进度。高性能混凝土将成为桥梁建筑的基本材料。工进度。高性能混凝土将成为桥梁建筑的基本材料。 混凝土强度等级混凝土强度等级用用1

4、50mm150mm150mm150mm150mm150mm立方体抗压强度标立方体抗压强度标准值确定并冠以准值确定并冠以C C表示。抗压强度标准值系指试件用标准表示。抗压强度标准值系指试件用标准方法制作、养护至方法制作、养护至2828天龄期，以标准试验方法测得的具天龄期，以标准试验方法测得的具有有95%95%保证率的抗压强度（以保证率的抗压强度（以MPaMPa计）。计）。混凝土标号混凝土标号系指龄期为系指龄期为2828天、尺寸为天、尺寸为200mm200mm的标准立方体、的标准立方体、标准值取标准值取85%85%保证率确定的混凝土抗压强度。保证率确定的混凝土抗压强度。（规范中应用的混凝土轴心抗压

5、强度是针对棱柱体的，并对高强混凝土（规范中应用的混凝土轴心抗压强度是针对棱柱体的，并对高强混凝土有强度的脆性折减。）有强度的脆性折减。）混混凝凝土土强强度度等等级级与与原原规规范范的的混混凝凝土土标标号号应应按按下下列列公公式式进进行行换换算：算：混凝土的变异系数：混凝土的变异系数： 混凝土强度混凝土强度 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 变异系数变异系数 0.18 0.16 0.14 0.13 0.12 0.18 0.16 0.14 0.13 0.12 0.120.12 0.11 0.

6、11 0.10 0.11 0.11 0.10混凝土强度等级与原规范混凝土标号变换关系：混凝土强度等级与原规范混凝土标号变换关系： 原标号原标号 20 25 30 35 40 45 50 55 6020 25 30 35 40 45 50 55 60 现强度现强度 C18 C23 C28 C33 C38 C43 C48 C53 C58C18 C23 C28 C33 C38 C43 C48 C53 C58 第第3 3章章 材料材料3.1.2 3.1.2 公路桥涵受力构件的混凝土强度等级应按下列规公路桥涵受力构件的混凝土强度等级应按下列规定采用：定采用： 1 1 钢筋混凝土构件不应低于钢筋混凝土构件

7、不应低于C20C20，当用，当用HRB400HRB400、KL400KL400级钢级钢筋配筋时，不应低于筋配筋时，不应低于C25C25； 2 2 预应力混凝土构件不应低于预应力混凝土构件不应低于C40C40。原规范第原规范第2.1.12.1.1条：条： 用于公路桥梁承重部分的混凝土标号规定如下：用于公路桥梁承重部分的混凝土标号规定如下：1515号、号、2020号、号、2525号、号、3030号、号、4040号、号、5050号和号和6060号。号。 钢筋混凝土构件的混凝土标号不宜低于钢筋混凝土构件的混凝土标号不宜低于1212号；当采用号；当采用、级钢级钢筋时，混凝土标号不宜低于筋时，混凝土标号不

8、宜低于2020号；在预应力混凝土组合梁中，钢筋混号；在预应力混凝土组合梁中，钢筋混凝土部分的混凝土标号不宜低于凝土部分的混凝土标号不宜低于2525号。号。 预应力混凝土构件的混凝土标号不宜低于预应力混凝土构件的混凝土标号不宜低于3030号；当采用碳素钢丝、号；当采用碳素钢丝、刻痕钢丝、钢铰线、热处理钢筋（刻痕钢丝、钢铰线、热处理钢筋（级钢筋）作预应力钢筋时，混凝级钢筋）作预应力钢筋时，混凝土标号不宜低于土标号不宜低于4040号。号。第第3 3章章 材料材料 2 2 钢筋钢筋 公路桥梁用普通钢筋：公路桥梁用普通钢筋： R235R235（原（原级钢筋）级钢筋） HRB335HRB335（原（原级钢

9、筋）级钢筋） HRB400HRB400和和KL400KL400（原（原级钢筋和余热钢筋）级钢筋和余热钢筋） 钢筋及其强度标准值均取自最新现行国家标准，钢筋及其强度标准值均取自最新现行国家标准， 保证率不小于保证率不小于95%95%。取消了。取消了级钢筋、级钢筋、5 5号钢钢筋号钢钢筋 公路桥梁用预应力钢筋：公路桥梁用预应力钢筋： 钢绞线钢绞线 钢丝（应力消除的光面钢丝、刻痕钢丝、螺旋肋钢丝）钢丝（应力消除的光面钢丝、刻痕钢丝、螺旋肋钢丝） 精轧螺纹钢筋精轧螺纹钢筋 原规范中的冷拉钢筋和冷拔低碳钢丝均予删去原规范中的冷拉钢筋和冷拔低碳钢丝均予删去 此外，本规范还规定可以采用此外，本规范还规定可以

10、采用环氧树脂涂层钢筋环氧树脂涂层钢筋 钢筋的强度指标有微调，原因为冶金的标准及本规范的材钢筋的强度指标有微调，原因为冶金的标准及本规范的材料分项系数均有微调。料分项系数均有微调。第第3 3章章 材料材料第第4 4章章 桥梁计算的一般规定桥梁计算的一般规定4.1.4 4.1.4 斜板计算斜板计算 当整体式斜板桥的斜交角（板的支承轴线的垂当整体式斜板桥的斜交角（板的支承轴线的垂直线与桥纵轴线的夹角）不大于直线与桥纵轴线的夹角）不大于1515时，可按正时，可按正交板计算，计算跨径为：当交板计算，计算跨径为：当l/bl/b1.31.3时，按两支时，按两支承轴线间垂直距离的正跨径计算；当承轴线间垂直距离

11、的正跨径计算；当l/bl/b1.31.3时，时，按顺桥向纵轴线的斜跨径计算；以上按顺桥向纵轴线的斜跨径计算；以上l l为斜跨径，为斜跨径，b b为垂直于桥纵轴线的板宽。为垂直于桥纵轴线的板宽。 装配式铰接斜板桥的预制板块，可按宽为两板边垂直装配式铰接斜板桥的预制板块，可按宽为两板边垂直距离，计算跨径为斜跨径的正交板计算。距离，计算跨径为斜跨径的正交板计算。原规范第原规范第4.1.94.1.9条：条： 整体式或装配式斜板桥，当斜度等于或小于整体式或装配式斜板桥，当斜度等于或小于1515时，时，可按正交板计算。可按正交板计算。4.2.1 4.2.1 效应计算效应计算 结构的作用（或荷载）效应可按弹

12、性理论进行结构的作用（或荷载）效应可按弹性理论进行计算。对超静定结构，在进行作用（荷载）效应计算。对超静定结构，在进行作用（荷载）效应分析时，结构构件的抗弯刚度可采用：分析时，结构构件的抗弯刚度可采用： 允许开裂的构件允许开裂的构件0.80.8E Ec cI I，不允许开裂的构件，不允许开裂的构件E Ec cI I。 其中的其中的I I为混凝土毛截面惯性矩。为混凝土毛截面惯性矩。（7575版桥规为版桥规为E EcI/1.5cI/1.5）（本条仅适用于作用效应分析，不适用于正常使用极限状（本条仅适用于作用效应分析，不适用于正常使用极限状态的挠度计算）态的挠度计算）原第原第3.2.13.2.1条取

13、消：条取消： 多梁式上部结构无论整体式板或铰接式板，有中横隔多梁式上部结构无论整体式板或铰接式板，有中横隔梁或无中横隔梁，计算行车系梁的活载内力时，均宜采梁或无中横隔梁，计算行车系梁的活载内力时，均宜采用弹性理论空间计算方法。用弹性理论空间计算方法。第第4 4章章 桥梁计算的一般规定桥梁计算的一般规定4.2.2 T4.2.2 T梁截面翼缘有效宽度梁截面翼缘有效宽度 2 2 外梁翼缘的有效宽度取相邻内梁翼缘有效宽度的一半，外梁翼缘的有效宽度取相邻内梁翼缘有效宽度的一半，加上腹板宽度的加上腹板宽度的1/21/2，再加上外侧悬臂板平均厚度的，再加上外侧悬臂板平均厚度的6 6倍或倍或外侧悬臂板实际宽度

14、两者中的较小者。外侧悬臂板实际宽度两者中的较小者。 预应力混凝土梁在计算预加力引起的混凝土应预应力混凝土梁在计算预加力引起的混凝土应力时，预加力作为轴向力产生的应力可按实际翼力时，预加力作为轴向力产生的应力可按实际翼缘全宽计算；由预加力偏心引起的弯矩产生的应缘全宽计算；由预加力偏心引起的弯矩产生的应力可按翼缘有效宽度计算。力可按翼缘有效宽度计算。 对超静定结构进行作用（或荷载）效应分析时，对超静定结构进行作用（或荷载）效应分析时，T T形、箱形截面梁的翼缘宽度可取实际全宽。形、箱形截面梁的翼缘宽度可取实际全宽。 （各个国家的相关规定稍有差异，我们的规定偏于安全考虑）（各个国家的相关规定稍有差异

15、，我们的规定偏于安全考虑） 第第4 4章章 桥梁计算的一般规定桥梁计算的一般规定4.2.3 4.2.3 箱形截面梁翼缘有效宽度箱形截面梁翼缘有效宽度 箱形截面梁的翼缘有效宽度问题，其原理与箱形截面梁的翼缘有效宽度问题，其原理与T T形截面梁一样。箱形截面梁翼缘有效宽度，目前比形截面梁一样。箱形截面梁翼缘有效宽度，目前比较通用的是较通用的是德国规范德国规范DIN1075DIN1075推荐的方法。这个方法已为推荐的方法。这个方法已为德国钢桥设计规范德国钢桥设计规范DIN1073DIN1073、美美国规范国规范AASHTO-LRFDAASHTO-LRFD所采用。所采用。梁桥梁桥第七章也介绍了这个方法

16、。本规范编制时，委托湖南大学作第七章也介绍了这个方法。本规范编制时，委托湖南大学作了进一步的验证分析计算，结果表明该方法可用，故本规范最终采纳了这个方法。了进一步的验证分析计算，结果表明该方法可用，故本规范最终采纳了这个方法。注意点：注意点： 1 1 当梁高当梁高 时，翼缘有效宽度应采用翼缘时，翼缘有效宽度应采用翼缘实际宽度。实际宽度。 2 2 预应力混凝土梁在计算预加力引起的混凝土应预应力混凝土梁在计算预加力引起的混凝土应力时，预加力作为轴向力产生的应力可按实际翼力时，预加力作为轴向力产生的应力可按实际翼缘全宽计算；由预加力偏心引起的弯矩产生的应缘全宽计算；由预加力偏心引起的弯矩产生的应力可

17、按翼缘有效宽度计算。力可按翼缘有效宽度计算。 3 3 对超静定结构进行作用（或荷载）效应分析时，对超静定结构进行作用（或荷载）效应分析时，箱形截面梁的翼缘宽度可取实际全宽。箱形截面梁的翼缘宽度可取实际全宽。 第第4 4章章 桥梁计算的一般规定桥梁计算的一般规定 4.2.7 4.2.7 为验算变高度预应力混凝土梁斜截面抗裂的需要，本规为验算变高度预应力混凝土梁斜截面抗裂的需要，本规范补充了该类梁考虑弯矩和轴向力引起的附加剪应力的计算方范补充了该类梁考虑弯矩和轴向力引起的附加剪应力的计算方法，列于附录法，列于附录B-1983B-1983年年公路公路杂志范家聪杂志范家聪预应力变截面梁预应力变截面梁的

18、剪应力计算的剪应力计算一文一文 。 第第4 4章章 桥梁计算的一般规定桥梁计算的一般规定 4.2.9 4.2.9 混混凝凝土土的的徐徐变变系系数数和和收收缩缩应应变变的的计计算算公公式式采采用用的是的是CEB-FIPCEB-FIP（19901990）上的公式并作了适当简化。）上的公式并作了适当简化。 原规范采用的是原规范采用的是CEB-FIPCEB-FIP（19781978）的公式。）的公式。 通通常常认认为为，混混凝凝土土的的应应力力在在不不超超过过其其强强度度的的0.4-0.50.4-0.5（混混凝凝土土的的轴轴心心抗抗压压设设计计强强度度小小于于其其极极限限强强度度的的5-%5-%）时时

19、，应应力力与与应应变变基基本本保保持持线线形形关关系系，应应变变、应应力力叠叠加加原原理理成成立立。从从而而，出出现现了了许许多多计计算算方方法法，常常用用的的有有老老化化理理论论、弹弹性性徐徐变变体体理理论论、弹弹性性模模量量修修正正法法、按按龄龄期期调调整整的的模模量量修修正正法法（TrostTrost法法、金金成成棣棣法法、范范立立础础法法、BazantBazant法、法、Step-by-stepStep-by-step法等）。法等）。第第4 4章章 桥梁计算的一般规定桥梁计算的一般规定原规范的：原规范的：第第3.2.123.2.12条（箱梁应计算扭转剪力）条（箱梁应计算扭转剪力）第第3

20、.2.133.2.13条（组合梁应根据具体情况进行换算计算）条（组合梁应根据具体情况进行换算计算）第第3.2.143.2.14条（预制梁与现浇板的组合梁的徐变计算原则）条（预制梁与现浇板的组合梁的徐变计算原则）第第3.2.153.2.15条（组合梁组合面的剪应力计算公式）条（组合梁组合面的剪应力计算公式）第第3.2.163.2.16条（组合面的容许剪应力限值规定）条（组合面的容许剪应力限值规定）第第3.2.173.2.17条（组合梁应设剪力键）条（组合梁应设剪力键）修改后分别在相关章节中体现。修改后分别在相关章节中体现。第第4 4章章 桥梁计算的一般规定桥梁计算的一般规定4.3 4.3 拱的计

21、算拱的计算（由原来的（由原来的7 7条增加至条增加至1414条）条） 4.3.1 4.3.1 无铰拱和双铰拱的计算可无铰拱和双铰拱的计算可不考虑拱上建筑与主拱圈的联合作不考虑拱上建筑与主拱圈的联合作用。本节内有关无铰拱和双铰拱的用。本节内有关无铰拱和双铰拱的计算规定计算规定, , 均适用于主拱圈裸拱受均适用于主拱圈裸拱受力而不考虑其与拱上建筑的联合作力而不考虑其与拱上建筑的联合作用。用。 拱的计算如考虑拱上建筑与主拱圈的联拱的计算如考虑拱上建筑与主拱圈的联合作用，拱上建筑的结构应符合计算所预合作用，拱上建筑的结构应符合计算所预设的条件。设的条件。 计算由车道荷载引起的拱的正弯矩时，计算由车道荷

22、载引起的拱的正弯矩时，拱顶、拱跨拱顶、拱跨1/41/4应乘以折减系数应乘以折减系数0.70.7，拱脚，拱脚应乘以应乘以0.90.9，中间各个截面的正弯矩折减，中间各个截面的正弯矩折减系数可用直线插入法确定。系数可用直线插入法确定。第第4 4章章 桥梁计算的一般规定桥梁计算的一般规定4.3.2 4.3.2 特大跨径和大跨径拱桥应优选特大跨径和大跨径拱桥应优选拱轴线，使拱在各种作用（或荷载）拱轴线，使拱在各种作用（或荷载）组合作用下，在各个受力阶段，轴组合作用下，在各个受力阶段，轴向力偏心较小。向力偏心较小。在优选过程中，尚在优选过程中，尚需考虑与施工方法相配合，适应施需考虑与施工方法相配合，适应

23、施工各阶段受力特点，满足施工受力工各阶段受力特点，满足施工受力的要求。的要求。中、小跨径悬链线拱桥，中、小跨径悬链线拱桥，可用不考虑弹性压缩的结构自重压可用不考虑弹性压缩的结构自重压力线与拱轴线的五点重合（拱顶、力线与拱轴线的五点重合（拱顶、1/41/4拱跨、拱脚），选择拱轴系数。拱跨、拱脚），选择拱轴系数。 特大跨径和大跨径拱桥，如结构自重压特大跨径和大跨径拱桥，如结构自重压力线与拱轴线偏离过大，或在结构自重及力线与拱轴线偏离过大，或在结构自重及其所引起的弹性压缩和温度下降、混凝土其所引起的弹性压缩和温度下降、混凝土收缩等作用下，轴向力偏心距较大时，拱收缩等作用下，轴向力偏心距较大时，拱轴线

24、及拱的几何尺寸宜作适当调整。轴线及拱的几何尺寸宜作适当调整。第第4 4章章 桥梁计算的一般规定桥梁计算的一般规定4.3.10 4.3.10 大跨径拱桥应验算拱顶、拱跨大跨径拱桥应验算拱顶、拱跨3/83/8、拱跨拱跨1/41/4和拱脚四个截面；对于中、小跨和拱脚四个截面；对于中、小跨径拱桥，拱跨径拱桥，拱跨1/41/4截面可不验算；特大跨截面可不验算；特大跨径拱桥，除上述径拱桥，除上述4 4个截面外，需视截面配个截面外，需视截面配筋情况，另行选择控制截面进行验算。筋情况，另行选择控制截面进行验算。4.3.11 4.3.11 多跨无铰拱桥应按连拱计算。连拱计多跨无铰拱桥应按连拱计算。连拱计算方法可

25、以采用可靠的简化方法。当桥算方法可以采用可靠的简化方法。当桥墩抗推刚度与主拱抗推刚度之比大于墩抗推刚度与主拱抗推刚度之比大于3737时，时，可按单跨拱桥计算。可按单跨拱桥计算。4.3.12 4.3.12 桁架拱计算桁架拱计算4.3.13 4.3.13 刚架拱计算刚架拱计算4.3.14 4.3.14 系杆拱计算系杆拱计算（原规范的第（原规范的第4 4节节- -墩台计算、第墩台计算、第5 5节节- -铰和支座计算分铰和支座计算分别转入新规范的第别转入新规范的第8.28.2、8.38.3、8.48.4节）节）第第4 4章章 桥梁计算的一般规定桥梁计算的一般规定第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态

26、计算持久状况承载能力极限状态计算 5.1.1 5.1.1 公路桥涵的持久状况设计应按承载能力极限状态的要公路桥涵的持久状况设计应按承载能力极限状态的要求，对构件进行承载力及稳定计算，必要时尚应进行结构的求，对构件进行承载力及稳定计算，必要时尚应进行结构的倾覆和滑移的验算。在进行承载能力极限状态计算时，作用倾覆和滑移的验算。在进行承载能力极限状态计算时，作用（或荷载）（其中汽车荷载应计入冲击系数）的效应应采用（或荷载）（其中汽车荷载应计入冲击系数）的效应应采用其组合设计值；结构材料性能采用其强度设计值。其组合设计值；结构材料性能采用其强度设计值。 本节所谈的承载能力极限状态计算，均指对持久状况下

27、的结构。这种状本节所谈的承载能力极限状态计算，均指对持久状况下的结构。这种状况的况的承载能力极限状态应包括对构件的抗弯、抗压、抗拉、抗剪、抗扭承载能力极限状态应包括对构件的抗弯、抗压、抗拉、抗剪、抗扭等的强度及受压构件的稳定进行计算；当有必要时还应对结构的倾覆和等的强度及受压构件的稳定进行计算；当有必要时还应对结构的倾覆和滑移进行验算。滑移进行验算。这是结构设计最主要的部分。计算时汽车荷载应计入冲这是结构设计最主要的部分。计算时汽车荷载应计入冲击系数，在构件进行承载力及稳定计算时，作用（或荷载）及结构构件击系数，在构件进行承载力及稳定计算时，作用（或荷载）及结构构件的抗力均应采用已考虑了分项系

28、数的设计值；在多种作用（或荷载）情的抗力均应采用已考虑了分项系数的设计值；在多种作用（或荷载）情况下，应将各设计值效应进行最不利组合，并根据参与组合的作用（或况下，应将各设计值效应进行最不利组合，并根据参与组合的作用（或荷载）情况，取用不同的效应组合系数。荷载）情况，取用不同的效应组合系数。 第第5 5章主要增加了以下内容：章主要增加了以下内容： 连续梁和悬臂梁斜截面抗剪承载力计算；连续梁和悬臂梁斜截面抗剪承载力计算； 普通钢筋沿截面腹部均匀配置的钢筋混凝土偏普通钢筋沿截面腹部均匀配置的钢筋混凝土偏心受压构件的正截面抗压承载力计算；心受压构件的正截面抗压承载力计算； 钢筋混凝土双向偏心受压构件

29、的正截面承载力钢筋混凝土双向偏心受压构件的正截面承载力计算；计算； T T形、形、I I形、箱形截面钢筋混凝土构件（矩形截形、箱形截面钢筋混凝土构件（矩形截面原规范已有）的抗弯剪扭的承载力计算；面原规范已有）的抗弯剪扭的承载力计算； 混凝土板抗冲切承载力计算。混凝土板抗冲切承载力计算。第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算5.1.4 5.1.4 构件正截面的承载力应按下列构件正截面的承载力应按下列基本假定基本假定进行进行计算：计算： 1 1 构件弯曲后，其截面仍保持为平面；构件弯曲后，其截面仍保持为平面； 2 2 截面受压混凝土的应力图形简化为矩形，其压截面受

30、压混凝土的应力图形简化为矩形，其压力强度取混凝土的轴心抗压强度设计值；截面受力强度取混凝土的轴心抗压强度设计值；截面受拉混凝土的抗拉强度不予考虑；拉混凝土的抗拉强度不予考虑； 3 3 极限状态计算时，受拉区钢筋应力取其抗拉强极限状态计算时，受拉区钢筋应力取其抗拉强度设计值或（小偏压构件除外）；受压区或受压度设计值或（小偏压构件除外）；受压区或受压较大边钢筋应力取其抗压强度设计值或。较大边钢筋应力取其抗压强度设计值或。 4 4 钢筋应力等于钢筋应变与其弹性模量的乘积，钢筋应力等于钢筋应变与其弹性模量的乘积，但不大于其强度设计值。但不大于其强度设计值。第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持

31、久状况承载能力极限状态计算 变化：变化： 1 1 原原规规范范的的受受压压区区混混凝凝土土的的极极限限压压应应变变为为0.0030.003，新新规规范范对对普普通通强强度度混混凝凝土土取取0.00330.0033，高高强强度度混凝土混凝土C50C50C80C80取极限压应变为取极限压应变为0.0033-0.0030.0033-0.003 2 2 受受压压区区混混凝凝土土应应力力图图形形仍仍维维持持等等效效矩矩形形应应力力块块，但但矩矩形形应应力力图图形形高高度度与与实实际际受受压压区区高高度度之之比比，原原对对钢钢筋筋混混凝凝土土构构件件取取0.90.9，对对预预应应力力混混凝凝土土构构件件取

32、取0.80.8；新新规规范范对对普普通通强强度度混混凝凝土土取取0.80.8，高高强强度度混混凝凝土土C50C50C80C80取取0.8-0.740.8-0.74； 3 3 矩矩形形应应力力块块的的压压力力强强度度，原原规规范范给给出出混混凝凝土土抗抗压压设设计计强强度度，再再除除以以1.251.25系系数数；本本规规范范直直接接给给出出混凝土轴心抗压强度设计值。混凝土轴心抗压强度设计值。第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 5.1.5 5.1.5 构件承载能力极限状态设计表达式构件承载能力极限状态设计表达式 新规范：预应力混凝土连续梁等超静定结构，在计新规

33、范：预应力混凝土连续梁等超静定结构，在计算承载能力极限状态时应考虑由预应力引起的次效算承载能力极限状态时应考虑由预应力引起的次效应。应。 原规范对预应力混凝土连续梁等超静定结构，在承原规范对预应力混凝土连续梁等超静定结构，在承载能力极限状态计算中是不考虑预应力引起的次效载能力极限状态计算中是不考虑预应力引起的次效应的，该规范规定应的，该规范规定“对于预应力混凝土连续梁，在对于预应力混凝土连续梁，在弹性阶段的计算中尚应计入由预加应力引起的混凝弹性阶段的计算中尚应计入由预加应力引起的混凝土弹性变形的二次力，土弹性变形的二次力，但在塑性阶段计算中则但在塑性阶段计算中则可不计由预加应力引起的二次力可不

34、计由预加应力引起的二次力”。第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算5.2 5.2 受弯构件受弯构件 5.2.1 5.2.1 受弯构件的纵向受拉钢筋和截面受压区混凝土同时达到受弯构件的纵向受拉钢筋和截面受压区混凝土同时达到其强度设计值时，构件的其强度设计值时，构件的正截面相对界限受压区高度正截面相对界限受压区高度（为纵（为纵向受拉钢筋和受压区混凝土同时达到其强度设计值时的受压向受拉钢筋和受压区混凝土同时达到其强度设计值时的受压区高度）应按表区高度）应按表5.2.15.2.1采用。采用。 表表5.2.1 5.2.1 相对界限受压区高度相对界限受压区高度 第第5 5

35、章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 混凝土混凝土强强度等度等级级钢钢筋种筋种类类C50及以下及以下C55C60C65C70C75C80R2350.620.600.58HRB3350.560.540.52HRB400、KL4000.530.510.49钢绞线钢绞线、钢丝钢丝0.400.380.360.35精精轧轧螺螺纹钢纹钢筋筋0.400.380.36 5.2.2 5.2.2 截面受压区高度应符合下列要求：截面受压区高度应符合下列要求： 为为防防止止受受弯弯构构件件的的超超筋筋设设计计，规规范范规规定定了了截截面面受受压压区区高高度度的的限限制制条条件件，其其中中相相

36、对对界界限限受受压压区区高高度度，通通过过计计算算已已于于本本规规范范表表5.2.15.2.1中中列列出出。当当给给定定钢钢筋筋种种类类和和混混凝凝土土强强度度等等级级，根根据据可可求求得得相相应应的的受受拉拉钢钢筋筋配配筋筋率率，这这个个即即为为受受弯弯构构件件界界限限（最最大大）配配筋筋率率。因因此此，截截面面受受压压区区高高度度的的限限制制条条件件也也就就是是限限制制受受弯弯构构件件的的配配筋筋率率。超超过过这这个个限限制制条条件件，受受弯弯构构件件有有可可能能出出现现超超筋筋，也也有有可可能能出出现现脆脆性性破破坏坏。一一般般地地说说，当当设设计计计计算算的的受受压压区区高高度度不不能

37、能满满足足上上述述要要求求时时，表表明明受受拉拉区区纵纵向向钢钢筋筋配配置置过过多多或或构构件件高高度度不不足足，需需要要进进行行调调整整；当当构构件件受受拉拉区区配配置置不不同同种种类类钢钢筋筋时时，应应选选用用相相应应于于各各种种钢钢筋筋较较小小的的，以以使使构构件件维维持持更更多多的的延延性性。但但是是，这这个个限限制制条条件件只只是是从从理理论论上上得得到到保保证证，当当接接近近或或相相等等时时，受受弯弯构构件件仍仍有有可可能能发发生生具具有有明明显显脆脆性性破破坏坏特特征征的的界界限限破破坏坏。因因此此，在在实实际际工工程程中中应应尽尽量量避避免免出出现现两两者者接接近近或或相相等等

38、的情况。的情况。（适筋梁与超筋梁的界限）（适筋梁与超筋梁的界限） 第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 最小配筋率的限制最小配筋率的限制（适筋梁与少筋梁的界限）（适筋梁与少筋梁的界限） 9.1.12-2:9.1.12-2: 受受弯弯构构件件、偏偏心心受受拉拉构构件件及及轴轴心心受受拉拉构构件件的的一一侧侧受受拉拉钢钢筋筋的配筋百分率不应小于如下计算值，同时不应小于的配筋百分率不应小于如下计算值，同时不应小于0.200.20。 45*45*混凝土抗拉强度设计值混凝土抗拉强度设计值/ /钢筋抗拉强度设计值钢筋抗拉强度设计值 部部分分预预应应力力混混凝凝土土受受弯

39、弯构构件件中中普普通通受受拉拉钢钢筋筋的的截截面面面面积积不不应小于应小于0.0030.003bhbh0 0。 受受拉拉构构件件的的受受拉拉最最小小配配筋筋率率是是根根据据钢钢筋筋混混凝凝土土构构件件破破坏坏时时，截截面面所所能能承承受受的的弯弯矩矩不不小小于于同同一一截截面面的的素素混混凝凝土土构构件件所所承承受受的的弯弯矩矩的的原原则则确确定定的的，其其目目的的是是当当混混凝凝土土手手拉拉边边缘缘出出现现裂缝时，梁不致因配筋过少而脆性破坏。裂缝时，梁不致因配筋过少而脆性破坏。第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 5.2.7 5.2.7 受弯构件斜截面抗剪

40、强度计算，将原适用于预应力混受弯构件斜截面抗剪强度计算，将原适用于预应力混凝土简支梁的两项和（混凝土和箍筋分别抗剪）公式改为同时凝土简支梁的两项和（混凝土和箍筋分别抗剪）公式改为同时适用于钢筋混凝土和预应力混凝土简支梁的两项积（混凝土和适用于钢筋混凝土和预应力混凝土简支梁的两项积（混凝土和箍筋共同抗剪）公式，同时适用于连续梁和悬臂梁的验算：箍筋共同抗剪）公式，同时适用于连续梁和悬臂梁的验算： (a) (a) 考虑纵向钢筋的抗剪作用但适当降低，将公式中的考虑纵向钢筋的抗剪作用但适当降低，将公式中的(2+p)(2+p)改为改为（2+0.6p2+0.6p）；）； (b)(b)采用提高系数考虑梁受压翼

41、缘对抗剪承载力的有利因素；采用提高系数考虑梁受压翼缘对抗剪承载力的有利因素； (c) (c) 增加了连续梁正负弯矩区段的抗剪计算规定；增加了连续梁正负弯矩区段的抗剪计算规定； (d) (d) 考虑预应力对抗剪承载力的提高，按原苏联考虑预应力对抗剪承载力的提高，按原苏联建筑法规建筑法规取取1.25;1.25; (e) (e) 考虑了竖向预应力钢筋应力不均匀分布影响系数考虑了竖向预应力钢筋应力不均匀分布影响系数0.75 0.75 。第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算钢筋混凝土梁的斜截面剪切破坏主要模式：钢筋混凝土梁的斜截面剪切破坏主要模式： 斜拉破坏、斜拉破坏

42、、剪压破坏剪压破坏、斜压破坏、斜压破坏 5.2.9 5.2.9 矩矩形形、T T形形和和I I形形截截面面的的受受弯弯构构件件，其其抗抗剪剪截截面面（上限）应符合下列要求：（上限）应符合下列要求： （5.2.95.2.9）“抗剪上限值抗剪上限值”公式维持了与原规范相同的水平，以防止钢筋混凝土公式维持了与原规范相同的水平，以防止钢筋混凝土梁的斜裂缝开展过宽或出现斜压破坏。在计算中如不能满足该公梁的斜裂缝开展过宽或出现斜压破坏。在计算中如不能满足该公式的要求，就应加大梁的截面尺寸或提高混凝土的强度等级。式的要求，就应加大梁的截面尺寸或提高混凝土的强度等级。 5.2.10 5.2.10 矩形、矩形、

43、T T形和形和I I形截面的受弯构件，当符形截面的受弯构件，当符合下列条件时合下列条件时 （5.2.105.2.10）可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按本规范第可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按本规范第9.3.139.3.13条构造要求配置箍筋（下限）。条构造要求配置箍筋（下限）。第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算5.2.11 5.2.11 本条规定了钢筋混凝土简支梁、等高度和变高度本条规定了钢筋混凝土简支梁、等高度和变高度（承托）连续梁的（承托）连续梁的抗剪配筋设计方法抗剪配筋设计方法。基本思路与原规。基本思路与原规范相同。基本思路与原规范相同。

44、但在梁的最大设计剪范相同。基本思路与原规范相同。但在梁的最大设计剪力分配上，对原规范作了修改。原规范规定混凝土和箍力分配上，对原规范作了修改。原规范规定混凝土和箍筋共同承担最大设计剪力的筋共同承担最大设计剪力的60%60%，弯起钢筋则承担，弯起钢筋则承担40%40%；本规范改为前者承担不少于本规范改为前者承担不少于60%60%，后者承担不超过，后者承担不超过40%40%。 预应力混凝土受弯构件一般是不配置普通弯起钢筋的，抗剪配筋设预应力混凝土受弯构件一般是不配置普通弯起钢筋的，抗剪配筋设计也就只是确定箍筋间距。计也就只是确定箍筋间距。只要在由作用（或荷载）引起的最大设只要在由作用（或荷载）引起

45、的最大设计剪力中减去由预应力弯起钢筋引起的剪力设计值后，就可与钢筋计剪力中减去由预应力弯起钢筋引起的剪力设计值后，就可与钢筋混凝土受弯构件同样计算。混凝土受弯构件同样计算。 第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 5.3 5.3 受压构件受压构件 5.3.15.3.1、5.3.2 5.3.2 配配有有箍箍筋筋、螺螺旋旋式式或或焊焊接接环环式式间间接接钢钢筋筋的的钢钢筋筋混混凝凝土土轴轴心心受受压压构构件件仍仍保保留留原原规规范范的的计计算算公公式式，但但公公式式增增加加了了系系数数0.9,0.9,适适当当提提高高其其安安全全度度。此此外外, ,对对配配置置螺螺

46、旋旋式式间间接接钢钢筋筋的的轴轴压压构构件件，其其套套箍箍系系数数原原规规范范取取2.02.0。试试验验表表明明，螺螺旋旋箍箍筋筋对对高高强强度度混混凝凝土土的的约约束束效效果果不不如如对对普普通通强强度度混混凝凝土土，本本规规范范适适当当降降低低套套箍箍系系数数，参参照照有有关关资资料料，对对C55C55、C60C60、C65C65、C70C70，分别取，分别取1.951.95、1.901.90、1.851.85、1.801.80。第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 5.3.8 5.3.8 本条参照本条参照GBJ10-89GBJ10-89规范规范新增的内

47、容。截面腹部均匀配置纵向新增的内容。截面腹部均匀配置纵向钢筋的偏心受压构件，其正截面的承载力由两部分组成：一是由混凝土与钢筋的偏心受压构件，其正截面的承载力由两部分组成：一是由混凝土与上、下两边的纵向钢筋构成的承载力；二是由腹部均匀配置的纵向钢筋构上、下两边的纵向钢筋构成的承载力；二是由腹部均匀配置的纵向钢筋构成的承载力。沿截面腹部均匀配置纵向普通钢筋且每排不少于成的承载力。沿截面腹部均匀配置纵向普通钢筋且每排不少于4 4根的矩形、根的矩形、T T形和形和I I形截面钢筋混凝土偏心受压构件正截面抗压承载力的计算：形截面钢筋混凝土偏心受压构件正截面抗压承载力的计算： 前者与一般钢筋混凝土偏心受压

48、构件同样计算，利用本规范公式（前者与一般钢筋混凝土偏心受压构件同样计算，利用本规范公式（5.3.6-5.3.6-1 1）、（）、（5.3.6-25.3.6-2）并经简单转化可得。后者可根据基本假定，并利用平衡）并经简单转化可得。后者可根据基本假定，并利用平衡方程和变形协调条件进行计算，但计算过程繁琐，不便于设计应用。一般方程和变形协调条件进行计算，但计算过程繁琐，不便于设计应用。一般采用简化的方法，要求腹部纵向钢筋等直径、等间距布置，且每排不少于采用简化的方法，要求腹部纵向钢筋等直径、等间距布置，且每排不少于4 4根，假定这些钢筋的截面变换为一钢带而作计算。根，假定这些钢筋的截面变换为一钢带而

49、作计算。 第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 5.3.95.3.9和附录和附录C C 本规范有关圆截面钢筋混凝土偏本规范有关圆截面钢筋混凝土偏心受压构件正截面的承载力计算，仅适用于强度等心受压构件正截面的承载力计算，仅适用于强度等级级C50C50及以下混凝土制作的构件，在原规范的基础及以下混凝土制作的构件，在原规范的基础上作了以下改变：对影响承载力较小的计算参数进上作了以下改变：对影响承载力较小的计算参数进行简化，重新编制了计算表格，减少规范附表的篇行简化，重新编制了计算表格，减少规范附表的篇幅。幅。第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载

50、能力极限状态计算 5.3.10 5.3.10 偏心受压构件的偏心距增大系数，原规范是按弹性稳偏心受压构件的偏心距增大系数，原规范是按弹性稳定理论推导出来的，它本来适用于钢压杆，为了使其也适用于定理论推导出来的，它本来适用于钢压杆，为了使其也适用于钢筋混凝土构件，将公式中按欧拉公式计算所得的临界荷载，钢筋混凝土构件，将公式中按欧拉公式计算所得的临界荷载，用钢筋混凝土偏压构件截面刚度加以修正。由于钢筋混凝土构用钢筋混凝土偏压构件截面刚度加以修正。由于钢筋混凝土构件系非均匀性材料，且出现裂缝，目前国际上一般不采用弹性件系非均匀性材料，且出现裂缝，目前国际上一般不采用弹性稳定理论来求解。本规范参照工民

51、建的研究资料按极限转动曲稳定理论来求解。本规范参照工民建的研究资料按极限转动曲率法求增大系数值，但第一个系数的计算公式不同。率法求增大系数值，但第一个系数的计算公式不同。 实际工程中受压构件的边界约束条件多样，需要视具体情况而定。实际工程中受压构件的边界约束条件多样，需要视具体情况而定。 第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 5.3.12 5.3.12 增加了钢筋混凝土双向偏心受压构件承载力增加了钢筋混凝土双向偏心受压构件承载力的计算公式，是尼克丁根据材料力学方法按单向偏心的计算公式，是尼克丁根据材料力学方法按单向偏心受压构件推导的近似公式，国内外规范普遍采

52、用，只受压构件推导的近似公式，国内外规范普遍采用，只适用于正截面承载力的验算。适用于正截面承载力的验算。 试验表明，双向偏心受压构件的破坏形态与单向偏心受压构件试验表明，双向偏心受压构件的破坏形态与单向偏心受压构件的破坏形态相似，所以单向偏心受压构件正截面承载力计算的的破坏形态相似，所以单向偏心受压构件正截面承载力计算的基本假定也适用于双向偏心受压构件。但由于破坏时受压区的基本假定也适用于双向偏心受压构件。但由于破坏时受压区的形状较为复杂，如用正截面承载力计算的基本假定来精确计算形状较为复杂，如用正截面承载力计算的基本假定来精确计算双向偏心受压构件的承载力，过程势必复杂繁琐。目前各国规双向偏心

53、受压构件的承载力，过程势必复杂繁琐。目前各国规范均采用近似的计算方法。范均采用近似的计算方法。 第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 5.5 5.5 受扭构件受扭构件 5.5.1 5.5.1 矩形截面钢筋混凝土受扭构件的承载力计算，原矩形截面钢筋混凝土受扭构件的承载力计算，原规范只给出矩形截面构件的计算公式，是假定破坏裂缝规范只给出矩形截面构件的计算公式，是假定破坏裂缝与构件纵轴线成与构件纵轴线成4545角推演出来的，且不考虑混凝土的角推演出来的，且不考虑混凝土的抗扭作用。本规范按变角度空间桁架理论（或斜弯曲理抗扭作用。本规范按变角度空间桁架理论（或斜弯曲理

54、论）建立抗扭承载力计算公式，破坏裂缝倾斜角也非仅论）建立抗扭承载力计算公式，破坏裂缝倾斜角也非仅4545，同时也考虑了混凝土的抗扭作用。在抗扭构件中，同时也考虑了混凝土的抗扭作用。在抗扭构件中，矩形截面是其基本单元体，本规范把抗扭构件计算扩展矩形截面是其基本单元体，本规范把抗扭构件计算扩展到到T T形、形、I I形和箱形截面构件。形和箱形截面构件。 纯扭：纯扭：第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 5.5.3 5.5.3 矩形和箱形截面承受弯、剪、扭的构件，其截面矩形和箱形截面承受弯、剪、扭的构件，其截面应符合下列公式要求：应符合下列公式要求： 当符合下列条

55、件时当符合下列条件时 可不进行构件的抗扭承载力计算，仅需按本规范第可不进行构件的抗扭承载力计算，仅需按本规范第9.3.149.3.14条条规定配置构造钢筋。规定配置构造钢筋。受扭构件当抗扭钢筋配置过多时，可能出现混凝土被压坏而钢筋达不到屈服强度，必须限受扭构件当抗扭钢筋配置过多时，可能出现混凝土被压坏而钢筋达不到屈服强度，必须限制截面的最小尺寸。也就是使截面混凝土剪应力不超过某一限值，类似构件斜截面抗制截面的最小尺寸。也就是使截面混凝土剪应力不超过某一限值，类似构件斜截面抗剪承载力计算时的上限值。对弯剪扭构件，由于其受力的复杂性，目前只能将扭矩产剪承载力计算时的上限值。对弯剪扭构件，由于其受力

56、的复杂性，目前只能将扭矩产生的剪应力与弯剪产生的剪应力叠加起来，使其总和不超过混凝土强度的规定限值。生的剪应力与弯剪产生的剪应力叠加起来，使其总和不超过混凝土强度的规定限值。本条规定的限值基本维持原规范的水平。在设计中，当由剪扭产生的剪应力超过规范本条规定的限值基本维持原规范的水平。在设计中，当由剪扭产生的剪应力超过规范公式（公式（5.5.3-15.5.3-1）规定的限值时，就应修改构件截面尺寸或提高混凝土强度等级。）规定的限值时，就应修改构件截面尺寸或提高混凝土强度等级。本条公式（本条公式（5.5.3-25.5.3-2）类似于构件斜截面抗剪计算的下限值，按该公式计算并满足限值的要）类似于构件

57、斜截面抗剪计算的下限值，按该公式计算并满足限值的要求时，构件可不配置抗扭钢筋。但为了防止脆断和保证构件破坏时具有一定延性，仍求时，构件可不配置抗扭钢筋。但为了防止脆断和保证构件破坏时具有一定延性，仍应按本规范第应按本规范第9.3.149.3.14条构造要求配筋。公式（条构造要求配筋。公式（5.5.3-25.5.3-2）规定的限值与原规范相近。）规定的限值与原规范相近。第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 5.5.4 5.5.4 目前钢筋混凝土剪扭构件的承载力一般按受扭构目前钢筋混凝土剪扭构件的承载力一般按受扭构件承载力和受剪构件承载力分别进行计算，然后叠加起

58、件承载力和受剪构件承载力分别进行计算，然后叠加起来。但是共同承受剪扭的构件，其剪力和扭矩对构件内来。但是共同承受剪扭的构件，其剪力和扭矩对构件内的混凝土和箍筋均有一定影响。如果采取简单地叠加，的混凝土和箍筋均有一定影响。如果采取简单地叠加，对箍筋和混凝土尤其是混凝土是偏于不安全的。试验表对箍筋和混凝土尤其是混凝土是偏于不安全的。试验表明，构件在剪扭共同作用下，其截面的某一受压区域内明，构件在剪扭共同作用下，其截面的某一受压区域内承受剪切和扭转应力的双重作用，这必将降低构件内混承受剪切和扭转应力的双重作用，这必将降低构件内混凝土的抗剪和抗扭能力。由于受扭构件受力情况比较复凝土的抗剪和抗扭能力。由

59、于受扭构件受力情况比较复杂，目前采取箍筋所承担的承载力进行简单叠加，而混杂，目前采取箍筋所承担的承载力进行简单叠加，而混凝土的承载力则在受剪构件和受扭构件承载力的计算公凝土的承载力则在受剪构件和受扭构件承载力的计算公式中均引入一个剪扭构件混凝土承载力的降低系数。式中均引入一个剪扭构件混凝土承载力的降低系数。第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 5.5.4 5.5.4 矩形和箱形截面剪扭构件，其抗剪扭承载矩形和箱形截面剪扭构件，其抗剪扭承载力应按下列公式计算：力应按下列公式计算：抗剪承载力抗剪承载力抗扭承载力抗扭承载力 第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态

60、计算持久状况承载能力极限状态计算 5.5.55.5.5、5.5.6 T5.5.6 T形、工形和带翼缘箱形截面的形、工形和带翼缘箱形截面的钢筋混凝土受扭构件，在承载力的计算中可将其钢筋混凝土受扭构件，在承载力的计算中可将其截面划分为几个矩形截面。划分的原则是：先按截面划分为几个矩形截面。划分的原则是：先按截面总高度划出腹板或矩形箱体，然后再划出受截面总高度划出腹板或矩形箱体，然后再划出受压翼缘和受拉翼缘。压翼缘和受拉翼缘。 在实际桥梁工程中，真正纯扭构件或剪扭构在实际桥梁工程中，真正纯扭构件或剪扭构件是很少的，大多是同时承受弯矩、剪力和扭矩件是很少的，大多是同时承受弯矩、剪力和扭矩的构件。这些弯

61、剪扭构件的配筋按第的构件。这些弯剪扭构件的配筋按第5.5.55.5.5条规条规定，可划分为几个矩形截面分别计算和配置。定，可划分为几个矩形截面分别计算和配置。 第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 5.6 5.6 受冲切构件受冲切构件 增加了受冲切构件的承载力计算内容，计算考虑了板厚效增加了受冲切构件的承载力计算内容，计算考虑了板厚效应和预应力效应，具体取值引自有关规范和试验资料。应和预应力效应，具体取值引自有关规范和试验资料。 在集中反力作用下不配置抗冲切钢筋的钢筋混凝土板，其在集中反力作用下不配置抗冲切钢筋的钢筋混凝土板，其抗冲切承载力可按下列公式计算：

62、抗冲切承载力可按下列公式计算： 在实际工程中当单靠混凝土抗冲切不能满足要求或增加板在实际工程中当单靠混凝土抗冲切不能满足要求或增加板厚有困难时，仅提高混凝土强度等级并不能合理地解决冲厚有困难时，仅提高混凝土强度等级并不能合理地解决冲切承载力的问题。此时需要设置抗冲切钢筋。切承载力的问题。此时需要设置抗冲切钢筋。 第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 5.7 5.7 局部承压承载力的计算局部承压承载力的计算 a. a. 将原按劈裂拉力理论建立的局压公式改为按套箍理论将原按劈裂拉力理论建立的局压公式改为按套箍理论建立的局压公式，并用混凝土局部承压修正系数来限制高

63、建立的局压公式，并用混凝土局部承压修正系数来限制高强度混凝土局部承压应力；强度混凝土局部承压应力； b. b. 计算局部承压面积和计算底面积均不扣除孔洞面积；计算局部承压面积和计算底面积均不扣除孔洞面积； c. c. 原规定，局部承压承载力计算公式中由等号右边第二原规定，局部承压承载力计算公式中由等号右边第二项钢筋承担的承载力不得超过第一项由混凝土承担的承载项钢筋承担的承载力不得超过第一项由混凝土承担的承载力的力的50%50%。本规范通过局压区尺寸限制的计算，可控制局。本规范通过局压区尺寸限制的计算，可控制局压垫板下沉过大的问题，因而也就可取消原规范的这项规压垫板下沉过大的问题，因而也就可取消

64、原规范的这项规定。定。 第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 5.7.3 5.7.3 近年来，新修建的预应力混凝土连续梁和近年来，新修建的预应力混凝土连续梁和连续刚构桥，在边跨现浇段较普遍地发生了纵向连续刚构桥，在边跨现浇段较普遍地发生了纵向裂缝或斜裂缝，为此，本规范增加了分析局压区裂缝或斜裂缝，为此，本规范增加了分析局压区端块局部应力的规定。在该区域除了垫板附近配端块局部应力的规定。在该区域除了垫板附近配置间接钢筋外，另应根据局部应力分析配置闭合置间接钢筋外，另应根据局部应力分析配置闭合式箍筋。本规范第式箍筋。本规范第9.4.29.4.2条对端块的构造箍筋

65、作出条对端块的构造箍筋作出了规定，原意在于分布这个区域可能出现的裂缝，了规定，原意在于分布这个区域可能出现的裂缝，端块局部应力分析所配置的箍筋可将构造箍筋包端块局部应力分析所配置的箍筋可将构造箍筋包括在内。括在内。第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算第第6 6章章 持久状况正常使用极限状态计算持久状况正常使用极限状态计算 6.1 6.1 一般规定一般规定 6.1.1 6.1.1 公路桥涵的持久状况设计应按正常使用公路桥涵的持久状况设计应按正常使用极限状态的要求，采用作用（或荷载）的短期效极限状态的要求，采用作用（或荷载）的短期效应组合、长期效应组合或短期效应

66、组合并考虑长应组合、长期效应组合或短期效应组合并考虑长期效应组合的影响，期效应组合的影响，对构件的抗裂、裂缝宽度和对构件的抗裂、裂缝宽度和挠度进行验算，挠度进行验算，并使各项计算值不超过本规范规并使各项计算值不超过本规范规定的各相应限值。在上述各种组合中，汽车荷载定的各相应限值。在上述各种组合中，汽车荷载效应可不计冲击系数。效应可不计冲击系数。 6.1.2 6.1.2 预应力混凝土构件可根据桥梁使用和所处预应力混凝土构件可根据桥梁使用和所处环境的要求，进行下列构件设计：环境的要求，进行下列构件设计： 1 1 全预应力混凝土构件。此类构件在作用全预应力混凝土构件。此类构件在作用（或荷载）短期效应

67、组合下控制的正截面的受拉（或荷载）短期效应组合下控制的正截面的受拉边缘不允许出现拉应力（不得消压）；边缘不允许出现拉应力（不得消压）； 2 2 部分预应力混凝土构件。此类构件在作用部分预应力混凝土构件。此类构件在作用（或荷载）短期效应组合下控制的正截面受拉边（或荷载）短期效应组合下控制的正截面受拉边缘可出现拉应力：当拉应力加以限制时，为缘可出现拉应力：当拉应力加以限制时，为A A类类预应力混凝土构件；当拉应力超过限值时，为预应力混凝土构件；当拉应力超过限值时，为B B类预应力混凝土构件。类预应力混凝土构件。 跨径大于跨径大于100m100m桥梁的主要受力构件，不宜进桥梁的主要受力构件，不宜进行

68、部分预应力混凝土设计。行部分预应力混凝土设计。 第第6 6章章 持久状况正常使用极限状态计算持久状况正常使用极限状态计算 6.1.3 6.1.3 预应力钢筋张拉控制应力预应力钢筋张拉控制应力 6.1.4 6.1.4 构件截面性质计算规定构件截面性质计算规定 6.1.5 6.1.5 由预加力产生的混凝土法向应力及相应阶由预加力产生的混凝土法向应力及相应阶段预应力钢筋的应力计算段预应力钢筋的应力计算 6.1.6 6.1.6 预应力钢筋和普通钢筋合力及其偏心距的预应力钢筋和普通钢筋合力及其偏心距的计算计算 6.1.7 6.1.7 预应力传递长度规定预应力传递长度规定 基本同原规范基本同原规范 第第6

69、 6章章 持久状况正常使用极限状态计算持久状况正常使用极限状态计算 6.2 6.2 钢筋预应力损失钢筋预应力损失 a) a) 增增加加了了摩摩擦擦损损失失计计算算时时的的预预埋埋波波纹纹管管的的参参数数值值（表表6.2.26.2.2）；增增加加了了计计算算锚锚具具变变形形、钢钢筋筋回回缩缩损损失失时时的的夹夹片片式式锚锚具具的的变变形形和和钢钢筋筋回回缩缩值值（表表6.2.36.2.3） ；给给出出了了反反摩摩擦擦计计算算的的具具体体方方法法（附附录录D D）等；等； b) b) 给给出出了了预预应应力力钢钢丝丝、钢钢绞绞线线松松弛弛损损失失的的计计算算公公式式（第第6.2.66.2.6条条，

70、原原为为定定值值：一一次次张张拉拉7%7%；超超张张拉拉4.5%4.5%）； c) c) 改改进进原原规规范范混混凝凝土土收收缩缩、徐徐变变损损失失的的计计算算公公式式, ,提提供供了了新新的的混混凝凝土土收收缩缩应应变变和和徐徐变变系系数数值值（CEB-FIP 1990CEB-FIP 1990）。）。第第6 6章章 持久状况正常使用极限状态计算持久状况正常使用极限状态计算混凝土结构构件设计的计算内容：混凝土结构构件设计的计算内容： 1 1 持久状况承载能力极限状态持久状况承载能力极限状态 2 2 持久状况正常使用极限状态持久状况正常使用极限状态 抗裂计算抗裂计算（正截面（正截面正应力；斜截面

71、正应力；斜截面主拉应力）主拉应力） 裂缝计算裂缝计算 变形（挠度）计算变形（挠度）计算 3 3 持久状况应力计算（弹性阶段）持久状况应力计算（弹性阶段） （分项系数均取（分项系数均取1.01.0，计入冲击系数；计算法向压应力、，计入冲击系数；计算法向压应力、 钢筋拉应力和斜截面上混凝土的主压应力）钢筋拉应力和斜截面上混凝土的主压应力） 4 4 短暂状况应力计算短暂状况应力计算第第6 6章章 持久状况正常使用极限状态计算持久状况正常使用极限状态计算 6.3 6.3 抗裂验算抗裂验算 6.3.16.3.1（强制性条文）（强制性条文） 预应力混凝土受弯构件应按下列规定进行正截预应力混凝土受弯构件应按

72、下列规定进行正截面和斜截面抗裂验算：面和斜截面抗裂验算： 1 1 正截面抗裂应对构件正截面混凝土的拉应力进行验算，并应符合下正截面抗裂应对构件正截面混凝土的拉应力进行验算，并应符合下列要求：列要求： 1) 1) 全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下 预制构件预制构件 分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件 作用短期效应组合下构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力小于扣除全部预应力作用短期效应组合下构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力小于扣除全部预应力损失后的预加力在构件抗裂验算边缘产生的混凝土预压应力。损失后的

73、预加力在构件抗裂验算边缘产生的混凝土预压应力。原规范第原规范第5.2.225.2.22条：条：截面受拉边缘由预加力引起的预压应力必须大于或等于由使用荷载引起的拉应力；截面受拉边缘由预加力引起的预压应力必须大于或等于由使用荷载引起的拉应力；对用砂浆（或混凝土）接缝的分块拼装结构，系数为对用砂浆（或混凝土）接缝的分块拼装结构，系数为1.1;1.1;对干接缝的分块拼装结构，系数为对干接缝的分块拼装结构，系数为1.21.2。 -由于作用效应的减小而作的相应调整由于作用效应的减小而作的相应调整第第6 6章章 持久状况正常使用极限状态计算持久状况正常使用极限状态计算 2) A2) A类预应力混凝土构件，在

74、作用（或荷载）短期效应类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下组合下 但在荷载长期效应组合下但在荷载长期效应组合下作用作用长期效应组合长期效应组合下构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力小于扣除全部预应力下构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力小于扣除全部预应力损失后的预加力在构件抗裂验算边缘产生的混凝土预压应力。损失后的预加力在构件抗裂验算边缘产生的混凝土预压应力。-比原规范严格了！比原规范严格了！ （结构重力之下不得消压）（结构重力之下不得消压）原规范第原规范第5.2.235.2.23条：条： 在使用荷载作用下，部分预应力混凝土在使用荷载作用下，部分预应力混凝土A A类受弯构件的法向拉应

75、力类受弯构件的法向拉应力（扣除全部预应力损失）应符合下列规定：（扣除全部预应力损失）应符合下列规定： 荷载组合荷载组合1 1 小于等于小于等于0.80.8倍的混凝土抗拉强度倍的混凝土抗拉强度 荷载组合荷载组合2 2和和3 3 小于等于小于等于0.90.9倍的混凝土抗拉强度倍的混凝土抗拉强度 -由于作用效应的减小而作的相应调整由于作用效应的减小而作的相应调整第第6 6章章 持久状况正常使用极限状态计算持久状况正常使用极限状态计算 2 2 斜截面抗裂应对构件斜截面混凝土的主拉应力斜截面抗裂应对构件斜截面混凝土的主拉应力进行验算，并应符合下列要求：进行验算，并应符合下列要求：（严格了！（严格了！）

76、1) 1) 全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下期效应组合下 预制构件预制构件 现场浇筑（包括预制拼装）构件现场浇筑（包括预制拼装）构件 （对工地现浇的全预应力混凝土桥梁，基本目对工地现浇的全预应力混凝土桥梁，基本目标是将主拉应力控制在标是将主拉应力控制在1MPa1MPa左右。）左右。）第第6 6章章 持久状况正常使用极限状态计算持久状况正常使用极限状态计算 2) A2) A类和类和B B类预应力混凝土构件，在作用（或荷类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下载）短期效应组合下 预制构件预制构件 现场浇筑（包括预制拼装）构件现场浇筑

77、（包括预制拼装）构件 近年来大量修建的近年来大量修建的T T形截面预应力混凝土预制梁，并未发现形截面预应力混凝土预制梁，并未发现有规律的斜裂缝。因此，这些构件的主拉应力限值仍可维有规律的斜裂缝。因此，这些构件的主拉应力限值仍可维持较高的水平。持较高的水平。第第6 6章章 持久状况正常使用极限状态计算持久状况正常使用极限状态计算 6.3.3 6.3.3 预应力混凝土受弯构件由作用（或荷载）短预应力混凝土受弯构件由作用（或荷载）短期效应组合和预加力产生的混凝土主拉应力和主压期效应组合和预加力产生的混凝土主拉应力和主压应力应按下列公式计算：应力应按下列公式计算： 第第6 6章章 持久状况正常使用极限

78、状态计算持久状况正常使用极限状态计算 6.46.4 裂缝宽度验算裂缝宽度验算 裂缝宽度限值规定与原规范基本持平，但实际因混凝土裂缝宽度限值规定与原规范基本持平，但实际因混凝土保护层厚度增加，要求严了。保护层厚度增加，要求严了。 本规范所列矩形、本规范所列矩形、T T形和形和I I形截面钢筋混凝土构件的裂缝宽度计算公形截面钢筋混凝土构件的裂缝宽度计算公式，将原规范受弯构件的计算公式，扩展用于轴心受拉、偏心受拉和大偏式，将原规范受弯构件的计算公式，扩展用于轴心受拉、偏心受拉和大偏心受压构件；同时也用于预应力混凝土受弯构件，只是此时式中的钢筋应心受压构件；同时也用于预应力混凝土受弯构件，只是此时式中

79、的钢筋应力取用截面消压后钢筋的应力增量，统一了原规范钢筋混凝土与预应力混力取用截面消压后钢筋的应力增量，统一了原规范钢筋混凝土与预应力混凝土受弯构件的计算模式。凝土受弯构件的计算模式。 6.4.3 6.4.3 矩形、矩形、T T形和形和I I形截面钢筋混凝土构件及形截面钢筋混凝土构件及B B类预应力混类预应力混凝土受弯构件，其特征裂缝宽度可按下列公式计算：凝土受弯构件，其特征裂缝宽度可按下列公式计算： 第第6 6章章 持久状况正常使用极限状态计算持久状况正常使用极限状态计算6.4.5 6.4.5 圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其特征圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其特征裂缝宽度（保证率为裂缝

80、宽度（保证率为95%95%）可按下列公式计算：）可按下列公式计算： 第第6 6章章 持久状况正常使用极限状态计算持久状况正常使用极限状态计算6.5 6.5 挠度计算挠度计算 变化之处：变化之处： 1 1 刚度计算公式或参数有微调刚度计算公式或参数有微调 2 2 增加了长期效应挠度的计算及其限值规定增加了长期效应挠度的计算及其限值规定 3 3 大跨径桥梁施工阶段挠度的计算原则大跨径桥梁施工阶段挠度的计算原则 第第6 6章章 持久状况正常使用极限状态计算持久状况正常使用极限状态计算第第7 7章章 持久状况和短暂状况构件的应力计算持久状况和短暂状况构件的应力计算 计算原则、方法和应力限值基本与原规范

81、相同。计算原则、方法和应力限值基本与原规范相同。持久状况承载能力极限状态（第持久状况承载能力极限状态（第5 5章）：章）： 基本组合、偶然组合基本组合、偶然组合持久状况正常使用极限状态计算（第持久状况正常使用极限状态计算（第6 6章）：章）： 短期效应组合、长期效应组合短期效应组合、长期效应组合持久状况和短暂状况构件的应力计算（第持久状况和短暂状况构件的应力计算（第7 7章）：章）： 标准值组合标准值组合 按持久状况设计的预应力混凝土受弯构件，应计算其使用阶段正截按持久状况设计的预应力混凝土受弯构件，应计算其使用阶段正截面混凝土的法向压应力、受拉区钢筋的拉应力和斜截面混凝土的主压面混凝土的法向

82、压应力、受拉区钢筋的拉应力和斜截面混凝土的主压应力，并不得超过本节规定的限值。计算时作用（或荷载）取其标准应力，并不得超过本节规定的限值。计算时作用（或荷载）取其标准值，汽车荷载应考虑冲击系数。值，汽车荷载应考虑冲击系数。 应考虑预加力效应，预加力的分项系数取为应考虑预加力效应，预加力的分项系数取为1.01.0。对连续梁等超静定。对连续梁等超静定结构，尚应计及预加力、温度作用等引起的次效应。结构，尚应计及预加力、温度作用等引起的次效应。需说明：需说明： 1 1） 持久状况预应力混凝土构件的应力计算，持久状况预应力混凝土构件的应力计算，是按以往的习惯对承载能力极限状态计算的补充，是按以往的习惯对

83、承载能力极限状态计算的补充，也就是说，对涉及结构安全方面要进行塑性状态也就是说，对涉及结构安全方面要进行塑性状态和弹性状态双控制，但不计疲劳影响。混凝土的和弹性状态双控制，但不计疲劳影响。混凝土的应力限值从表面看与原规范相同，但由于混凝土应力限值从表面看与原规范相同，但由于混凝土立方体试件尺寸的改变及混凝土强度取值原则的立方体试件尺寸的改变及混凝土强度取值原则的变化，混凝土应力限值比原规范降低了，亦即偏变化，混凝土应力限值比原规范降低了，亦即偏于安全了。于安全了。 2 2） 短暂状况构件的应力计算，实际上是用来短暂状况构件的应力计算，实际上是用来代替代替统一标准统一标准规定的短暂状况构件必须进

84、行规定的短暂状况构件必须进行承载能力极限状态的计算。构件弹性阶段的应力承载能力极限状态的计算。构件弹性阶段的应力计算也可谓构件的经验承载能力极限状态计算。计算也可谓构件的经验承载能力极限状态计算。第第6 6章章 持久状况正常使用极限状态计算持久状况正常使用极限状态计算 计算内容：计算内容： 1 1 持久状况承载能力极限状态持久状况承载能力极限状态（第（第5 5章）章） （受压区高度系数（受压区高度系数x x限制、正截面和斜截面承载能力）限制、正截面和斜截面承载能力） 2 2 持久状况正常使用极限状态持久状况正常使用极限状态 抗裂抗裂（6.3.16.3.1条）条）（正截面（正截面- -正应力；斜

85、截面正应力；斜截面- -主拉应力）主拉应力） 裂缝计算裂缝计算（6.4.36.4.3条）条） 变形（挠度）计算变形（挠度）计算（6.56.5节）节） 3 3 持久状况应力计算（弹性阶段）持久状况应力计算（弹性阶段） （法向压应力、钢筋拉应力和斜截面上混凝土的主压应力）（法向压应力、钢筋拉应力和斜截面上混凝土的主压应力） （7.1.57.1.5条）条） -构件强度的补充计算构件强度的补充计算 4 4 短暂状况应力计算短暂状况应力计算第第6 6章章 持久状况正常使用极限状态计算持久状况正常使用极限状态计算7.1.5 7.1.5 使用阶段预应力混凝土受弯构件正截面混凝土的压使用阶段预应力混凝土受弯构

86、件正截面混凝土的压应力和预应力钢筋的拉应力，应符合下列规定：应力和预应力钢筋的拉应力，应符合下列规定：受压区混凝土的最大压应力受压区混凝土的最大压应力 受拉区预应力钢筋的最大拉应力受拉区预应力钢筋的最大拉应力 1)1)对钢绞线、钢丝对钢绞线、钢丝 2 2）对精轧螺纹钢）对精轧螺纹钢 -指标与原规范基本相当指标与原规范基本相当第第6 6章章 持久状况正常使用极限状态计算持久状况正常使用极限状态计算7.1.6 7.1.6 预应力混凝土受弯构件由作用标准值和预加力产生预应力混凝土受弯构件由作用标准值和预加力产生的混凝土的主压应力应符合下式规定：的混凝土的主压应力应符合下式规定： 根据计算所得的混凝土

87、主拉应力，按下列规定设置箍筋：根据计算所得的混凝土主拉应力，按下列规定设置箍筋： 在在 的区段，箍筋可仅按构造要求设置；的区段，箍筋可仅按构造要求设置；在在 的区段，箍筋的间距可按下列公式计算：的区段，箍筋的间距可按下列公式计算： -指标与原规范基本相当指标与原规范基本相当1 1 关于预应力混凝土受弯构件斜截面主压应力的计算及其限值的规定。这项计算及规定关于预应力混凝土受弯构件斜截面主压应力的计算及其限值的规定。这项计算及规定是防止构件腹板在预加应力和使用阶段作用（或荷载）下被压坏，作为斜截面抗弯是防止构件腹板在预加应力和使用阶段作用（或荷载）下被压坏，作为斜截面抗弯承载力的补充；过高的主压应

88、力也会导致斜截面抗裂能力的降低。主压应力的限值承载力的补充；过高的主压应力也会导致斜截面抗裂能力的降低。主压应力的限值与原规范规定值相当，均取混凝土抗压强度标准值的与原规范规定值相当，均取混凝土抗压强度标准值的0.60.6倍。倍。2 2 按弹性阶段计算构件腹部的主拉应力，并按规定设置箍筋及计算箍筋数量，作为构件按弹性阶段计算构件腹部的主拉应力，并按规定设置箍筋及计算箍筋数量，作为构件斜截面抗剪承载力计算的补充。计算公式和所取材料安全系数与原规范相同。按本斜截面抗剪承载力计算的补充。计算公式和所取材料安全系数与原规范相同。按本条计算的箍筋用量应与斜截面抗剪承载力计算的箍筋用量进行比较，实际取用两

89、者条计算的箍筋用量应与斜截面抗剪承载力计算的箍筋用量进行比较，实际取用两者较多者。较多者。第第6 6章章 持久状况正常使用极限状态计算持久状况正常使用极限状态计算7.2.1 7.2.1 本节关于构件短暂状况的应力计算，实属构件弹本节关于构件短暂状况的应力计算，实属构件弹性阶段的强度计算，施工荷载采用标准值组合。除非性阶段的强度计算，施工荷载采用标准值组合。除非有特殊要求，短暂状况一般不进行正常使用极限状态有特殊要求，短暂状况一般不进行正常使用极限状态计算，可以通过施工措施或构造布置来弥补，防止构计算，可以通过施工措施或构造布置来弥补，防止构件过大变形或出现不必要的裂缝。件过大变形或出现不必要的

90、裂缝。 在施工中当利用已安装就位的构件进行吊装时，要在施工中当利用已安装就位的构件进行吊装时，要对吊机（车）行驶其上的构件进行验算。这些构件都对吊机（车）行驶其上的构件进行验算。这些构件都已作持久状况承载力计算，而吊机（车）系临时荷载，已作持久状况承载力计算，而吊机（车）系临时荷载，荷载系数取值较低，当其设计值产生的效应小于持久荷载系数取值较低，当其设计值产生的效应小于持久状况承载力的荷载设计值效应时，则可不必验算。状况承载力的荷载设计值效应时，则可不必验算。 第第6 6章章 持久状况正常使用极限状态计算持久状况正常使用极限状态计算第第8 8章章 构件计算的规定构件计算的规定 8.1 8.1

91、组合式受弯构件组合式受弯构件 a. a. 分预制构件和组合构件两种情况进行承载分预制构件和组合构件两种情况进行承载能力极限状态计算；能力极限状态计算； b. b. 应力组合的差异，最大应力不一定出现在应力组合的差异，最大应力不一定出现在组合构件截面的上缘或下缘，钢筋应力也是如此；组合构件截面的上缘或下缘，钢筋应力也是如此； c. c. 组合构件的最大配筋率可能高于一般受弯组合构件的最大配筋率可能高于一般受弯构件。构件。8.2 8.2 墩台盖梁墩台盖梁 判断盖梁作为梁或刚构一部分计算，原规范按盖梁与柱判断盖梁作为梁或刚构一部分计算，原规范按盖梁与柱的刚度比确定，本规范将其改为按线刚度比确定。即当

92、梁与的刚度比确定，本规范将其改为按线刚度比确定。即当梁与柱的线刚度比大于柱的线刚度比大于5 5时，盖梁可作为简支梁（双柱式）或连续时，盖梁可作为简支梁（双柱式）或连续梁（多柱多）计算；当梁与柱的线刚度比等于或小于梁（多柱多）计算；当梁与柱的线刚度比等于或小于5 5时，盖时，盖梁作为刚构的一部分计算。所谓线刚度就是构件的截面刚度梁作为刚构的一部分计算。所谓线刚度就是构件的截面刚度除以该构件的计算长度。计算公式及限值基本上参照建筑结除以该构件的计算长度。计算公式及限值基本上参照建筑结构规范。构规范。 8.3 8.3 铰铰8.4 8.4 橡胶支座橡胶支座第第8 8章章 构件计算的规定构件计算的规定8

93、.5 8.5 桩基承台桩基承台 当承台悬臂下面桩中心至墩台身边缘的距当承台悬臂下面桩中心至墩台身边缘的距离等于或小于承台高度时，承台被认为是深梁，计离等于或小于承台高度时，承台被认为是深梁，计算参考美国规范关于牛腿的算参考美国规范关于牛腿的“撑杆撑杆系杆体系系杆体系”的计算方法；的计算方法； 承台可认为是庞大的素混凝土结构，其斜承台可认为是庞大的素混凝土结构，其斜截面抗剪承载力沿用了原规范无腹筋梁的计算公式，截面抗剪承载力沿用了原规范无腹筋梁的计算公式，只是将式中计算参数按不同条件进行换算；只是将式中计算参数按不同条件进行换算； 承台的抗冲切计算与本规范第承台的抗冲切计算与本规范第5 5章板的

94、抗冲章板的抗冲切计算原理相同，但需考虑与冲跨比相应的冲切承切计算原理相同，但需考虑与冲跨比相应的冲切承载力系数的提高。载力系数的提高。 8.6 8.6 伸缩装置伸缩装置第第8 8章章 构件计算的规定构件计算的规定 第第9 9章章 构造规定构造规定 总体而言，总体而言，混凝土保护层厚度增加了，普通构造混凝土保护层厚度增加了，普通构造钢筋的配筋率增加了钢筋的配筋率增加了，主要体现为：，主要体现为： 1 1）对原规范原有的规定作了修订和补充，例如，钢）对原规范原有的规定作了修订和补充，例如，钢筋混凝土构件的纵向钢筋最小配筋率；钢筋的混凝土筋混凝土构件的纵向钢筋最小配筋率；钢筋的混凝土保护层最小厚度；

95、纵向受拉钢筋最小锚固长度等等。保护层最小厚度；纵向受拉钢筋最小锚固长度等等。 2 2）吸收了国内外多年来的研究成果，例如，有关环）吸收了国内外多年来的研究成果，例如，有关环氧树脂涂层钢筋的构造要求；有关钢筋套筒挤压接头氧树脂涂层钢筋的构造要求；有关钢筋套筒挤压接头和等强直螺纹接头的规定等等。和等强直螺纹接头的规定等等。3 3）结合公路桥梁的具体情况录取了国内外现行规范）结合公路桥梁的具体情况录取了国内外现行规范的有关规定。的有关规定。 束筋搭接接头的布置；束筋搭接接头的布置； 预应力混凝土受弯构件的最小配筋率；预应力混凝土受弯构件的最小配筋率； 箱形截面、组合式受弯构件及抗冲切构件的构造规定；

96、箱形截面、组合式受弯构件及抗冲切构件的构造规定； 承受弯剪扭构件的箍筋和纵向钢筋配筋率和布置；承受弯剪扭构件的箍筋和纵向钢筋配筋率和布置； 梁底呈曲线形且布有曲线预应力钢筋的构件，其梁底和梁梁底呈曲线形且布有曲线预应力钢筋的构件，其梁底和梁侧面钢筋的最小混凝土保护层厚度的规定；侧面钢筋的最小混凝土保护层厚度的规定； 配有普遍箍筋的墩、柱内的纵向受压钢筋和箍筋的构造要配有普遍箍筋的墩、柱内的纵向受压钢筋和箍筋的构造要求以及桩基承台的构造要求。求以及桩基承台的构造要求。 第第9 9章章 构造规定构造规定 9.1.12 9.1.12 钢筋混凝土构件中纵向受力钢筋的最小钢筋混凝土构件中纵向受力钢筋的最

97、小配筋百分率应符合下列要求：配筋百分率应符合下列要求： 轴心受压构件、偏心受压构件全部纵向钢筋的轴心受压构件、偏心受压构件全部纵向钢筋的配筋百分率不应小于配筋百分率不应小于0.50.5，当混凝土强度等级，当混凝土强度等级C50C50及以上时不应小于及以上时不应小于0.60.6；同时，一侧钢筋的配筋百；同时，一侧钢筋的配筋百分率不应小于分率不应小于0.20.2。当大偏心受拉构件的受压区配。当大偏心受拉构件的受压区配置按计算需要的受压钢筋时，其配筋百分率不应置按计算需要的受压钢筋时，其配筋百分率不应小于小于0.20.2。（补充和提高）（补充和提高） 受弯构件、偏心受拉构件及轴心受拉构件的一受弯构件

98、、偏心受拉构件及轴心受拉构件的一侧受拉钢筋的配筋百分率不应小于侧受拉钢筋的配筋百分率不应小于4545，同时不应，同时不应小于小于0.200.20。第第9 9章章 构造规定构造规定9.2.1 9.2.1 钢筋混凝土简支板桥的标准跨径不宜大于钢筋混凝土简支板桥的标准跨径不宜大于13m13m，连续板，连续板桥的标准跨径不宜大于桥的标准跨径不宜大于16m16m，预应力混凝土简支板桥的标，预应力混凝土简支板桥的标准跨径不宜大于准跨径不宜大于25m25m，连续板桥的标准跨径不宜大于，连续板桥的标准跨径不宜大于30m30m。9.2.2 9.2.2 空心板桥的顶板和底板厚度，均不应小于空心板桥的顶板和底板厚度

99、，均不应小于80mm80mm。空心。空心板的空洞端部应予填封。人行道板的厚度，就地浇筑的混板的空洞端部应予填封。人行道板的厚度，就地浇筑的混凝土板不应小于凝土板不应小于80mm80mm，预制混凝土板不应小于，预制混凝土板不应小于60mm60mm。9.2.3 9.2.3 行车道板内主钢筋直径不应小于行车道板内主钢筋直径不应小于10mm10mm。人行道板内的。人行道板内的主钢筋直径不应小于主钢筋直径不应小于8mm8mm。9.2.5 9.2.5 分布钢筋设在主钢筋的内侧，其直径不应小于分布钢筋设在主钢筋的内侧，其直径不应小于8mm8mm，间，间距不应大于距不应大于200mm200mm，截面面积不宜小

100、于板的截面面积的截面面积不宜小于板的截面面积的0.1%0.1%。 第第9 9章章 构造规定构造规定9.3.1 9.3.1 钢筋混凝土钢筋混凝土T T形、形、形截面简支梁标准跨径不宜大于形截面简支梁标准跨径不宜大于16m16m，钢筋混凝土箱形截面简支梁标准跨径不宜大于，钢筋混凝土箱形截面简支梁标准跨径不宜大于25m25m，钢筋混凝土箱形截面连续梁标准跨径不宜大于钢筋混凝土箱形截面连续梁标准跨径不宜大于30m30m。 预应力混凝土预应力混凝土T T形、形、形截面简支梁标准跨径不宜大于形截面简支梁标准跨径不宜大于50m50m。9.3.2 9.3.2 T T形、形、形截面梁应设跨端和跨间横隔梁。当梁横

101、向刚形截面梁应设跨端和跨间横隔梁。当梁横向刚性连接时，横隔梁间距不应大于性连接时，横隔梁间距不应大于10m10m。9.3.3 9.3.3 预制预制T T形截面梁或箱形截面梁翼缘悬臂端的厚度不应形截面梁或箱形截面梁翼缘悬臂端的厚度不应小于小于100mm100mm；当预制；当预制T T形截面梁之间采用横向整体现浇连接形截面梁之间采用横向整体现浇连接时或箱形截面梁设有桥面横向预应力钢筋时，其悬臂端厚时或箱形截面梁设有桥面横向预应力钢筋时，其悬臂端厚度不应小于度不应小于140mm140mm。T T形和形和I I形截面梁，在与腹板相连处的形截面梁，在与腹板相连处的翼缘厚度，翼缘厚度，不应小于梁高的不应小

102、于梁高的1/101/10（原为（原为1/121/12），），当该处设有当该处设有承托时，翼缘厚度可计入承托加厚部分厚度；当承托底坡承托时，翼缘厚度可计入承托加厚部分厚度；当承托底坡大于大于1/31/3时，取时，取1/31/3。 第第9 9章章 构造规定构造规定9.3.10 9.3.10 钢钢筋筋混混凝凝土土梁梁的的支支点点处处，应应至至少少有有两两根根且且不不少少于于总总数数1/51/5的的下下层层受受拉拉主主钢钢筋筋通通过过。两两外外侧侧钢钢筋筋，应应延延伸伸出出端端支支点点以以外外，并并弯弯成成直直角角，顺顺梁梁高高延延伸伸至至顶顶部部，与与顶顶层层纵纵向向架架立立钢钢筋筋相相连连。两两侧

103、侧之之间间的的其其他他未未弯弯起起钢钢筋筋，伸伸出出支支点点截截面面以以外外的的长长度度不不应应小小于于1010倍倍钢钢筋筋直直径径（环环氧氧树树脂脂涂涂层层钢钢筋筋为为12.512.5倍钢筋直径）；倍钢筋直径）；R235R235钢筋应带半圆钩。钢筋应带半圆钩。 -在在梁梁支支承承部部位位，由由于于支支座座反反力力局局部部荷荷载载在在梁梁底底面面引引起起复复杂杂的的应应力力；为为增增强强支支座座附附近近斜斜截截面面抗抗弯弯和和斜斜截截面面抗抗剪剪能能力力以以及及抵抵抗抗梁梁底底面面拉拉应应力力，受受拉拉主主钢钢筋筋至至少少有有1/51/5或两根伸入梁的支座部位。本条系沿用原规范第或两根伸入梁的

104、支座部位。本条系沿用原规范第6.2.136.2.13条规定。条规定。 9.3.13 9.3.13 混凝土在出现斜裂缝前，主拉应力主要由混凝土承受，箍筋内应力很小，混凝土在出现斜裂缝前，主拉应力主要由混凝土承受，箍筋内应力很小，但当裂缝一经出现，箍筋内应力骤增，箍筋过少不足以抵抗由开裂截面转移但当裂缝一经出现，箍筋内应力骤增，箍筋过少不足以抵抗由开裂截面转移过来的斜拉应力，因此必要规定最小箍筋配筋率，本规范仍沿用原规范第过来的斜拉应力，因此必要规定最小箍筋配筋率，本规范仍沿用原规范第6.2.166.2.16条规定。条规定。箍筋除用于斜截面抗剪外，如还用于支撑计算受压钢筋使之不受压屈，此时必须箍筋

105、除用于斜截面抗剪外，如还用于支撑计算受压钢筋使之不受压屈，此时必须做成封闭式，且其布置方式应与受压构件的箍筋一样（见本规范第做成封闭式，且其布置方式应与受压构件的箍筋一样（见本规范第9.6.19.6.1条条及其说明）。及其说明）。 第第9 9章章 构造规定构造规定9.3.13 9.3.13 钢筋混凝土梁中应设置直径不小于钢筋混凝土梁中应设置直径不小于8mm8mm且不小于主钢筋直径的箍且不小于主钢筋直径的箍筋，其配筋率，筋，其配筋率，R235R235钢筋不应小于钢筋不应小于0.18%0.18%，HRB335HRB335钢筋不应小于钢筋不应小于0.12%0.12%。当梁中配有按受力计算需要的纵向受

106、压钢筋或在连续梁、悬臂梁近。当梁中配有按受力计算需要的纵向受压钢筋或在连续梁、悬臂梁近中间支点位于负弯矩区的梁段，应采用闭合式箍筋，同时，同排内任中间支点位于负弯矩区的梁段，应采用闭合式箍筋，同时，同排内任一纵向受压钢筋，离箍筋折角处的纵向钢筋的间距不应大于一纵向受压钢筋，离箍筋折角处的纵向钢筋的间距不应大于150mm150mm或或1515倍箍筋直径两者中较大者，否则，应设复合箍筋。相邻箍筋的弯钩倍箍筋直径两者中较大者，否则，应设复合箍筋。相邻箍筋的弯钩接头，沿纵向其位置应交替布置。接头，沿纵向其位置应交替布置。 箍筋间距不应大于梁高的且不大于箍筋间距不应大于梁高的且不大于400mm400mm

107、；当所箍钢筋为按受力需要；当所箍钢筋为按受力需要的纵向受压钢筋时，不应大于所箍钢筋直径的的纵向受压钢筋时，不应大于所箍钢筋直径的1515倍，且不应大于倍，且不应大于400mm400mm。在钢筋绑扎搭接接头范围内的箍筋间距，当绑扎搭接钢筋受。在钢筋绑扎搭接接头范围内的箍筋间距，当绑扎搭接钢筋受拉时不应大于主钢筋直径的拉时不应大于主钢筋直径的5 5倍，且不大于倍，且不大于100mm100mm；当搭接钢筋受压时；当搭接钢筋受压时不应大于主钢筋直径的不应大于主钢筋直径的1010倍，且不大于倍，且不大于200mm200mm。在支座中心向跨径方。在支座中心向跨径方向长度相当于不小于一倍梁高范围内，箍筋间距

108、不宜大于向长度相当于不小于一倍梁高范围内，箍筋间距不宜大于100mm100mm。 近梁端第一根箍筋应设置在距端面一个混凝土保护层距离处。梁与近梁端第一根箍筋应设置在距端面一个混凝土保护层距离处。梁与梁或梁与柱的交接范围内可不设箍筋；靠近交接面的一根箍筋，其与梁或梁与柱的交接范围内可不设箍筋；靠近交接面的一根箍筋，其与交接面的距离不宜大于交接面的距离不宜大于50mm50mm。第第9 9章章 构造规定构造规定9.4.1 9.4.1 预应力混凝土梁当设置竖向预应力钢筋时，预应力混凝土梁当设置竖向预应力钢筋时，其纵向间距其纵向间距宜为宜为5001000mm。 预应力混凝土预应力混凝土T T形、形、I

109、I形截面梁和箱形截面梁腹形截面梁和箱形截面梁腹板内应分别设置直径不小于板内应分别设置直径不小于10mm10mm和和12mm12mm的箍筋，的箍筋，且应采用带肋钢筋，间距不应大于且应采用带肋钢筋，间距不应大于250mm250mm；自支；自支座中心起长度不小于一倍梁高范围内，应采用闭座中心起长度不小于一倍梁高范围内，应采用闭合式箍筋，间距不应大于合式箍筋，间距不应大于100mm100mm。 在在T T形、形、I I形截面梁下部的马蹄内，应另设直径形截面梁下部的马蹄内，应另设直径不小于不小于8mm8mm的闭合式箍筋，间距不应大于的闭合式箍筋，间距不应大于200mm200mm。此外，马蹄内尚应设直径不

110、小于此外，马蹄内尚应设直径不小于12mm12mm的定位钢筋。的定位钢筋。（标准提高了）（标准提高了）第第9 9章章 构造规定构造规定9.8.2 9.8.2 预预制制构构件件的的吊吊环环必必须须采采用用R235R235钢钢筋筋制制作作，严严禁禁使使用用冷冷加加工工钢钢筋筋。每每个个吊吊环环按按两两肢肢截截面面计计算算，在在构构件件自自重重标标准准值值作作用用下下，吊吊环环的的拉拉应应力力不不应应大大于于50MPa50MPa。当当一一个个构构件件设设有有四四个个吊吊环环时时，设设计计时时仅仅考考虑虑三三个个吊吊环环同同时时发发挥挥作作用用。吊吊环环埋埋入入混混凝凝土土的的深深度度不不应应小小于于3

111、535倍倍吊吊环环直直径径，端端部部应应做做成成180180弯弯钩钩，且且应应与与构构件件内内钢钢筋筋焊焊接接或或绑绑扎扎。吊吊环环内内直直径径不不应应小小于于三三倍倍钢钢筋筋直直径径，且且不不应应小小于于60mm60mm。第第9 9章章 构造规定构造规定2020米跨预应力混凝土空心板计算示例米跨预应力混凝土空心板计算示例 2020米跨预应力混凝土空心板计算示例米跨预应力混凝土空心板计算示例1 1 计算依据与基础资料计算依据与基础资料 （标准规范、主要材料及材料性能、设计假定）（标准规范、主要材料及材料性能、设计假定）2 2 结构总体布置结构总体布置 （纵、横；总体、局部）（纵、横；总体、局部

112、）3 3 横断面基本几何特性计算横断面基本几何特性计算4 4 汽车荷载横向分布系数包括汽车冲击系数计算汽车荷载横向分布系数包括汽车冲击系数计算5 5 作用及作用效应组合（包括结构总体受力分析）作用及作用效应组合（包括结构总体受力分析）6 6 预应力钢束估算预应力钢束估算 2020米跨预应力混凝土空心板计算示例米跨预应力混凝土空心板计算示例7 7 持久状态承载能力极限状态计算持久状态承载能力极限状态计算 （正截面抗弯、斜截面抗剪承载能力计算）（正截面抗弯、斜截面抗剪承载能力计算）8 8 持久状况正常使用极限状态计算持久状况正常使用极限状态计算 （抗裂验算、挠度验算含预应力损失计算、温度（抗裂验算

113、、挠度验算含预应力损失计算、温度应力计算）应力计算）9 9 持久状况和短暂状况构件应力计算持久状况和短暂状况构件应力计算 （正截面法向应力含混凝土的最大压应力、钢筋（正截面法向应力含混凝土的最大压应力、钢筋的最大拉应力，混凝土主拉应力、主压应力计的最大拉应力，混凝土主拉应力、主压应力计算、施工阶段等应力验算）算、施工阶段等应力验算）10 10 局部构件和连接件设计计算（如桥面板等）局部构件和连接件设计计算（如桥面板等）参考数目参考数目（人民交通出版社出版）（人民交通出版社出版）：1 1 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计 规范规范（JTG D62-2004JTG D62-2004）条文应用算例）条文应用算例 袁伦一、鲍卫刚袁伦一、鲍卫刚2 2公路圬工桥涵设计规范公路圬工桥涵设计规范JTG D61-2005JTG D61-20053 3 应用算例应用算例 袁伦一、鲍卫刚、李扬海袁伦一、鲍卫刚、李扬海谢谢 谢谢 ！路桥集团桥梁路桥集团桥梁技术有限公司技术有限公司