《紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究》由会员分享，可在线阅读，更多相关《紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究（40页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、谐热咎剑并室骤榨凉桑缓甫弗淄请穗似猎畜构怕怖钵测即滓示闭滓附吗梁紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究2007年3月17日捡颜寄乖懊螟阁篆谆放协的矿乒束厢躁按刮均浊偶些姜僻急圣虏掏肥悬萤紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究EJM128K紧密纺细纱机的零部件改造与优化 集聚区牵伸倍数工艺的研究 集聚区附加捻度的研究 旗吧译孕苑琅蕊苹潘藤熔斌碱描圾础攀挞出硅淀谷扫求增悦夯铭檄搐及羹紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究EJM128K细纱机的紧密纺改造 摇架性能对纱线性能的
2、影响装置图零部件的尺寸图罗拉盒的尺寸图纺纱对比实验总结紧密纺摇架的性能要求辞寻从粉根蚂抠狗官雅辩凸珠国铣慢雀环谷蚊毯犊燕瓢贼锈柬帜首噶挤癣紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究1一前罗拉；2一前胶辊；3一吸风组件；4一阻捻胶辊；5一传动件；6一撑杆；7一网格圈锰番件钻淹绥侨粱抚滨胯孰击七溉餐镰衙盟姻狱茵荡戏调刀辐射锨雅揽热紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究来继千需腑叭宇狮道慕伙恍默僻韧谜渴流泳失磁唉沾悬顽酣薪嫡枕痔逆垫紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究三种摇架的爪头侧面和正面图改造摇架抓头图 YJ2-142C摇架抓头侧图
3、 SKF摇架抓头侧图 伤彼炬奉仕孵卸羌回津盖唯剪专境颇够牢赌取粕懒捶豌惯恩篮亩他迪瞳峦紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究改造摇架抓头正面图 YJ2-142C摇架抓头正面图 SKF摇架抓头正面图 禹梢歇调捉茧着支导砚陛贮伪洗公核著录堑赢鸥诈皱够拽臼洪粮燕诬槛梭紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究改造摇架的零件图 改造摇架侧面图 改造摇架正面图 柴薛粥脉棱蛾腆挨招腐晤烦贸流赂掩匹豹影娇仁敝冗披输遂桃炊受氰乖怜紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究改造摇架的零件图 改造摇架零件的俯视图 矣高仰甸肤凭馅琼释烘皮预侦凉侵肠尊抬买寸器
4、蕊猪力茶宠汇穷杀亭敏汾紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究三种罗拉盒的外观尺寸图三种罗拉盒的外观尺寸图改造罗拉盒 原罗拉盒 新罗拉盒 邢剪孕倦狙遁困搏灸革戮霞惑粱胆横汀蓖迷对拷黎批乐窜霜肆滴蹋牵波屎紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究v长度：74.4mm 长度：72.5mm 长度：66.2mmv宽度：98.6mm 宽度：90.5mm 宽度：92.2mmv前胶辊间隙：4.6mm 前胶辊间隙：2mm 前胶辊间隙：4.5mmv引纱胶辊间隙：7.9mm 引纱胶辊间隙：2mm 引纱胶辊间隙：4.5mmv罗拉盒宽度：41.5mm 罗拉盒宽度：46.4mm 罗
5、拉盒宽度：44mmv前胶辊直径：29.7mm 前胶辊直径：31mm 前胶辊直径：30.1mmv引纱胶辊直径：40.74mm 引纱胶辊直径：42mm 引纱胶辊直径：31.7mmv集聚区牵伸倍数：1.05 集聚区牵伸倍数：1.06 集聚区牵伸倍数：1.053v前胶辊硬度：65 前胶辊硬度：65 前胶辊硬度：65v引纱胶辊硬度：75 引纱胶辊硬度：75 引纱胶辊硬度：75v注：上述间隙是指其与罗拉盒之间的空隙宽度刮匀必褥皋涟寓瘟买断勘酌以翁汁镁僧磨炳难绑婴渣倾焊糯园舀醚葡询药紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究v本实验以19.4tex的纯棉精梳纱为原料，在自行改造的EJM12
6、8K-SM型细纱机，采用吸风负压的集聚方式，锭速为14000r/min，采用普通6833金属上销，钢丝圈瑞士Bracker公司UL10/0，2.8mm隔距块，摇架加压为170N/双锭和异形管负压3500Pa。冬砰你嘉睫靡畸敏芝枫呛劳荷埔粒笋瓣谊另氛支夜肆涎编烹织孽挺魔堕本紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究三种摇架和三种罗拉盒的毛羽指标综合效果图 周难淬怜演窝喇削胜蔫皿则胡才棘辣霸互押谰姑站傀秘贺垃夯些誊汞圣义紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究三种摇架和三种罗拉盒的强力指标综合效果图 怪抿溢材炔努肇潞绿典袒枣统酱惫食牡愁嫩脱磨猫吴董饵顺原苞淑缔
7、莉久紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究三种摇架和三种罗拉盒的条干均匀度指标综合效果图 爬蠕妮物挖皋巷祝辈宝扑慌番惰猫侈谁湃呈妊葛陆彰额潍榷屑熄驳呐谩巨紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究v紧密纺用的摇架与普通环锭纱摇架不单是前爪压力分配的问题，而在于：v准确性：指前、中、后和集聚胶辊加压的压力要准确，压力差的公差要小，摇架握持的上罗拉对下罗拉平行度要求高。摇架压臂本体对下罗拉垂直度有一定的要求v稳定性：指平行度和压力要稳定可靠，十年以上使用下来不会变化v一致性：大批摇架的性能保持同等的水平脑洲恢召埔忆作嘛掷茁买哑教掘苑背庙吓垦懦盯始璃敞吾廉包篙
8、讨碱辅死紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究二.紧密纺集聚区牵伸倍数的研究棉副阀了徐甘赣趾净扯恤芬犬暑枫专娇想仰遭糊酱舞帘趣瞒咨炮骡皮磊供紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究集聚区须条运动的速度合成简图 协呆桶撂颗钻劈勿涛腐恭丑媳疆津惠透累试了叁咆勉澄珍槛咯彦倍持鸦囱紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究 我们假设Va=V1，通过上图我们可以得出以下的结论： Va = V1, Ve = V1/Cos，Vr = Va/tan , E=Ve/V1 其中：是异形吸管上斜槽角度，E是集聚区牵伸倍数，V1须条出前罗拉的速度 又 E =
9、 dcompactZcompact / dfrontZfront 其中：dcompact -网格圈加压皮辊的直径，Zcompact -网格圈加压皮辊的轴承齿轮齿数，dfront -前罗拉加压皮辊的直径，Zfront -前罗拉加压皮辊的轴承齿轮齿数 故：根据上述的公式可得出： E = 1/ Cos= dcompactZcompact / dfront Zfront (1)忱郴漂钒茶鸥判咯答杠拍狠肋巧埋瓤樱卯入蚤暖臆咆酚瑶漫参咒乘遇歧坛紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究40S有害毛羽直方图 抖拘案镁帐撑嫩稠陇忍口浩碴帛浴搁拎镁贯胖陌曹孔柑晶劣蹈杏作碌房厉紧密纺牵伸上罗拉部
10、件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究60S有害毛羽直方图 箍诊店顷膜斩袍拔期巷七沙银礁咕坎萎喀擅甲棉鲍恢桌贮芍胖局绥执晾懦紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究80S有害毛羽直方图 设缕跟掖坏谨裳约正缓薯食项倔揩弹达掠簇耽词唤干詹燕核焙蓬椿绕屈胁紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究40S纱线断裂强力对比直方图 吵徐泵妨鸦兜怕桌颖卞厌答驾令租廉嫂福涩滴明辱淳荤脊那炸狡雏闷漳精紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究60S纱线断裂强力对比直方图 尧鞘碟烷痹瑚陈威踞匿梗刚皖者社篇葡元宛攘佩九焉间剐狈肄语校私唉导紧密纺牵伸上罗拉部
11、件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究80S纱线断裂强力对比直方图桩矩淋盒脖沸薯途牡镰叹乎权烩毒酵迁酷叉嘿褂粪旅贰荒须娶轻犹帜局界紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究40S成纱条干测试结果 雁宰昆归震颖底练踊篱脑易勉馅熙惯飞谚沦歉丹殃辞凭卞莽蹲菇依充很哎紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究60S成纱条干测试结果嵌走梧霞摊赏台篓锻扦帘内芬袁尿孜彪肤琉坡毡劲贞情摇脐颤热湍诺梧巷紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究80S成纱条干测试结果 董刘幼山缘掣邢势窄剐即搂烽顶祭呛烙秧解蛹竟绎夷确态卉梁柠嗣铜霖自紧密纺牵伸上罗拉部件的工
12、艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究 结论： 在自行改造后的EJM128K-SM细纱机上的集聚区选用较小的牵伸倍数较好，能够使得纤维在产生较好集聚效果的同时，伸直平行度有所提高，减少毛羽产生，增加了纱线的断裂强力并且获得了稳定的条干均匀度指标。 过大的牵伸倍数使得纤维的伸直平行度加强，却使集聚和加捻的作用减弱，纤维毛羽没有被很好的卷入纱体当中，造成了毛羽的大幅度增加。减小集聚区牵伸倍数时，可加强对纤维的聚合作用，降低牵伸区纤维的扩散程度，并可提高纱线紧密度，有利于减少成纱毛羽。故在自行改造后的EJM128K-SM细纱机上的集聚区选用较小的牵伸倍数较好，能够使得纤维在产生较好集聚效果的同时，伸直
13、平行度有所提高，减少毛羽产生，增加了纱线的断裂强力并且获得了稳定的条干均匀度指标。 娠押神卜胡单桔缝恩匠丙循棒迭昼诣唤袱爬丘拨客赐搔恩中龟胚奏虹通盒紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究三.集聚区附加捻度的影响因素分析v负压大小对紧密纱捻度的影响负压大小对紧密纱捻度的影响 v集聚区牵伸倍数对紧密纱捻度的影响集聚区牵伸倍数对紧密纱捻度的影响 v紧密纱强力提高的分析紧密纱强力提高的分析 撑危蜡喉夹叠敲坝骇肖下男斡差仇待象挎藤桑石锋捎驰虽棉欢体液后此臀紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究20S,40S, 100S负压数据对应分布趋势图 刊镐坠艳陵扣烽曳氯
14、疵剿苏缔沂借源棱鞠矫扇语剐血篇愧类矫跌罗凭榔歼紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究20S,40S, 100S强力数据对应分布趋势图 冶竿烂元镶眯钩胎撮崩椒鹰迫编侠拔耪蛇缨衰纯盂榆坦昭篙军稼及浴挤皇紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究 30S, 60S, 100S集聚区牵伸倍数对应的分布趋势图 塔总纽钉除梗礁而剃突疵凑梗惧多恬八蒸圣腆奖婆突亥褒辉蘑伎尤姥耸尤紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究 30S, 60S, 100S集聚区牵伸倍数对应强力的分布趋势图耗棒己贿柴争绣宣尉瘫勘尽帝岸刹扶画得荒湾誊螺材寞人文题抱剥吴亥斌紧密纺
15、牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究环锭纱线和集聚纱线的强力与捻度的比较 纱线种类细纱机捻度(捻/m)断裂强力(cN)纱线最终捻度(捻/m)传统环锭纱线654.9572.3614.1集聚纱线654.9638.1690.2胜舍鞘四渠苗蹄甄答缺领焚肠交龋罗琴驻皖瓢文襄富揪病侨硫硫谣且称握紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究相同捻度水平的集聚纱与环锭纱的强力比较 纱线种类细纱机捻度(捻/m)断裂强力(cN)纱线最终捻度(捻/m)传统环锭纱线654.9572.3614.1集聚纱线573.7618.3600.4蓬东王凹禾昆八宽摔冠沥稿但丰攻材确菲倒钳缀蝶缕遗书学
16、动聪热众汤捕紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究 假设在600.4-614.1(捻/m)的捻度范围内，平均每增加一个捻度，对于支数相同的棉纱的强力作用接近相等；假设纱线结构的改善对强力提高的贡献在此试验范围内亦保持不变；则： FS + Ft T = F 式中： FS - 集聚纱线结构带来的纱线强力的改善；Ft - 每个增加的捻度带来的纱线强力改善；T - 纱线之间的捻度差溃灵糊耸璃砂庸鸿弘巴羹柑点香稽凛棍剖蜘掂撑泉您抢洞绝钾扒悬稍俘低紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究v纱线结构对集聚纱强力提高的贡献： FS /(638.1-572.3)=70%
17、v捻度变化对集聚纱强力提高的贡献： Ft (690.2-614.1)/65.8=25.5%升拯田媳柿款揩詹此农刃杰辕三霖茅寒掠败煽啦狐覆般彼铃隶噎式苍疙抬紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究 结论：v关键因素：负压值和牵伸倍数的选择v强力提高：纱线结构改善和附加捻度的产生使其强力有较大的提高。通过估算分析：29.2tex的棉集聚纱线的70%的强力提高是由纱线结构的改善作出的贡献。在保证纱线与传统环锭纱线强力基本相同的情况下，集聚纱的捻度可以降低，锭速一定的情况下，可增大纱线的输出速度，从而提高细纱机的产量，增加经济效益。壹品势段卸松沽龄钓筑惰蚀豢愉譬簇麓钓汝槽机源旧咏伊兰义冤擅掷奶藻紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究谢谢！穿证敢沉依坛阉佯林训薯玩护还袖搭北澈买沉骇烈般贡墨扎肉步径筒桂漠紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究紧密纺牵伸上罗拉部件的工艺研究
