5.3 构件的计算长度和容许长细比构件的计算长度和容许长细比5.3.2条条 有有关关交交叉叉腹腹杆杆在在桁桁架架平平面面外外的的计计算算长长度度lo（（所所计计算算杆杆内力为内力为N，另一杆内力为，另一杆内力为No，均为，均为绝对值绝对值））2021/7/11 （（1）压杆）压杆1）相交另一杆）相交另一杆受压受压，两杆截面相同，并在交点处均，两杆截面相同，并在交点处均不中断不中断2））相相交交另另一一杆杆受受压压，，且且另另一一杆杆在在交交点点处处中中断断，，以以节节点点板板搭搭接接 2021/7/12 3）相交另一杆）相交另一杆受拉受拉，两杆截面相同，并在交点处均，两杆截面相同，并在交点处均不中断不中断4）相交另一杆）相交另一杆受拉受拉，且拉杆在交点处，且拉杆在交点处中断中断，以节点板搭接，以节点板搭接 5））相相交交另另一一杆杆受受拉拉，，且且在在交交点点处处拉拉杆杆连连续续，，压压杆杆中中断断，，以以节节点板搭接，若点板搭接，若No 2021/7/13 5.3.3条条 确定框架柱在框架平面内的计算长度时，确定框架柱在框架平面内的计算长度时，原规范原规范分为分为有侧移框架（有侧移框架（m≥1 ））和和无侧移框架（无侧移框架（ m≤1 ））2021/7/14 新规范新规范确定框架柱在框架平面内的计算长度时分为确定框架柱在框架平面内的计算长度时分为（（1 1）无支撑纯框架）无支撑纯框架①① 按按一一阶阶弹弹性性分分析析计计算算内内力力时时，，计计算算长长度度系系数数 m m>1.0，，按按有有侧移框架柱侧移框架柱的表查得的表查得②② 采采用用二二阶阶弹弹性性分分析析方方法法计计算算内内力力时时，，取取m m=1.0(每每层层柱柱顶顶附附加假想水平力加假想水平力Hni)。
2021/7/15 （（2 2）有支撑框架）有支撑框架①① 强强支支撑撑框框架架——支支撑撑结结构构（（支支撑撑桁桁架架、、剪剪力力墙墙等等））的的侧侧移移刚度满足刚度满足式中式中 Sb——产生单位侧倾角的水平力；产生单位侧倾角的水平力； ——第第i层间所有柱分别用无侧移框架柱和有侧移层间所有柱分别用无侧移框架柱和有侧移 框架柱计算长度系数算得的轴压杆稳定承载力之和框架柱计算长度系数算得的轴压杆稳定承载力之和按按无侧移框架柱无侧移框架柱的表查得的表查得2021/7/16 ②② 弱弱支支撑撑框框架架——S Sb不不满满足足上上式式时时，，柱的稳定系数为柱的稳定系数为式式中中 、、 ——分分别别按按无无侧侧移移和和有有侧侧移移框框架架柱柱计计算算长长度度算算得得的的稳稳定定系数2021/7/17 5.3.65.3.6条条 为为新增条文新增条文（（1 1））附附有有摇摇摆摆柱柱的的无无支支撑撑和和弱弱支支撑撑框框架架柱柱的的计计算算长长度度系系数数应乘以增大系数应乘以增大系数h h：：各各框架柱框架柱轴心压力设计值与柱子高度比值之和轴心压力设计值与柱子高度比值之和各各摇摆柱摇摆柱轴心压力设计值与柱子高度比值之和轴心压力设计值与柱子高度比值之和摇摆柱的计算长度系数摇摆柱的计算长度系数m m=1.02021/7/18 （（2 2））当当与与计计算算柱柱同同层层的的其其它它柱柱或或与与计计算算柱柱连连续续的的上上下下层层柱柱的的稳稳定定承承载载力力有有潜潜力力时时，，可可利利用用这这些些柱柱的的支支持持作作用用，，对对计计算算柱柱的的计计算算长长度度系系数数m m进进行行折折减减，，提提供供支支持持作作用用的的柱柱的的计计算算长长度度系数系数m m应相应应相应增大增大。
2021/7/19 （（3 3））梁梁与与柱柱半半刚刚性性连连接接，，确确定定柱柱的的计计算算长长度度时时，，应应考考虑虑节节点特性2021/7/110 5.3.8条条、、5.3.9条条 增增加加对对跨跨度度等等于于和和大大于于60m桁桁架架杆杆件件的的容容许许长长细细比比的的规规定定，，这这是是根根据据近近年年大大跨跨度度桁桁架架的的实实践践经经验验作作的的补充规定：补充规定：（（1））受受压压弦弦杆杆和和端端压压杆杆的的容容许许长长细细比比值值宜宜取取100，，其其它它受受压压腹杆可取腹杆可取150（静力或间接动力）或（静力或间接动力）或120（直接动力）直接动力）2））受受拉拉弦弦杆杆和和腹腹杆杆的的容容许许长长细细比比值值宜宜取取300（（静静力力或或间间接接动力）或动力）或250（直接动力）直接动力）2021/7/111 建筑抗震设计规范（建筑抗震设计规范（GB50011-2001））容许长细比：容许长细比：(1)12层以下框架柱层以下框架柱 6~8度度 9度度(2)12层以上框架柱：层以上框架柱： 6度：度： 7度：度： 8，，9度：度：2021/7/112 (3)12(3)12(3)12(3)12层以上支撑层以上支撑层以上支撑层以上支撑 6 6 6 6，，，，7 7 7 7度：度：度：度： 8 8 8 8度：度：度：度： 9 9 9 9度：度：度：度：(4)12(4)12(4)12(4)12层以下支撑层以下支撑层以下支撑层以下支撑 6 6 6 6，，，，7 7 7 7度：压杆度：压杆度：压杆度：压杆 拉杆拉杆拉杆拉杆 8 8 8 8，，，，9 9 9 9度：压杆度：压杆度：压杆度：压杆 拉杆拉杆拉杆拉杆所有地区均在所有地区均在所有地区均在所有地区均在6 6 6 6度或以上，度或以上，度或以上，度或以上，GB50017GB50017GB50017GB50017规定已被替代规定已被替代规定已被替代规定已被替代2021/7/113 ５５.4 受压构件的局部稳定受压构件的局部稳定 5.4.1条条 轴轴心心受受压压构构件件中中翼翼缘缘板板外外伸伸宽宽度度b与与厚厚度度t之之比比(不变不变) 5.4.4条条 轴心受压轴心受压T形截面腹板形截面腹板原规范原规范宽厚比，对剖分宽厚比，对剖分T型型钢太严，限制改为：钢太严，限制改为： ①① 轴心受压构件和弯矩使自由边受拉的压弯构件轴心受压构件和弯矩使自由边受拉的压弯构件热轧热轧T型钢，型钢， 焊接焊接T型钢，型钢， 2021/7/114 ②② 弯矩使腹板自由边受压的压弯构件弯矩使腹板自由边受压的压弯构件(不变不变)当当 o≤1.0时时当当 o>1.0时时2021/7/115 建筑抗震设计规范（建筑抗震设计规范（GB50011-2001））容许宽厚比：容许宽厚比：所有地区均在所有地区均在所有地区均在所有地区均在6 6 6 6度或以上，度或以上，度或以上，度或以上，GB50017GB50017GB50017GB50017规定已被替代规定已被替代规定已被替代规定已被替代2021/7/116 2021/7/117 第第6 6章章 疲劳计算疲劳计算6.1.1条条 应应力力变变化化循循环环次次数数等等于于或或大大于于5×104次次时时应应进进行行疲疲劳计算劳计算附附录录E（（原原附附录录五五））的的疲疲劳劳分分类类表表中中项项次次5“梁梁翼翼缘缘焊焊缝缝”原原规规定定为为二二级级，，但但根根据据“施施工工验验收收规规范范”，，角角焊焊缝缝因因内内部部探探伤伤不不准准确确，，不不能能达达到到二二级级。
吊吊车车梁梁受受拉拉翼翼缘缘常常用用角角焊焊缝缝，，这这就就产产生生了了矛矛盾盾现现增增加加规规定定了了“角角焊焊缝缝，，但外观质量符合二级但外观质量符合二级”的疲劳类别的疲劳类别2021/7/118 第第7 7章章 连接计算连接计算7.1 7.1 焊缝连接焊缝连接对接焊缝对接焊缝角接焊缝角接焊缝对接与角接组合焊缝对接与角接组合焊缝2021/7/119 7.1.1条条 有关焊缝质量等级的选用，是设计规范的有关焊缝质量等级的选用，是设计规范的新增条新增条文文焊缝质量等级是原《钢结构工程施工及验收规范》焊缝质量等级是原《钢结构工程施工及验收规范》GBJ205-83首先提到的，不过它只提到一、二、三级焊首先提到的，不过它只提到一、二、三级焊缝的质量标准，并未提到何种情况需要采用何级焊缝，缝的质量标准，并未提到何种情况需要采用何级焊缝，而而GBJ17-88也没有明确规定，导致一些设计人员对焊也没有明确规定，导致一些设计人员对焊缝质量等级提出不恰当要求，影响工程质量或者给施工缝质量等级提出不恰当要求，影响工程质量或者给施工单位造成不必要的困难单位造成不必要的困难焊缝质量等级的规定，大部份在设计规范有关条文或表格焊缝质量等级的规定，大部份在设计规范有关条文或表格中已有反映，但不全面不集中，现集中为一条较为直观中已有反映，但不全面不集中，现集中为一条较为直观明确。
明确2021/7/120 （（1））在在需需要要计计算算疲疲劳劳结结构构中中的的对对接接焊焊缝缝（（包包括括T形形对对接接与与角角接接组组合合焊焊缝缝）），，横横向向焊焊缝缝受受拉拉的的应应为为一一级级，，受受压压的的应应为为二二级级，，纵纵向向对对接接焊焊缝缝应应为为二二级级，，新新规规范范附附表表E-1，，项项次次2、、3、、4已有反映已有反映2））在在不不需需要要计计算算疲疲劳劳的的构构件件中中，，凡凡要要求求与与母母材材等等强强的的对对接接焊焊缝缝应应焊焊透透，，受受拉拉时时不不应应低低于于二二级级，，受受压压时时宜宜为为二二级级因因一一级级或或二二级级对对接接焊焊缝缝的的抗抗拉拉强强度度正正好好与与母母材材的的相相等等，，而而三三级级焊缝只有母材强度的焊缝只有母材强度的85%2021/7/121 （（3）） 重重级级工工作作制制和和Q 50t的的中中级级工工作作制制吊吊车车梁梁腹腹板板与与上上翼翼缘缘之之间间以以及及吊吊车车桁桁架架上上弦弦杆杆与与节节点点板板之之间间的的T形形接接头头应应予予焊焊透透，，质质量量等等级级不不低低于于二二级级本本来来上上述述焊焊缝缝处处于于构构件件的的弯弯曲曲受受压压区区，，主主要要承承受受剪剪应应力力和和轮轮压压产产生生的的局局部部压压应应力力，，没没有有受受到到明明确确的的拉拉应应力力作作用用，，按按理理不不会会产产生生疲疲劳劳破破坏坏，，但但由由于于承承担担轨轨道道偏偏心心等等带带来来的的不不利利影影响响，，国国内内外外均均发发现现连连接接及及附附近近经经常常开开裂裂。
所所以以我我国国74规规（（TJ17-74））规规定定此此种种焊焊缝缝“应应予予焊焊透透”即即不不允允许许采采用用角角焊焊缝缝；；而而88年年规规范范（（GBJ17-88））又又补补充充规规定定“不不低低于于二二级级质质量量标标准准”对对新新规规范范来来说说，，此此内内容容已已放放在在7.1.1条条，，故故将将“构构造造要求要求”一章的这部份规定取消一章的这部份规定取消2021/7/122 （（4））角角焊焊缝缝以以及及不不焊焊透透的的对对接接与与角角接接组组合合焊焊缝缝，，由由于于内内部部探探伤伤困困难难，，不不能能要要求求其其质质量量等等级级为为一一级级或或二二级级因因此此对对需需要要验验算算疲疲劳劳结结构构的的此此种种焊焊缝缝只只能能规规定定其其外外观观质质量量标标准准应应符符合合二二级级，，此此内内容容在在设设计计规规范范GB50017疲疲劳劳计计算算分分类类表表（（表表E-1））项项次次5中中已有反映已有反映2021/7/123 （（5 5））关关于于本本条条提提到到的的“需需要要验验算算疲疲劳劳结结构构中中的的横横向向对对接接焊焊缝缝受受压压时时应应为为二二级级”、、“不不需需要要计计算算疲疲劳劳结结构构中中与与母母材材等等强强的的受受压压对对接接焊焊缝缝宜宜为为二二级级”。
在在设设计计规规范范的的其其它它条条文文中中没没有有提提到到，，这这是是根根据据过过去去工工程程实实践践和和参参考考国国外外标标准准规规定定的的，，例例如如美美国国《《钢钢结结构构焊焊接接规规范范》》AWS中中，，对对要要求求熔熔透透的的与与母母材材等等强强的的对对接接焊焊缝缝，，不不论论承承受受动动力力荷荷载载或或静静力力载载，，亦亦不不论论受受拉拉或或受受压压，，均均要要求求无无损损探探伤伤，，而而我我国国的的三三级级焊焊缝缝是是不不进进行行无无损损探探伤伤的的由由于于对对接接焊焊缝缝中中存存在在很很大大残残余余拉拉应应力力，，外外压压力力往往往往不不能能完完全全抵抵消消此此拉拉应应力力，，在在某某些些情情况况（（例例如如吊吊车车梁梁上上翼翼缘缘中中的的对对接接焊焊缝缝））常常有有偶偶然然偏偏心心力力作作用用（（例例如如吊吊车车轨轨道道的的偏偏移移）），，使使名名义义上为受压的焊缝受力复杂，常难免有拉应力存在上为受压的焊缝受力复杂，常难免有拉应力存在2021/7/124 7.1.3条条和和7.1.3条条 原原规规范范规规定定角角焊焊缝缝和和不不加加引引弧弧板板的的对对接接焊焊缝缝，，每每条条焊焊缝缝的的计计算算长长度度均均采采用用实实际际长长度度减减去去10mm。
经经讨讨论论，，此此种种不不分分焊焊缝缝大大小小取取为为定定值值的的办办法法不不合合理理，，新新规规范范改改为为：：对接焊缝减去对接焊缝减去2t；角焊缝减去；角焊缝减去2hf2021/7/125 7.1.4条条 斜角角焊缝的计算斜角角焊缝的计算两焊脚边夹角两焊脚边夹角 不等于不等于900 0的角焊缝称为斜角角焊缝，这种的角焊缝称为斜角角焊缝，这种焊缝一般用于焊缝一般用于T形接头中形接头中 2021/7/126 与与原原规规范范一一样样，，斜斜角角角角焊焊缝缝计计算算时时不不考考虑虑应应力力方方向向，，任任何何情情况况都都取取 f或或（（ f ））= =1.0这这是是因因为为以以前前对对角角焊焊缝缝的的试试验验研研究究一一般般都都是是针针对对直直角角角角焊焊缝缝进进行行的的，，对对斜斜角角角角焊焊缝缝研研究究很很少少而而且且，，我我国国采采用用的的计计算算公公式式也也是是根根据据直直角角角角焊焊缝缝简简化化而而得得，，不不能能用于斜角角焊缝用于斜角角焊缝2021/7/127 新新规规范范参参考考美美国国《《钢钢结结构构焊焊接接规规范范》》（（AWS））并并与与我我国国《建筑钢结构焊接技术规程》进行协调，作了下列修改：《建筑钢结构焊接技术规程》进行协调，作了下列修改：（（1 1））规规定定锐锐角角角角焊焊缝缝两两焊焊脚脚边边夹夹角角 ≥≥600，，而而钝钝角角角角焊焊缝缝 ≤≤1350。
这这表表示示焊焊脚脚边边夹夹角角小小于于600或或大大于于1350的的焊焊缝缝不不推推荐荐用作受力焊缝用作受力焊缝2021/7/128 （（2 2））原规范原规范规定的锐角角焊缝计算厚度取规定的锐角角焊缝计算厚度取he=0.7hf，比实，比实际的喉部尺寸小，这是考虑到当际的喉部尺寸小，这是考虑到当 角较小时，焊缝根部不易焊角较小时，焊缝根部不易焊满以及在熔合线的强度较低这两个因素现规定满以及在熔合线的强度较低这两个因素现规定600 0已无此已无此问题因此，不论锐角和钝角的计算厚度均统一取为喉部尺问题因此，不论锐角和钝角的计算厚度均统一取为喉部尺寸寸he=hfcos /2但当根部间隙（但当根部间隙（b、、b1或或b2））>1.5mm，则应，则应考虑间隙影响，取考虑间隙影响，取 2021/7/129 （（3 3））新新规规范范规规定定任任何何情情况况根根部部间间隙隙（（b、、b1或或b2））不不得得大大于于5mm，，主主要要是是图图a中中的的b1可可能能大大于于5mm。
如如果果是是这这样样，，可可将板端切成图将板端切成图b的形状并使的形状并使b 5mm对对于于斜斜T形形接接头头的的角角焊焊缝缝，，在在设设计计图图中中应应绘绘制制大大样样，，详详细细标标明两侧斜角角焊缝的焊脚尺寸明两侧斜角角焊缝的焊脚尺寸2021/7/130 7.2 紧固件（螺栓、铆钉等）连接7.2.2条条（（1 1））新新规规范范名名称称变变化化：：高高强强度度螺螺栓栓摩摩擦擦型型连连接接、、承承压压型型连接原规范原规范：摩擦型高强度螺栓、承压型高强度螺栓：摩擦型高强度螺栓、承压型高强度螺栓2021/7/131 （（2 2））表表7.2.2-1中中的的抗抗滑滑移移系系数数 值值作作了了一一些些修修正正，，原原规规范范喷喷砂砂（（丸丸））和和喷喷砂砂后后生生赤赤锈锈时时Q345、、Q390和和Q420钢钢的的 =0.55，实际上达不到此要求，降为，实际上达不到此要求，降为0.502021/7/132 （（3）高强度螺栓的预拉力）高强度螺栓的预拉力P，，原规范原规范取为取为 式式中中考考虑虑螺螺栓栓材材质质的的不不定定性性系系数数0.9；；施施工工时时的的超超张张拉拉0.9；；拧拧紧紧螺螺帽帽时时螺螺杆杆所所受受扭扭转转剪剪应应力力影影响响系系数数1.2。
由由此此得得出出的的8.8级级螺螺栓栓的的P，，使使抗抗剪剪承承载载力力有有时时（（当当μμ 0.4时时））比比同同直直径径的的粗粗制制螺螺栓栓还还低低，，不不合合理理，，且且与与薄薄钢钢规规范范的的规规定定不不协协调调，，新规范新规范改为改为由由于于高高强强度度螺螺栓栓材材料料无无明明显显的的屈屈服服点点，，用用抗抗拉拉强强度度fu代代替替fy再再补充一个系数补充一个系数0.9是适宜的是适宜的2021/7/133 10.9级没变，级没变，8.8级级提高提高（（70，，110，，135，，155，，205，，250））2021/7/134 （（4））将将同同时时受受剪剪和和拉拉力力的的高高强强度度螺螺栓栓摩摩擦擦型型连连接接的的计计算算新新规规范范改用相关公式表达改用相关公式表达实实质质与与原原规规范范未未变变，，由由Nvb=0.9nfμμP和和Ntb=0.8P，，代代入入后后即即得得原规范原规范计算式计算式Nv=0.9nfμμ(P-1.25Nt)2021/7/135 7.2.37.2.3条条（（1 1）在杆轴方向受拉的连接中，承压型连接高强度螺栓的）在杆轴方向受拉的连接中，承压型连接高强度螺栓的承载力设计值的计算方法与承载力设计值的计算方法与普通螺栓普通螺栓相同。
相同原规范原规范为为0.8P 2021/7/136 （（2 2））取消取消原规范原规范““承压型高强度螺栓连接的抗剪承载力不承压型高强度螺栓连接的抗剪承载力不得大于按摩擦型连接计算的得大于按摩擦型连接计算的1.31.3倍倍””的规定理由为，原规的规定理由为，原规范的此规定是鉴于当时使用经验不足，控制一下，使承压型范的此规定是鉴于当时使用经验不足，控制一下，使承压型在正常情况下（即荷载标准值作用下）不滑移但国外标准在正常情况下（即荷载标准值作用下）不滑移但国外标准并没有此规定，而承压型不一定施加与摩擦型相同的预拉力，并没有此规定，而承压型不一定施加与摩擦型相同的预拉力，因此矛盾较多，况且现在已有使用经验因此矛盾较多，况且现在已有使用经验 2021/7/137 7.3 组合工字梁翼缘连接组合工字梁翼缘连接7.3.1条条 组合梁翼缘焊缝连接组合梁翼缘焊缝连接新规范新规范规定的计算式规定的计算式（（7.3.1）与）与原规范原规范相同，式中根号内第二项指垂直于相同，式中根号内第二项指垂直于焊缝长度方向的应力引入系数焊缝长度方向的应力引入系数 f,对直接承受动力荷对直接承受动力荷载的梁载的梁 f=1.0;对承受静力载或间接承受动力载的梁对承受静力载或间接承受动力载的梁 f =1.22。
其实对后者来说，受有固定集中力处规定其实对后者来说，受有固定集中力处规定应设应设置支承加劲肋置支承加劲肋，此时取，此时取F=0对前者又取对前者又取 f =1.0所以公式中的公式中的 f基本上无实际价值基本上无实际价值 2021/7/138 7.3.2条条 原原规规范范规规定定的的计计算算式式（（7.3.2））在在右右侧侧漏漏掉掉了了在在计计算算截截面面处处紧紧固固件件数数目目n1，，新新规规范范已已加加上上另另外外，，规规范范条条文文提提出出计计算算“翼翼缘缘与与腹腹板板连连接接铆铆钉钉或或摩摩擦擦型型连连接接高高强强度度螺螺栓栓”，，表表示示普普通通粗粗制制螺螺栓栓和和承承压压型型连连接接高高强强度度螺螺栓栓不不得得用用于于此此种种连连接接，，至于至于A、、B级螺栓，由于制造费工、装配困难，也不推荐采用级螺栓，由于制造费工、装配困难，也不推荐采用实实际际上上，，公公式式（（7.3.2））还还应应包包括括翼翼缘缘板板与与翼翼缘缘角角钢钢之之间间的的承承载载力力计计算算，，此此时时取取F=0，，S1为为翼翼缘缘板板截截面面对对梁梁中中和和轴轴的的面面积积矩2021/7/139 7.4 梁与柱的刚性连接梁与柱的刚性连接 在在框框架架结结构构中中，，梁梁与与柱柱的的刚刚性性连连接接是是很很重重要要的的节节点点。
原原规规范范没没有有本本节节内内容容，，现现参参考考国国外外标标准准和和我我国国实实践践经经验，验，增加了本增加了本节7.4.1条条 规规定定了了不不设设置置横横向向加加劲劲肋肋时时，，对对柱柱腹腹板板和和柱柱翼翼缘厚度的要求缘厚度的要求① ① 在在梁梁的的受受压压翼翼缘缘处处，，柱柱腹腹板板受受有有梁梁翼翼缘缘经经过过柱柱翼翼缘缘传传给给柱柱腹腹板板的的压压力力，，柱柱腹腹板板应应满满足足强强度度要要求求和和局局部部稳稳定定要求2021/7/140 柱腹板的强度应与梁受压翼缘等强，即柱腹板的强度应与梁受压翼缘等强，即式式中中 be——柱柱腹腹板板计计算算宽宽度度边边缘缘处处压压应应力力的的假假定定分分布布长长度度参参照照梁梁的的局局部部压压应应力力计计算算式式，，取取be=a+5hy，，a为为集集中中压压力力在在柱柱外外边边缘缘分分布布长长度度，，等等于于梁梁翼翼缘缘板板厚厚度度；；hy为为自自柱柱外外边边缘缘至至柱柱腹腹板板计算宽度边缘的距离；计算宽度边缘的距离； tw——柱腹板厚度；柱腹板厚度； fc——柱腹板钢材抗拉、抗压强度设计值；柱腹板钢材抗拉、抗压强度设计值； Afc——梁受压翼缘的截面积；梁受压翼缘的截面积； fb——梁翼缘钢材抗拉、抗压强度设计值。
梁翼缘钢材抗拉、抗压强度设计值2021/7/141 为为保保证证柱柱腹腹板板在在梁梁受受压压翼翼缘缘压压力力作作用用下下的的局局部部稳稳定定，，应应控控制制柱柱腹腹板板的的宽宽厚厚比比，，规规范范参参考考国国外外规规定定，，偏偏安安全全地地规规定定柱腹板的宽厚比应满足下式规定：柱腹板的宽厚比应满足下式规定：式中式中 hc————柱腹板的计算宽度；柱腹板的计算宽度； fyc————柱腹板钢材屈服点柱腹板钢材屈服点2021/7/142 ② ② 在在梁梁的的受受拉拉翼翼缘缘处处，，计计算算柱柱的的翼翼缘缘和和腹腹板板仍仍用用等等强强度度准则，柱翼缘板所受拉力为：准则，柱翼缘板所受拉力为：T=Aftfb 式中式中 Aft————梁受拉翼缘截面积；梁受拉翼缘截面积； f fb b————梁钢材抗拉强度设计值梁钢材抗拉强度设计值 此此拉拉力力T由由柱柱翼翼缘缘板板三三个个部部份份共共同同承承担担，，中中间间部部份份（（分分布布长长度度为为m））直直接接传传给给柱柱腹腹板板的的力力为为fctbm（（tb为为梁梁翼翼缘缘厚厚度度）），，余余下下部部份份由由两两侧侧各各ABCD的的板板件件承承担担。
根根据据试试验验研研究究，，拉拉力力在在柱柱翼翼缘缘板板的的影影响响长长度度p≈≈12tc，，可可将将此此受受力力部部份份视视为为三三边边固固定定一一边边自由的板件，而在固定边将因受弯形成塑性铰自由的板件，而在固定边将因受弯形成塑性铰2021/7/143 2021/7/144 可可用用屈屈服服线线理理论论导导出出两两侧侧翼翼缘缘板板的的承承载载力力设设计计值值分分别别为为 P=c1fctc2式式中中c1为为系系数数，，与与几几何何尺尺寸寸p、、h、、q等等有有关关对对实实际际工工程程中中常常用用的的H型型钢钢或或宽宽翼翼缘缘工工字字钢钢梁梁和和柱柱，，c1=3.5 5.0，，可可偏偏安安全全 地地 取取 c1=3.5 这这 样样 柱柱 翼翼 缘缘 板板 受受 拉拉 时时 的的 总总 承承 载载 力力 为为2×3.5fctc2+fctbm考考虑虑到到柱柱翼翼缘缘板板中中间间和和两两侧侧部部份份刚刚度度不不同同，，难难以以充充分分发发挥挥共共同同工工作作，，可可乘乘以以0.8的的折折减减系系数数后后再再与与拉拉力力T相相平平衡，即衡，即 即即 2021/7/145 在上式中，括号内第二项在上式中，括号内第二项 ，，按统计分析，此项的最小值为按统计分析，此项的最小值为0.15，以此代入，即得，以此代入，即得当当梁梁柱柱刚刚性性连连接接处处不不满满足足上上述述公公式式的的要要求求时时，，应应设设置置柱柱腹腹板板的的横横向向加加劲劲肋肋。
在在《《高高层层民民用用建建筑筑钢钢结结构构技技术术规规程程》》JGJ99-98中中规规定定：：““框框架架梁梁与与柱柱刚刚性性连连接接时时，，应应在在梁梁翼翼缘缘的的对对应应位位置置设设置置柱柱的的水水平平加加劲劲肋肋（（即即横横向向加加劲劲肋肋））或或隔隔板板””这这是是因因为为高高层层钢钢结结构构的的梁梁、、柱柱一一般般受受力力较较大大，，设设计计经经验验认认为为，，没有不需要设置柱横向加劲肋的情况没有不需要设置柱横向加劲肋的情况2021/7/146 7.4.2条条 设置柱的横向加劲肋时，柱腹板节点域的计算设置柱的横向加劲肋时，柱腹板节点域的计算① ① 节点域的抗剪强度计算节点域的抗剪强度计算在柱翼缘和横向加劲肋为边界的节点腹板区域所受的剪力在柱翼缘和横向加劲肋为边界的节点腹板区域所受的剪力: :剪应力应满足下式要求：剪应力应满足下式要求：规规范范规规定定的的计计算算式式（（7.4.2-1））是是在在上上式式的的基基础础上上加加以以调调整整和和简化而得简化而得2021/7/147 2021/7/148 a．．节节点点域域的的周周边边有有柱柱翼翼缘缘和和加加劲劲肋肋提提供供的的约约束束，，使使抗抗剪剪承承载力大大提高。
试验证明，可将节点域抗剪强度提高到载力大大提高试验证明，可将节点域抗剪强度提高到 b. .在在节节点点域域中中弯弯矩矩的的影影响响较较大大，，剪剪力力的的影影响响较较小小如如果果略略去去剪剪力力项项使使算算得得的的结结果果偏偏于于安安全全20% 30%，，但但上上式式中中没没有有包包括括柱柱腹腹板板所所受受轴轴压压力力对对抗抗剪剪强强度度的的不不利利影影响响，，一一般般柱柱腹腹板板轴轴压压力力设设计计值值N与与其其屈屈服服承承载载力力Ny之之比比N/Ny<0.5，，则则轴轴压压力力对对抗抗剪剪强强度度不不利利影影响响系系数数为为 ，，与与略略去去剪剪应应力力有有利影响相互抵消而略偏安全利影响相互抵消而略偏安全由此，上式即成为由此，上式即成为 ( (a) )2021/7/149 式式中中的的hbhctw=Vp称称为为节节点点域域的的体体积积，，对对箱箱形形截截面面柱柱，，考考虑虑两腹板受力不均的影响，取两腹板受力不均的影响，取Vp=1.8hbhctw。
公公式式（（a））仅仅适适用用于于非非抗抗震震地地区区的的结结构构对对地地震震区区的的结结构构，，节点域的计算公式参见节点域的计算公式参见《建筑抗震设计规范》《建筑抗震设计规范》的规定② ② 节节点点域域腹腹板板的的稳稳定定：：新新规规范范规规定定为为保保证证节节点点域域的的稳稳定定，，应满足下式要求：应满足下式要求： （（hc+hb））/tw 90 ( (b) )上式与抗震规范上式与抗震规范GB50011的规定相同，也是美国规范的建议，的规定相同，也是美国规范的建议，为在强震情况下不产生弹塑性剪切失稳的条件但在抗震规为在强震情况下不产生弹塑性剪切失稳的条件但在抗震规范中，根据我国初步研究，在轴力和剪力共同作用下，保证范中，根据我国初步研究，在轴力和剪力共同作用下，保证不失稳的条件应为不失稳的条件应为（（hc+hb））/ /tw 70将此列为将此列为““注注””本规范不包括抗震，取消此范不包括抗震，取消此““注注””，只将公式（，只将公式（b）列入作为最低）列入作为最低限值。
限值2021/7/150 7.4.3条条 当当柱柱腹腹板板节节点点域域不不满满足足公公式式（（a））的的要要求求时时，，需需要要采采取取加加强强措措施施对对由由板板件件焊焊成成的的组组合合柱柱宜宜将将腹腹板板在在节节点点域域加加厚厚，，加加厚厚的的范范围围应应伸伸出出梁梁上上、、下下翼翼缘缘外外不不小小于于150mm处处对对轧轧制制H型型钢钢或或工工字字钢钢柱柱，，宜宜用用补补强强板板加加强强，，补补强强板板可可伸伸出出加加劲劲肋肋各各150mm，，亦亦可可不不伸伸过过加加劲劲肋肋而而与与加加劲劲肋肋焊焊接接此此两两种种加加贴贴补补强强板板的的办办法法，，均均有有应应用用实实例例补补强强板板侧侧边边应应用用角角焊焊缝缝与与柱柱翼翼缘缘相相连连，，其其板板面面尚尚应应采采用用塞塞焊焊缝缝与与柱柱腹腹板板连连成成整整体体，，塞塞焊焊点点之之间间的的距距离离不不应应大大于于较较薄薄焊焊体体厚厚度度的的 ，，以防止补强板向外拱曲以防止补强板向外拱曲至至于于采采用用斜斜加加劲劲肋肋的的补补强强办办法法，，对对抗抗震震耗耗能能不不利利，，而而且且与与纵向梁连接有时在构造上亦有困难，一般仅用于轻型结构。
纵向梁连接有时在构造上亦有困难，一般仅用于轻型结构2021/7/151 7.5 连接节点处板件的计算连接节点处板件的计算本本节节为为新新增增内内容容连连接接节节点点处处板板件件（（主主要要是是桁桁架架节节点点板板））的的计计算算方方法法，，多多年年来来一一直直是是我我国国悬悬而而未未决决的的问问题题，，直直到到1983年年前前后后，，重重庆庆钢钢铁铁设设计计研研究究院院会会同同云云南南省省建建筑筑设设计计院院在在昆昆明明作作了了一一系系列列双双角角钢钢杆杆件件桁桁架架节节点点板板的的试试验验和和理理论论分分析析研研究究，，拟拟合合出出连连接接节节点点处处板板件件在在拉拉力力作作用用下下的的强强度度计计算算公公式式和和在在杆杆件件压压力力作作用用下下的的稳稳定定计计算算式式这这次次修修订订规规范范时时，，将将上上述述研研究究成成果果加加以以整整理理并并与与国国外外有有关关规规定定对对比比，，主主要要在在杆杆件件压压力力作作用用下下的的计计算算和和构造加以简化，以方便使用构造加以简化，以方便使用2021/7/152 7.5.1条条 连接节点处板件的强度计算连接节点处板件的强度计算当时的抗拉试验共有当时的抗拉试验共有6 6种不同形式的种不同形式的1616个试件，所有试件的破个试件，所有试件的破坏特征均为沿最危险的坏特征均为沿最危险的 线段撕裂破坏，即图线段撕裂破坏，即图a中的三折线撕裂，中的三折线撕裂， 和和 均与节点板边缘线基本垂直均与节点板边缘线基本垂直 2021/7/153 沿沿BACD撕撕裂裂线线割割取取自自由由体体（（图图b）），，由由于于板板内内塑塑性性发发展展引引起起应应力力重重分分布布，，可可假假定定破破坏坏时时在在撕撕裂裂面面各各段段上上平平行行于于腹腹杆杆轴轴线线的的应应力力 均均匀匀分分布布，，当当各各撕撕裂裂线线段段的的折折算算应应力力达达到到抗抗拉拉强强度度fu时时试试件件破破坏坏。
根根据据平平衡衡条条件件并并略略去去影影响响很很小小的的M和和V，则第，则第i段撕裂面的平均正应力段撕裂面的平均正应力 i和平均剪应力和平均剪应力 i为为: :折算应力为折算应力为即 2021/7/154 即即令令 ( (a) )则则 由由 写成计算式则为写成计算式则为 ( (b) )式中式中 N————作用于板件的拉力；作用于板件的拉力； Ai————第第i段撕裂面的净截面积；段撕裂面的净截面积；2021/7/155 i————第第i段的拉剪折算系数，由公式（段的拉剪折算系数，由公式（a）计算；）计算； a ai————第第i段撕裂面与拉力作用线的夹角。
段撕裂面与拉力作用线的夹角公公式式（（b））符符合合破破坏坏机机理理，，其其计计算算结结果果与与试试验验值值之之比比平平均均为为87.5%，略偏安全且离散性小略偏安全且离散性小此公式还适用于规范正文此公式还适用于规范正文图图7.5.1中其它两种板件的撕裂面的中其它两种板件的撕裂面的计算，它与美国规范的计算相同计算，它与美国规范的计算相同 2021/7/156 7.5.2条条 桁架节点板强度的有效宽度计算法桁架节点板强度的有效宽度计算法考考虑虑到到桁桁架架节节点点板板的的外外形形往往往往不不规规则则，，用用规规范范公公式式（（7.5.1））计计算算比比较较麻麻烦烦，，建建议议对对桁桁架架节节点点板板可可采采用用有有效效宽宽度度法法进进行行承承载载力力计计算算所所谓谓有有效效宽宽度度即即认认为为腹腹杆杆轴轴力力ＮＮ将将通通过过连连接接件件在在节节点点板板内内按按照照某某一一个个应应力力扩扩散散角角度度传传至至连连接接件件端端部部与与N相相垂垂直直的的一一定宽度范围内，该一定宽度即称为有效宽度定宽度范围内，该一定宽度即称为有效宽度be2021/7/157 在在试试验验研研究究中中，，假假定定be范范围围内内的的节节点点板板应应力力达达到到fu，，并并令令be·t·fu=Nu(Nu为为节节点点板板破破坏坏时时的的腹腹杆杆轴轴力力) )，，按按此此法法拟拟合合的的结结果果，，当当应应力力扩扩散散角角 =270时时精精确确度度最最高高，，计计算算值值与与试试验验值值的的比比值值平平均均为为98.9%，，当当 =300时时此此比比值值为为106.8%，，考考虑虑到到国国外外多多数数国国家家对对应应力力扩扩散散角角均均取取为为300，，为为与与国国际际接接轨轨且且误误差差较较小小，，故亦建议取故亦建议取 =300。
2021/7/158 有有效效宽宽度度法法计计算算简简单单，，概概念念清清楚楚，，适适用用于于腹腹杆杆与与节节点点板板的的多多种种连连接接情情况况，，如如侧侧焊焊、、围围焊焊、、和和铆铆钉钉、、螺螺栓栓连连接接等等（（当当采采用铆钉或螺栓连接时，用铆钉或螺栓连接时，be应取为有效净宽度）应取为有效净宽度）当桁架弦杆或腹杆为当桁架弦杆或腹杆为T型钢或双板焊接型钢或双板焊接T形截面时，节点构形截面时，节点构造方式有所不同，节点内的应力状态更加复杂，故规范公式造方式有所不同，节点内的应力状态更加复杂，故规范公式（（7.5.1））和和（（7.5.2））均不适用均不适用 2021/7/159 7.5.4条条 桁架节点板的稳定计算桁架节点板的稳定计算与与受受压压杆杆件件相相连连的的节节点点板板区区域域在在压压力力作作用用下下可可能能失失稳稳规规范范所列的稳定计算公式是根据所列的稳定计算公式是根据8个试件的试验结果拟合出来的个试件的试验结果拟合出来的① ① 在在斜斜腹腹杆杆压压力力作作用用下下，，失失稳稳形形式式一一般般为为在在BA—AC—CD线线附附近近或或前前方方呈呈三三折折线线屈屈折折破破坏坏（（图图c））。
失失稳稳时时屈屈折折线线位位置置和和方方向向与与受受拉拉时时的的撕撕裂裂线线类类似似，，而而且且一一般般在在 区区的的前前方方首首先先失稳，其它各区相继失稳失稳，其它各区相继失稳2021/7/160 ② ② 当节点板的自由边长度当节点板的自由边长度lf f与厚度与厚度t t之比之比时，（一般出现在无竖腹杆的节点板，如图时，（一般出现在无竖腹杆的节点板，如图c所示）在所示）在区区稳稳定定性性很很差差，，此此时时应应沿沿自自由由边边加加劲劲加加劲劲后后，，稳稳定定承承载载力力有较大提高，则仅需验算有较大提高，则仅需验算 区和区和 区的稳定区的稳定2021/7/161 ③ ③ 节节点点板板的的抗抗压压性性能能取取决决于于c/t的的大大小小（（c为为受受压压斜斜腹腹杆杆连连接接肢肢端端面面中中点点沿沿腹腹杆杆轴轴线线方方向向至至弦弦杆杆的的净净距距）），，在在一一般般情情况况下下，，c/t愈大稳定承载力愈低，对有竖腹杆的节点板，当愈大稳定承载力愈低，对有竖腹杆的节点板，当 时，可不验算节点板稳定时，可不验算节点板稳定。
2021/7/162 ④ ④ 对对无无竖竖腹腹杆杆的的节节点点板板，，当当 时时，，节节点点板板的的稳稳定定承承载载力力为为0.8betf，，当当 时时应应按按规规范范附附录录F F进进行行稳稳定定计计算算但但当当 时时，，规规范范规规定定的的计算值将大于试验值，不安全，故规定计算值将大于试验值，不安全，故规定c/t不能超过不能超过 对对自自由由边边加加劲劲的的无无竖竖腹腹杆杆节节点点板板要要求求与与有有竖竖腹杆的相同腹杆的相同2021/7/163 （（5）桁架节点板厚度选用表）桁架节点板厚度选用表到到目目前前为为止止，，一一般般的的钢钢结结构构教教科科书书和和手手册册均均列列有有“桁桁节节点点厚厚度度选选用用表表”，，但但都都为为互互相相参参考考，，缺缺乏乏科科学学依依据据这这次次该该研研究究组组先先制制作作了了N—t/b关关系系表表（（N为为腹腹杆杆最最大大拉拉力力；；t为为节节点点板板厚厚度度；；b为为连连接接肢肢宽宽度度）），，反反映映了了侧侧焊焊缝缝焊焊脚脚尺尺寸寸hf1、、hf2的的影影响响，，因因此此比比以以往往的的N—t表表更更符符合合实实际际。
这这次次，，规规范范修修订订组组在在上上述述参参数数组组合合的的最最不不利利情情况况，，重重新新整整理理出出偏偏于于安安全全的的N—t表表相相对对来来说说它比以往的它比以往的N—t表更合理表更合理2021/7/164 （（6））为为保保证证节节点点板板受受压压时时的的稳稳定定，，桁桁架架杆杆件件间间间间隙隙不不能能太太大大，，例例如如有有竖竖腹腹杆杆的的节节点点板板（（或或自自由由边边有有加加劲劲的的节节点点板板）），，受受压压斜斜腹杆连接肢中点沿轴线方向至弦杆边的斜向距离腹杆连接肢中点沿轴线方向至弦杆边的斜向距离 ，，不不能能理理解解为为c值值愈愈小小愈愈好好规规范范第第8.4.6条条又又规规定定““弦弦杆杆与与腹腹杆杆、、腹腹杆杆与与腹腹杆杆之之间间的的间间隙隙，，不不应应小小于于20mm””，，这这是是由由于于间间隙隙过过小小，，焊焊接接残残余余应应力力影影响响过过大大而而对对吊吊车车桁桁架架，，为为避避免免疲疲劳劳破破坏坏规规范范第第8.5.3条条又又规规定定此此间间隙隙““不不宜宜小小于于50mm””；；在在第第8.7.2条条又又规规定定在在工工作作温温度度-20 C地地区区的的桁桁架架，，为为防防冷冷脆脆””，，规规定定““腹腹杆杆与与弦弦杆杆相相邻邻焊焊缝缝焊焊趾趾间间净净距距不不宜宜小小于于2.5t””。
同同样样这这些些规规定定不不能能理理解解为为杆杆件件间间间间隙隙愈愈大大愈愈好好，，在在某某些些情况如出现矛盾，工程技术人员应妥善处理情况如出现矛盾，工程技术人员应妥善处理2021/7/165 7.6 支座7.6.1条条 为为新新增增加加的的条条文文，，因因为为平平板板支支座座为为跨跨度度不不大大的的梁梁和和桁架支于混凝土柱或混凝土垫块上最常用的支座桁架支于混凝土柱或混凝土垫块上最常用的支座弧弧形形支支座座和和辊辊轴轴支支座座中中，，圆圆柱柱形形表表面面与与平平板板的的接接触触表表面面的的承压应力，承压应力，原规范原规范是按下式计算：是按下式计算： （（原规范原规范7.4.2和和7.4.3））式式中中，，R为为支支座座反反力力设设计计值值；；L为为弧弧形形表表面面或或辊辊轴轴与与平平板板接接触触长长度度；；d为为辊辊轴轴直直径径（（对对辊辊轴轴支支座座））或或弧弧形形表表面面半半径径的的两倍；两倍；n为辊轴数目，对弧形支座为辊轴数目，对弧形支座n＝＝12021/7/166 新新规规范范参参考考国国内内外外规规范范的的规规定定，，认认为为从从发发展展的的趋趋势势来来看看，，此此种种支支座座接接触触面面的的承承载载力力宜宜与与fy2成成正正比比较较为为合合适适，，故故建建议议采采用用下下式表达：式表达： R≤40ndlf2/E ( (新规范新规范7.6.2) )上式可写成为上式可写成为对对Q235钢，钢，E＝＝206 103N/mm2, ,f=215N/mm2，则可写成为，则可写成为这与原规范的计算式基本一致。
但对高强度钢则新规范的承这与原规范的计算式基本一致但对高强度钢则新规范的承载力有提高，这也与国内外的研究成果相吻合载力有提高，这也与国内外的研究成果相吻合7.6.4、、7.6.5条条 增加增加 “ “球形支座球形支座””和和““橡胶支座橡胶支座””，但，但未提未提出出具体计算公式具体计算公式 2021/7/167 第第8 8章章 构造要求构造要求 8.1 8.1 8.1 8.1 一般规定一般规定一般规定一般规定8.1.1条条 着着重重提提出出““避避免免材材料料三三向向受受拉拉””，，是是在在构构造造上上防防止可能引发脆断的措施止可能引发脆断的措施8.1.2条条 钢板的最小厚度由钢板的最小厚度由5mm减小为减小为4mm8.1.3条条 删去了删去了原规范原规范对焊件厚度的建议，是因为：对焊件厚度的建议，是因为： （（1））“正常情况正常情况”的概念比较模糊；的概念比较模糊； （（2）从防止脆断的角度出发，焊件的厚度限值与结构）从防止脆断的角度出发，焊件的厚度限值与结构形式、应力特征、工作温度以及焊接构造等多种因素形式、应力特征、工作温度以及焊接构造等多种因素有关，很难提出某个具体数值。
有关，很难提出某个具体数值 2021/7/168 8.1.4条条( (强强制制条条文文) )““结结构构应应根根据据其其形形式式、、组组成成和和荷荷载载的的不不同同情情况况，，设设置置可可靠靠的的支支撑撑系系统统在在建建筑筑物物每每一一个个温温度度区区段段或或分分期期建建设设的的区区段段中中，，应应分分别别设设置置独独立立的的空空间间稳定的支撑系统稳定的支撑系统不允许挂靠不允许挂靠不允许挂靠不允许挂靠2021/7/169 8.2 焊缝连接焊缝连接8.2.2条条 参参 照照 ISO国国 际际 标标 准准 ，， 补补 充充 规规 定定 当当 焊焊 件件 厚厚 度度t>20mm（（ISO为为t≥16mm，，前前苏苏联联为为25mm，，建建议议取取t>20mm））的的角角焊焊缝缝应应采采用用收收缩缩时时不不易易引引起起层层状状撕撕裂裂的的构造 层层状状撕撕裂裂是是垂垂直直于于轧轧制制钢钢材材厚厚度度方方向向的的一一种种开开裂裂现现象象因因为为焊焊缝缝收收缩缩使使附附近近金金属属产产生生很很大大应应变变和和应应力力集集中中，，所以焊接接头中很容易产生层状撕裂所以焊接接头中很容易产生层状撕裂。
2021/7/170 8.2.4条条 根根据据美美国国AWS的的多多年年经经验验，，凡凡不不等等厚厚（（宽宽））焊焊件件对对焊焊 连连 接接 时时 ，， 均均 在在 较较 厚厚 （（ 宽宽 ）） 焊焊 件件 上上 做做 成成 坡坡 度度 不不 大大 于于1/2.5（（ISO为为不不大大于于1/1））的的斜斜角角为为减减少少加加工工工工作作量量，，对对承承受受静静态态荷荷载载的的结结构构，，将将原原规规范范规规定定的的斜斜角角坡坡度度不不大大于于1/4改改为为不不大大于于1/2.5，，而而对对承承受受动动态态荷荷载载的的结结构构仍仍为为不不大大于于1/4，，不不作作改改变变因因为为根根据据我我国国的的试试验验研研究究，，不不论论改改变变宽宽度度或或厚厚度度，，坡坡度用度用1:8~1:4接头的疲劳强度与等宽、等厚的情况相差不大接头的疲劳强度与等宽、等厚的情况相差不大2021/7/171 8.2.6条条 两两焊焊脚脚边边夹夹角角 ＞＞135°（（原原规规范范为为120°））时时，，焊焊缝缝表表面面较较难难成成型型，，受受力力状状况况不不良良；；而而 ＜＜60°的的焊焊缝缝施施焊焊条条件件差差，，根根部部将将留留有有空空隙隙和和焊焊渣渣；；已已不不能能用用7.1.4条条的的规规定定来来计计算算这这类类斜斜角角角角焊焊缝缝的的承承载载力力，，故故规规定定这这种种情情况况只只能能用用于于不不受受力力的的构构造造焊焊缝缝。
但钢管结构有其特殊性，不在此限但钢管结构有其特殊性，不在此限2021/7/172 8.2.7条条 侧侧面面角角焊焊缝缝所所受受的的剪剪应应力力，，在在弹弹性性阶阶段段沿沿长长度度的的分分布布很很不不均均匀匀，，两两端端大大中中间间小小侧侧焊焊缝缝愈愈长长，，应应力力集集中中系系数数（（最最大大剪剪应应力力 f max与与平平均均剪剪应应力力 f m与与之之比比））愈愈大大由由于于侧侧面面角角焊焊缝缝有有良良好好的的塑塑性性，，在在荷荷载载作作用用下下，，只只要要焊焊缝缝不不是是过过长长，，其其两两端端点点达达到到屈屈服服极极限限以以后后继继续续加加载载，，应应力力会会逐逐渐渐拉拉平平，，直直使使全全焊焊缝缝长长度度同同时时达达到到强强度度极极限限而而破破坏坏但但是是，，若若焊焊缝缝长长度度很很大大时时，，也也有有可可能能端端部部首首先先破破坏坏，，中中部部焊焊缝缝起起不不到到应应有有的的传传力力作作用用因因此此各各国国和和地地区区的的规规范范均均对对侧侧面面角角焊焊缝缝的的长长度度提提出出了了限限制侧侧面面角角焊焊缝缝的的最最大大长长度度，，原原来来对对动动力力荷荷载载作作用用下下控控制制较较严严（（ lw≤≤40hf）），，后后来来经经过过我我国国的的试试验验研研究究证证明明，，对对静静载载或或动动载载可可以以不不加加区区别别，，统统一一取取lw≤≤60hf 。
现现在在国国外外亦亦都都不不考考虑虑荷荷载载状状态的影响态的影响2021/7/173 8.3 螺栓连接和铆钉连接螺栓连接和铆钉连接8.3.4条条 表表8.3.4的的修修改改是是参参考考我我国国《《铁铁路路桥桥梁梁钢钢结结构构设设计计规规范范》》（（1997年年征征求求意意见见稿稿））及及美美国国钢钢结结构构设设计计规规范范（（AISC 1989）进行的，修改的主要内容及理由是：）进行的，修改的主要内容及理由是：（（1））原原规规范范表表中中“任任意意方方向向”涵涵义义不不清清，，今今参参照照桥桥规规明明确为确为“沿对角线方向沿对角线方向”2））原原规规范范表表中中对对中中间间排排的的中中心心间间距距没没有有明明确确“垂垂直直内内力方向力方向”的情况，今参照桥规补充了这一项的情况，今参照桥规补充了这一项2021/7/174 （（3））原原规规范范表表中中的的边边距距区区分分为为切切割割边边和和轧轧制制边边两两类类，，这这和和前前苏苏联联的的规规定定相相同同（（我我国国桥桥规规亦亦如如此此））但但美美国国AISC却却始始终终区区分分为为剪剪切切边边（（shear cut））和和轧轧制制边边或或气气割割（（gas cut））与与锯锯割割（（saw cut））两两类类。
意意即即气气割割及及锯锯割割和和轧轧制制是是属属于于同同一一类类的的，，从从切切割割方方法法对对钢钢材材边边缘缘质质量量的的影影响响来来看看，，美美国国规规范范是是比比较较合合理的，现从我国国情出发，将理的，现从我国国情出发，将手工气割归于剪切手工气割归于剪切这一类2021/7/175 8.3.6条条（（强强制制性性条条文文）） “对对直直接接承承受受动动力力荷荷载载的的普普通通螺螺栓栓受受拉拉连连接接应应采采用用双双螺螺帽帽或或其其它它能能防防止止螺螺帽帽松松动动的的有有效效措措施施8.3.9条（新增条文）条（新增条文）因撬力很难精确计算，故增加了对沿杆因撬力很难精确计算，故增加了对沿杆轴方向受拉的螺栓（铆钉）连接中的端板（法篮板）应适当轴方向受拉的螺栓（铆钉）连接中的端板（法篮板）应适当增强刚度的构造要求（如设置加劲肋等），以免有时撬力过增强刚度的构造要求（如设置加劲肋等），以免有时撬力过大影响安全大影响安全2021/7/176 8.4 结构构件结构构件8.4.6条条 增增加加了了腹腹杆杆与与弦弦杆杆直直接接对对焊焊情情况况下下“相相邻邻腹腹杆杆连连接接角角焊焊缝缝焊焊趾趾间间净净距距不不小小于于5mm（（钢钢管管结结构构除除外外））”的的规规定定，，以以利利施施焊焊且且改改善善抗抗脆脆断断性性能能。
钢钢管管结结构构相相贯贯连接节点处的焊缝连接另有详细规定，故不受此限连接节点处的焊缝连接另有详细规定，故不受此限2021/7/177 8.4.13条条 按我国习惯，柱脚锚栓不考虑承受剪力，特别按我国习惯，柱脚锚栓不考虑承受剪力，特别是有靴梁的锚栓更不能承受剪力但对于没有靴梁的是有靴梁的锚栓更不能承受剪力但对于没有靴梁的锚栓，国外有两种意见，一种认为可以承受剪力，另锚栓，国外有两种意见，一种认为可以承受剪力，另一种则不考虑另外，在我国亦有资料建议在抗震设一种则不考虑另外，在我国亦有资料建议在抗震设计中可用半经验半理论的方法适当考虑外露式钢柱脚计中可用半经验半理论的方法适当考虑外露式钢柱脚（不管有无靴梁）受压侧锚栓的抗剪作用为此，将（不管有无靴梁）受压侧锚栓的抗剪作用为此，将原规范的原规范的““不得不得””改为改为““不宜不宜”” 考虑至于摩擦系数考虑至于摩擦系数的取值，现在国内外已普遍采用的取值，现在国内外已普遍采用0.4，故列入 2021/7/178 8.4.15条条 新增新增“插入式柱脚插入式柱脚”的有关构造规定的有关构造规定当当钢钢柱柱直直接接插插入入混混凝凝土土杯杯口口基基础础内内用用二二次次浇浇灌灌层层固固定定时时，，即即为为插插入入式式柱柱脚脚。
本本条条规规定定是是参参照照北北京京钢钢铁铁设设计计研研究究总总院院编编写写的的“钢钢柱柱杯杯口口式式柱柱脚脚设设计计规规定定”提提出出来来的的，，同同时时还还参参考考了了钢钢管管混混凝土结构设计规程凝土结构设计规程2021/7/179 钢钢柱柱插插入入杯杯口口的的最最小小深深度度与与我我国国电电力力行行业业标标准准“钢钢—混混凝凝土土组组合合结结构构设设计计规规程程（（DL／／T5085－－1999））”的的插插入入深深度度比比较较接接近近另另外外，，本本条条规规定定的的数数值值大大于于预预制制混混凝凝土土柱柱插插入入杯杯口口的的深深度度，，这是合适的这是合适的对对双双肢肢柱柱的的插插入入深深度度，，北北钢钢院院原原取取为为（（1/3~1/2））hc而而混混凝凝土土双双肢肢柱柱为为（（1/3~2/3））hc，，并并说说明明当当柱柱安安装装采采用用缆缆绳绳固固定定时时才才用用1/3 hc为安全计，本条将最小插入深度改为为安全计，本条将最小插入深度改为0.5 hc 2021/7/180 8.4.16条条 新新增增“埋埋入入式式柱柱脚脚” 和和“外外包包式式柱柱脚脚”的的有有关关构构造造规定。
规定将将钢钢柱柱直直接接埋埋入入混混凝凝土土构构件件（（如如地地下下室室墙墙、、基基础础梁梁等等））中中的的柱柱脚脚称称为为埋埋入入式式柱柱脚脚，，而而将将钢钢柱柱置置于于混混凝凝土土构构件件上上又又伸伸出出钢钢筋筋在在钢钢柱柱四四周周外外包包一一段段钢钢筋筋混混凝凝土土者者为为外外包包式式柱柱脚脚，，亦亦称称为为非非埋埋入式柱脚这两种柱脚常用于多、高层钢结构建筑物入式柱脚这两种柱脚常用于多、高层钢结构建筑物2021/7/181 本本条条规规定定参参照照了了“高高层层民民用用建建筑筑钢钢结结构构技技术术规规程程”（（JGJ99－－98））以以及及冶冶金金部部《《钢钢骨骨混混凝凝土土结结构构设设计计规规程程》》（（YB9082－－97）中相类似的构造要求中相类似的构造要求关关于于对对埋埋入入深深度度或或外外包包高高度度的的要要求求，，高高钢钢规规程程中中规规定定为为柱柱截截面面高高度度的的2~3倍倍（（大大于于插插入入式式柱柱脚脚的的插插入入深深度度）），，是是引引用用日日本本的的经经验验，，对对抗抗震震有有利利而而在在钢钢骨骨混混凝凝土土规规程程中中对对此此没没有有提提出出要要求因此，求。
因此，本条没有对埋深或外包高度提出具体要求本条没有对埋深或外包高度提出具体要求2021/7/182 8.5 8.5 对吊车梁和吊车桁架（或类似结构）的要求对吊车梁和吊车桁架（或类似结构）的要求对吊车梁和吊车桁架（或类似结构）的要求对吊车梁和吊车桁架（或类似结构）的要求8.5.6条条 对对原规范原规范进行进行补充补充和和修改修改的内容为：的内容为： （（1））将将原原来来适适用用于于简简支支吊吊车车梁梁的的条条文文扩扩大大到到可可用用于于连连续吊车梁；续吊车梁； （（2））明明确确规规定定了了支支座座加加劲劲肋肋和和中中间间横横向向加加劲劲肋肋的的配配置置方方式和构造要求；式和构造要求； （（3））参参照照前前苏苏联联的的经经验验，，规规定定了了横横向向加加劲劲肋肋的的宽宽度度不不宜宜小于小于90mm2021/7/183 8.5.12条条 焊焊接接长长轨轨要要保保证证轨轨道道在在温温度度作作有有下下能能沿沿纵纵向向伸伸缩缩，，同同时时不不损损伤伤固固定定件件，，日日本本在在钢钢轨轨固固定定件件与与轨轨道道间间留留有有约约1mm空空隙隙，，西西德德经经验验约约为为2mm，，我我国国使使用用的的经经验应留有一定空隙（验应留有一定空隙（ 1mm）。
2021/7/184 8.6 大跨度屋盖结构大跨度屋盖结构本本节节是是新新增增加加的的内内容容，，是是我我国国大大跨跨度度房房屋屋结结构构建建设设经经验验的的总总结结，，并并明明确确定定义义跨跨度度L≥60m的的屋屋盖盖为为大大跨跨度度屋屋盖盖结构本本节节重重点点介介绍绍了了大大跨跨度度桁桁架架结结构构的的构构造造要要求求，，其其它它结结构构形形式式（（如如空空间间结结构构，，拱拱形形结结构构等等））见见专专门门的的设设计计规规程程或有关资料或有关资料2021/7/185 8.7 提高寒冷地区结构抗脆断能力的要求提高寒冷地区结构抗脆断能力的要求本本节节是是新新增增加加的的内内容容，，是是为为了了使使设设计计人人员员重重视视钢钢结结构构可可能能发发生生脆脆断断（（特特别别是是寒寒冷冷地地区区））而而提提出出来来的的内内容容主主要要来来自自前前苏苏联联的的资资料料，，同同时时亦亦参参考考了了其其它它国国内内外外的的有有关关资资料料这这些些资资料料在在定定量量的的规规定定上上差差别别较较大大，，很很难难直直接接引引用用，，但但在在定定性性方方面面即即概概念设计中却有一些共同规律可供今后设计中参照：念设计中却有一些共同规律可供今后设计中参照： （（1）钢结构的抗脆断性能与环境温度、结构型式、钢材厚度、）钢结构的抗脆断性能与环境温度、结构型式、钢材厚度、应力特征、钢材性能、加荷速率以及重要性（破坏后果）等应力特征、钢材性能、加荷速率以及重要性（破坏后果）等多种因素有关。
工作温度愈低、钢材愈厚、名义拉应力愈大、多种因素有关工作温度愈低、钢材愈厚、名义拉应力愈大、应力集中及焊残余应力愈高（特别是有多向拉应力存在时）、应力集中及焊残余应力愈高（特别是有多向拉应力存在时）、钢材韧性愈差、加荷速率愈快的结构愈容易发生脆断重要钢材韧性愈差、加荷速率愈快的结构愈容易发生脆断重要性愈大的结构对抗脆断性能的要求亦愈高性愈大的结构对抗脆断性能的要求亦愈高 2021/7/186 （（2 2））钢钢材材在在相相应应试试验验温温度度下下的的冲冲击击韧韧性性指指标标目目前前仍仍被被视视作作钢材抗脆断性能的主要指标钢材抗脆断性能的主要指标3 3））对对低低合合金金高高强强度度结结构构钢钢的的要要求求比比碳碳素素结结构构钢钢严严，，如如最最大大使使用用厚厚度度更更小小，，冲冲击击试试验验温温度度更更低低等等，，而而且且钢钢材材强强度度愈愈高高，，要求愈严要求愈严至至于于钢钢材材厚厚度度与与结结构构抗抗脆脆断断性性能能在在定定量量上上的的关关系系，，国国内内外外均均有有研研究究，，有有的的已已在在规规范范中中根根据据结结构构的的不不同同工工作作条条件件对对不不同同牌牌号号的的钢钢材材规规定定了了最最大大使使用用厚厚度度。
但但由由于于我我们们对对国国产产建建筑筑钢钢材材在在不不同同工工作作条条件件下下的的脆脆断断问问题题还还缺缺乏乏深深入入研研究究，，故故这这次次修修订订时时尚尚无无法法对对我我国国钢钢材材的的最最大大使使用用厚厚度度作作出出具具体体规规定定，，只只能能参参照国外资料在构造上作出一些规定以提高结构的抗脆断能力照国外资料在构造上作出一些规定以提高结构的抗脆断能力2021/7/187 8.7.1条条 根根据据前前苏苏联联对对脆脆断断事事故故调调查查的的结结果果，，格格构构式式桁桁架架结结构构占占事事故故总总数数的的48％％，，而而梁梁结结构构仅仅占占18％％，，板板结结构构占占34％％，，可可见见桁桁架架结结构构容容易易发发生生脆脆断断但但从从我我国国的的调调研研结结果果看看，，脆脆断断情情况况并并不不严严重重，，故故规规定定在在工工作作温温度度T≤－－30°的的地地区区的的焊焊接接结结构构建建议议采采用较薄的组成板件用较薄的组成板件2021/7/188 8.7.2、、8.7.3条条 虽然在我国的寒冷地区过去很少发生脆断问题，虽然在我国的寒冷地区过去很少发生脆断问题，但当时的建筑物都不大，钢材亦不太厚。
根据我国低温地区钢但当时的建筑物都不大，钢材亦不太厚根据我国低温地区钢结构使用情况调查，构件的结构使用情况调查，构件的钢材厚度钢材厚度为：吊车梁不大于为：吊车梁不大于25mm，柱子不大于，柱子不大于20mm，屋架下弦不大于，屋架下弦不大于10mm随着今后大型随着今后大型建（构）筑物的兴建，钢材厚度的增加以及对结构安全重视程建（构）筑物的兴建，钢材厚度的增加以及对结构安全重视程度的提高，钢结构的防脆断问题理应在设计中加以考虑同时，度的提高，钢结构的防脆断问题理应在设计中加以考虑同时，为了缩小应用范围以节约投资，建议在为了缩小应用范围以节约投资，建议在T≤－－20℃的地区采用的地区采用在在T＞－＞－20℃的地区，对重要结构宜在受拉区采用一些的地区，对重要结构宜在受拉区采用一些减少应减少应力集中和焊接残余应力的构造措施力集中和焊接残余应力的构造措施 2021/7/189 8.9 防护和隔热防护和隔热因因为为补补充充考考虑虑了了防防火火问问题题，，故故将将原原标标题题“防防锈锈和和隔隔热热”改改为为“防防护护和和隔隔热热”同同时时增增加加了了对对除除锈锈等等级级、、防防腐腐蚀蚀设设计计和和防防火火设设计计的的条条文文。
除除锈锈等等级级与与涂涂料料品品种种有有关关，，详见《工业建筑防腐蚀设计规范》（详见《工业建筑防腐蚀设计规范》（GB50046）2021/7/190 8.9.2条条 设设计计使使用用年年限限大大于于或或等等于于25年年的的建建筑筑物物（（原原规规范范为为受受浸浸蚀蚀介介质质作作用用的的结结构构）），，对对使使用用期期间间不不能能重重新新油油漆漆的结构部位应采取特殊的防锈措施的结构部位应采取特殊的防锈措施 8.9.3条条（（强强制制条条文文））柱柱脚脚在在地地面面以以下下的的部部分分应应采采用用强强度度等等级级较较低低的的混混凝凝土土包包裹裹（（保保护护层层厚厚度度不不应应小小于于50mm）），，并并应应使使包包裹裹的的混混凝凝土土高高出出地地面面约约150mm当当柱柱脚脚底底面面在地面以上时，则柱脚底面应高出地面不小于在地面以上时，则柱脚底面应高出地面不小于100mm2021/7/191 耐久性耐久性 1 1、防腐：刷漆、包裹（常规做法）；、防腐：刷漆、包裹（常规做法）； 2 2、抗腐：不锈钢、耐候钢；、抗腐：不锈钢、耐候钢； 2021/7/192 8.9.5条条（（强强制制条条文文））受受高高温温作作用用的的结结构构，，应应根根据据不不同同情情况况采取下列防护措施：采取下列防护措施： 1 1、、当当结结构构可可能能受受到到炽炽热热熔熔化化金金属属的的侵侵害害时时，，应应采采用用砖或耐热材料做成的隔热层加以保护；砖或耐热材料做成的隔热层加以保护； 2 2、、当当结结构构的的表表面面长长期期受受辐辐射射热热达达150℃℃以以上上或或在在短短时时间间内内可可能能受受到到火火焰焰作作用用时时，，应应采采取取有有效效的的防防护护措措施施（（如如加隔热层或水套等）。
加隔热层或水套等） 2021/7/193 高温防护高温防护 1 1、灭火：喷淋、消火栓；、灭火：喷淋、消火栓； 2 2、防火：包裹、涂料（常规做法）；、防火：包裹、涂料（常规做法）； 3 3、抗火：火荷载分析，耐火钢（已有应用）；、抗火：火荷载分析，耐火钢（已有应用）； 4 4、性能化防护（特殊建筑物）：火灾场景，参数化升、性能化防护（特殊建筑物）：火灾场景，参数化升温过程，结构荷载温过程，结构荷载+ +温度分析（材料非线性，几何非线温度分析（材料非线性，几何非线性，非均匀温度场）；性，非均匀温度场）； 2021/7/194 第９章第９章 塑性设计塑性设计9.1.3条条( (强强制制性性条条文文) ) 按按塑塑性性设设计计时时，，钢钢材材的的力力学学性性能能应应满满足足屈屈强强比比fu/fy≥1.2，，伸伸长长率率d d5≥15%，，相相应应于于抗抗拉拉强强度度fu的应变的应变e eu不小于不小于20倍屈服点应变倍屈服点应变e ey 取取消消原原规规定定的的强强度度设设计计值值折折减减系系数数0.9，，将将原原放放在在说说明明有有关对钢材的要求列入正文关对钢材的要求列入正文。
2021/7/195 9.2.4条条 弯弯矩矩作作用用在在一一个个主主平平面面内内的的压压弯弯构构件件，，其其稳稳定定性性应符合下列要求：应符合下列要求： （（1 1）弯矩作用平面内）弯矩作用平面内 （（2 2）弯矩作用平面外）弯矩作用平面外 2021/7/196 附录附录A—A—结构变形结构变形结构变形规定移至附录结构变形规定移至附录A.1.1A.1.1 重新定义受弯构件挠度容许值，两个标准：重新定义受弯构件挠度容许值，两个标准：（（1 1）永久荷载和可变荷载产生的挠度规定；）永久荷载和可变荷载产生的挠度规定；（（2 2）可变荷载产生的挠度规定；）可变荷载产生的挠度规定；2021/7/197 A.2.1A.2.1 补补充充风风荷荷载载作作用用下下，，单单层层框框架架柱柱顶顶水水平平位位移移容容许许值：值：（（1）无桥式吊车）无桥式吊车 H/150；；（（2）有桥式吊车）有桥式吊车 H/400；；轻型框架结构的柱顶水平位移和层间位移均可适当放宽轻型框架结构的柱顶水平位移和层间位移均可适当放宽2021/7/198 附录附录C—C—稳定系数表稳定系数表（（1 1））按按钢钢号号确确定定fy，，不不必必考考虑虑厚厚度度影影响响（（原原规规范范中中j j值值无无厚厚度因素）。
度因素）2 2））l l取值取值 双轴双轴对称：对称： 分类表，分类表，l lx x，，l ly y；； 单轴单轴对称：分类表，绕非对称轴对称：分类表，绕非对称轴l lx x，绕对称轴，绕对称轴l lyzyz；； 无对称轴无对称轴：： 原规范原规范C C类，类，l lx x，，l ly y；；新规范新规范无规定；无规定； 格构构件格构构件：分类表，：分类表，l loxox，，l ly y；；或或 l loxox，，l loyoy；； （（3 3）公式计算公式计算2021/7/199 附录附录D—D—计算长度系数计算长度系数（（1 1））K K1，， K K2最最大大取取1010（（包包括括刚刚接接柱柱脚脚）），，铰铰接接柱柱脚脚K K2 2=0=0（或（或0.10.1平板柱脚）平板柱脚） 无侧移无侧移m m>0.5，有侧移，有侧移m m>1.02 2）横梁刚度调整系数）横梁刚度调整系数 无侧移系数表：远端铰接无侧移系数表：远端铰接0.5,0.5,远端嵌固（不是刚接）远端嵌固（不是刚接）2/32/3 有侧移系数表：远端铰接有侧移系数表：远端铰接1.5,1.5,远端嵌固（不是刚接）远端嵌固（不是刚接）2 2（（3 3）横梁刚度折减系数）横梁刚度折减系数 N N（轴压力（轴压力Nb））无侧移系数表，有侧移系数表，远端铰接无侧移系数表，有侧移系数表，远端铰接, ,远端嵌固远端嵌固2021/7/1100 附录附录E—E—连接分类连接分类3 3类类：：不不同同厚厚度度钢钢板板对对接接，，疲疲劳劳计计算算坡坡度度要要求求<1:4(非非疲疲劳劳计计算算要求要求<1:2.5)2021/7/1101 附录附录F—F—节点板稳定计算节点板稳定计算桁架受压斜腹杆连接处失稳计算桁架受压斜腹杆连接处失稳计算2021/7/1102 问题一问题一 轴心受压构件局部稳定公式中的轴心受压构件局部稳定公式中的l l取值：取值：等稳定性原则等稳定性原则双轴对称截面双轴对称截面l=l=max(l lx, l ly)单轴对称截面单轴对称截面l=l=max(l lx, l lyz)2021/7/1103 问题二问题二 弱支撑框架柱的平面内计算长度系数弱支撑框架柱的平面内计算长度系数m m直接计算稳定系数直接计算稳定系数j j，但计算，但计算NEX需要需要l lx逆求法？逆求法？2021/7/1104 结束语结束语若有不当之处，请指正，谢谢！若有不当之处，请指正，谢谢！ 。