模板工程专项施工方案16421

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1、 模板工程专项施工方案 目 录 1.工程概况2 2.模板工程方案设计2 3.模板工程施工6 4.模板工程质量检验与质量目标10 5.质量保证措施15 6.安全技术要求15 7.模板工程主要危险源控制措施16 8.应急预案18 9.计算书19 模板工程专项施工方案 1、工程概况 1.1、工程概况 本工程位于杭州市下城区江南巷 1 号，南临江南巷，西邻东新河，由两幢单体（1#楼总共地上9 层27.8 米高， 2#楼总共地上 17 层51.8 米高及地下室停车库组成，地下室一层，总建筑面积 29666 平方米，地下室建筑面积为 5370 。1#楼为框架结构、2#楼为框架剪力墙结构。工程 0.000

2、相当于绝对标高 6.500m，场地自然地面绝对标高为 5.3m，场地相对标高为-1.2m，地下室底板面相对标高为-5.450m，-6.400m。 本工程大梁截面为 250 1500，集中线荷载为 0.25 1.5 1 2.5 9.8=9.2KN/m,最大梁跨度为 8 米，最大支模高度为 4.5 米，板厚为 200 荷载 0.2 1 1 2.5=0.4KN/、施工荷载取 2KN/。模板工程属危险性较大的分部分项工程。 1.2、各方主体 建设单位：浙报传媒控股集团有限公司 代建单位：杭州绿城东部建设有限公司 设计单位：浙江绿城建筑设计有限公司 监理单位：浙江华东工程咨询有限公司 勘察单位：杭州市勘

3、察设计研究院 基坑围护设计单位：杭州市勘察设计研究院 施工单位：杭州祥瑞建设工程有限公司 2 模板工程方案设计 2.1 模板材料 模板材料选用表 材料名称 材 质 规 格 备 注 面 板 黑模板 1830 915 18mm 档 料 松方木 50 90mm 要求材质优良 支 撑 钢 管 48 3.0 复检报告 扣 件 可锻铸铁 与48 钢管配套 旋转、直角、对接比例配套 对拉螺杆 圆 钢 12 配合伞型卡 2.2 模板设计方案说明 2.2.1 基础承台及下反梁模板： 梁基槽土方开挖时， 按梁宽每边加 150mm 进行垂直挖掘， 然后在槽内砌砖胎模，砖胎模高度： 600mm 以下 （包括 600m

4、m） 采用 120 墙隔 25M 左右设一砖礅， 600mm以上采用 240 墙，大于 2000mm 采用 370 墙，内侧粉 1：3 水泥砂浆作为模板。 2.2.2 基础底板侧模： 基础底板外侧模板采用砖胎膜。 2.2.3 底板施工缝： 基础底板与外墙板之间的水平施工缝高度 350mm，两侧采用 350 高模板， 模板背面设两道水平内楞木与模板上、下边齐平，每隔1000mm 设置一道竖向外楞木，外楞高出模板上口 200mm，外楞下口用止水螺杆加固，止水螺杆低于水平止水钢板50mm，上端设置拉杆以控制墙体截面尺寸。内、外楞木均用 60 80mm 方木。在墙体竖向钢筋上每隔 1000mm 焊接一

5、根 12 限位钢筋，作为模板搁置限位之用，限位钢筋不得对穿。 2.2.4 后浇带模板： 后浇带内侧采用专用钢丝网作一次性模板，用 12 钢筋作支撑骨架。骨架钢筋竖向间距 1000mm，水平向间距 4 根，在先浇混凝土侧用 20#铁丝扎双层 10 目钢丝网。 2.2.5 剪力墙模板： 剪力墙模板采用黑色模板，模板内楞采用 60 80mm 方木侧立竖向排列，间距控制在不大于 300mm，外楞采用双根 48 3.0mm 钢管，设置间距与拉螺杆竖向间距相同，对拉螺杆采用 12 圆钢（地下室外墙及水池壁用螺杆中间焊钢板止水片，其余中间套直径 20 的塑料管，可周转利用） ，水平间距为 450mm，竖向间

6、距为450mm。对拉螺杆穿过伞形扣件，拧紧螺帽将通过钢管将墙两侧模板固定。底部两道对拉螺栓采用双螺帽。 2.2.7 框架柱模板： 框架柱模板采用黑色模板，模板楞木采用钢管立竖向排列，间距控制不大于300mm，边上方木应遮盖住柱模板竖向拼缝。柱箍采用每边双根钢管组成的井字形柱箍。 底道柱箍离地面 200mm， 下部柱箍竖向间距 400mm450mm,中间柱箍竖向间距 450mm，上部柱箍竖向间距 400450mm，最上道柱箍离梁底 200mm。 2.2.8 梁模板： 1）梁模板采用黑模板，梁底模板背面楞木采用 60 80mm 方木侧立与梁轴线平行设置，底模板宽度与梁截面宽度相同，梁底模边方木遮盖

7、住梁侧模板与底模板的拼缝（梁侧模板与底模板的拼缝向下） ，梁底方木排列间距不大于 250mm，梁底模板楞木搁置于钢管承重支撑架的上部水平横杆上。高大的梁，浇混凝土前采用圆松木在梁底进行加固（松木小头直径100 ） 。 2） 梁侧模板内楞采用 60 80mm 方木与梁轴线垂直侧立设置， 间距按不大于 300设置，梁侧模板最下道外楞距离梁底 100mm，中间楞木按间距不大于 200 设置。梁截面高度为 800mm1000mm 的，梁侧模板中间设置 34 道 12 对拉螺杆，高度600mm 以内的，中间设 2 道 12 对拉螺杆。对拉螺杆水平间距不大于 600mm。梁侧模板横向外楞采用短钢管配合扣件

8、设置，外楞钢管下端紧靠内楞并与梁底承重支 撑架上部水平小横杆用扣件紧固，上端与现浇板底钢管承重支撑架水平钢管用扣件紧固，形成稳固的梁模板支撑体系。 2.2.9 现浇板模板： 现浇板模板采用黑模板，模板底面搁栅采用 60 80mm 方木侧立，中心间距300mm。现浇板模板与梁侧模的交接，应使板模板搁置在梁侧模板之上。 2.2.10 楼梯模板： 楼梯平台梁及平台板、梯段板模板与结构层梁板模板构造方法基本相同。 2.2.11 支撑系统： （1）支撑构造要求： 1）在一个支撑高度之间至少应加设一道纵、横向水平杆。 2）支撑下端应设纵横向扫地杆，扫地杆应紧靠底支座并小于等于 200mm 的位置。 3）支

9、撑上端应加设纵横向水平支撑，其位置应紧靠上部并小于等于 200mm 的支承连接处。 4）扣件与钢管的贴合面必须严密整合，应保证扣件抗滑、抗剪和抗扭性能的要求。 5）搭设完毕后，安放梁底模板前应在四角及沿轴线方向都应设置剪刀撑角度为45 -60。 （2） 承重支撑架立杆布置： 支撑梁立杆先沿梁（包括主梁和次梁）两侧布置，在主梁、次梁支撑架立杆确定后，在现浇平板部位，视四周梁侧立杆围成的空间尺寸，有序排列板的支撑立杆。主梁两侧立杆间的宽度，在柱模板安装后，应使每步架纵横水平钢管能整体连通， 保证楼层梁板承重支撑排架的整体稳定性。根据本工程框架柱截面尺寸，主梁两侧承重架立杆横向间距设计一般为9001

10、000mm，次梁两侧承重架立杆横向间距设计一般为 1000mm，现浇板承重架立杆纵横向间距 9001000mm。 （3）承重支撑架水平杆布置： 1）按设置步距纵横向布置，交叉处用扣件与立杆连接固定且双向拉通。底道水平杆上皮离地 200mm （称扫地杆） ， 中间各道水平杆设置间距不大于 1800 mm，最上道水平杆上皮离现浇板底(或梁底)距离为模板厚度加木搁栅高度。 2）斜梁、斜板结构的模板支架搭设时设置抛撑 3）地下室模板支架与施工区域内先浇筑完毕的柱连接，以抵挡水平荷载。 4）支撑梁不得于外脚手架连接。 （5）后浇带梁支撑要求： 1）每根主梁后浇带处在支模时应预先放置好该部位的支撑系统在后

11、浇带封闭达到设计强度后再拆除。 2.2.12 对混凝土浇筑的要求 结构层混凝土浇筑时，应派木工看模，看模的主要部位： 1）混凝土开始浇筑的墙和柱的模板下部，检查有否胀模，对拉螺杆螺帽有否打滑； 2）柱梁节点处模板有否变形； 3）结构层周边侧模有否变形绕曲； 4）支撑立杆底部有否存在松动或离空现象，防止梁板砼浇筑后模板产生下沉； 5）浇捣过程中严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，出料部位模板上混凝土堆高高度不得超过 300mm。钢筋等材料不能在支架上集中堆放； 6）混凝土输送管需另行搭设支撑架，不得支撑撑在模板支架上或与之相连。 2.4 模板支架设计 2.4.1 水平拉接的布置与构造 地下室混凝

12、土采取墙、柱与梁板一次浇筑。 2.4.2 支架荷载取值 1、模板支架设计时考虑的荷载标准值：模板自重 0.5kN/m2及支架自重0.15kN/m2；新浇混凝土自重 24.00kN/m3；钢筋自重 1.10kN/m3；施工人员及设备荷载 1.0kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载 2.0kN/m2； 2、模板支架的荷载分项系数：模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重取 1.35；人员及施工设备荷载、振捣时产生的荷载取1.4。 3、本工程模板支架计算时梁、板支架施工活载组合均采用：施工人员及施工设备荷载 1KN/m2+振捣混凝土时产生的荷载 2.0KN/m2，合计为 3.0kN/m2. 3 模板工

13、程施工 3.1 模板制作： 3.1.1 基础梁模板 基础梁侧模板高度按梁外露高度配制， 模板长度应考虑转角处模板的搭接方向。基础梁模板按轴线分段制作，方木连接应与模板接头部位错开。 3.1.2 坑、井模板制作： 地坑内模板按四边制作成 4 块侧模板，每块侧模板由胶合板面板和方木按设计要求用铁钉钉制而成，4 块侧模组装后的边长即为地坑内边尺寸，模板高度即为地坑的深度。 3.1.3 柱头模板制作： 矩形柱模板分 4 块制作，每块模板由胶合板面板和方木按设计要求用铁钉钉制而成，模板面板的排列从柱上部向下排列，与梁交接处的凹口模板应与下段模板相连接（即取整块板材制作） ，便于柱梁节点模板的固定。 3.

14、1.4 墙模板制作： 1）地下室外墙外侧模板：外墙外侧模板配置高度为本层高度减200mm（因底板与墙板的施工缝在墙高 350mm 处） ，方木的配置高度为地下室层高。墙模板分段制作，板面板与方木用铁钉钉制时，模板的竖向拼缝处应设置方木，在各段墙模板组装时，模板的竖向接缝亦应有方木遮盖。 2）外墙内侧模板：模板的配制高度为板底净高度减 20mm,即现浇板底模板搁置于墙模板之上。墙模板分段制作，模板的竖向拼缝处应设置方木，各段墙模板组装时，模板的竖向接缝亦应有方木遮盖。 3）散拼装施工：墙模板面板、方木材料的主规格尺寸预先按结构模板排列要求进行加工，现埸拼装时，封闭端模板再按实际进行现埸裁锯。 3

15、.1.5 梁模板制作： 梁模板分一块底模板和两块侧模板制作，每块模板由面板和方木安设计要求用铁钉钉制而成，梁模板配制时，应考虑梁底模板搁置于柱模板上，现浇板底模板搁置于梁侧模板之上。当梁的跨度较大，梁模板也可分段制作，现场按装时进行拼接，但模板背面的方木应考虑错缝连接，方木不能在模板接缝处断开。 3.1.6 现浇板模板制作： 现浇板模板背面楞木排列方向应与钢管支撑架顶部水平杆相垂直，方木应与模板的长边平行并侧立布置，模板长边的拼缝应位于方木之上。现浇板底模板搁置于梁侧模之上。 现浇板模板按梁间的分格平面净尺寸配制。每个梁间分格预先制作成一块模板并编上号。也可按不同规格的梁间分格模板的组拼要求，

16、对主规格面板材料及方木进行分别裁锯加工，分规格堆放，现埸散拼装时取用。 3.1.7 楼梯模板制作： 楼梯模板按平台梁平台板梯段模板（踏步钢筋安绑后）梯段侧模板和踏步侧板的顺序在现埸直接制作、安装。 3.2 模板安装施工程序： 3.2.1 地下室模板安装施工程序： 1） （基础土方开挖后）基础垫层侧模安装。 2） （垫层浇筑后）基础底板侧模、施工缝模板、集水坑模板安装。 3） （基础底板砼浇筑后）地下室外墙模板、柱模板、结构梁板模板、楼梯模板安装。先搭楼梯支撑架及铺设梯板。 3.2.2 上部结构层模板安装施工程序： 施工测量（柱、墙钢筋绑扎）钢管支模架搭设梁、板模板安装（梁板钢筋绑安）柱头模板安

17、装，楼梯模板安装边梁外模安装。搭设架子时，上层支架的立杆与下层支架的立杆在同一线上，并在立杆底部铺设垫板 200*200。 3.3 模板安装施工工艺： 3.3.1 基础梁模板安装 1）工艺流程： 基础梁钢筋绑扎完在梁箍筋上焊接梁模板搁置钢筋安装梁侧模板安装 外楞安装水平支撑安装对拉螺杆（梁高大于 600mm 时）基础梁模板验收。 2）施工要点： A、在混凝土垫层上弹出基础梁轴线与边线。 B、按弹线位置绑扎好基础梁钢筋，在梁箍筋上标出吊模下口的水平标高，并焊接 10 12 的横向钢筋（间距 1000） ，作为梁侧模板的搁置点。 C、依据基础梁边线墨线，将基础梁模板逐段安装在搁置点横向钢筋上，就位

18、后拼装连接成整梁模板。将模板与垫层上梁边位置墨线吊垂直校正后，在梁模板两侧安装上钢管竖向外楞，在两轴线的基础梁模板之间，加设上下两道水平支撑，确保基础梁模板的稳固。梁高大于600mm 时中间设置 1 根 12 对拉螺栓。 3.3.2 柱模板安装工艺： 1） 工艺流程： 检查柱位置墨线钉方木固定安装柱模板安装柱箍校正固定。 2）施工要点： A、按标高抹好水泥砂浆找平层, 在柱四边离地 58cm 处的主筋上按位置线焊制钢筋限位, 从四面顶住模板，以保证柱轴线边线与标高的准确。 B、柱头模板安装前，应清除施工缝处动石子，并清理干净。 C、通排柱，应先安装两端柱，经校正、固定、拉通线校正中间各柱。柱箍

19、设置间距应符合设计要求。 D、柱头模板安装后，利用柱模四边的钢管排架立杆，对柱模进行校正和固定。 3.3.3 墙模板安装工艺： 1）工艺流程：检查墙位置墨线安装就位一侧墙模板（或现场组拼后安装）钻对拉螺杆孔并装上穿墙螺杆和内套管安装另一侧墙模板钻对拉螺杆孔并对上穿墙螺杆检查（或调整竖向内楞木间距）安装水平双钢管外楞，临时固定穿墙螺杆检查、调整模板垂直度，安装支撑紧固穿墙螺杆螺帽质量检查。 2）施工要点： A、按墙位置线先安装就位内侧墙模板，安装临时拉杆或斜撑吊垂直后固定，钻对拉螺杆孔，安装穿墙螺栓，穿墙螺栓规格和间距应符合模板设计要求。 B、清扫墙内杂物，再安装外侧模板，钻对拉螺杆孔，对上并穿

20、上对拉螺杆。安装两侧模板的水平双钢管外楞，用对拉螺杆配伞型扣件或钢压板将水平钢管外楞固定。 C、检查、校正模板垂直度。墙模板安装完毕，检查一遍对拉螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密，底部二排对拉螺栓加螺帽（成双螺帽）加固。 3.3.4 梁模板安装工艺: 1）工艺流程：搭钢管承重支撑架复核标高安装梁底模绑梁钢筋安装梁侧模质量检查。 2）施工要点： A、搭钢管承重支撑架之前,对新近浇筑的混凝土楼面，在立杆底部应垫设面积不小于 200mm 200mm 的木垫板。 B、安装梁底模板应拉线找直，梁底板应起拱，当梁跨度等于或大于 4m 时，梁底板应按设计要求起拱。如设计无要求时，起拱高度宜为全跨长度的

21、1/10003/1000。 C、当梁的高度 600 以上时，梁侧模板中部应加穿梁对拉螺杆加固。 D、当梁截面较大， 梁底承重架小横杆与立杆连接的扣件不能满足抗滑承载力要求，可利用小横杆下的一根纵向钢管，此钢管用扣件与立杆连接，并将扣件与上面的（小横杆与立杆连接）扣件顶紧，起到双扣件受力作用。 E、当梁截面较大（荷载较大） ，梁底承重架小横杆的刚度不足以承受上部荷载，可将梁模板外侧两边的竖向外楞钢管向下伸长至楼板，并用扣件连接固定，形成多 立杆支撑钢管受力。 3.3.5 楼板模板安装工艺： 1）工艺流程：搭支撑架安放木搁栅（楞木）铺模板校正标高安装预留洞模板框模板缝处理（如用胶带纸封缝）质量检查

22、。 2）施工要点： A、钢管排架上部水平钢管的布置方向应与模板方木的搁置方向垂直，并控制好水平标高。 C、分块制作的楼板模板可用吊机吊运就位。现埸散装的楼板模板，先安放木搁栅方木，后铺设模板，在梁板交接处，将楼板模板搁置于梁侧模板上，并略比梁模板内侧面内凹12mm。与木搁栅平行方向的模板拼缝应设在木搁栅上。 D、 每板模板四边与方木搁栅或梁、 墙侧模板用钉子钉牢， 钉子间距宜为 300mm左右。楼板模板铺完后，应检查模板的标高和平整度，不符合要求应进行校正。 3.3.6 楼梯模板安装工艺： 1）工艺流程：检查楼梯平台标高线搭支撑架安装平台梁模板安装平台板搁栅及铺平台模板安装梯段搁栅及铺梯段模板

23、（绑踏步钢筋后）安装踏步侧板。 2）施工要点： A、楼梯平台和平台梁模板安装方法基本与结构梁板相同。 B、楼梯段底模板搁置于平台梁侧模板之上。 C、在楼梯踏步侧模安装后，中间应加反三角木，确保踏步浇筑混凝土时模板不变形。 3.4 模板拆除： 3.4.1 结构层模板拆除顺序：柱、墙侧模板梁侧模板现浇板模板及部分支 撑梁底模板拆除支模架拆除。 3.4.2 非承重的柱墙模板及梁侧模板拆除时, 混凝土强度应能保证其表面及楞角不因拆除模板受损时，方可拆除。 3.4.3 承重的梁板底模板拆除时，以同条件养护的混凝土试块强度作为模板拆除的强度依据，底模板拆除时混凝土强度应符合规范要求（见质量标准） 。混凝土

24、拆模强度以同条件养护的试块试压报告为依据。 3.4.4 模板拆除作业， 应有项目技术负责人 （或施工员） 下达的模板拆除令后，方可按规定要求实施模板拆除作业。 3.4.5 拆除时派专人监护，拆下的材料分类堆放，做好保养。通过卸料平台，垂直与水平运输到上部结构层。 3.4.6 模板拆除作业时严禁上下同时进行，应分段拆除，分段拆除时高差不大于两步。先支后拆、后支先拆。 4 模板工程质量检验与质量目标： 4.1 支撑系统质量检验 4.1.1 支模架投入使用前，必须进行验收。 4.1.2 验收的主要项目、技术要求、检查方法等见下表： 模板支撑安装质量检验项目、要求和方法 序号 项 目 技术要求 检查方

25、法 备 注 1 钢管、扣件的质量证明材料 须有检测报告和产品质量合格证等证明材料，钢管壁厚不得小 3.0mm，不得采用锈蚀、裂缝和弯曲的钢管 检查 扣件须提供复试合格 2 施工专项方案 须有审批手续 检查 3 地基基础 承载能力 复核设计要求 查设计计 算书 对支撑基础须出隐蔽工程验收记录 4 排水性能 排水性能良好 观察 5 底座或垫板 无晃动、滑动 观察 6 立杆垂直度 3 吊垂直线和钢尺检查 7 杆件间距 层 高 50mm 钢尺 8 纵 距 50mm 钢尺 9 横 距 50mm 钢尺 10 水平加强支撑 按设计规定的向距和要求设置 钢尺 11 扣件拧紧力 抽检数 允许不合格数 力矩扳手

26、安装扣件数量 5 0 5190 8 1 91150 13 1 151280 20 2 281500 32 3 5011200 50 5 12013200 12 钢管壁厚 按 30%比例 抽检 10% 游标卡 不合格比例大于30%的应扩大抽检比例 模板支模架验收标准 项目名称 搭设部位 高度 跨度 最大荷载 搭设班组 班组长 操作人员 持证人数 证书符合性 专项方案编审程序符合性 技术交底 情况 安全交底 情况 钢 管 扣 件 进场前质量验收情况 材质、规格与方案的符合性 使用前质量检测情况 外观质量检查情况 检查内容 允许偏差 方案 要求 实际质量情况 符合性 立杆 间距 梁底 +30mm 板

27、底 +30mm 步 距 +50mm 立杆垂直度 0.75%且60mm 扣件拧紧 4065 Nm 立杆基础 扫地杆设置 拉结点设置 立杆搭接方式 纵、横向水平杆设置 剪刀撑 垂直纵、横向 水平(高度4) 4.2 模板系统质量标准 4.2.1 主控项目： 1） 安装现浇结构的上层模板及其支架时， 下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察检查。 2） 在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察检查。 3） 底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合

28、设计要求； 当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表规定: 底模拆除时的混凝土强度要求 构件类型 构件跨度(m) 达到设计的混凝土抗压强度标准的百分率(%) 板 2 50 2， 8 75 8 100 梁、拱、壳 8 75 8 100 悬臂构件 - 100 检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。 4.2.2 一般项目： 1） 模板安装应符合下列要求： （1)模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不得有积水。 （2)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性 能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。 （3)浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。 检查数量：全

29、数检查。 检验方法：观察检查。 检查数量：在同一检验批内，梁抽查构件数量的 10%，且不少于 3 件，墙和板按有代表性的自然间抽查 10%，且不少于 3 间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查 10%，且不少于 3 面。 检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 3） 固定在模板上预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表规定： 预埋件和预留孔洞的允许偏差 项 目 允许偏差(mm) 预埋钢板中心线位置 3 预埋管、预留孔中心线位置 3 插 筋 中心线位置 5 外露长度 +10, 0 预埋螺栓 中心线位置 2 外露长度 +10, 0 预留洞 中心线位置 10 尺 寸

30、+10, 0 检查数量：在同一检验批内，梁、柱抽查构件数量的 10%，且不少于 3 件，墙和板按有代表性的自然间抽查 10%，且不少于 3 间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度 5m 左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查 10%，且均不少于 3 面。 检验方法：钢尺检查。 4）现浇构件模板安装的允许偏差见下表: 现浇构件模板安装的允许偏差和检验方法 项 目 允许偏差(mm) 检验方法 轴线位移 5 尺量检查 底模上表面标高 5 水准仪或拉线、钢尺检查 截面尺寸 基础 10 钢尺检查 柱、墙、梁 +4，-5 层高垂直度 不大于 5m 6 经纬仪或吊线、钢尺检查 小于 5m 8 相邻两

31、板表面高低差 2 钢尺检查 表面平整度 5 2m 靠尺和楔形塞尺检查 检查数量：在同一检验批内，梁、柱抽查构件数量的10%，且不少于 3 件，板按有代表性的自然间抽查 10%，且不少于 3 间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m 左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于 3 面。 4.3 质量目标： 4.3.1 主控项目质量验收合格率达 100%。 4.3.2 一般项目质量验收合格率达 90%。 5 质量保证措施 5.1 组织质量管理网络 结合本工程特点与质量管理工作需要，驵建一支以项目经理为，具有责任性强、有管理水平、有能力、施工经验丰富的资格合格的项目质量管理班

32、子。 5.2 落实质量责任制 从项目经理管理层到施工班组长操作层，分二个层次建立质量责任制：一是项目管理层质量管理责任制，二是操作层质量责任制。加强各级质量管理的意识，使各级人员既感到有压力，又有动力，从而推动质量管理的有力运行。 5.3 把好材料质量关 全部材料进场应签收验货，详细核对其品种、数量、规格、质量要求，做到不 合格的产品不进场。 5.4 把好施工质量关 5.4.1 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或期他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据。 5.4.2 模板支架搭设前，应由相关技术从员向全体操作人员进行技术交底，交底内容应与模

33、板支架专项方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项，技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字。 5.4.3 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。 6 安全技术要求 6.1 安全作业条件 6.1.1 从业人员必须经过安全教育培训，考试合格方可上岗作业。 6.1.2 木工必须经过岗前培训、考试合格，达到规定的技术等级要求。 6.1.3 木工机械操作人员应经过技

34、术培训，考试合格取得机械“操作证”。 6.1.4 作业前进行专项施工方案交底和班前安全技术交底。 6.1.5 木工机械设备经检验合格，安全装置齐全，试运行符合安全要求。 6.1.6 现场的作业环境及安全设施符合安全施工规定要求。 6.1.7 戴好安全帽，扣好帽带，正确使用劳动保护用品。 6.1.8 经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。 6.2 安全施工 6.2.1 模板制作： 1)模板制作前，应检查模板所用材料的规格、质量是否符合模板专项技术方案的规定要求，对质量、规格不符合要求材料的不能使用。 2)作业前应检查所用机械及电源线路是否符合安全要求，所使用的工具是否牢固，手持电

35、动工具的漏电保护器应试机检查，合格后方可使用。 3)木工机械必须有专人负责，操作人员必须熟悉该机械性能，熟悉操作技术，严禁机械无人负责或随便拆改安全防护装置。 4)使用的工具不得乱放，使用完毕应随时放入工具箱。 5)成品、半成品、木材应堆放整齐，不得任意乱放，木材码放高度不超过1.2m为宜，木工机械周围的安全操作空间内禁止堆放材料。 6)木工车间、木库、木料堆场严禁吸烟或动用明火，废料应及时清理归堆，做好落手清，以免发生意外。 6.2.2 模板安装 1)作业前应检查现场防护设施是否符合安全施工要求，不符合安全要求时应采取措施后方可开始作业。 2)作业前应认真检查模板、支撑等构件是否符合要求，模

36、板及支撑材质是否合格。 3)地面上的支模场地必须平整夯实，并同时排除现场的不安全因素。 4)安装 2m 以上的模板时，应搭脚手架，并有安全防护防施。 5)操作人员登高必须走人行梯道，严禁利用模板支撑攀登上下，不得在独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板面上行走。 6)二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高空拆模时，应有专人指挥及监护。并在下面标出工作区，用红白旗加以围栏，暂停人员过往。 7)不得在脚手架上堆放大批模板等材料。 8)支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m 高以上。模板安装过程中不得间歇，柱头、搭

37、头、立柱顶撑、拉杆等必须安装牢固成整体后，作业人员才允许离开。 9)模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。 10)向基坑内运送模板构件时，严禁抛掷。使用溜槽或起重机械运送，下方操作人员必须远离危险区域。 11)高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。 12)遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场略干不滑时再进行工作。 6.2.3 模板拆除 1) 模板承重支架拆除必须有工程负责人的批准手续及同条件养护试块的混凝土的强度报告。 2)拆模的方法应按照后支先拆、先支后拆的顺序；先拆非承重模板，后拆承重的模板及支撑；在拆除顶板模板时，要注意模板掉下，防止模板

38、突然全部掉落伤人。已拆活动的模板，必须一次连续拆除完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。 3) 拆除较大跨度梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。拆除多层楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。 4)当水平支撑超过二道以上时，应先拆除二道以上水平支撑，最下一道大横杆与立杆应同时拆除。 5)模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法。拆除的模板、支撑、连接件应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。 6)拆模作业时，必须设警戒区，严禁下方有人进入。拆模作业人员必须站在平稳牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。 7)严禁用吊机直接吊除没有撬松动的模板

39、，吊运模板时必须拴结牢固。 8)拆除电梯井及大型孔洞模板时，下层必须支搭安全网等可靠防坠落措施。 9)拆模板时禁止使用 50mm l00mm 木材作立人板。 10)拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。 11)拆摸必须一次拆清， 不得留下无撑模板。 拆下的模板要及时清理， 堆放整齐。混凝土土板上的预留孔，应有防护措施，以免操作人员从孔中坠落。 7 模板工程主要危险源控制措施 7.1 现浇板底板模板拆除： 1） 可能产生的后果：大面模板坠落伤人。 2）控制措施：做好班前安全技术交底，严格执行安全操作规程，人

40、不能站在拆除模板的正下方。 7.2 模板吊运作业： 1）重点部位：作业层模板、钢管等材料吊运。 2）可能产生的后果：吊物、吊钩撞击头部至伤，吊物、吊钩撞击人员至高空坠落。 3）控制措施：配合模板吊运作业的人员应戴 好安全帽，扣好帽扣；塔吊吊运作业应有专人指挥，指挥人员应持证上岗；执行塔吊吊运作业安全操作规程，应待塔吊吊钩下降到的被吊模板离作业面 1 米内时，人员方可接近；施工层临空边应设置安全防护设施。 7.3 木工机械操作： 1）主要机械：圆锯机、手提式锯机。 2）可能产生的后果：机械伤人，触电事故。 3）控制措施：木工机械操作人员应经过培训，掌握木工机械安全操作技能，熟悉木工机械安全操作规

41、程，遵守安全操作规程；木工用电机械应按规定采用“一机、一箱、一闸、一漏”；所用机械安全防护装置齐全。 8 应急预案 8.1 应急领导小组 组长：朱雄卿 副组长：何夏晨 组员：郭向东、严吉川、张益新、周建华 8.2 应急材料 钢丝绳、钢管、手动葫芦、30T 千斤顶、手电筒等若干 8.3 应急措施 8.3.1 浇砼过程中。如果支撑有什么情况，必须马上停止施工，上部作业人员全部疏散到安全地方，项目部组织人员和支撑架搭设人员进行排除各种存在的安全隐患后，必须经相关技术人员检查，确保支架安全才能继续施工。 8.3.2 一旦在混凝土施工过程中，一处板或梁处出现轻微下陷，施工人员应马上通知项目部，及时疏散施

42、工人员，马上卸掉板上的混凝土，停止施工，再加强底部支撑架的支撑力，对整个支撑架进行加固通过验收后再施工，保证支撑的安全。 8.3.3 发生火灾事故时，现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火，并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥，组织非应急人员疏散。在火势扩大蔓延时，立即寻求第三方求助，拨打119，并组织抢救财产和保护现场。 8.3.4 触电情况的发生采取的应急措施：发现有人触电时，应立即切断电源或用干木棍、竹杆等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神志清醒者，应让其在通风处休息一会，观察病情变化。对已失去知觉者，仰卧地上，解开衣服等，使其呼吸不受阻碍，对心跳呼吸停止的触电者，应

43、立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。 8.3.5 坠落情况发生采取的措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤部位，同时及时与 120 或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶到现场。对疑有脊柱和骨盆骨折的伤员，这时千万不要去轻易搬运，以免加重伤情。在对伤员急救前，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颔面损伤的伤员，应及时取掉伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的畅通，将伤员的头面向一侧，同时松解伤员的衣领扣，对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及生命。对于大血管损伤的，这

44、时应立即采取止血的方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血。 8.3.6 报警联系方式 火警电话 119 急救电话 120 9 应注意的质量问题 9.1 柱模板容易产生的问题是：截面尺寸超偏差，柱角混凝土不密实。模板背面方木设置间距不得过大，应符合设计要求；柱箍设置应能承受混凝土的侧压力，保证模板不变形；柱模板边方木中心应位于模板接缝处，防止模板接缝处漏浆，确保柱角混凝土密实、光洁。 9.2 梁模板容易产生的问题是：梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口 尺寸偏大。梁模板应通过设计确定支撑立柱、龙骨的尺寸及间距，使模板支撑系统有足够的强度和刚度，防止浇混凝土时模板变形；模板支撑立柱的底部应支

45、在坚实的地面上，原土地面应垫通长垫板，防止立柱下沉；梁模板应按设计要求起拱，防止挠度过大。梁模上口应有拉杆锁紧，防止上口变形。 9.3 楼板模板容易产生的问题是：板中部下挠。模板支撑立柱的底部应支在坚实的钻地面上，防止立柱下沉，大跨度楼板模板应按设计要求起拱，防止挠度过大。 9.4 墙模板容易产生的问题是：墙体混凝土厚薄不一致，截面尺寸不准确，拼缝处跑浆，墙底脚混凝土跑浆。墙模板内外楞的设置间距应经强度和变形计算，确保模板有足够的刚度；对拉螺杆内套管应有足够的强度和刚度，确保砼浇筑不变形；模板接缝间隙超偏差的，应采取密封措施（贴胶带纸） ，确保混凝土不跑浆；墙模板安装后，应检查模板底与地面是否

46、紧贴，发现有缝隙时应采取有效封堵措施。 10 计算书： 10.1 柱模板计算 柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图 柱截面宽度B(mm):800.00； 柱截面高度H(mm):450.00； 柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:4； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3； 2.柱箍信息 柱箍材料:圆钢管；

47、 直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00； 柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2； 3.竖楞信息 竖楞材料:圆钢管；竖楞合并根数:1； 直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00； 4.面板参数 面板类型:黑模板；面板厚度(mm):18.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 二、柱模板荷载标准值计算 按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压

48、力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2； 倾倒混凝土时产

49、生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。 三、柱模板面板的计算 模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 247 mm，且竖楞数为 4，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图 1.面板抗弯强度验算 对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： M=0.1ql2 其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)；

50、 l-计算跨度(竖楞间距): l =247.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m； 面板的最大弯矩：M =0.110.871247247= 6.63104N.mm； 面板最大应力按下式计算： =M/Wf 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板

51、的截面抵抗矩 : W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板的最大应力计算值： = M/W = 6.63104 / 2.43104 = 2.729N/mm2； 面板的最大应力计算值 =2.729N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！ 2.面板抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: V=0.6ql 其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =247.0mm； q-作用

52、在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m； 面板的最大剪力：V = 0.610.871247.0 = 1611.156N； 截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn) fv 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1611.156N； b-构件的截面宽度(mm)：b

53、 = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2； 面板截面受剪应力计算值: =31611.156/(245018.0)=0.298N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2； 面板截面的受剪应力 =0.298N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！ 3.面板挠度验算 最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: =0.677ql4/(100EI) 其中， q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.04

54、0.459.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =247.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I=bh3/12 I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4； 面板最大容许挠度: = 247 / 250 = 0.988 mm； 面板的最大挠度计算值: = 0.6779.02247.04/(1009500.02.19105) = 0.109 mm； 面板的最大挠度计算值 =0.109mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.988mm,满足要求！

55、四、竖楞计算 模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。 本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，竖楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗 矩W分别为: W =4.4931=4.49cm3； I =10.7831=10.78cm4； 竖楞计算简图 1.抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式： M=0.1ql2 其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2470.9

56、00=5.345kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2470.900=0.622kN/m； q = 5.345+0.622=5.967 kN/m； 竖楞的最大弯距：M =0.15.967450.0450.0= 1.21105Nmm； =M/(xW)f 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.49103； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2； 竖楞的最大应力计算值: = M/1.05W = 1.21105/(1.054.49103) = 25.614N/m

57、m2； 竖楞的最大应力计算值 =25.614N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =205N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: max=0.677ql4/(100EI) =l/250 其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.25 = 5.97 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 210000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.08105； 竖楞最大容许挠度: = 450/400 = 1.8mm； 竖楞

58、的最大挠度计算值: = 0.6775.97450.04/(100210000.01.08105) = 0.073 mm； 竖楞的最大挠度计算值 =0.073mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ， 满足要求！ 五、B方向柱箍的计算 本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗 矩W分别为: W = 4.4932=8.99cm3； I = 10.7832=21.57cm4； 按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图 其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.247 0.45 =

59、2.69 kN； B方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N = 4.028 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm) 最大弯矩: M = 1.226 kNm； B方向柱箍变形图(mm) 最大变形: = 2.935 mm； 1. 柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 1226268.51 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3； B边柱箍的最大应力计算值: = 129.97 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2； B边柱箍的最大应力计算值 =1.23109/(1.058.991

60、06)=129.97N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求! 2. 柱箍挠度验算 经过计算得到: = 2.935 mm； 柱箍最大容许挠度: = 800 / 250 = 3.2 mm； 柱箍的最大挠度 =2.935mm 小于 柱箍最大容许挠度 =3.2mm， 满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺栓！ 七、H方向柱箍的计算 本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.4932=8.99cm3； I = 10.7832=21.57cm4； 按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图 其中

61、P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.195 0.45 = 2.12 kN； H方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N = 2.120 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm) 最大弯矩: M = 0.503 kNm； H方向柱箍变形图(mm) 最大变形: = 0.466 mm； 1.柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 503486.16 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3； H边柱箍的最大应力计算值: = 53.362 N/mm2；

62、柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2； H边柱箍的最大应力计算值 =5.03108/(1.058.99106)=53.362N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求! 2. 柱箍挠度验算 经过计算得到: = 0.466 mm； 柱箍最大容许挠度: = 450 / 250 = 1.8 mm； 柱箍的最大挠度 =0.466mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.8mm，满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 H方向没有设置对拉螺栓！ 10.2梁模板计算 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参

63、考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。 梁段:L1。 详图 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.90； 混凝土板厚度(mm)：160.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10； 立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50； 梁支撑架搭设高度H(m)：4.30；梁两侧立杆间距(m)：0.90； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：0； 采用的钢管类型为483； 立杆承重连接方式：

64、双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75； 2.荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)： 2.0； 振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 3.材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm

65、2)：1.7； 面板材质：黑模板；面板厚度(mm)：18.00； 面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底模板支撑的间距(mm)：150.0； 5.梁侧模板参数 次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：2； 穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600； 主楞到梁底距离依次是：100mm，400mm； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度(mm)：

66、60.00；高度(mm)：80.00； 次楞合并根数：2； 二、梁侧模板荷载计算 按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 分别计算得 17.848 kN/m2、18

67、.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算 材料抗弯强度验算公式如下: M/W f 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 7422/6=49.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： Mmax = 0.1q1l2+0.11

68、7q2l2 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.7417.850.9=14.264kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.7440.9=3.73kN/m； 计算跨度: l = 300mm； 面板的最大弯矩 M = 0.114.2643002 + 0.117 3.733002 = 1.68105Nmm； 面板的最大支座反力为： N=1.1q1l+1.2q2l=1.114.2640.3+1.23.730.3=6.05kN； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.68105 / 4.93104=3.4N/mm2； 面板的抗弯强

69、度设计值: f = 13N/mm2； 面板的受弯应力计算值 =3.4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI) l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=14.264N/mm； l-计算跨度: l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 74222/12=49.33cm4； 面板的最大挠度计算值: = 0.67714.2643004/(10060004.93105) = 0.264 mm； 面板的最大容许挠度值: = l/25

70、0 =300/250 = 1.2mm； 面板的最大挠度计算值 =0.264mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！ 四、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=6.050/(0.900-0.160)=8.175kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: W = 2688/6 = 128cm3； I = 26888/12 = 512cm4； E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN

71、) 弯矩图(kNm) 变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M = 0.473 kNm，最大支座反力 R= 5.445 kN，最大变形 = 0.592 mm (1)次楞强度验算 强度验算计算公式如下: = M/Wf 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 4.73105/1.28105 = 3.7 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2； 次楞最大受弯应力计算值 = 3.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！ (2)次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值: = 340/400=0.85mm； 次楞的最大挠度计算值 =0.592mm 小于

72、 次楞的最大容许挠度值 =0.85mm，满足要求！ 2.主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.445kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 24.493=8.99cm3； I = 210.783=21.57cm4； E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M = 0.735 kNm，最大支座反力 R= 12.115 kN，最大变形 = 0.394 mm (1)主楞抗

73、弯强度验算 = M/Wf 经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7.35105/8.99103 = 81.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2； 主楞的受弯应力计算值 =81.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！ (2)主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.394 mm 主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm； 主楞的最大挠度计算值 =0.394mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！ 五、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。 强度验算要考虑模板结构自重荷

74、载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4002020/6 = 2.67104mm3； I = 400202020/12 = 2.67105mm4； 1.抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf 新浇混凝土及钢筋荷载设计值： q1:1.2(24.00+1.50)0.400.900.90=9.914kN/m； 模板结构自重荷载设计值： q2:1.20.500.400.90=0.216kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

75、q3: 1.4(2.00+2.00)0.400.90=2.016kN/m； 最大弯矩计算公式如下: Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(9.914+0.216)1502+0.1172.0161502=2.81104Nmm； =Mmax/W=2.81104/2.67104=1.1N/mm2； 梁底模面板计算应力 =1.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 根据 建筑施工计算手册 刚度验算采用标准荷载， 同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI) =l/250 其中，

76、q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=9.914+0.216=10.130kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm； 面板的最大挠度计算值: = 0.67710.131504/(10060002.67105)=0.022mm； 面板的最大挠度计算值: =0.022mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！ 六、梁底支撑木方的计算 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24

77、+1.5)0.90.15+0.50.15(20.74+0.4)/ 0.4=4.554 kN/m； (2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.15=0.84 kN/m； 均布荷载设计值 q = 4.554+0.840 = 5.394 kN/m； 梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.151.20.1624.00+1.4(2.00+2.00)(0.90-0.40)/4=0.191kN 2.支撑方木验算 本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： W=688/6 = 6.40101 cm3； I=68

78、88/12 = 2.56102 cm4； E= 9000 N/mm2； 计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm) 方木的支座力: N1=N2=1.27 kN； 最大弯矩：M= 0.421kNm 最大剪力：V= 1.270 kN 方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.421106 /6.40104=6.6 N/mm2； 方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=31.271000/(26080)=0.397N/mm2； 方木的最大挠度： =0.851 mm； 方木的允许挠度: =0.9001000/250=3.600 mm； 方木最大

79、应力计算值 6.578 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！ 方木受剪应力计算值 0.397 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！ 方木的最大挠度 =0.851 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.600 mm，满足要求！ 七、梁跨度方向钢管的计算 作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。 钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： W=4.49 cm3； I=10.78 cm4； E= 206000 N/mm2； 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.27 k

80、N 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.849 kNm ； 最大变形 max = 2.587 mm ； 最大支座力 Rmax = 9.293 kN ； 最大应力 =M/W= 0.849106 /(4.49103 )=189 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值 189 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度max=2.587mm小于1000/150与10 mm,满足要求! 八、扣件抗滑移的计

81、算 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时， 扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.293 kN； R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f 1

82、.梁内侧立杆稳定性验算 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0kN； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.3=0.666kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.50/2+(0.90-0.40)/2)1.000.50=0.600 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.50/2+(0.90-0.40)/2)1.000.160(1.50+24.00)=4.896 kN； N =0+0.666+0.6+4.896=6.162kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径

83、(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果： 立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945m； lo/i = 2945

84、.25 / 15.9 = 185； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.209； 钢管立杆受压应力计算值； =6162.156/(0.209424) = 69.5N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 = 69.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001； 上式的计算结果： 立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) =

85、 1.1671.001(1.5+0.12) = 1.986m； lo/i = 1985.884 / 15.9 = 125； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.423； 钢管立杆受压应力计算值； =6162.156/(0.423424) = 34.4N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 = 34.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 2.梁外侧立杆稳定性验算 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =9.293/Sin75o = 9.621kN； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1

86、29(4.3-0.9)/Sin75o = 0.545kN； N = 9.621+ 0.545 = 10.166kN； -边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 75o； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo =

87、k1uh/Sin (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果： 立杆计算长度 lo = k1uh/Sin = 1.1671.71.5/0.966 = 3.081m； lo/i = 3080.827 / 15.9 = 194； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.191； 钢管立杆受压应力计算值； =10166.143/(0.191424) = 125.5N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 = 125.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，

88、满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ； 上式的计算结果： 立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.001(1.5+0.12) = 1.986m； lo/i = 1985.884 / 15.9 = 125； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.423； 钢管立杆受压应力计算值； =10166.143/(0.423424) = 56.7N/mm2； 钢管立杆稳

89、定性计算 = 56.7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求 a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计 a.当架体构造

90、荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计 a.当支撑架高度 20m或横向高宽比 6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支

91、撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计 a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5.顶部支撑点的设计 a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N 12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求 a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架

92、规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求 a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 10.3 板模板计算 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):0.90；步距(m):1.50

93、； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.30； 采用的钢管(mm):48 3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):24.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.材料参数 面板采用木面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):

94、200.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 4.楼板参数 楼板的计算厚度(mm):160.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 90 1.82/6 = 48.6 cm3； I = 90 1.83/12 = 43.74 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和

95、模板面板的自重(kN/m)： q1 = 24 0.16 0.9+0.5 0.9 = 3.906 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1 0.9= 0.9 kN/m； 2、强度计算 计算公式如下: M=0.1ql2 其中：q=1.2 3.906+1.4 0.9= 5.947kN/m 最大弯矩 M=0.1 5.947 2002= 23788.8 N m； 面板最大应力计算值 =M/W= 23788.8/48600 = 0.489 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2； 面板的最大应力计算值为 0.489 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 1

96、3 N/mm2,满足要求! 3、挠度计算 挠度计算公式为 =0.677ql4/(100EI) =l/250 其中q =q1=3.906kN/m 面板最大挠度计算值 = 0.677 3.906 2004/(100 9500 43.74 104)=0.01 mm； 面板最大允许挠度 =200/ 250=0.8 mm； 面板的最大挠度计算值 0.01 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.8 mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算 方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=b h2/6=6 8 8/6 = 64 cm3； I=b h3/12=6 8 8 8/12 = 256 c

97、m4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1= 24 0.2 0.16+0.5 0.2 = 0.868 kN/m ； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1 0.2 = 0.2 kN/m； 2.强度验算 计算公式如下: M=0.125ql2 均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.2 0.868+1.4 0.2 = 1.322 kN/m； 最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.125 1.322 0.92 = 0.134 kN m； 方木最大应力计算值 = M /W = 0.134 106

98、/64000 = 2.091 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2； 方木的最大应力计算值为 2.091 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 3.抗剪验算 截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.625 1.322 0.9 = 0.743 kN； 方木受剪应力计算值 = 3 0.743 103/(2 60 80) = 0.232 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2； 方木的受剪应力计算值 0.232 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求! 4.挠度验

99、算 计算公式如下: =0.521ql4/(100EI) =l/400 均布荷载 q = q1 = 0.868 kN/m； 最大挠度计算值 = 0.521 0.868 10004 /(100 9000 2560000)= 0.196 mm； 最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm； 方木的最大挠度计算值 0.196 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求! 四、木方支撑钢管计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.322kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(

100、kN) 最大弯矩 Mmax = 0.634 kN m ； 最大变形 Vmax = 1.996 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.242 kN ； 最大应力 = 634447.288/4490 = 141.302 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值 141.302 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度为 1.996mm 小于 900/150与10 mm,满足要求! 五、扣件抗滑移的计算 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16

101、.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7.242 kN； R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容 (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.138 4.3 = 0.595 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5 1 0.9 = 0.45 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 24

102、0.16 1 0.9 = 3.456 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.501 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 1 0.9 = 2.7 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.181 kN； 七、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式: =N/( A) f 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.181 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径

103、(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)； 按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.1 2 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m； l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.537 ； 钢管立杆的最大

104、应力计算值 ； =9181.344/(0.537 424) = 40.324 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 = 40.324 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 l0 = k1k2(h+2a)= 1.167 1.001 (1.5+0.1 2) = 1.986 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ； Lo/i = 1985.884 / 15.9 = 125 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心

105、受压立杆的稳定系数 = 0.423 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ； =9181.344/(0.423 424) = 51.192 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 = 51.192 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 八、立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgk kc = 120 1=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 k

106、pa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =9.181/0.25=36.725 kpa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.181 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。 p=36.725 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！ 九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求 a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采

107、用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计 a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计 a.当支撑架高度 20m或横向高宽比 6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立 杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和

108、中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计 a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5.顶部支撑点的设计 a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N 12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求 a.严格按照设计尺寸搭设，立杆

109、和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求 a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 10.4墙模板计算

110、墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据建筑施工手册，当采用容量为0.20.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2； 一、参数信息 1.基本参数 次楞间距(mm):450；穿墙螺栓水平间距(mm):450； 主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450； 对拉螺栓直径(mm):M12； 2.主楞信息 主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2； 直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00； 3

111、.次楞信息 次楞材料:圆钢管；次楞合并根数:2； 直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00； 4.面板参数 面板类型:黑模板；面板厚度(mm):18.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H 其中 - 混

112、凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算

113、其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小 ,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图 1.抗弯强度验算 弯矩计算公式如下: M=0.1q1l2+0.117q2l2 其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.4500.900=8.277kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.450.90=1.701kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结

114、构折减系数。 面板的最大弯矩：M =0.18.277450.02+0.1171.701450.02= 2.08105Nmm； 按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板截面的最大应力计算值： = M/W = 2.08105 / 2.43104 = 8.6N/mm2； 面板截面的最大应力计算值 =8.6N/mm2 小于 面板截

115、面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.抗剪强度验算 计算公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l 其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.4500.900=8.277kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.450.90=1.701kN/m； 面板的最大剪力：V = 0.68.277450.0 + 0.6171.701450.0 = 2707.1N； 截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bhn) fv 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；

116、V-面板计算最大剪力(N)：V = 2707.1N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 面板截面的最大受剪应力计算值: =32707.1/(245018.0)=0.501N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2； 面板截面的最大受剪应力计算值 =0.501N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算 根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下:

117、 =0.677ql4/(100EI) =l/250 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030.45 = 7.664N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 450mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.81.81.8/12=21.87cm4； 面板的最大允许挠度值: = 1.8mm； 面板的最大挠度计算值: = 0.6777.664504/(10060002.19105) = 1.621 mm； 面板的最大挠度计算值: =1.621mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.8mm，满足要求！ 四、墙模板主次楞

118、的计算 (一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，次楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =4.4932= 8.986cm3； I =10.7832= 21.566cm4； 次楞计算简图 1.次楞的抗弯强度验算 次楞最大弯矩按下式计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2 其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.4500.900=8.277kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.

119、450.90=1.701kN/m，其中，0.90为折减系数。 次楞的最大弯矩：M =0.18.277450.02+0.1171.701450.02= 2.08105Nmm； 次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f 其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=8.99103mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=205.000N/mm2； 次楞的最大应力计算值： = 2.08105/8.99103 = 23.1 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2； 次楞的最大应力计算值 = 23.1 N/mm2 小

120、于 次楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！ 2.次楞的抗剪强度验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l 其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.4500.900/2=4.139kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.450.90/2=0.851kN/m，其中，0.90为折减系数。 次楞的最大剪力：V = 0.64.139450.0+ 0.6170.851450.0 = 1353.5N； 截面抗剪强度必须满足下式

121、： =2V/A fv 其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1353.5N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2； 次楞截面的受剪应力计算值: =21353.5/848.230=3.191N/mm2； 次楞截面的受剪应力计算值 =3.191N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！ 3.次楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： =0.677ql4

122、/(100EI) =l/250 其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.45=7.66 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 206000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.16105mm4； 次楞的最大挠度计算值: = 0.67715.33/24504/(1002060002.16105) = 0.048 mm； 次楞的最大容许挠度值: = 1.8mm； 次楞的最大挠度计算值 =0.048mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要

123、求！ (二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =4.4932= 8.986cm3； I =10.7832= 21.566cm4； E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm) 1.主楞的抗弯强度验算 作用在主楞的荷载: P1.217.030.450.451.430.450.454.989kN； 主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 450mm； 强度验算公式： = M/W f 其中，- 主楞的

124、最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 3.93105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2； 主楞的最大应力计算值: = 3.93105/8.99103 = 43.7 N/mm2； 主楞的最大应力计算值 =43.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！ 2.主楞的抗剪强度验算 主楞截面抗剪强度必须满足: =2V/A fv 其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 324

125、2.9N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2； 主楞截面的受剪应力计算值: =23242.9/848.230=7.646N/mm2； 主楞截面的受剪应力计算值 =7.646N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！ 3.主楞的挠度验算 主楞的最大挠度计算值: = 0.244mm； 主楞的最大容许挠度值: = 1.8mm； 主楞的最大挠度计算值 =0.244mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！ 五、穿墙螺栓的计算 计算公式如下: NN=fA 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；5v f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得： 穿墙螺栓的型号: M12 ； 穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2； 穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN； 主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力， 则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 5.74 kN 穿墙螺栓所受的最大拉力 N=5.737kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，