模板及支撑工程施工专项方案

《模板及支撑工程施工专项方案》由会员分享，可在线阅读，更多相关《模板及支撑工程施工专项方案（14页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。

1、3mm 厚 5050mm 冲孔止水片，居中电弧焊满 一、工程概况 1. 工程名称: 解甲庄中学-中学综合楼；宿舍、餐厅综合楼；小学综合楼；风雨操场工程建设项目 2. 工程地点:烟台市莱山区解甲庄镇东解村村东 3. 建设性质:新建 ， 5. 建设单位：烟台市莱山区人民政府解甲庄街道办事处 6. 设计单位:山东圣凯建筑设计咨询有限公司 7. 监理单位:山东德林工程项目管理有限公司 8. 结构形式:独立基础；框架结构 二、方案选用 1、模板及支撑的选用原则 要有足够刚度及稳定性，能承受新浇混凝土及模板的重量及混凝土振捣时产生的侧压力以及施工中产生的荷载。 2、模板：基础及主体结构工程梁、柱、墙等竖向

2、结构均采用九夹板木模板，厚 18mm，12 或14 高强丝杆加固（有防水要求的设止水环）；楼板采用九夹板木模板，厚 18mm，主体框架配三层楼的模板及支撑。墙板九夹板木模板外侧采用 50100mm 木枋作背枋。 3、支撑系统：采用扣件式钢管脚手架。 三、施工准备 1、作好模板的定位基准工作。 进行控制线和位置线的放线：首先用经纬仪引测建筑物的墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，模板放线时，应先清理现场，然后根据施工图，用墨线弹出墙模板的内外边线和控制线，以便模板的安装和校正。 2、作好标高量测工作：用水准仪把建筑物水平标高根据模板实际标高的要求，直接引测到模板排放位置。 3、进行安装面的找

3、平：为防止模板底部漏浆，采用与砼等级相同的水泥砂浆找平或泡沫塑料找平。 4、设置模板定位基准：采用短钢筋定位，即根据构件断面尺寸，切割一定长度短钢筋，点焊在主筋上，保证钢筋与模板位置的准确。 5、模板工程检查重点 检查其刚度、垂直度、平整度，特别注意外围墙模，电梯井、楼梯间等处模板位置的正确性。 四、模板安装 1、宿舍、餐厅综合楼有电梯一部，地下部分具有防水要求 2、墙、柱模板及支撑 柱、墙施工技术措施： 2.2.1 水平施工缝采用膨胀止水条，竖向施工缝采用LB 钢板膨胀橡胶腻子止水带崁缝材料，居中安装。 2.2.2 对拉螺栓施工方法： 挡墙防水设计要求为抗渗混凝土，模板加固采用M12 或 M

4、14 止水对拉螺栓，采用 M12 止水对拉螺栓时，间距横竖向每 500mm 一个。如采用 M14 止水对拉螺栓时，间距横竖向每 600mm 一个。 2.2.3 止水对拉螺栓加工及安装 如下图所示： 柱、墙模板支撑示意图 安全栏杆 高 1200 室内地坪 施工缝 H+300 C15 砼垫 100 厚 止水对拉螺栓 纵横间距500 模板 架管支撑 遇水膨胀止水条 砼浇筑平台 垫木板 240砖护边 12 对拉螺栓螺纹长 150 25 长 12 对拉螺栓罗纹长150 塑料堵帽 16塑料套管 600 3、柱、墙模板（本工程） 3.1 柱墙模板：采用 18 厚九夹板 3.1.1 施工顺序： 单片预组合模板

5、组拼并检查第一片安装就位，设临时支撑邻侧单片模板安装就位（穿对拉螺栓）,两片模板呈“L”形用连接元钉连接设临时支撑复检模板位移、垂直度和对角线并校正无误由下而上安装柱箍全面检查安装质量模板支撑固定。 3.1.2 柱模安装的注意事项：柱模与梁模连接处，要作到接槎吻合与方正，以梁底标高为准，梁柱模板分两次支设时，在柱子达到拆模强度，最上一段柱模先保留不拆，以便于梁模连接时，接槎吻合与方正。 3.1.3 模板接缝宽度不大于0.81.0mm，模板表面清理干净并采取防粘结的措施，粘浆及漏刷累计面积不大于400mm2。 在组装模板时，要使两侧穿孔的模板对称放置，以使穿墙螺栓与墙模保持垂直。相邻模板边肋用元

6、钉连接，肋间距不得大于300mm。钢钢管楞与模板肋采用木方或钢管用对拉螺栓紧固，其间距不大于 600mm。 止水对拉螺栓加工安装图 设计墙厚 一般对拉螺栓加工安装图 设计柱、墙厚 600 600 600 600 50100 木枋竖楞 间距330 柱、墙模板立面支撑布置示意图 48 双钢管横楞 14 对拉螺栓 纵横间距600 330 330 330 M12 对拉螺栓 PVC 套管及顶撑 纵横间距500-600 50100330 竖楞木枋 18 厚九层胶合板 48 双钢管横楞 墙模板安装方法示意图 砼顶撑 纵横间距1000 M14 对拉螺栓 纵横间距500-600 18 厚九夹板 脚手架双钢管横楞

7、 地250上四道箍间距500，以上间距600 50100 木枋竖楞 间距300 4.3.1 挡墙护壁柱支模方法示意图如下： 900示意图如下： 4.3.3 支模断面900 示意图如下： 外墙中柱支模断面示意图如下： 墙中柱支模断面示意图如下： 5、现浇梁板模板施工 5.1 施工顺序： 复核梁底标高校正轴线位置搭设梁模支架检查预组拼底、侧模尺寸，对角线平直度拼缝等底模吊装就位固定侧模吊装就位并与底模连接（700 的梁中部设对拉螺栓）检查梁模接口平直卡梁口卡固定斜撑转入上层工序施工。 复核梁底标高，校正轴线位置无误后，搭设和调平梁模支架，在支架上铺放上梁底模，并使其护壁柱支模方法示意图一 M14

8、对拉螺栓500-600 带止水环 18 厚九夹板 248 钢管箍 500-600 一道 600 600 50100 木枋 边柱支模断面900示意图二 或四角采用双卡扣紧固 1 根 M14 对拉螺栓500-600（套PVC管） 18 厚九夹板 248 钢管箍 500-600 一道 1/2 1/2 900 1/2 1/2 900 矩形柱模板安装立面示意图 清扫口 边柱支模断面示意图三 或四角采用双卡扣紧固 2 根 M14 对拉螺栓500-600（套 PVC管） 18厚九夹板 248 钢管箍 500-600 一道 1/3 1/3 1/3 1400-900 （1200） 1/3 1/3 1/3 140

9、0-900 （1200） 外墙中柱支模断面示意图四 或四角采用双卡扣紧固 1-2 根 M14 对拉螺栓500-600（套 PVC管） 18厚九夹板 248 钢管箍 500-600 一道 200 1400-800 1/2 1/2 100-400 1400-800 100-400 顶撑 顶撑 墙角柱支模断面示意图五 48 钢管四角 采用双卡扣紧固 2 根 M14 对拉螺栓500-600（套 PVC 管） 18 厚九夹板 50100 木枋 248 钢管箍 500-600 一道 200 100-400 1400-800 200 1400-800 100-400 顶撑 48 钢管 组合木模 套管撑600

10、 灯笼架 脚手架横管 板梁支撑立管 纵横距1000 就位，用扣件与支架连接固定，每根梁底模视其长短固定不少于三点。再分别吊两侧单片预组拼模板与底模拼接，并设斜撑固定，然后按设计要求起拱，在复查梁板位置标高尺寸无误后，再进行下道工序。梁墙节点，主梁和次梁节点采用木模板。 起拱应在侧模内外钢楞连接前，进行起拱后，再连接侧模内钢楞， 0.8m，支架搭设要求立杆垂直，纵横成行，扣件拧紧适度。 当梁、板净跨度大于 4.0m 时模板应起拱，起拱值为跨度的 0.25，悬挑梁当 L2m 时起拱0.3% 5.2 梁、板模板及支撑安装方法 模板采用 18mm 厚覆膜胶合板，用 4060mm 矩形钢管作搁栅，间距2

11、00，其两端将梁侧模上口顶紧固牢，竹胶板铺设好后，应检查板面标高，平整度，以及拼缝宽度。采用双面贴拼缝材料及密封胶进行嵌补。 柱、梁、板模板安装 6、现浇楼梯模板 楼梯梁模板采用木模，钢管支撑固定。楼梯板模板采用 18mm 厚覆膜胶合板，用 10050 木枋作搁栅，间距200，其两端将梁侧模上口顶紧固牢，竹胶板铺设好后，应检查板面标高，平整度，以及拼缝宽度，必要时可采用拼缝材料，用密封胶进行嵌补。 楼梯间梯段底模采用竹胶板，侧模根据梯踏步的宽、高尺寸加工成木制（钢制）定型模具。支架采用钢管支撑架搭设，严格控制梯段的上下口标高，保证各梯踏步的高、宽尺寸准确。为了保证电梯井内壁，无穿裙子现象， 7

12、、筒体模板施工 本工程宿舍、餐厅综合楼电梯筒井为剪力墙结构及风雨操场部分剪力墙结构，其模板采用木模板 18mm 厚九夹板与钢管背杆拼装而成，放线后，采用18 钢筋将墙转角点及直段中间部分做上“撑铁”，其作用为墙模拼装后直接靠在“撑铁”上，“撑铁”的端线即为墙边线，这样做保证了墙模下部正确定位，施工时，墙筋扎完后，依照图示尺寸选用木模板与钢管组合拼装而成，竖向钢管500mm 一道，横向背双钢管600mm 一道，然后上12 对拉螺栓，加钢管支撑，对拉螺栓纵横间距为 600mm60Omm。 模板按设计尺寸进行拼装，拼装时要留足连接尺寸，对拉螺栓位置要正确，拼装要平整，刚度要好。 模板用人工就位，就位

13、后要用钢管架稳定，模板就位连接后进行校正，上对拉螺栓，模板校正用线锤两面吊正固定，上口拉通线校直，并用钢管锁口稳固。 a.在已浇砼墙体的顶部保留一块模带，作为上层模板与下层模板的过渡连接。 b.在上层内筒模支模前，利用支架横杆和通长木枋将过渡模板支承牢固，然后搭设上层内筒模板。 电梯井道内设提升式操作灯笼架，先在井壁楼层板下口预留四个孔洞，再用两根钢管水平平行穿入预留孔中，然后再在上面搭操作用的灯笼架，灯笼架每两层搭一次，下面的灯笼架施工后即可拆除。 8、预留孔洞模板 施工中应做好穿墙、预留孔道、预埋件等施工工作。预留孔洞模板应根据孔洞大小、形状和位置选择适当的方法。圆孔可采用塑料管或钢管，方

14、孔可采用薄铁皮做成，其孔模可不拆除。除楼板的孔模将一端固定在底模上外，大部分结构中的预留孔洞模应与两侧模板固定。孔模固定方式一般接长 定尺接头 定尺2440 板 梁 边柱 电梯井内模提升支模示意图 对拉螺栓500 垫木枋 12 对拉螺栓500 套管 钢管支架 钢管斜撑 木模板组合 剪力墙支模示意图 18 钢筋撑铁 200 1500 1500 设计梁高 1000 500 500 梁板模板及支架安装简图 梁支撑立管排距 1000 下垫木板 50100 木方 梁高700 设12 螺栓 18 厚九夹板 水平杆 采用井字架卡紧法和支撑固定两种方法。 五、模板及支架拆除 1、一般注意事项 1.1 模板拆除

15、必须按照建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）组织施工。主、次梁侧模，应待砼内部温度降至与大气温差小于25 度时拆除，避免表面产生温度裂缝。框架柱模板在砼强度能保证构件不变形、棱角完整时拆除。 1.2 在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂时停止拆除模板。经过设计处理后方可继续拆除。 底模板及其支撑架的结构，应在砼强度达到设计标号后，才允许承受全部允许施工荷载。 2、拆除前的准备工作 2.1 组织现场技术人员、管理人员、操作人员、安全员等进行安全技术交底明确拆除顺序、安全防护措施及特殊构件的拆除方法。 2.2 查看混凝土早期同条件试件强度报告，是否达到拆除

16、强度要求规定强度值。 3、模板架料拆除的步骤 查看砼早期（7 天）强度值填写拆模申请表技术、监理审批安全技术交底拆除模板架料按规格分类堆码好材料清场 4、拆模的技术要求 4.1 侧模：在混凝土能保证其表面楞角不因坼除损坏后，方可拆除。 4.2 底模应符合下表规定后，方可拆除。 结构类型 结构跨度(m) 按设计的混凝土强度标准值的百分率() 板 2 50 2，8 75 8 100 梁 8 75 8 100 悬臂构件 100 六、应注意的质量问题 1、防止梁板、模板出现：梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸偏大，板中部下挠。 2、防止墙模板出现：截面尺寸不准，拼接不严，缝子过大造成跑浆，墙

17、身扭曲。 七、节约材料措施 7.1 在使用钢管做支撑和横杆时，要以大局出发，精心规划、计算，钢管长切短时，应满足一定的工程模数，并根据工程具体结构高度和尺寸进行施工。 7.2 不得在放置好的木模上随意践踏、重物冲击，木愣分类堆放，不得随意切断和锯、割。 7.3 根据图纸精心排版，每块板、每根梁尽量少拼缝。 7.4 安装多余扣件和钉子要装入专用背包中按要求回收，不得乱丢乱放。 7.5 模板拆除扣件不得乱丢，边拆边进袋。 7.6 拆除模板按标示调运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修理、刷脱模剂，标示不清的模板应重新标示，做到精心保养，以延长使用期限。 八、成品保护 8.1 上操作

18、面前模板上的脱模剂不得有流坠，以防污染结构成品。 8.2 为防止破坏模板成品工序必须做到，不得冲击已支好模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋，在支好顶板模上焊接钢筋或要垫起，并在模板上加垫铁皮或其他阻燃材料，在支好顶板的模板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方做垫进行。 8.3 模板安装应轻起轻放，不能碰撞已完柱、墙等。以防止模板变形和损坏结构。 8.4 模板安装时不得随意开孔洞。 8.5 拆模时，不得用大锤硬砸或硬撬或用力过猛。以免损伤结构和模板，拆下的模板不得抛掷。 8.6 拆下的模板要用时清除粘结的灰浆，如发现脱焊、胶边变形、配件损坏，应及时修理。拆下零碎星配件要用箱或袋

19、收集。 8.7 钢模板在使用过程中要加强管理。按规格分类堆放，及时刷防锈漆。 九、安全、环保文明施工 9.1 施工人员进入现场必须戴好安全帽，高空作业人员必须系牢安全带。 9.2 工作前应检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须系挂在身上。 9.3 安装与拆模时，搭脚手板必须牢固。 9.4 遇有大风大雨天气，应停止室外高空作业。 9.5 拆模时不能用吊车硬拉模板。 9.6 支模前必须搭好相关的脚手架。 9.7 拆除顶板模板前，必须划定安全区域和安全通道，将非安全通道应用钢管、安全网封闭，并挂“禁止通行”安全标志，并派人看守。已拆除模板起吊前认真检查螺栓是否拆完，是否有挂钩地方，并清理模板上杂物，

20、仔细检查吊钩是否有开焊，脱钩现象。 9.8 木工正确操作各种机械设备，遵守操作规程。 9.9 用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。 9.10 夜间 22：005：00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进制定的垃圾站，做到模板工程、加工工完场清。 9.11 模板在拆装过程中，除操作人员外，下面不得站人，高处作业时，操作人员必须系好安全带。 9.12 模板上口必须安设牢固的施工平台，便于工人操作、绑扎钢筋和浇筑砼。 9.13 垂直吊运必须采用两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。 9.14 墙柱拆除后，及时用气焊割掉预埋的钢筋（须保留的除

21、外），消除安全隐患。 附：主要框架梁计算书 工程说明：建筑设计概况 本工程位于烟台市莱山区解甲庄镇，东解村村东，该工程建设单位为莱山区人民政府解甲庄街道办事处，由山东圣凯建筑设计咨询有限公司负责图纸设计，由山东德林工程项目管理有限公司负责监理，由烟台龙门建筑有限公司总承包施工。本工程总建筑面积为平方米，基础形式采用独立基础。本工程中学综合楼檐高为 m；宿舍、餐厅综合楼檐高为 19.2m；小学综合楼檐高为 2m；风雨操场檐高为 11.1m、9m。该部分主体施工采用落地式钢管脚手架。 高支撑架的计算依据建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（J

22、GJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。 梁段:KL。 一、参数信息 梁截面宽度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):； 混凝土板厚度(mm):130.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00； 梁支撑架搭设高度H(m)：4.15；梁两侧立杆间距(m):0.60； 承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆

23、根数:1； 采用的钢管类型为483.5； 立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80； 模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 木材品种：北美短叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500

24、.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0； 次楞间距(mm)：350 ，主楞竖向根数：4； 主楞间距为：100mm，220mm，210mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5； 主楞合并根数：2； 次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm； 次楞合并根数：2； 二、梁模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝

25、土侧压力。 其中 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； ； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑

26、新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm) 跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1003； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q11180.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2120.9=2.52kN/m； q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m； 计算跨度(内

27、楞间距): l = 350mm； 3502105Nmm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: 1051042； 面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2； 面板的受弯应力计算值 2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1004； 面板的最大挠度计算值: = 53504/(3849500105) = 0.929 mm； 面板的最大容许挠度值: = l/250 =35

28、0/250 = 1.4mm； 面板的最大挠度计算值 =0.929mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！ 四、梁侧模板内外楞的计算 内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6822/6 = 128cm3； I = 6832/12 = 512cm4； 内楞计算简图 （1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度

29、设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩： 1820.9)1=21.96kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 177mm； 2104Nmm； 0.177=8.455 kN； 经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 104105 = 0.541 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2； 内楞最大受弯应力计算值 = 0.541 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ （2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm； E - 内楞的弹性

30、模量： 9000N/mm2； 106mm4； 内楞的最大挠度计算值: 5004/(1009000106) = 0.202 mm； 内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm； 内楞的最大挠度计算值 =0.202mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！ 外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管483.5； 3； 4； （1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W -

31、外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。 根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1.922 kNm； 其中，F=1/4qh=5.49，h为梁高为1m，a为次楞间距为350mm； 经计算得到，外楞的受弯应力计算值: 106104 = 189.124 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2； 外楞的受弯应力计算值 2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！ （2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2； F-作用在外楞上的集中力标准值：F=5.49kN； l-计算跨度：l=500mm； I-外楞的截面

32、惯性矩：I=243800mm4； 外楞的最大挠度计算值: 3/(100243800.000)=0.221mm； 根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.221 mm 外楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm； 外楞的最大挠度计算值 =0.221mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！ 五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76

33、 mm2； 2)0.315 =3.843 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.843kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！ 六、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 900181

34、04mm3； I = 9001818105mm4； 按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值： q1（24.00+1.50）0.90=24.79kN/m； 模板结构自重荷载： q20.90=0.34kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q30.90=2.27kN/m； q = q1 + q2 + q3=24.79+0.34+2.27=27.39kN/m； 跨中弯矩计算

35、公式如下: Mmax2m； 1061042； 梁底模面板计算应力 =1.002 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.000+0.35）0.90= 23.27KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； 2； 面板的最大允许挠度值: =133.33/250 = 0.533mm； 面板的最大挠度计算值: 4/(1009500105)=0.012mm； 面板的最大挠度计算值

36、: =0.012mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 133.3 / 250 = 0.533mm，满足要求！ 七、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = (24+1.5)10.133=3.4 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2(21+0.4)/ 0.4=0.28 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到

37、，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.133=0.6 kN/m； 0.28=4.416 kN/m； 0.6=0.84 kN/m； 方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值 q = 4.416+0.84=5.256 kN/m； 20.18= 0.017 kN.m； 最大应力 106/83333.3 = 0.204 N/mm2； 抗弯强度设计值

38、f=13 N/mm2； 方木的最大应力计算值 0.204 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 方木抗剪验算： 截面抗剪强度必须满足: 0.18 = 2.838 kN； 方木受剪应力计算值 = 32838.24/(250100) = 0.851 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2； 方木的受剪应力计算值 0.851 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求! 方木挠度验算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 3.400 + 0.280 = 3.680 kN/m； 方木最大

39、挠度计算值 1804 /(1009000104)=0.001mm； 方木的最大允许挠度 1000/250=0.720 mm； 方木的最大挠度计算值 = 0.001 mm 小于 方木的最大允许挠度 =0.72 mm，满足要求！ 支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)： q1 = (24.000+1.500)1.000= 25.500 kN/m2； (2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2； 4

40、.500 = 37.320 kN/m2； 梁底支撑根数为 n，梁底小横杆支撑间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。 当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=0.333 kN，中间支座最大反力Rmax=2.173； 最大弯矩 Mmax=0.065 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=0.008 mm； 最大应力 106/5080=12.706 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值 12.706 N/mm2

41、 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 八、梁跨度方向钢管的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。 1.梁两侧支撑钢管的强度计算： 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.333 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.144 kNm ； 最大变形 Vmax = 0.324 mm ； 最大支座力 Rmax = 1.824 kN ； 最大应力 106103 )=28.309 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度

42、设计值 f=205 N/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值 28.309 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度Vmax=0.324mm小于900/150与10 mm,满足要求! 2.梁底支撑钢管的强度计算： 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.173 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.939 kNm ； 最大变形 Vmax = 2.116 mm ； 最大支座力 Rmax = 11.906 kN ； 最大应力

43、106103 )=184.778 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值 184.778 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度Vmax=2.116mm小于900/150与10 mm,满足要求! 九、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R

44、 Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.906 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =1.824 kN ； 脚手架钢管的自重： N24=0.62 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3(1.00/2+(0.60-0.40)/2)0.35=0.227 kN； 楼板钢筋混凝土自

45、重荷载: (1.00/2+(0.60-0.40)/2)(1.50+24.00)=2.644 kN； N =1.824+0.62+0.227+2.644=5.314 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo =

46、 k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k11.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；489) = 52.501 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 = 52.501 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N - 立杆的轴心压力

47、设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =11.906 kN ； 脚手架钢管的自重： N2(4-1)=0.62 kN； N =11.906+0.62=12.37 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 l

48、o = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k11.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；489) = 122.21 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 = 122.21 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 十一、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkkc = 1200.4=48 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =11.906/0.25=47.623 kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.906 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。 p=47.623 fg=48 kPa 。地基承载力满足要求。