连铸坯质量控制技术

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1、连铸坯质量控制技术1一.连铸坯的质量指标二. 钢水的准备三. 保护浇注技术四. 中间包冶金功能2一. 连铸坯的质量指标评价连铸坯质量是从以下几方面： (1)连铸坯的纯净度：是指钢中夹杂物的含量，形态和分布。这主要取决于钢液的原始状态，即进入结晶器之前钢液是否“干净”；当然钢液在传递过程中还会被污染。为此应选择合适的精炼方式，采用全过程的保护浇注，尽可能降低钢中夹杂物含量。 (2)连铸坯的表面质量；主要是指连铸坯表面是否存在裂纹、夹渣及皮下气泡等缺陷。连铸坯这些表面缺陷主要是钢液在结晶器内坯壳形成生长过程中产生的；与浇注温度、拉坯速度、保护渣性能、浸入式水口的设计，结晶器振动以及结晶器液面的稳定

2、等因素有关。因此要严格控制影响铸还表面质量的各参数在合理的目标之内，以生产无缺陷铸坯，这也是铸坯热送和直接轧制的前提。 (3)连铸坯的内部质量：是指连铸坯是否具有正确的凝固结构，以及裂纹、偏析、疏松等缺陷的程度。二冷区冷却水的合理分配、支撑系统的严格对中是保证铸坯质量的关键。倘若采用电磁搅拌技术还会进一步改善连铸坯内部质量。 (4)连铸坯的外观形状：是指连铸坯的形状是否规矩，尺寸误差是否符合规定要求。与结晶器内腔尺寸和表面状态及冷却的均匀性有关。3图1 铸坯质量控制示意图4 表1 连铸坯缺陷分类561. 连铸坯的纯净度（1） 夹杂物的危害与模铸相比，连铸的工序环节多，浇注时间长，因而夹杂物的来

3、源范围广，组成也较为复杂；夹杂物从结晶器液相穴内上浮比较困难，尤其是高拉速的小方坯夹杂物更难于排除。夹杂物的存在破坏了钢基体的连续性和致密件。大于50m的大型夹杂物往往伴有裂纹出现，造成连铸坯低倍结构不合格，板材分层，并损坏冷轧钢板的表面等，对钢危害很大。夹杂物的大小、形态和分布对钢质量的影响也不同，如果夹杂物细小，呈球形，弥散分布，对钢质量的影响比集中存在要小些；当夹杂物大，呈偶然性分布，数量虽少对钢质量的危害也较大。 例如：从深冲钢板冲裂废品的检验中发现，裂纹处存在着100一300 m不规则的CaOA12O3和A12O3的大型夹杂物。钢的清洁度又是一个相对概念，它是根据产品用途来确定铸坯(

4、钢锭)非金属夹杂物的水平，以决定合理的生产工艺路线和技术对策。 例如对低碳深冲钢、轴承钢，高碳冷拔钢对铸坯清洁度提出了更高的要求，对钢筋、线材用钢，主要是保证机械性能，对清洁度的要求就不那么苛刻。 铸坯夹杂物来源可分为内生的和外来的。7 还有用于包装的镀锡板，除了要求较高的冷成型外，对夹杂物的尺寸和数量也有相应要求。国外生产厂家指出，对于厚度为0.3mm的薄钢板，在1m2面积内，粒径小于50 m的夹杂物应少于5个，才能达到废品率在0.05以下即深冲2000个DI罐，平均不到1个废品。可见减少连铸坯夹杂物数量对提高深冲薄板钢质量的重要性。 对于极细的钢丝(如直径为0.100.25mm的轮胎钢丝)

5、和极薄钢板(如厚度为0.025mm的镀锡板)中，其所含夹杂物尺寸的要求就可想而知了。此外，夹杂物的尺寸和数量对钢质量的影响还与铸坯的比表面积有关。一般板坯和方坯单位长度的表面积(S)与体积(V)之比在0.2一0.8。随着薄板与薄带技术的发展，SV可达10一50，若在钢中的夹杂物含量相同情况下，对薄板薄带钢而言，就意味着夹杂物更接近铸坯表面，对生产薄板材质量的危害也越大。所以降低钢中夹杂物就更为重要了。 将铸坯轧制成中厚板材或棒材时，连铸坯的内部缺陷对钢质量仍存在着潜在的危害性。表2是夹杂物组成、尺寸对最终产品的影响。8表2 夹杂物组成、尺寸对最终产品的影响9（2） 连铸坯夹杂物的影响因素及控制

6、措施 连铸机的机型对铸坯内夹杂物的数量和分布有着重要影响。不同的连铸机机型，其铸坯内夹杂物的分布有很大差别；就弧形结晶器而言，注流对坯壳的冲击是不对称的，上浮朗夹杂物容易被内弧侧液固界面所捕捉，因而在连铸坯内弧侧距表面约l 0mm处，就形成了A12O3夹杂物的聚集。铸坯夹杂物聚集的机理表明，液相穴内有利于夹杂物上浮的有效垂直长度应不小于2m，因而要消除弧形连铸坯内夹杂物的聚集，最好建设带有23m垂直线段的弧形连铸机。 连铸机的机型不同，连铸坯内夹杂物的数量也有明显的差异。根据连铸钢液示踪试验所测定的数据来看，铸坯中夹杂物来源比例是：出钢过程钢液氧化产物占10，脱氧产物占15，熔渣卷入约占5，注

7、流的二次氧化占40左右，耐火材料的冲刷约占20，中间罐渣占10。由此可知，铸坯中基本上是外来夹杂物，主要来自钢液传递过程中的二次氧化。10提高钢的纯净度就应在钢液进入结晶器之前，从各工序着手尽量减少对钢液的污染，并最大限度促使夹杂物从钢液中排除。为此应采取以下措施： (a)无渣出钢。转炉应挡渣出钢；电炉采用偏心炉底出钢，阻止钢渣进入盛钢桶。 (b)根据钢种的需要选择合适的精炼处理方式，以纯净钢液，改善夹杂物的形态。 (c )采用无氧化浇注技术。经过精炼处理后的钢液氧含量已降到2010 -6 以下；在盛钢桶一中间罐一结晶器均采用保护浇注；中间罐使用双层渣覆盖剂，钢液与空气隔绝，避免钢液的二次氧化

8、。 (d)充分发挥中间罐冶金净化器的作用。采用吹Ar搅拌，改善钢液流动状况，消除中间罐死区；加大中间罐容量和加深熔池深度，延长钢液在中间罐停留时间促进夹杂物上浮，进一步净化钢液。11 (e)连铸系统选用耐火度高，融损小，高质量的耐火材料，以减少钢中外来夹杂物。 (f)充分发挥结晶器的钢液净化器和铸坯表面质量控制器的作用。选用的浸入式水口应有合理的开口形状和角度，控制注流的运动，促进夹杂物的上浮分离；并辅以性能良好的保护渣，吸收溶解上浮夹杂净化钢液。 另外，还可以向结晶器内喂入包芯合金线，实现结晶器内微合金化，这不仅提高了合金的吸收率，而且能精确控制钢液成分，调整凝固结构，改善夹杂物形态，有利于

9、钢的质量。 (g)采用电磁搅拌技术，控制注流的运动。计算指出，在静止状态下，大于1mm的渣粒上浮速度约100一200cms；而注流向下流动速度为60120cms；可见结晶器液相穴内注流冲击区域夹杂物上浮是有困难的；有部分夹杂物很可能被凝固的树枝晶所捕集。实际上在铸坯表面以下1020mm处往往夹杂物含量较高。安装电磁制动器可以抑制注流的运动，促进夹杂物上浮，提高钢液的纯净度。122连铸坯表面质量 连铸坯表面质量的好坏决定了铸坯在热加工之前是否需要精整，也是影响金属收得率和成本的重要因素，还是铸坯热送和直接轧制的前提条件。 连铸坯表面缺陷形成的原因较为复杂，但总体来讲，主要是受结晶器内钢液凝固所控

10、制。连铸坯表面缺陷如图55所示。 图2 连铸坯表面缺陷示意图1一角部横裂纹；2一角部纵向裂纹；3一表面横向裂纹；4一宽面纵裂纹； 5一星状裂纹；6一振动痕迹；7一气孔；8大型夹杂物13（1）表面裂纹 表面裂纹就其出现的方向和部位，可以分为面部纵裂纹与横裂纹；角部纵裂纹与横裂纹；星状裂纹等。A 纵向裂纹 纵向裂纹在板坯多出现在宽面的中央部位，方坯多发生在棱角处。表面纵裂纹直接影响钢材质量。若铸坯表面存在深度为2.5mm，长度为300mm的裂纹，轧成板材后就会形成1125mm的分层缺陷。严重的裂纹深度达10mm以上，将造成废品。 其实早在结晶器内坯壳表面就存在细小裂纹，铸坯进入二冷区后，微小裂纹继

11、续扩展形成明显裂纹。由于结晶器弯月面区初生坯壳厚度不均匀，其承受的应力超过了坯壳高温强度，在薄弱处产生应力集中导致纵向裂纹。坯壳承受的应力包括： (a)由于坯壳内外，上下存在温度差产生的热应力， (b)钢水静压力阻碍坯壳凝固收缩产生的应力； (c)坯完与结晶器壁不均匀接触而产生的摩擦力。 以上这些应力的总和超过了钢的高温强度，致使铸坯薄弱部位产生裂纹。14影响坯壳生长不均匀的原因很多，但关键是结晶器弯月面区初生坯壳生长的均匀性，为此应采用以下措施： (a)结晶器采用合理的倒锥度。坯壳表面与器壁接触良好，冷却均匀，可以避免产生裂纹和发生拉漏。有的研究表明，结晶器倒锥度的很小变化，就会引起坯壳上形

12、成0.5mm或更大的裂纹开口。因此要根据钢种来确定结晶器的倒锥度，而且还要经常检查结晶器，保持正常的倒锥度。 (b)选用性能良好的保护渣。在保护渣的特性中粘度对铸坯表面裂纹影响最大，高粘度保护渣使纵裂纹增加。因而要求控制保护渣的粘度与熔化时间t的比值；如浇注含A10.02的铝钢时，保护渣的 /t2可以明显减轻纵裂纹和夹渣的产生。所以根据所浇钢种选用合适的保护渣，保持液渣层在10mm以上。(c)浸入式水口的出口倾角和插入深度要合适，安装要对中，以减轻注流对铸坯坯壳的冲刷，使其生长均匀，可防止纵裂纹的产生。 (d)根据所浇钢种确定合理的浇注温度及拉坯速度。假若钢水的过热度升高10，结晶器内由于高温

13、钢木的流动就会使凝固坯壳被熔融2mm。对于线收缩量大，导热性能差的钢种，除了控制合适的浇注温度和拉坯速度外，还要注意均匀冷却。 15(e)保持结晶器液面稳定。结晶器液面波动区间应该控制在土5mm以内。( f)钢的化学成分应控制在合适的范围。随Sn、Zn、C u、Pb、As、B等元素的含量增加，热裂纹也有增加的趋势。(g)采用热顶结晶器。即在弯月面区75mm铜板内，镶入导热性差的材料，如不锈钢等；使结晶器此处的热流密度减小50一70，延缓坯壳的收缩，减轻铸坯表面的凹陷，从而减少了裂纹发生几率。 角部纵裂纹常常发生在铸坯角部10一15mm处，有的发生在棱角上，板坯的宽面与窄面交界棱角附近部位，由于

14、角部是二维传热，因而结晶器角部钢水凝固速度较其他部位要快，初生坯壳收缩较早，形成了角部不均匀气隙，热阻增加，影响坯壳生长，其薄弱处承受不住应力作用而形成角部纵裂纹。 角部纵裂纹产生关键在结晶器。通过试验指出，倘若将结晶器窄面铜板内壁纵向加工成凹面，呈弧线状，这样在结晶器12高度上，角部坯壳被强制与结晶器壁接触由此热流增加了70，坯壳生长均匀，因而避免了铸坯凹陷和角部纵裂纹。16B 横向裂纹横向裂纹多出现在连铸坯的内弧侧振痕波谷处，通常是隐蔽看不见的，经金相检查指出，裂纹深7mm，宽0.2mm，处于铁素体网状区，也正好是初生奥氏体晶界。晶界处还有A1N或Nb(cN)的质点沉淀，因而降低了晶界的结

15、合力，诱发了横裂纹的产生。当奥氏体晶界沉淀质点粗大，呈稀疏分布，板坯横裂纹产生的废品减少。铸坯矫直时，内弧侧受拉应力作用，由于振痕缺陷效应而产生应力集中如果正值700一900脆化温度区，促成了振痕波谷处横裂纹的生成。当铸坯表面有星状龟裂纹时，由于受矫直应力的作用，以这些细小的裂纹为缺口扩展成横裂纹；若细小龟裂纹处于角部，则会形成角部横裂纹。还有，浇注高碳钢和高磷硫钢时，若结晶器润滑不好，摩擦力稍有增加也会导致坯壳产生横裂纹。17减少横裂纹可从以下儿方面着手：(a)结晶器采用高额率，小振幅振动；振动频率在200一400次min，振幅24mm，是减少振痕深度的有效办法。振痕与横裂纹往往是共生的，减

16、小振痕深度可降低横裂纹的发生。 (b)二冷区采用平稳的弱冷却，矫直时铸坯的表面温度要高于质点沉淀温度或高于 转变温度，避开低延性区。 (c)降低钢中S、O、N的含量，或加入Ti、Ca等元素，抑制CN化物相硫化物在晶界的析出，或使CN化物的质点变相，以改善奥氏体晶粒热延性。 (d)选用性能良好的保护渣；保持结晶器液面的稳定。 (e)横裂纹往往沿着铸坯表皮下粗大奥氏体晶界分布，因此可通过二次冷却使铸坯表面层奥氏体晶检细化，降低对裂纹的敏感性，从而减少横裂纹的形成。18C 星状裂纹，也叫网状裂纹 星状裂纹一般发生在晶间的细小裂纹，呈星状或呈网状。通常是隐藏在氧化铁皮之下难于发现，经酸洗或喷丸后才出现

17、在铸坯表面。主要是由于铜向铸坯表面层晶界的渗透，或者有A1N，BN或硫化物在晶界沉淀，这都降低了晶界的强度，引起晶界的脆化，从而导致裂纹的形成。减少铸坯表面星状裂纹的措施： (a)结晶器铜板表面应镀铬或镀镍，减少铜的渗透。 (b)精选原料，降低Cu、Sn等元素的原始含量，以控制钢中残余成分为Cu0.20。 (c)降低钢中合硫量，并控制MnS40，有可能消除星状裂纹。 (d)控制钢中的A1、N含量；选择合适的二次冷却制度。19 D 表面夹渣 表面夹渣是指在铸坯表皮下210mm镶嵌有大块的渣子，因而也称皮下夹渣。就其夹渣的组成来看，锰一硅酸盐系夹杂物的外观颗粒大而浅；A12O3系夹杂物细小而深。若

18、不清除，会造成成品表面缺陷，增加制品的废品率。夹渣的导热性低于钢，致使夹渣处坯壳生长缓慢，凝固壳薄弱，往往是拉漏的起因，一般渣子的熔点高易形成表面夹渣， 敞开浇注时，由于二次氧化，结晶器液面有浮渣。浮渣的熔点、流动性，与钢液的浸润性都与浮渣的组成有直接关系。可以加入能够软化和吸收浮渣的材料，改善浮渣的流动性以减少铸坯的表面夹渣。在用保护渣浇注时，夹渣的根本原因是由于结晶器液面不稳定所致。因此水口出孔的形状、尺寸的变化、插入深度、吹Ar气量的多少、塞棒失控以及拉速突然变化等均会引起结晶器被面的波动，严重时导致夹渣；就其夹渣的内容来看，有未熔的粉状保护渣，也有上浮未来得及被液渣吸收的A12O3夹杂

19、物，还有吸收溶解了的过量高熔点A12O3等。20皮下夹渣深度小于2mm铸坯在加热过程中可以消除夹杂深度在25mm时，热加工前铸坯必须进行表面桔整c除铸坯表面夹渣，应该采取的措施为：(a)要尽量减小结晶器被面波动，最好控制在小于5mm保持液面稳定；(b)浸入式水口插入深度应控制在(125土25)mm的最佳位置； (c)浸入式水口出孔的倾角要选择得当，以出口流股不致搅动弯月面渣层为原则； (d)中间距塞棒的吹Ar气量要控制合适，防止气泡上浮时，对钢渣界面强烈搅动和翻动； (e)选用性能良好的保护渣，并且A12O3原始含量应小于10，同时控制一定厚度的液渣层。21 E 皮下气泡与气孔 在铸坯表皮以下

20、，直径约lmm，长度在10mm左右，沿柱状晶生长方向分布的气泡称为皮下气泡；这些气泡若裸露于铸坯表面称其为表面气泡；小而密集的小孔叫皮下气孔，也叫皮下针孔；在加热炉内铸坯皮下气泡表面被氧化，轧制过程不能焊合，产品形成裂纹；若埋藏较深的气泡，也会使轧后产品形成细小裂纹；钢液中氧、氢含量高也是形成气泡的原因。为此要采取以下措施： (a)强化脱氧，如钢中溶解的A10.008可以消除CO气泡的生成。 (b)凡是入炉的一切材料。与钢液直接触所有耐火材料，如盛钢桶、中间罐等及保护渣，覆盖剂等必须干燥，以减少氢的来源。如不锈钢中含氢量大于610-6，铸坯的皮下气泡数量骤然大增。 (c)采用全程保护浇注，若用

21、油作润滑剂时应控制合适的给油量。 (d)选用合适的精炼方式降低钢中气体含量。 (e)中间罐塞棒的吹Ar气量不要过大，控制合适。223连铸坯内部质量 铸坯的内部质量是指铸坯是否具有正确的凝固结构、偏析程度、内部裂纹、夹杂物含量及分布状况等。凝固结构是铸坯的低倍组织，即钢液凝固过程中所形成的等轴晶和柱状晶的比例。铸坯的内部质量与二冷区的冷却及支撑系统是密切相关的。 A 中心偏析 钢液在凝固过程中，由于溶质元素在固液相中的再分配形成了铸坯化学成分的不均匀性，中心部位C、P、S含量明显高于其他部位，这就是中心偏析。中心偏析往往与中心疏松和缩孔相伴存在的，从而恶化了钢的力学性能，降低了钢的韧性和耐蚀性严

22、重的影响产品质量。 中心偏析是由于铸还凝固末期，尚未凝固富集偏析元素的钢液流动造成的。铸坯的柱状晶比较发达，凝固过程常有“搭桥”发生。方坯的凝固末端液相穴窄尖，“搭桥”后钢液补缩受阻，形成“小钢锭”结构。因而周期性，间断地出现了缩孔与偏析。板坯的凝固末端液相穴宽平，尽管有柱状晶“搭桥”，钢液仍能进行补充； 当板坯发生鼓肚变形时，也会引起液相穴内富集溶质元素的钢液流动，从而形成中心偏析。因此富集溶质元素的母液流动是加剧中心偏析的重要原因。23为减小连铸坯的中心偏析，可采取以下措施： (a)降低钢中易偏析元素P、S 的含量。应采用铁水预处理工艺，或盛钢桶脱硫，将S量降到0.01以下。 (b)控制低

23、过热度的浇注，减小柱状晶带的宽度，从而达到控制铸坯的凝固结构。 (c)采用电磁搅拌技术，消除柱状晶“搭桥”，增大中心等轴晶区宽度，以减轻或消除中心偏祈，改善铸坯质量。 (d)防止铸坯发生鼓肚变形，为此二冷区夹辊要严格对弧；宽板坯的夹辊最好采用多节辊，避免夹辊变形。 (e)在铸坯的凝固末端采用轻压厂技术，来补偿铸坯最后凝固的收缩，从而抑制残余钢水的流动，减轻或消除中心偏析。 (f)在铸坯的凝固末端设置强制冷却区。可以防止鼓肚，增加中心等轴晶区，中心偏析大为减轻，效果不亚于轻压下技术。强制冷却区长度与供水量可根据浇注需要进行调节。24 B 中心疏松 在铸坯的断面上分布有细微的孔隙，这些孔隙称为疏松

24、。分散分布于整个断面的孔隙称为一般疏松，在树枝晶问的小孔隙称为枝晶疏松；铸坯中心线部位的疏松即中心疏松。一般疏松和枝晶疏松在轧制过程中均能焊合；惟有中心疏松伴有明显的偏析，轧制后，完全不能焊合。如不锈钢其断面压缩比虽达1：16，仍然不能消除中心疏松缺陷；若中心琉松和中心偏桥严重时，还会导致中心线裂纹；在方坯上还会产生中心星状裂纹。中心疏松还影响着铸坯的致密度。 根据钢种的需要控制合适的过热度和拉还速度；二冷区采用弱冷却制度和电磁搅拌技术，可以促进枝状晶向等抽晶转化，是减少中心疏松和改善铸坯致密度的有效措施，从而提高铸坯质量。25C 内部裂纹 铸坯从皮下列中心出现的裂纹都是内部裂纹，由于是在凝固

25、过程中产生的裂纹，也叫凝固裂纹。从结晶器下口拉出带液心的铸坯，在弯曲、矫直和夹辊的压力作用下，于凝固前沿薄弱的固液界面上沿一次树枝晶或等轴晶界裂开，富集溶质元素的母液流入缝隙中，因此这种裂纹往往伴有偏析线，也称其为“偏析条纹”。在热加工过程中“偏析条纹”是不能消除的，在最终产品上必然留下条状缺陷，影响钢的力学性能，尤其是对横向性能危害最大。（a） 皮下裂纹 一般在距铸坯表面20mm以内，与表面相垂直的细小裂纹，都称其为皮下裂纹。裂纹大部靠近角部，也有在菱变后沿断面对角线走向形成的。主要是由于铸坯表面层温度反复变化导致相变，沿两相组织的交界面扩展而形成的裂纹。（b） 矫直裂纹 带液心的铸坯进入矫

26、直区，铸坯的内弧表面受张应力作用，矫直变形率超过了凝固前沿固液界而的临界允许值，从晶间裂开，形成裂纹。26（c） 压下裂纹 压下裂纹是与拉辊压下方向相平行的一种中心裂纹。力过大时，既使铸坯完全凝固也有可能形成裂纹。（d） 中心裂纹 在板坯横断面中心线上出现的裂纹，并伴有P、S元素的正偏析，也称其断面裂纹。在加热过程中裂纹表面被氧化，将使板坯报废。这种缺陷很少出现，一旦出现危害极大。（e） 中心星状裂纹 在方坯断面中心出现呈放射状的裂纹为中心星状裂纹，其形成原因主要是：由于凝固末期液相穴内残余钢液凝固收缩，而周围的固体阻碍其收缩产生拉应力，中心钢液凝固又放出潜热而加热周围的固体而使其膨胀，在两者

27、综合作用下，使中心区受到破坏而导致放射性裂纹。为减少铸坯内部裂纹应采取以下措施： 对板坯连铸机可采用压缩浇铸技术，或者应用多点矫直技术、连续矫直技术均能避免铸坯内部裂纹发生。 二冷区夹辊辊距要合适，要准确对弧，支撑辊间隙误差要符合技术要求。 二冷区冷却水分配要适当，保持铸坯表面温度均匀。 拉辊的压下量要合适，最好用液压控制机构。27二. 钢液的准备为确保连铸工艺操作和铸坯质量，钢液应具有合适的温度、稳定的成分，并尽可能降低夹杂物含量，保持钢液的纯净度和良好的可浇性。1. 温度的控制（1）浇注温度的确定 浇注温度是连铸工艺的基本参数之一。温度偏低钢液发粘，夹杂物不易上浮，不仅影响铸坯质量，甚至会

28、引起中间罐水口冻结，被迫中断浇注。温度过高，会加剧钢液的二次氧化和耐火材料的冲刷侵蚀，增加钢中夹杂物，还会助长铸坯菱变、鼓肚、裂纹、中心偏析和疏松等多种缺陷的发生；同时还可能引发水口失控，或由于坯壳过薄而造成漏钢事故。因此合适的浇注温度是浇铸顺行的前提，也是获得良好铸坯质量的基础。因此必须控制合适的浇注温度，炉与炉的温度要稳定，盛钢桶内钢液的温度要均匀。所以供给连铸的钢液温度应控制在较窄的范围内。 浇注温度是指中间罐内的钢液温度。一般中间罐在开浇5min、浇注过程、浇注结束前5min均应测温，其所测温度的平均值为平均浇注温度。 浇注温度包括两部分，一是钢液的液相线温度，也叫凝固温度，二是超出凝

29、固温度的数值，即钢液的过热度28钢液液相线温度与钢种的化学成分有关，可通过下列公式计算。钢液的过热度是根据浇注的钢种、铸坯的断面、中间罐容量、罐衬材质、烘烤温度、浇注过程中热损失情况、浇注时间等诸因素综合考虑确定的。如高碳钢、高硅钢、轴承钢等钢种，钢液流动性好，导热性较差，凝固时体积收缩较大若选用较高的过热度，会促使柱状晶生长，加重中心偏析和疏松，所以应控制较低的过热度。对于低碳钢，尤其是Al、Cr、Ti含量较高的一些钢种，钢液发粘，过热度相应地高些。铸坯断面大，过热度可取低些。 对于某一钢种来说，液相线温度加上合适的过热度数值，确定为该钢种的目标浇注温度。29 （2） 浇注温度的控制 主要是

30、使中间罐浇注温度在目标温度范围之内。但实际生产中影响温度的因素很多，因而钢液温度往往偏离目标范围，所以要加以调整达到要求，为此应注意以下几点： (a)稳定出钢温度，提高终点温度的命中率。稳定出钢温度是温度控制的基础也是实现目标浇注温度的前提。对于转炉入炉的主原料铁水的成分和温度，废钢及各辅原料的成分与状况，加入的数量均应符合技术要求，并要相对稳定，才得以实现静态吹炼模型，副枪动态控制，提高终点温度控制的命中率。 (b)减少钢液传递过程的温降。主要是减少盛钢捅与中间罐内衬的吸热和钢液表面散热损失；因此应加快盛钢桶的周转，实现“红包”受钢；缩短盛钢桶等待时间；钢液面加覆盖剂，浇注过程加盖等。 中间

31、罐的内衬若是砌砖或是浇注料，或是涂层者均应充分烘烤； (c)应充分发挥精炼设施的调节作用。302. 钢液成分的控制 钢液的成分应符合钢种规格要求，但符合规格要求的钢液不一定完全适合连铸工艺的要求。因而根据连铸工艺的特点及铸坯质量的需要对连铸用钢液成分严格控制。（1） 成分的稳定性 连铸需多炉连浇，因而钢液成分必须控制在较窄的范围内，以使炉与炉的钢液成分相对稳定，保证铸坯性能均匀。（2） 抗裂纹敏感性 铸坯是在运动过程中强制冷却成型，因而铸坯不仅受热应力、组织应力和钢液静压力作用，还受拉坯矫直时机械应力的作用。一旦薄弱部位形成应力集中，必然引起铸坯内部和表面的裂纹。所以对钢中可能引起裂纹的元素要

32、严加控制，或者避开成分裂纹敏感区，或者加入第三元素消除其危害。（3） 钢液的可浇性 指钢液的流动性。在温度合适的情况下，也反映了钢液本身的纯净度。钢液中夹杂物、氮、氢、氧含量低，会保持良好的流动性，钢液中有Ti、A1等元素时，也会影响流动性。 31（4） 元素含量的控制 （a）S、P成分控制 S和P作为有害元素，也反映了钢液的纯净度。S对钢的热裂纹敏感性有突出的影响。钢中P%0.030时，一般对连铸过程不会发生影响；根据钢种要求控制含量。 有些钢种对S、P要求极低，如深冲钢、高压容器钢、管线钢等，要求 S 0.005，为此，对进入LD转炉的铁水都要进行预脱硫处理。 （b）C成分控制 C是影响钢

33、组织性能的基本元素，尤其是需要在热处理状态使用的钢，其影响就更为突出。为此钢液含碳量要精确控制。在多炉连浇时，各炉次间钢液C的差别要小于0.02。 （c）Si 、Mn成分控制 Si、Mn成分不仅影响钢的性能，还影响着钢液的可浇性。要求硅、锰含量控制在较窄范围内；炉与炉成分波动要求Si为0.05、Mn为土0.10，以保证铸坯成分、性能稳定。钢液经过炉外精炼，成分微调后，能够实现成分的精确控制。（d）残留元素的含量残留元素主要有Cu、Sn、Sb、As等。对钢性能影响最大的是Cu和Sn，其含量应限制在0.20以下。也可加入第三元素抵消其不良影响，如向钢液中加Ni，可以抵消Cu的危害，还要控制铸坯表面

34、层凝固组织及表面温度，减轻Cu的富集，避免表面裂纹的发生。323. 钢液纯净度的控制 钢液的纯净度主要是指钢中非金属夹杂物的数量、形态、分布。由于夹杂物的存在不仅影响钢液的可浇性，连铸操作也难于顺行；而且夹杂物还破坏了钢基体的连续性、致密性，危害钢质量。 钢中夹杂物由内生夹杂物和外来夹杂物组成。内生夹杂物主要是脱氧产物；外来夹杂物包括在浇注过程中钢液的二次氧化产物，被冲刷的耐火材料，以及卷入的盛钢桶渣、中间罐渣和结晶器浮渣等。内生夹杂颗粒细小外来夹杂颗粒粗大。为了确保最终产品质量，要尽量降低钢中非金属夹杂物的含量。 （1） 对脱氧的控制 （a）Si，Mn脱氧 对于硅镇静钢的主要脱氧利为Si和A

35、1，出钢过程加入FeSi、FeMn或MnSi合金进行脱氧合金化；还要加入适量的A1终脱氧。当MnSi 低于3时，生成固态脱氧产物，钢液发粘；只有MnSi大于3时，才能形成液态脱氧产物，有利于夹杂物上浮。因此在保证钢成分条件下，应将MnSi控制在36范围。既可减少钢中夹杂物，又能改善钢液的流动性。33 （b） Al脱氧 A1是强脱氧剂，在l 600时，与Al=5010-6相平衡钢中含氧量仅为2310 -6 ，所以一般钢中都加适量的Al作为终脱氧剂。钢中A10.006%时，其脱氧产物全部为A12O3，呈群簇状夹杂物，难干排除，还容易堵塞水口。倘若铝镇静钢中的A1为0.02一0.05，中间罐水口直径

36、必须在50一70mm，才不被堵塞。为此使用Al-Si合金或Ba-Al-Si合金代替A1脱氧，或者喷吹Ca-Si合金粉，或者喂入Ca-Si包芯线，控制钢中含铝量，改变夹杂物形态，减少纯A12O3的生成，改善钢液的可浇性。但是必须注意控制合适的队CaA1值，当0.07CaA10.100.15时，生成CaO.6 A12O3脱氧产物，钢液发粘，水口易结瘤堵塞；当Ca A1 0.100.15时，生成的产物中CaO.2 A12O3所占的比例大从而改善钢液流动性，可完全避免水口堵塞。 （2） 少渣或无渣出钢 少渣或无渣出钢是改善钢液质量，提高和稳定合金收得率的有效措施。 (1)由于铁水预脱S处理，LD转炉冶

37、炼就可能采取少渣冶炼工艺；出钢挡渣操作；减少钢板的回P、S，改善了钢质量。 (2)电弧炉多采用高功率或超高功率的氧化精炼，偏心炉底出钢，完全避免氧化渣进入盛钢诵，有利于提高精炼效果和钢质量。34（3）吹Ar搅拌 盛钢桶吹Ar可以均匀成分、温度外，还有利气体的排除和非金属夹杂物上浮。由于出钢挡渣操作，盛钢桶中渣层薄，渣中氧化铁含量低，吹Ar搅拌效果明显。150t盛钢桶最佳吹Ar时间为610mm；对脱氧良好的电炉钢液(渣中 (FeO)0.5)吹Ar后，可获得硫、氧、非金属夹杂物都很低的钢液。35三. 保护浇注技术 精炼后成分温度都合格的洁净钢液，从盛钢捅到中间罐，再注入结晶器的传递过程中，与空气、

38、耐火材料、熔渣相接触，仍发生着物理化学作用钢液二次氧化又被重新污染，使精炼效果前功尽弃。为此钢液在各传递阶段均应严格加以控制，减少重新污染，以保证钢液的纯净度。对于钢液传递过程的严格控制就是采用全过程的保护浇注。1. 盛钢桶到中间罐注流保护 敞开浇注时，钢液从盛钢桶水口流出，在具有一定速度注流的周圆形成一个负压区将四周的空气卷入中间罐熔池，造成钢液的二次氧化。在盛钢桶安装长水口，又叫保护套管，并在中间罐液面加双层渣覆盖剂。这样就可以使液面与空气完全隔绝，又能保温，还可防止空气的吸收，连接处可用Ar气密封。长水口下部插入中间罐液面以下100mm左右。 B 气体保护 采用Ar气将注流与空气隔绝，避

39、免了二次氧化。但必须注意保护气氛中O20.2保护才能有效。362中间罐到结晶器注流保护（1） 浸入式水口的作用 一般在浇注大方坯和板坯均采用浸入式水口加保护渣的保护浇注。 浸入式水口的出口位置及倾角对钢液注流在结晶器内形成的冲击深度和流动状态有直接关系。单孔直通式水口注流的冲击深度最大；而箱形双侧孔结构的水口注流冲击深度最小当拉速达到一定值后，继续提高拉速，冲击深度不再加大。因此单孔直通式水口一般适用于较小断面的方坯和矩形坯的浇注；大方坯和板坯的浇注普遍采用双侧孔的浸入式水口。 使用浸入式水口后，除了防止钢液的二次氧化外，还可以改变结晶器内钢液的流动状态，减小注流冲击深度，促进夹杂物上浮，并分

40、散注流带入的热量，有利于坯壳的均匀生长。 37（2） 钢液在结晶器内流动状态从浸入式水口的两侧孔流出的流股结晶的窄面后形成两个分流股，一股向上回流到达液面；则向下到达最大冲击深度后向上回流。 流股的最大冲击深度与注流出口速度、侧孔的倾角和铸坯尺寸等因素有关。当铸坯尺寸一定时，以调节水口出口直径、侧孔倾角来降低注流的冲击深度，以促进夹杂物上浮，提高钢液纯净度。对于弧形连铸机来说倘若注流在液相穴内的冲击深度深，使内弧侧捕捉夹杂物的面积加大，形成了内弧侧夹杂物的聚集。为此在弧形连铸机上采用直结品器，并设23m的直线段，有利于夹杂物上浮，完全避免了铸坯内弧侧夹杂物的聚集，从而改善了铸坯质量。所以大型板

41、坯连铸机采用多点弯曲多点矫直连铸机型，有利于钢质量，38 流股向上回流影响着结晶器液面的波动。注流速度越大传递给结晶器液面的动量也增大，就会加剧结晶器液面的波动。过大的液面波动，势必会判起卷渣，造成铸坯表面夹渣。当水口侧孔倾角一定时，随浸入式水口插入深度的增加液面波动而减小；随吹Ar气量的增加，会加剧结晶器液面的波动。 浸入式水口结构还影响结晶器内温度的分布。水口外壁四周区域温度最低、保护渣易结壳，甚至凝结。 直通型浸入式水口的注流在结晶器内的冲击深度可达2 . 53 . 7m之长，因而钢液的高温区下移，液相穴内产生旋涡，夹杂物难于上浮；所以这种水口只能用于浇注小断面的方坯和矩形坯。 侧孔型浸

42、入式水口可开双孔、四孔、六孔等形式；应用最广的是双侧孔浸入式水口。浸入式水口的孔径、倾角视所浇钢种和生产条件而定。浇注小方坯时可用薄壁浸入式水口；浇注薄板坯时可用扁形浸入式水口。 浸入式水口向上倾角一般为10。一l 5 。 ，向下倾角15 。一35 。 。 浸入式水口插入过深、过浅均对铸坯质量不利。一般在100150mm为宜。 浸入式水口安装要精确对中，否则结晶器内钢流不对称，对坯壳凝固层形成不均匀冲刷，影响坯壳的均匀生长。39 （3） 其他保护 A 气体保护 浸入式水口不适用于小断面铸坯的浇注时注流也可以采用惰性气体保护。对注流保护的方法与盛钢桶到中间罐对注流气体保护的方法相当。 B 液体保

43、护剂 液体保护剂实际上是指敞开浇注时使用的润滑剂。润滑剂可用植物油、矿物油和混合油；混合油是矿物油的混合物。 由于结晶器的振动使润滑油沿器壁四周被带入钢液面以下，在坯壳与结晶器壁间形成0 . 025一0 .050mm的油膜和油气膜，可以减小铸坯的运行阻力，防止粘结；同时润滑油在高温作用下裂解形成还原性气体，在弯月面处起到防止二次氧化作用。目前小方坯连铸机敞开挠注广泛使用植物油中的菜籽油。 在此特别注意，润滑油对注流不能实施保护作用。 此外还应注意润滑油裂解生成的气体对环境的污染和人身的影响。403. 保护渣保护浇注技术对于改善铸坯质量推动连铸技术的发展起了重要作用。 结晶器目前用的固体保护渣有

44、两种类型，发热型保护渣和绝热型保护渣。当前普遍应用绝热型保护渣。绝热型固体保护渣可制成粉状或颗粒状。粉状保护渣是多种原材料的机械混合物，保温性能好，成本低。颗粒状保护渣是在粉状保护渣的基础上，加入适量的粘结剂后，再加工成小米粒样的颗粒。这神颗粒状保护渣较好地解决了粉渣在运输、贮存和使用过程中对环境的污染；对保护渣组分的偏析和分熔等问题也有所改善。此外，还有预熔型保护渣，即将配制好的保护渣原料熔化后冷却，再破碎磨细，并加适量熔速调节剂，制成粉状或颗粒状均可。（1） 保护渣的功能 （a） 绝热保温（粉渣层，烧结层和液渣层三层结构） （b） 隔绝空气，防止钢液的二次氧化 （c） 吸收非金属夹杂物，净

45、化钢液（吸附和溶解从钢液中上浮的夹杂物） （d） 在铸坯凝固坯壳与结晶器内壁间形成渣膜，起着良好的润滑作用。 （e） 保护渣的液渣均匀的充满气隙，改善结晶器与坯壳间的传热，使坯壳生长均匀。41 （2） 保护渣的结构 当固体粉状或拉状保护渣加入结晶器后与钢液面相接触，由于保护渣的熔点只有1050一1100，因而靠钢液提供的热量位部分保护渣熔化，形成液渣覆盖层。这个液渣覆盖层约10一15mm厚，它保护钢液不被氧比，又减缓了沿保护渣厚度方向的传热。在拉坯过程中，结晶器上下振动。铸坯向下移动，钢液表面形成的液渣被挤入结晶器壁与铸坯坯壳之间的气隙中形成渣膜，起到润滑作用。 在液渣层上面的保护渣受到钢液传

46、来的热量，温度可达800一900，保护渣虽然不能熔化，但已软化烧结在一起，形成一层烧结层；倘若液渣层厚度低于一定数值，烧结层过分发达，沿结晶器内壁周边就会形成渣圈，弯月面液渣下流的通道就被堵塞，影响铸坯的润滑，铸坯表面可能产生纵裂纹；形成渣圈也说明保护渣的性能欠佳；操作上必须及时挑出渣圈，保持通道的畅通，保证铸坯的正常润滑和传热。因此，保护渣是三层结构，即液渣层(也称熔渣层)、烧结层(也称过渡层)、粉渣层(在最上层，也称原渣层)。42（3） 保护渣的理化性能A 熔化特性熔化特性包括熔化温度、熔化速度和熔化的均匀性等。 熔化温度 保护渣是由多组元组成的混合物，没有固定的熔点，而是从开始软化到熔化

47、终了的温度范围，通常将熔渣具有一定流动性时的温度称为熔点。保护渣的液渣形成渣膜起润滑作用，因此保护渣的熔化温度应低于坯壳温度；结晶器下口铸坯温度为l 250左右，当然这与结晶器的长度、拉坯速度、冷却水的耗量等有关；所以保护渣的熔化温度应低于1200 C，一般在1050一1100。 保护渣的熔化温度与保护渣基料的组成和化学成分，配加助熔利的种类和成分以及渣料的粒度等因素有关。43 熔化速度 保护渣的熔化速度关系到液渣层的厚度及保护渣的消耗量。熔化速度过快，粉渣层不易保持，影响保温，液渣会结壳，很可能造成铸坯夹渣；熔化速度过慢，液渣层过薄。熔化速度过快、过慢，都会导致液渣层的厚薄不均匀，影响铸坯坯

48、壳生长的均匀性。 熔化速度主要靠保护渣中配入的碳成分来调节。炭质材料与保护渣基料间的界面张力较大基料熔化后，对炭质材料不润湿，不吸收。相反、由于炭质粉料的存在，分布于基料颗粒的周围，阻止基料颗粒的接触、融合，从而控制了保护渣的熔化速度。配入的炭质材料有炭黑和石墨碳，材料不同效果也不一样。 一般是用一定重量的保护渣试棒，在一定温度下，完全熔化所需时间来表示熔化速度。 熔化均匀性保护渣加入后，能够铺展到整个结晶器液面上，形成的液渣沿四周均匀地流入结晶器壁与坯壳之间。由于保护渣是机械混合物，各组元的熔化速度有差异。为此对保护渣基料的化学成分要选择得当，最好选用接近液渣矿相共晶线的成分；渣料的粒度要细

49、；应充分搅拌或足够的研磨时间，达到混合均匀。当然预熔型保护渣的成渣均匀性就优于机械混合物。 44B 粘度 粘度是指保护渣所形成的液渣流动件的好坏，也是保护渣的重要性质之一。粘度的单位是用Pas(帕秒)表示。液渣粘度过大或过小都会造成坯壳表面渣漠的厚薄不均匀，致使润滑、传热不良，由此导致铸坯的裂纹。为此保护渣应保持合适的粘度值，随浇注的钢种、断面、拉速、注温而定。通常在1300 时，枯度小于0 . 14Pa s 。目前国内所用保护渣的粘度在12501400时，多在0 . 1Pa s一lPa s的范围。 保护渣的粘度取决于化学成分，可以通过改变碱度来调节粘度。连铸用保护渣碱度一般在0. 851 .

50、 10。酸性渣具有较大的硅氧复合离子团，能够形成“长渣”或稳定性渣。这种渣在冷却到液相线温度时，其流动性变化较为缓和。所以连铸用保护渣为酸性或偏中性渣。 保护渣中适当的增加CaF2或(Na2O十K2O)的含量，可以在不改变碱度的情况下改善保护渣的流动性。但数量不能过多，否则也会影响液渣流动性。 此外还要注意保护渣中A12O3的含量，当 (A12O3)20时，就会析出高熔点化合物，导致不均匀相的出现，影响保护渣的流动性。由于结晶器内液渣还要吸收从钢液中上浮的A12O3等夹杂物，因此对保护渣中A12O3原始含量要倍加注意。45 C 界面特性 无论是敞开浇注，或是保护浇注，钢液与空气，钢液与液渣存在

51、着界面张力的差别。因而对结晶器内弯月面曲率半径的大小、钢渣的分离、夹杂物的吸收、渣膜的厚薄都有不同程度的影响。熔渣的表面张力和钢渣界面张力是研究钢渣界面现象和界面反应的重要参数。保护渣的表面张力可由实验测定或用经验公式计算得出。一般要求保护渣的表面张力不大于35010-3Nm。 保护渣中CaF2、SiO2、Na2O、K2O、FeO等组元为表面活性物质，可降低熔渣的表面张力；而随着CaO、A12O3、MgO含量的增加，熔渣的表面张力增大。降低熔渣表面张力，可以增大钢渣的界面张力，有利于钢渣的分离，也有利于夹杂物从钢液中上浮排除。结晶器内钢液由于表面张力的作用形成弯月面钢液面上有无液渣覆盖，弯月面

52、的曲率半径不同；有保护渣覆盖，弯月面的曲率半径比敞开浇注时要大，曲率半径大有利于弯月面坯壳向结晶器壁铺展变形，也不易产生裂纹。46 D 吸收溶解夹杂物的能力 保护渣应具有良好地吸收夹杂物的能力，尤其是在浇注铝镇静钢种时，溶解吸收A12O3 的能力更为重要。保护渣一般为酸性渣或偏中性渣系，这种渣系在钢渣界面处有吸收A12O3 、MgO、MnO、Fe0等夹杂物的能力。 生产实验指出，随保护渣碱度的增加，吸收溶解A12O3的能力有些增大；当碱度大于1. 10时吸收溶解A12O3能力又有下降；当保护渣A12O3原始含量大干10时，液渣吸收溶解A12O3的能力迅速下降。为此保护渣碱度在0 . 851 .

53、 10时， A12O3原始含量要尽量低，不能大于10。 E 保护渣水分 保护渣的水分包括为吸附水和结晶水两类。保护渣的基料中有苏打、固体水玻璃等，这些材料吸附水的能力极强，颗粒越细，吸附的水分也越多、有吸附水分的保护渣很容易结团，质量变坏，也给连铸操作带来麻烦，因此要求保护渣的水分要小于0 . 5；配制保护渣的原料需要烘烤，温度不低于110，以去除吸附水；对用于浇注质量要求高的钢种时，保护渣的原料烘烤温度应达800左右，以去除材料中的结晶水。烘烤后的原料应及时配料混匀，配制好的保护渣粉要及时罐封以备使用。47（4）保护渣的配制保护渣的基本成分是由CaOSiO2A12O3系组成。保护渣的基本化学

54、成分确定之后，就是选择配制的原材料，包括以下三部分： A 基础原料 基础原料仅用一种材料很难符合要求，所以用人工合成的方法配制使其达到基础原料的要求。选择的原则是，原料的化学成分尽量稳定并接近保护渣的成分；材料的种类不易过多；便于调整渣的性能；原料来源广泛，价格便宜。 常用的原料有天然矿物（硅灰石、珍珠岩、石灰石、石英石等）、工业原料（水泥、水泥熟料）和工业废料（玻璃、烟道灰、高炉渣、电炉白渣、石墨尾矿等）。B 助熔剂 助熔剂包括有苏打、茧石、冰晶石、硼砂、固体水玻璃等。用以调节保护渣的熔点，使其在1200 C以下；加入量一般不超过10。 C 熔化速度调节剂 主要是石墨和炭黑两种。用以调节保护

55、渣熔化速度，改善保护渣的隔热保温作用及其铺展性。加入的数量一般在1 . 0一8 . 0。48CaOSiO2A12O3三元状态图49（5）保护渣对铸坯质量的影响 保护渣性能对连铸生产的顺行和铸坯质量有着至关重要的影响。尤其是铸坯表面缺陷，基本上都是在结晶器内形成的，与保护渣有直接关系。倘若保护渣性能不佳，致使液渣层过薄或过厚，由此引发结晶器内润滑不良，导致大方坯或板坯的粘结而拉漏；结晶器内渣膜厚薄不一，铸坯坯壳生长必然不均匀，局部薄弱部位会产生纵裂纹。铸还的横裂纹多发生在振痕的波谷部位，改善保护渣性能使振痕变浅，从而减轻横裂纹发生的可能性。此外，熔渣的剥离性能不好，会造成铸坯表面的夹渣和皮下夹渣

56、等缺陷；保护渣的熔化性能不良，还会引起铸坯表面增碳，这对低碳和超低碳钢种危害极大。 因此选择合适的保护渣至关重要。所用保护渣的好坏除了正常理化性能检验外，还可以用简单的直观方法辅助判断，通过测量液渣层厚度和保护渣的消耗量来评价。保护渣的消耗一般在每吨钢0. 3一0. 5kg较为合适。 保护渣保持合理的层状结构尽量少形成渣圈和渣条，发现后及时挑出，达到操作稳定和铸坯基本质量的要求。50 （6）保护渣的选择 选择保护渣一般是根据浇注的钢种、铸坯断面、浇注温度，拉坯速度及结晶器振动频率等工艺参数和设备条件等因素考虑。随着连铸技术的发展、品种的不断扩大、质量要求的更加严格，保护渣的研究应用也在深入发展

57、。当然不可能有一种不受限制而适用于任何条件的万能保护渣；也不是每一种连铸技术条件部必须配有一种持定的保护渣；就是说连铸用保护渣既有使用条件的局限性，又要有某种通用性。因此，即使在两个生产条件相当的情况下，别人使用效果不错的保护渣，也要根据自己生产铸坯质量的要求，生产的具体条件加以调整。为了便于管理，应该选用适用条件较宽的保护渣为好。因此某些使用条件需要重点发挥保护渣某些方面的作用，其他方面只要不失常态，这就是所谓专用保护渣。 （7）高速连铸用保护渣 薄板连铸坯的拉速可达46mmin，比一般板坯连铸的技速要快得多。在大幅度提高拉速的情况下仍然使用普通常规保护渣时，其液渣层随拉速的提高而变薄，倘若

58、成渣速度再跟不上，那么液渣来不及补充，影响铸坯的润滑，由此会引发出一系列的问题：如由于铸坯粘结而漏钢，或者出现铸坯纵裂纹缺陷等。因此要配制适合于高技速连铸用保护渣。主要是通过调整加入的炭质材料的种类和数量，形成多层结构保护渣，加快液渣的形成速度，在大幅度提高拉速时仍能保持液渣层的厚度；此外，还可以配入适量的Li2O以满足适用高拉速的需要。51四. 中间包冶金功能中间罐是连续铸钢盛钢桶与结晶器之间的过渡容器，起到贮存钢液、分配钢流、稳定浇注速度和减小注流在结晶器内冲击动量的作用。随着对钢质量要求的日益提高，人们开发应用了许多精炼技术净化钢液；但是较纯净的钢液注入中间罐后有可能重新被污染，仍然影响

59、钢的质量；因此，不能把中间罐单纯地看作过渡性容器，可以将在盛钢捅中进行的精炼措施移植到中间罐内，使其成为一个连续冶金反应器，进步净化钢液为此提出了中司罐冶金的概念。中间罐冶金功能有以下几点： (1)冶金净化功能。防止钢液的二次氧化，保温；改善钢液的流动状态；延长钢液在中间罐内停留时间，促进夹杂物的上浮。 (2)精炼功能。采用附加冶金工艺，完成钢液成分微调，改善夹杂物形态，对钢液温度进行精确控制等。 521. 中间罐加砌挡墙和坝， 中间罐内钢液的流动状况，直接影响着钢中夹杂物上浮和注流在结晶器内的流动。中间罐冶金任务之一是促进夹杂物上浮，进一步净化钢液；倘若液体是静止状态，根据斯托克公式可以计算

60、出质点上浮速度。 若增加钢液在中间罐内平均停留时间，利于夹杂物上浮和排除。另外还可以通过改变调液在中间罐内的流动轨迹，缩短夹杂物上浮的路程，因此在中间罐内加砌挡墙和坝，以改变钢液流动方向，改善其流动状态，消除罐内钢液停滞区(死区)均对净化钢液有利。除此之外，还可以在中间蹈底部宽度方向加砌一定高度的坝，坝有不同形式和结构。挡墙和坝联合使用，实现了钢液的控制流动。减少了死区，促进了夹杂物从钢液中分离。但是浇注完毕，中间罐底在挡墙与坝之间残留了一定量的钢液不易清除。532. 中间罐精炼技术中间罐液面加双层覆盖渣剂 中间罐液面加碳化稻壳覆盖能够绝热保温，防止钢液二次氧化减少钢液吸入氧、氮气体等，但不能

61、吸附上浮夹杂物；如果在中间罐钢液面加一层CaOCaF2MgO系的混合渣，形成液渣层，具有吸附上浮夹杂物的作用；在液渣层上面再加一层覆盖剂，这就是所谓的双层渣覆盖剂。 中间罐次氩气 在中间罐底部装多孔砖，吹入氩气，能够改善钢液流动状况，促进夹杂物上浮形成液面保护层，从而提高了钢液的纯净度。通过中间罐塞棒的中心管经浸入式水口向结晶器吹入氩气，能够防止水口堵塞；但必须注意吹Ar气管接口的密封，否则会吸入空气反而加重钢水的二次氧化。54 3夹杂物形态的控制 盛钢桶的精炼技术原则上均可应用于中间罐；向中间罐喂入Al、Ti、Ca等易氧化元素和B、V等微量元素的包芯线，有利于提高合金元素的吸收率；还可以喂入

62、Ca、Ca-Si及Ba-Al-Si合金的包芯线，可使高熔点的串簇状A2O3转化为低熔点球状钙的铝酸盐，从而改变了夹杂物的形态，改善了钢液的流动性，防止了水口堵塞。4中间罐过滤技术在连铸生产中，通过盛钢捅精炼等一系列措施净化钢液，可以将钢液中大子50m的大颗粒夹杂物分离排除，但小于50m 的夹杂物上浮速度很慢难于去除。为此近些年来开发应用了陶瓷泡沫过滤器。当钢液从过滤器流过时，夹杂物被强制沉淀，滞留在微孔材料的表面上，而钢液得到净化。试验还表明，过滤技术可以有效地滤去氧化铝、氮化效、铝酸钙、硅酸锰等夹杂物；不仅能够去除大颗粒夹杂物，还可以滤去小于50Pm的夹杂物，这为生产高纯度钢种提供了条件。

63、过滤器长时间浸泡在高温钢液中，其材质不仅应具有耐高温，高度疏松性；过滤器使用时间过长，沉积物过多，也会失去过滤作用。55 5中间罐加热技术 连铸坯的质量及连铸机的生产率取决于对钢液温度、钢液成分和钢液流动的控制。其中浇注过程中钢液温度的稳定，尤其中间罐温度稳定是连铸工艺顺行和铸坯质量的基础。然而，实际上浇注过程中间罐钢液温度是处于不稳定状态的，在浇注过程中，钢液温度都有变化。 为此若在开浇初期、换盛钢桶和浇注末期中间罐采用加热技术，以补偿钢液温度的降低，则可使中间罐钢液温度始终保持在目标温度位要求。这不仅操作稳定，也有利于铸坯质量。即使在正常浇注期也可以适当加热以补偿中间罐的自然温降。 中间罐加热方式有电磁感应加热、等离子加热等。56