大连技术交流桥梁抗震设计细则PPT课件

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1、技术交流公路桥梁震害与抗震设计公路桥梁震害与抗震设计二、公路桥梁抗震设计细则二、公路桥梁抗震设计细则 JTG/T B02-01-2008 大连技术交流桥梁抗震设计细则1 总则总则2 术术 语、符语、符 号号3 基本要求基本要求4 场地和地基场地和地基5 地震作用地震作用6 抗震分析抗震分析7 强度与变形验算强度与变形验算8 延性构造细节设计延性构造细节设计9 特殊桥梁抗震设计特殊桥梁抗震设计10 桥梁减隔震设计桥梁减隔震设计11 抗震措施抗震措施附录附录A 梁桥结构基本周期的近似公式梁桥结构基本周期的近似公式附录附录B 圆形和矩形截面屈服曲率和极限曲率计算圆形和矩形截面屈服曲率和极限曲率计算附

2、录附录C 功率谱法的实施原则功率谱法的实施原则附录附录D 粘性填土的地震土压力计算公式粘性填土的地震土压力计算公式大连技术交流桥梁抗震设计细则根据交通部：根据交通部：“关于下达关于下达1999年度建设标准、规范、定额等编制、修订年度建设标准、规范、定额等编制、修订工作计划的通知工作计划的通知”（交通部公路发（交通部公路发199982号），由重庆交通科研号），由重庆交通科研设计院组织对公路工程抗震设计规范（设计院组织对公路工程抗震设计规范（JTJ 004-89）桥梁抗震）桥梁抗震设计部分进行修订，编写公路桥梁抗震设计细则。设计部分进行修订，编写公路桥梁抗震设计细则。修订后的公路桥梁抗震设计细则共

3、有修订后的公路桥梁抗震设计细则共有11章章4个附录。修订的主要内容个附录。修订的主要内容包括：包括： 1 扩大了适用范围，增加了非规则桥梁的抗震设计内容；对斜拉桥、扩大了适用范围，增加了非规则桥梁的抗震设计内容；对斜拉桥、悬索桥、单跨跨径超过悬索桥、单跨跨径超过150m的特大跨径梁桥和拱桥给出了抗震设计的特大跨径梁桥和拱桥给出了抗震设计原则和有关规定；增加了减隔震桥梁的设计原则和有关规定。原则和有关规定；增加了减隔震桥梁的设计原则和有关规定。 2 修订了相应的设防标准和设防目标，采用了两水平设防、两阶段设修订了相应的设防标准和设防目标，采用了两水平设防、两阶段设计的抗震设计思想，由单一的强度抗

4、震设计修改为强度和变形双重计的抗震设计思想，由单一的强度抗震设计修改为强度和变形双重指标控制的抗震设计。指标控制的抗震设计。 3 补充、细化了场地和地基部分的有关规定。补充、细化了场地和地基部分的有关规定。 4 修订了地震作用部分，修订了水平设计加速度反应谱，反应谱周期修订了地震作用部分，修订了水平设计加速度反应谱，反应谱周期由由5s增加到增加到10s，增加了场地系数、阻尼调整系数、竖向设计加速，增加了场地系数、阻尼调整系数、竖向设计加速度反应谱等内容，增加了地震作用分量组合、设计地震动时程等有度反应谱等内容，增加了地震作用分量组合、设计地震动时程等有关规定，取消了综合影响系数。补充修订了地震

5、土压力计算公式。关规定，取消了综合影响系数。补充修订了地震土压力计算公式。 5 增加了桥梁延性抗震设计和能力保护原则的有关规定，增加了延性增加了桥梁延性抗震设计和能力保护原则的有关规定，增加了延性构造细节设计的有关规定。构造细节设计的有关规定。 6 增加了抗震分析建模原则和抗震分析方法等有关规定。增加了抗震分析建模原则和抗震分析方法等有关规定。 7 修订了抗震措施的有关规定。修订了抗震措施的有关规定。大连技术交流桥梁抗震设计细则1 总则总则1.0.1 为贯彻执行中华人民共和国防震减灾法，实行为贯彻执行中华人民共和国防震减灾法，实行预防为主的方针，减轻公路桥梁的地震破坏，保障人民预防为主的方针，

6、减轻公路桥梁的地震破坏，保障人民生命财产安全，减少经济损失，更好地发挥公路交通网生命财产安全，减少经济损失，更好地发挥公路交通网的功能及其在抗震救灾中的作用，特制定本细则。的功能及其在抗震救灾中的作用，特制定本细则。1.0.2 本细则主要适用于本细则主要适用于单跨跨径不超过单跨跨径不超过150m的混凝土的混凝土梁桥、圬工或混凝土拱桥梁桥、圬工或混凝土拱桥。斜拉桥、悬索桥、单跨跨径。斜拉桥、悬索桥、单跨跨径超过超过150m的特大跨径梁桥和拱桥，可参照本细则给出的的特大跨径梁桥和拱桥，可参照本细则给出的抗震设计原则进行设计。抗震设计原则进行设计。1.0.3按本细则进行抗震设计的桥梁，依据本细则第按

7、本细则进行抗震设计的桥梁，依据本细则第3.1.1条进行分类，其抗震设防目标是：条进行分类，其抗震设防目标是： 当桥梁遭受当桥梁遭受E1地震作用时：各类桥梁一般不受损坏地震作用时：各类桥梁一般不受损坏或不需修复可继续使用。或不需修复可继续使用。 当桥梁遭受当桥梁遭受E2地震作用时：地震作用时：A类桥梁可发生局部轻微类桥梁可发生局部轻微损伤，不需修复或经简单修复可继续使用；损伤，不需修复或经简单修复可继续使用；B类、类、C类桥类桥梁应保证不致倒塌或产生严重结构损伤，经加固修复后梁应保证不致倒塌或产生严重结构损伤，经加固修复后仍可继续使用。仍可继续使用。大连技术交流桥梁抗震设计细则 参照国外桥梁抗震

8、设防的性能目标要求，同时考虑参照国外桥梁抗震设防的性能目标要求，同时考虑了和原公路工程抗震设计规范（了和原公路工程抗震设计规范（JTJ004-89）中桥梁）中桥梁抗震设防性能目标要求的延续性和一致性，本细则规定，抗震设防性能目标要求的延续性和一致性，本细则规定，A类桥梁的抗震设防目标是中震（类桥梁的抗震设防目标是中震（E1地震作用，重现期地震作用，重现期约为约为475年）不坏，大震（年）不坏，大震（E2地震作用，重现期约为地震作用，重现期约为2000年）年） 可修，可修，B、C类桥梁的抗震设防目标是小震类桥梁的抗震设防目标是小震（E1地震作用，重现期约为地震作用，重现期约为50-100年）年）

9、不坏不坏，中震中震（重（重现期约为现期约为475年）年） 可修，大震可修，大震（E2地震作用，重现期约地震作用，重现期约为为2000年）年）不倒不倒，D类桥梁的抗震设防目标是小震（重类桥梁的抗震设防目标是小震（重现期约为现期约为25年）不坏。需要指出的是，对于年）不坏。需要指出的是，对于B、C类桥梁，类桥梁，其抗震设计只进行其抗震设计只进行E1地震作用下的弹性抗震设计和地震作用下的弹性抗震设计和E2地地震作用下的延性抗震设计，满足了这两个阶段的性能目震作用下的延性抗震设计，满足了这两个阶段的性能目标要求后，中震（重现期约为标要求后，中震（重现期约为475年）可修的目标即认为年）可修的目标即认为

10、已隐含满足。因此，本细则实质上是采用已隐含满足。因此，本细则实质上是采用两水平设防，两水平设防，两阶段设计两阶段设计。大连技术交流桥梁抗震设计细则1.0.4 抗震设防烈度为抗震设防烈度为6度及以上地区的公路桥梁，须进度及以上地区的公路桥梁，须进行抗震设计。行抗震设计。 A类、类、B类和类和C类桥梁须进行类桥梁须进行E1地震作用和地震作用和E2地震地震作用下的抗震设计。作用下的抗震设计。D类桥梁只须进行类桥梁只须进行E1地震作用下的地震作用下的抗震设计。抗震设计。抗震设防烈度为抗震设防烈度为6度地区的度地区的B类、类、C类、类、D类类桥梁，可只进行抗震措施桥梁，可只进行抗震措施设计设计。1.0.

11、5 本细则适用于抗震设防烈度为本细则适用于抗震设防烈度为6、7、8和和9度地区度地区的公路桥梁抗震设计。抗震设防烈度大于的公路桥梁抗震设计。抗震设防烈度大于9度地区的桥度地区的桥梁和有特殊要求的大跨径或特殊桥梁，其抗震设计应作梁和有特殊要求的大跨径或特殊桥梁，其抗震设计应作专门研究，按有关专门规定执行。专门研究，按有关专门规定执行。1.0.6 抗震设防烈度须按国家规定权限审批、颁发的文抗震设防烈度须按国家规定权限审批、颁发的文件（图件）确定。一般情况下，抗震设防烈度可采用现件（图件）确定。一般情况下，抗震设防烈度可采用现行中国地震动参数区划图规定的地震基本烈度。对行中国地震动参数区划图规定的地

12、震基本烈度。对桥址已作过专门地震安全性评价的桥梁，应按批准的抗桥址已作过专门地震安全性评价的桥梁，应按批准的抗震设防烈度或设计地震动参数进行抗震设防。震设防烈度或设计地震动参数进行抗震设防。大连技术交流桥梁抗震设计细则2 术术 语、符语、符 号号2.1.1抗震设防烈度抗震设防烈度 按国家规定权限批准的作为一个地区抗震设防依据的地震按国家规定权限批准的作为一个地区抗震设防依据的地震烈度。烈度。2.1.2 抗震设防标准抗震设防标准 衡量抗震设防要求的尺度，由抗震设防烈度和公路桥梁使衡量抗震设防要求的尺度，由抗震设防烈度和公路桥梁使用功能的重要性确定。用功能的重要性确定。2.1.4 E1地震作用地震

13、作用 工程场地重现期较短的地震作用，对应于第一级设防水准工程场地重现期较短的地震作用，对应于第一级设防水准2.1.5 E2地震作用地震作用 工程场地重现期较长的地震作用，对应于第二级设防水准工程场地重现期较长的地震作用，对应于第二级设防水准2.1.7 设计基本地震动加速度设计基本地震动加速度 重现期为重现期为475年的地震动加速度的设计取值。年的地震动加速度的设计取值。 大连技术交流桥梁抗震设计细则2.1.13 抗震概念设计抗震概念设计 根据地震灾害和工程经验等归纳的基本设计原则和设根据地震灾害和工程经验等归纳的基本设计原则和设计思想，进行桥梁结构总体布置、确定细部构造的过程。计思想，进行桥梁

14、结构总体布置、确定细部构造的过程。2.1.14 弹性抗震设计弹性抗震设计 不允许桥梁结构发生塑性变形，用构件的强度作为衡不允许桥梁结构发生塑性变形，用构件的强度作为衡量结构性能的指标，只需校核构件的强度是否满足要求。量结构性能的指标，只需校核构件的强度是否满足要求。2.1.15 延性抗震设计延性抗震设计 允许桥梁结构发生塑性变形，不仅用构件的强度作为衡允许桥梁结构发生塑性变形，不仅用构件的强度作为衡量结构性能的指标，同时要校核构件的延性能力是否满量结构性能的指标，同时要校核构件的延性能力是否满足要求。足要求。大连技术交流桥梁抗震设计细则2.1.22 常规桥梁常规桥梁 常规桥梁包括单跨跨径不超过

15、常规桥梁包括单跨跨径不超过150m的混凝土梁桥、圬工的混凝土梁桥、圬工或混凝土拱桥。或混凝土拱桥。2.1.23 特殊桥梁特殊桥梁 特殊桥梁包括斜拉桥、悬索桥、单跨跨径特殊桥梁包括斜拉桥、悬索桥、单跨跨径150m以上的梁以上的梁桥和拱桥。桥和拱桥。大连技术交流桥梁抗震设计细则3 基本要求基本要求3.1 桥梁抗震设防分类和设防标准桥梁抗震设防分类和设防标准3.1.1 公路桥梁应根据公路等级及桥梁的重要性和修复公路桥梁应根据公路等级及桥梁的重要性和修复（抢修）的难易程度，分为（抢修）的难易程度，分为A类、类、B类、类、C类、类、D类四个抗类四个抗震设防类别。震设防类别。A类桥梁是指单跨跨径超过类桥梁

16、是指单跨跨径超过150m的特大桥，的特大桥，B类桥梁是指除类桥梁是指除A类以外的高速公路和一级公路上的桥梁类以外的高速公路和一级公路上的桥梁及二级公路上的大桥、特大桥等，及二级公路上的大桥、特大桥等，C类桥梁是指类桥梁是指A类、类、B类、类、D类以外的公路桥梁，类以外的公路桥梁，D类桥梁是指位于三、四级公类桥梁是指位于三、四级公路上的中桥、小桥。路上的中桥、小桥。(长桥？长桥？ 互通及其桥梁？互通及其桥梁？ 降低了三级公路上桥梁的标准？降低了三级公路上桥梁的标准？跨径不大但结构复杂且重要的桥梁的抗震目标如何保证？跨径不大但结构复杂且重要的桥梁的抗震目标如何保证？唯一通道的抗震要求如何保证？唯一

17、通道的抗震要求如何保证？)大连技术交流桥梁抗震设计细则 从总体上看，原公路工程抗震设计规范（从总体上看，原公路工程抗震设计规范（JTJ004-89）的抗震设防分类和设防标准是基本合理的。）的抗震设防分类和设防标准是基本合理的。 具体来讲，将公路桥梁分为具体来讲，将公路桥梁分为A、B、C、D四个抗震设防四个抗震设防类别，其中类别，其中A类为单跨跨径超过类为单跨跨径超过150米的特大桥，米的特大桥，B类涵盖了类涵盖了原规范的原规范的A、B类类，C、D类同原规范一致。设防标准基本维类同原规范一致。设防标准基本维持和原规范相当的水平。但本细则在抗震设计方法上有大的持和原规范相当的水平。但本细则在抗震设

18、计方法上有大的改变，采用两水平设防，两阶段设计。第一阶段的抗震设计，改变，采用两水平设防，两阶段设计。第一阶段的抗震设计，采用弹性抗震设计，第二阶段的抗震设计，采用延性抗震设采用弹性抗震设计，第二阶段的抗震设计，采用延性抗震设计方法，并引入能力保护设计原则。通过第一阶段的抗震设计方法，并引入能力保护设计原则。通过第一阶段的抗震设计，即对应计，即对应E1地震作用的抗震设计，可达到和原规范基本相地震作用的抗震设计，可达到和原规范基本相当的抗震设防水平。通过第二阶段的抗震设计，即对应当的抗震设防水平。通过第二阶段的抗震设计，即对应E2地地震作用的抗震设计，来保证结构具有足够的延性能力，通过震作用的抗

19、震设计，来保证结构具有足够的延性能力，通过验算，确保结构的延性能力大于延性需求。通过引入能力保验算，确保结构的延性能力大于延性需求。通过引入能力保护设计原则，确保塑性铰只在选定的位置出现，并且不出现护设计原则，确保塑性铰只在选定的位置出现，并且不出现剪切破坏等破坏模式。通过抗震构造措施设计，确保结构具剪切破坏等破坏模式。通过抗震构造措施设计，确保结构具有足够的位移能力。有足够的位移能力。大连技术交流桥梁抗震设计细则3.1.2 各类桥梁的设防标准，应符合下列要求：各类桥梁的设防标准，应符合下列要求： 1 各类桥梁在不同设防烈度下的抗震设防措施等级按各类桥梁在不同设防烈度下的抗震设防措施等级按表表

20、3.1.2-1 确定。确定。 表表3.1.2-1 各类公路桥梁抗震设防措施等级各类公路桥梁抗震设防措施等级设防烈度防烈度桥梁分梁分类67890.05g0.1g0.15g0.2g0.3g0.4gA类7899更高，更高，专门研究研究B类788999C类677889D类677889大连技术交流桥梁抗震设计细则2 各类桥梁的抗震重要性系数，按表各类桥梁的抗震重要性系数，按表3.1.2-2确定。确定。 表表3.1.2-2 各类桥梁的抗震重要性系数各类桥梁的抗震重要性系数桥梁分梁分类E1地震作用地震作用E2地震作用地震作用A类1.01.7B类0.43（0.5）1.3（1.7）C类0.341.0D类0.23

21、-注：高速公路和一级公路上的大桥、特大桥，其抗震重要性系数取注：高速公路和一级公路上的大桥、特大桥，其抗震重要性系数取B类括号内的值。类括号内的值。大连技术交流桥梁抗震设计细则表表3-1 由原规范的重要性系数和综合影响系数计算出的地震动参数由原规范的重要性系数和综合影响系数计算出的地震动参数 综合影响系数合影响系数重要性系数重要性系数0.200.250.300.330.351.70.34A0.425A0.51A0.561A0.595A1.30.26 A0.325 A0.39 A0.429K A0.455 A10.20 A0.25 A0.30 A0.33 A0.35 A0.60.12 A0.15

22、 A0.18 A0.198 A0.21 A注注:A为设计基本地震加速度峰值。为设计基本地震加速度峰值。表表3-2 对应表对应表3-1不同重要性系数和综合影响系数的重现期（年）不同重要性系数和综合影响系数的重现期（年） 综合影响系数重要性系数0.200.250.300.330.351.750751061291471.33146647685121294047520.61013172022大连技术交流桥梁抗震设计细则表表3-3 只考虑重要性系数时，原规范各类桥梁设计地震的重现期（年）只考虑重要性系数时，原规范各类桥梁设计地震的重现期（年） 从表从表3-13可以看出，对于原规范，可以看出，对于原规范，

23、A类桥梁，考虑重要性类桥梁，考虑重要性系数和不同的综合影响系数，设计地震动参数在系数和不同的综合影响系数，设计地震动参数在0.34 0.595A,对应对应100年重现期的设计地震动参数为年重现期的设计地震动参数为0.493A，B类桥梁，考虑类桥梁，考虑重要性系数和不同的综合影响系数，设计地震动参数在重要性系数和不同的综合影响系数，设计地震动参数在0.26 0.455A，对应，对应75年重现期的设计地震动参数为年重现期的设计地震动参数为0.426A，C类桥梁，考虑重要性系数和不同的综合影响系数，设计地震动类桥梁，考虑重要性系数和不同的综合影响系数，设计地震动参数在参数在0.2 0.35A，对应，

24、对应50年重现期的设计地震动参数为年重现期的设计地震动参数为0.34A，D类桥梁，考虑重要性系数和不同的综合影响系数，设计地震类桥梁，考虑重要性系数和不同的综合影响系数，设计地震动参数在动参数在0.12 0.21A，对应，对应25年重现期的设计地震动参数为年重现期的设计地震动参数为0.226A。重要性系数重要性系数年超越概率年超越概率重重现期期1.70.048约2000年年1.30.106约1000年年1.00.214750.60.673148大连技术交流桥梁抗震设计细则 由此可以看出，对于由此可以看出，对于E1地震作用，可通过引入不同重地震作用，可通过引入不同重要性系数来调整设计地震动参数，

25、设计采用弹性设计并取要性系数来调整设计地震动参数，设计采用弹性设计并取消综合影响系数是恰当的。对于本细则消综合影响系数是恰当的。对于本细则A、B、C、D四类四类桥梁，桥梁，B、C、D类重要性系数分别取类重要性系数分别取0.43（0.5）、）、0.34和和0.23，对应的设计地震动重现期大约分别为，对应的设计地震动重现期大约分别为75（100）年、）年、50年和年和25年，和年，和89规范的设防标准基本相当，对于本细则规范的设防标准基本相当，对于本细则A类桥梁，为保证较高的抗震设防水平，重要性系数取类桥梁，为保证较高的抗震设防水平，重要性系数取1，设计地震动重现期约为设计地震动重现期约为475年

26、。需要指出的是，由于本细则年。需要指出的是，由于本细则的的B类桥梁涵盖了原公路工程抗震设计规范（类桥梁涵盖了原公路工程抗震设计规范（JTJ 004-89）的）的A类桥梁和类桥梁和B类桥梁，类桥梁，为和原规范保持基本一致的设为和原规范保持基本一致的设防标准，本细则防标准，本细则B类桥梁中属于原规范中类桥梁中属于原规范中A类的桥梁，其重类的桥梁，其重要性系数取括号内的值。要性系数取括号内的值。 大连技术交流桥梁抗震设计细则 对于对于E2地震作用，本细则地震作用，本细则A、B、C三类桥梁，三类桥梁，B、C类类重要性系数取值和重要性系数取值和89规范一致，对应重要性系数为规范一致，对应重要性系数为1.

27、7、1.3和和1.0，设计地震动的重现期大约分别为，设计地震动的重现期大约分别为2000年、年、1000年和年和475年。年。A类桥梁参考了近年来国内外特大跨径桥梁抗震设类桥梁参考了近年来国内外特大跨径桥梁抗震设计的设防标准的具体实施情况，国内外近年来设计的特大跨计的设防标准的具体实施情况，国内外近年来设计的特大跨径桥梁，其抗震设防标准大致是设计地震动的重现期为径桥梁，其抗震设防标准大致是设计地震动的重现期为1000-2000年，因此本细则年，因此本细则A类桥梁重要性系数取类桥梁重要性系数取1.7，其设，其设计地震动重现期大约为计地震动重现期大约为2000年。由于原规范只采用一阶段年。由于原规

28、范只采用一阶段设计，通过引入综合影响系数来折减地震力后采用弹性抗震设计，通过引入综合影响系数来折减地震力后采用弹性抗震设计，其隐含的意思是允许结构进入塑性，对结构的延性性设计，其隐含的意思是允许结构进入塑性，对结构的延性性能有相应的需求，但在设计上又没有进行必要的延性抗震设能有相应的需求，但在设计上又没有进行必要的延性抗震设计，其延性能力能否满足延性需求是不确定的，这也是原规计，其延性能力能否满足延性需求是不确定的，这也是原规范存在的一个较大的缺陷。因此，本细则对范存在的一个较大的缺陷。因此，本细则对E2地震作用的地震作用的抗震设计阶段，对延性抗震设计作了明确的规定，弥补了原抗震设计阶段，对延

29、性抗震设计作了明确的规定，弥补了原规范的不足。规范的不足。 大连技术交流桥梁抗震设计细则3.1.3 对于破坏后修复（抢修）困难的对于破坏后修复（抢修）困难的C类、类、D类类桥梁，应提高一类设防。对抗震救灾、经济或国桥梁，应提高一类设防。对抗震救灾、经济或国防上具有重要意义的三、四级公路上的桥梁，按防上具有重要意义的三、四级公路上的桥梁，按国家批准权限，报请批准后，可提高一类设防。国家批准权限，报请批准后，可提高一类设防。3.1.4 立体交叉的跨线桥梁，抗震设计不应低于立体交叉的跨线桥梁，抗震设计不应低于下线桥梁的要求。下线桥梁的要求。 大连技术交流桥梁抗震设计细则3.2 确定地震作用的基本要求

30、确定地震作用的基本要求3.2.1 各类公路桥梁抗震设计要考虑的地震作用，应采用所各类公路桥梁抗震设计要考虑的地震作用，应采用所在地区设防烈度相应的设计基本地震加速度和反应谱特征在地区设防烈度相应的设计基本地震加速度和反应谱特征周期以及本细则第周期以及本细则第3.1.2条第条第2款规定的抗震重要性系数来表款规定的抗震重要性系数来表征。征。3.2.2 公路桥梁抗震设防烈度和设计基本地震加速度取值的公路桥梁抗震设防烈度和设计基本地震加速度取值的对应关系，应符合表对应关系，应符合表3.2.2的规定。的规定。 表表3.2.2 抗震设防烈度和水平向设计基本地震加速度峰值抗震设防烈度和水平向设计基本地震加速

31、度峰值A抗震设防烈度抗震设防烈度 6 7 8 9 A 0.05g 0.10(0.15)g 0.20(0.30)g 0.40g3.2.3 对场址进行专门的地震安全性评价时，除满足现行对场址进行专门的地震安全性评价时，除满足现行工程场地地震安全性评价技术规范外，确定抗震设防工程场地地震安全性评价技术规范外，确定抗震设防标准及地震作用时还应满足本细则的相关规定。标准及地震作用时还应满足本细则的相关规定。大连技术交流桥梁抗震设计细则3.3 抗震设计流程图抗震设计流程图3.3.1 桥梁抗震设计应采用图桥梁抗震设计应采用图3.3.1的抗震设计流程进行。的抗震设计流程进行。3.4 作用效应组合作用效应组合3

32、.4.1 公路桥梁抗震设计应考虑以下作用：公路桥梁抗震设计应考虑以下作用：永久作用，包括结构重力（恒载）、预应力、土压力、水永久作用，包括结构重力（恒载）、预应力、土压力、水压力；压力；地震作用，包括地震动的作用和地震土压力、水压力等；地震作用，包括地震动的作用和地震土压力、水压力等；3.4.2 作用效应组合应包括：永久作用效应作用效应组合应包括：永久作用效应+地震作用效应，地震作用效应，组合方式应包括各种效应的最不利组合。组合方式应包括各种效应的最不利组合。大连技术交流桥梁抗震设计细则4 场地和地基场地和地基4.1 场地场地4.1.1 桥位选择应在工程地质勘察和专门工程地质、水文桥位选择应在

33、工程地质勘察和专门工程地质、水文地质调查的基础上，按地质构造的活动性、边坡稳定性地质调查的基础上，按地质构造的活动性、边坡稳定性和场地的地质条件等进行综合评价，应查明对公路桥梁和场地的地质条件等进行综合评价，应查明对公路桥梁抗震有利、不利和危险的地段，宜充分利用对抗震有利抗震有利、不利和危险的地段，宜充分利用对抗震有利地段。地段。4.1.1 抗震有利地段一般系指：建设场地及其临近无晚近期活动性断抗震有利地段一般系指：建设场地及其临近无晚近期活动性断裂，地质构造相对稳定，同时地基为比较完整的岩体、坚硬土或开裂，地质构造相对稳定，同时地基为比较完整的岩体、坚硬土或开阔平坦密实的中硬土等。阔平坦密实

34、的中硬土等。 抗震不利地段一般系指：软弱粘性土层、液化土层和地层严重抗震不利地段一般系指：软弱粘性土层、液化土层和地层严重不均匀的地段；地形陡峭、孤突、岩土松散、破碎的地段；地下水不均匀的地段；地形陡峭、孤突、岩土松散、破碎的地段；地下水位埋藏较浅、地表排水条件不良的地段。严重不均匀地层系指岩性、位埋藏较浅、地表排水条件不良的地段。严重不均匀地层系指岩性、土质、层厚、界面等在水平方向变化很大的地层。土质、层厚、界面等在水平方向变化很大的地层。 抗震危险地段一般系指：地震时可能发生滑坡、崩塌地段；地抗震危险地段一般系指：地震时可能发生滑坡、崩塌地段；地震时可能塌陷、溶洞等岩溶地段和已采空的矿穴地

35、段；河床内基岩震时可能塌陷、溶洞等岩溶地段和已采空的矿穴地段；河床内基岩具有倾向河槽的构造软弱面被深切河槽所切割的地段；发震断裂、具有倾向河槽的构造软弱面被深切河槽所切割的地段；发震断裂、地震时可能坍塌而中断交通的各种地段。地震时可能坍塌而中断交通的各种地段。 大连技术交流桥梁抗震设计细则4.1.2在抗震不利地段布设桥位时，在抗震不利地段布设桥位时，宜对地基采取适当抗宜对地基采取适当抗震加固措施。震加固措施。在软弱粘性土层、液化土层和严重不均匀在软弱粘性土层、液化土层和严重不均匀地层上，不宜修建大跨度超静定桥梁。地层上，不宜修建大跨度超静定桥梁。4.1.3 各级公路桥位宜绕避抗震危险地段，对于

36、高速公路、各级公路桥位宜绕避抗震危险地段，对于高速公路、一级公路必须通过抗震危险地段时，宜作地震安全性评一级公路必须通过抗震危险地段时，宜作地震安全性评价分析。价分析。大连技术交流桥梁抗震设计细则4.1.4对地震时可能因发生滑坡、崩塌而造成堰塞湖的地对地震时可能因发生滑坡、崩塌而造成堰塞湖的地段应估计其淹没和溃决的影响范围，合理确定路线的标段应估计其淹没和溃决的影响范围，合理确定路线的标高，选定桥位。当可能因发生滑坡、崩塌而改变河流流高，选定桥位。当可能因发生滑坡、崩塌而改变河流流向、影响岸坡和桥梁墩台以及路基的安全时，应采取适向、影响岸坡和桥梁墩台以及路基的安全时，应采取适当措施。当措施。4

37、.1.5桥梁工程场地土层剪切波速按下列要求确定：桥梁工程场地土层剪切波速按下列要求确定：（1）A类桥梁，由工程场地地震安全性评价工作确定；类桥梁，由工程场地地震安全性评价工作确定；（2）B类桥梁，可通过现场实测确定。现场实测时钻孔类桥梁，可通过现场实测确定。现场实测时钻孔数量应满足如下要求：中桥不少于数量应满足如下要求：中桥不少于1个、大桥不少于个、大桥不少于2个、个、特大桥宜适当增加；特大桥宜适当增加；（3）C类及以下的桥梁，当无实测剪切波速时，可根据类及以下的桥梁，当无实测剪切波速时，可根据岩土名称和性状按表岩土名称和性状按表4.1.5划分土的类型，并结合当地的划分土的类型，并结合当地的经

38、验，在表经验，在表4.1.5的范围内估计各土层的剪切波速。的范围内估计各土层的剪切波速。大连技术交流桥梁抗震设计细则 4.1.6 工程场地覆盖层厚度按下列要求确定：工程场地覆盖层厚度按下列要求确定：4.1.7 土层平均剪切波速按下式计算：土层平均剪切波速按下式计算： 4.1.8 桥梁工程场地类别，根据土层平均剪切波速和场桥梁工程场地类别，根据土层平均剪切波速和场地覆盖土层厚度，按表地覆盖土层厚度，按表4.1.8的规定划分为四类。的规定划分为四类。大连技术交流桥梁抗震设计细则4.1.9 桥梁工程场地范围内有发震断裂时，应对断裂的工桥梁工程场地范围内有发震断裂时，应对断裂的工程影响进行评价。当符合

39、下列条件之一时，可不考虑发程影响进行评价。当符合下列条件之一时，可不考虑发震断裂错动对桥梁的影响。震断裂错动对桥梁的影响。（1） 抗震设防烈度小于抗震设防烈度小于8度；度；（2） 非全新世活动断裂；非全新世活动断裂；（3） 抗震设防烈度为抗震设防烈度为8度和度和9度时，前第四纪基岩隐伏度时，前第四纪基岩隐伏断裂的土层覆盖厚度分别大于断裂的土层覆盖厚度分别大于60m和和90m。当不能满足上述条件时，宜采取下列措施：当不能满足上述条件时，宜采取下列措施：（1）A类桥梁应尽量避开主断裂，抗震设防烈度为类桥梁应尽量避开主断裂，抗震设防烈度为8度和度和9度地区，其避开主断裂的距离为桥墩边缘至主断裂带外度

40、地区，其避开主断裂的距离为桥墩边缘至主断裂带外缘分别不宜小于缘分别不宜小于300m和和500m；（2）A类以下桥梁宜采用跨径较小便于修复的结构；类以下桥梁宜采用跨径较小便于修复的结构； （3） 当桥位无法避开发震断裂时，宜将全部墩台布置在当桥位无法避开发震断裂时，宜将全部墩台布置在断层的同一盘（最好是下盘）上。断层的同一盘（最好是下盘）上。大连技术交流桥梁抗震设计细则4.2 地基的承载力地基的承载力4.2.1 地基抗震验算时，应采用地震作用效应与永久作用效应地基抗震验算时，应采用地震作用效应与永久作用效应组合。组合。4.2.2地基抗震承载力容许值应按下式计算：地基抗震承载力容许值应按下式计算：

41、 4.2.3 柱桩的地基抗震容许承载力调整系数可取柱桩的地基抗震容许承载力调整系数可取1.5，摩擦桩，摩擦桩的地基抗震容许承载力调整系数可根据地基土类别按表的地基抗震容许承载力调整系数可根据地基土类别按表4.2.3取值。取值。 4.2.1 4.2.2 由于地震作用属于偶然的瞬时荷载，地基土在短暂的瞬时由于地震作用属于偶然的瞬时荷载，地基土在短暂的瞬时荷载作用下，可以取用较高的容许承载力。世界上大多数国家的抗震规荷载作用下，可以取用较高的容许承载力。世界上大多数国家的抗震规范和我国其他规范，在验算地基的抗震强度时，对于抗震容许承载力的范和我国其他规范，在验算地基的抗震强度时，对于抗震容许承载力的

42、取值，大都采用在静力设计容许承载力的基础上乘以调整系数来提高。取值，大都采用在静力设计容许承载力的基础上乘以调整系数来提高。本条在原本条在原89规范基础上，参照建筑抗震设计规范（规范基础上，参照建筑抗震设计规范（GB500112001）的有关规定，对地基土的划分作了少量修订。）的有关规定，对地基土的划分作了少量修订。大连技术交流桥梁抗震设计细则4.3 地基的液化和软土地基地基的液化和软土地基4.3.1 存在饱和砂土或饱和粉土存在饱和砂土或饱和粉土(不含黄土不含黄土)的地基，除的地基，除6度设防外，度设防外，应进行液化判别；存在液化土层的地基，应根据桥梁的抗震设防类应进行液化判别；存在液化土层的

43、地基，应根据桥梁的抗震设防类别、地基的液化等级，结合具体情况采取相应措施。别、地基的液化等级，结合具体情况采取相应措施。4.3.5 抗液化措施应根据桥梁重要性类别及液化等级按表抗液化措施应根据桥梁重要性类别及液化等级按表4.3.5确定。确定。 表表4.3.5 抗液化措施抗液化措施桥梁分梁分类地地 基基 的的 液液 化化 等等 级轻 微微中中 等等严 重重A类、B 类部分消除液化沉陷，部分消除液化沉陷，或或对基基础和上部和上部结构构处理理全部消除液化沉陷，全部消除液化沉陷，或部分消除液化沉陷或部分消除液化沉陷且且对基基础和上部和上部结构构处理理全部消除液化沉陷全部消除液化沉陷C 类基基础和上部和

44、上部结构构处理，也可不采取措理，也可不采取措施施基基础和上部和上部结构构处理，理，或更高要求的措施或更高要求的措施全部消除液化沉陷，全部消除液化沉陷，或部分消除液化沉陷或部分消除液化沉陷且且对基基础和上部和上部结构构处理理D 类可不采取措施可不采取措施可不采取措施可不采取措施基基础和上部和上部结构构处理，理，或其他或其他经济的措施的措施大连技术交流桥梁抗震设计细则 4.3.6 全部消除地基液化沉降的措施，应符合下列要求：全部消除地基液化沉降的措施，应符合下列要求： 1 采用桩基时，桩端伸入液化深度以下稳定土层中采用桩基时，桩端伸入液化深度以下稳定土层中的长度（不包括桩尖部分），应按计算确定。的

45、长度（不包括桩尖部分），应按计算确定。 2 采用深基础时，基础底面应埋入液化深度以下的采用深基础时，基础底面应埋入液化深度以下的稳定土层中，其深度不应小于稳定土层中，其深度不应小于1m。 3 采用加密法（如振冲、振动加密、挤密碎石桩、采用加密法（如振冲、振动加密、挤密碎石桩、强夯等）加固时，应处理至液化深度下界；且处理后复强夯等）加固时，应处理至液化深度下界；且处理后复合地基的标准贯入锤击数不宜小于按第合地基的标准贯入锤击数不宜小于按第4.3.3条规定的液条规定的液化判别标准贯入锤击数临界值。化判别标准贯入锤击数临界值。 4 用非液化土替换全部液化土层。用非液化土替换全部液化土层。 5 采用加

46、密法或换土法处理时，在基础边缘以外的处采用加密法或换土法处理时，在基础边缘以外的处理宽度，应超过基础底面下处理深度的理宽度，应超过基础底面下处理深度的1/2且不小于基础且不小于基础宽度的宽度的1/5。大连技术交流桥梁抗震设计细则4.3.7 部分消除地基液化沉降的措施应符合下列要求：部分消除地基液化沉降的措施应符合下列要求： 1 处理深度应使处理后的地基液化指数减少，其值不宜处理深度应使处理后的地基液化指数减少，其值不宜大于大于5。 2 加固后复合地基的标准贯入锤击数不宜小于按第加固后复合地基的标准贯入锤击数不宜小于按第4.3.3条规定的液化判别标准贯入锤击数临界值。条规定的液化判别标准贯入锤击

47、数临界值。 3 基础边缘以外的处理宽度，应符合本节第基础边缘以外的处理宽度，应符合本节第4.3.6条第条第5款的要求。款的要求。4.3.8 减轻液化影响的基础和上部结构处理，可综合采用减轻液化影响的基础和上部结构处理，可综合采用下列各项措施：下列各项措施： (1)选择合适的基础埋置深度。选择合适的基础埋置深度。 (2)调整基础底面积，减少基础偏心。调整基础底面积，减少基础偏心。 (3)加强基础的整体性和刚度。加强基础的整体性和刚度。 (4)减轻荷载，增强上部结构的整体刚度和均匀对称性，减轻荷载，增强上部结构的整体刚度和均匀对称性，避免采用对不均匀沉降敏感的结构形式等。避免采用对不均匀沉降敏感的

48、结构形式等。大连技术交流桥梁抗震设计细则5 地震作用地震作用5.1 一般规定一般规定5.1.1 各类桥梁结构的地震作用，应按下列原则考虑：各类桥梁结构的地震作用，应按下列原则考虑： 1 一般情况下，公路桥梁可只考虑水平向地震作用，直一般情况下，公路桥梁可只考虑水平向地震作用，直线桥可分别考虑顺桥向线桥可分别考虑顺桥向X和横桥向和横桥向Y的地震作用。的地震作用。 2 设防烈度为设防烈度为8度和度和9度时的拱式结构、长悬臂桥梁结度时的拱式结构、长悬臂桥梁结构和大跨度结构，以及竖向作用引起的地震效应很重要时，构和大跨度结构，以及竖向作用引起的地震效应很重要时，应同时考虑顺桥向应同时考虑顺桥向X、横桥

49、向、横桥向Y和竖向和竖向Z的地震作用。的地震作用。 3 地震作用分量组合地震作用分量组合 采用反应谱法或功率谱法同时考虑三个正交方向（水平采用反应谱法或功率谱法同时考虑三个正交方向（水平向向X、Y和竖向和竖向Z）的地震作用时，可分别单独计算）的地震作用时，可分别单独计算X向地震向地震作用产生的最大效应、作用产生的最大效应、Y向地震作用产生的最大效应与向地震作用产生的最大效应与Z向向地震作用产生的最大效应，总的设计最大地震作用效应地震作用产生的最大效应，总的设计最大地震作用效应E按按下式求取下式求取: (平方和之开根平方和之开根) （5.1.1） 4当采用时程分析法时，应同时输入三个方向分量的一

50、当采用时程分析法时，应同时输入三个方向分量的一组地震动时程计算地震作用效应。组地震动时程计算地震作用效应。大连技术交流桥梁抗震设计细则5.1.2 地震作用可以用设计加速度反应谱、设计地震动时地震作用可以用设计加速度反应谱、设计地震动时程和设计地震动功率谱表征。程和设计地震动功率谱表征。5.1.3 A类桥梁、桥址设防烈度为类桥梁、桥址设防烈度为9度及以上的度及以上的B类桥梁，类桥梁，应根据专门的工程场地地震安全性评价确定地震作用。应根据专门的工程场地地震安全性评价确定地震作用。桥址设防烈度为桥址设防烈度为8度的度的B类桥梁，宜根据专门的工程场地类桥梁，宜根据专门的工程场地地震安全性评价确定地震作

51、用。地震安全性评价确定地震作用。 当考虑地震动空间变化影响时，对给定的自振周期当考虑地震动空间变化影响时，对给定的自振周期Ti，各桥台和桥墩，各桥台和桥墩的反应谱或功率谱值可能不同，此时，当采用反应谱法分析时，由的反应谱或功率谱值可能不同，此时，当采用反应谱法分析时，由于考虑多点非一致激励方式的复杂性和困难，可近似采用等效一致于考虑多点非一致激励方式的复杂性和困难，可近似采用等效一致激励方式处理，但反应谱每一点的值应取各桥台和桥墩的反应谱值激励方式处理，但反应谱每一点的值应取各桥台和桥墩的反应谱值的最大值，这样得到的反应谱即为包络反应谱，计算结果才能保证的最大值，这样得到的反应谱即为包络反应谱

52、，计算结果才能保证偏于安全。当采用功率谱分析时，可直接采用多点非一致激励方式偏于安全。当采用功率谱分析时，可直接采用多点非一致激励方式进行分析。进行分析。大连技术交流桥梁抗震设计细则5.2 设计加速度反应谱设计加速度反应谱5.2.1 水平设计加速度反应谱水平设计加速度反应谱阻尼比为阻尼比为0.05的水平设计加速度反应谱的水平设计加速度反应谱S（见图（见图5.2.1）由）由下式确定：下式确定：Tg 特征周期（特征周期（s）。）。T结构自振周期（结构自振周期（s）。）。Smax水平设计加速度反应谱最大值。水平设计加速度反应谱最大值。 大连技术交流桥梁抗震设计细则5.2.2 水平设计加速度反应谱最大

53、值由下式确定水平设计加速度反应谱最大值由下式确定 式中，式中，Ci抗震重要性系数，按表抗震重要性系数，按表3.1.2-2取值；取值；Cs场地系数，按表场地系数，按表5.2.2取值；取值；Cd阻尼调整系数，按第阻尼调整系数，按第5.2.4条确定；条确定；A水平向设计基本地震动加速度峰值，按表水平向设计基本地震动加速度峰值，按表3.2.2取值。取值。 表表5.2.2 场地系数场地系数Cs 设防烈度防烈度场地地类型型67890.05g0.1g0.15g0.2g0.3g0.4gI1.21.00.90.90.90.91.01.01.01.01.01.0III1.11.31.21.21.01.0IV1.2

54、1.41.31.31.00.9大连技术交流桥梁抗震设计细则5.2.3 特征周期按桥址位置在中国地震动反应谱特征周特征周期按桥址位置在中国地震动反应谱特征周期区划图上查取，根据场地类别，按表期区划图上查取，根据场地类别，按表5.2.3取值。取值。 表表5.2.3 设计加速度反应谱特征周期调整表设计加速度反应谱特征周期调整表注：本表引自中国地震动参数区划图（注：本表引自中国地震动参数区划图（GB18306-2001）中的表）中的表C1区划区划图上上的的特征周期特征周期场地地类型划分型划分I0.350.250.350.450.650.400.300.400.550.750.450.350.450.6

55、50.90大连技术交流桥梁抗震设计细则5.2.4 阻尼调整系数，除有专门规定外，结构的阻尼比应取值阻尼调整系数，除有专门规定外，结构的阻尼比应取值0.05，式（式（5.2.2）中的阻尼调整系数取值）中的阻尼调整系数取值1.0。当结构的阻尼比按有关规定。当结构的阻尼比按有关规定取值不等于取值不等于0.05时，阻尼调整系数应按下式取值。时，阻尼调整系数应按下式取值。5.2.5 竖向设计加速度反应谱竖向设计加速度反应谱竖向设计加速度反应谱由水平向设计加速度反应谱乘以下式给竖向设计加速度反应谱由水平向设计加速度反应谱乘以下式给出的竖向出的竖向/水平向谱比函数水平向谱比函数R。基岩场地：基岩场地： 土层

56、场地土层场地：式中：式中：结构自振周期（构自振周期（s）。）。大连技术交流桥梁抗震设计细则5.3 设计地震动时程设计地震动时程5.3.1 已作地震安全性评价的桥址，设计地震动时程应根已作地震安全性评价的桥址，设计地震动时程应根据专门的工程场地地震安全性评价的结果确定。据专门的工程场地地震安全性评价的结果确定。5.3.2 未作地震安全性评价的桥址，可根据本细则设计加未作地震安全性评价的桥址，可根据本细则设计加速度反应谱，合成与其兼容的设计加速度时程；也可选速度反应谱，合成与其兼容的设计加速度时程；也可选用与设定地震震级、距离大体相近的实际地震动加速度用与设定地震震级、距离大体相近的实际地震动加速

57、度记录，通过时域方法调整，使其反应谱与本细则设计加记录，通过时域方法调整，使其反应谱与本细则设计加速度反应谱兼容。速度反应谱兼容。为考虑地震动的随机性，设计加速度时程不得少于三组，为考虑地震动的随机性，设计加速度时程不得少于三组，且应保证任意两组间同方向时程由式（且应保证任意两组间同方向时程由式（5.3.2）定义的相）定义的相关系数的绝对值小于关系数的绝对值小于0.1。大连技术交流桥梁抗震设计细则5.4 设计地震动功率谱设计地震动功率谱5.4.1 已作地震安全性评价的桥址，设计地震动功率谱要已作地震安全性评价的桥址，设计地震动功率谱要根据专门的工程场地地震安全性评价的结果确定。根据专门的工程场

58、地地震安全性评价的结果确定。5.4.2 未作地震安全性评价的桥址，可根据设计地震震级、未作地震安全性评价的桥址，可根据设计地震震级、距离，选用适当的衰减关系推算；或根据设计加速度反距离，选用适当的衰减关系推算；或根据设计加速度反应谱按下式估算（单边功率谱）：应谱按下式估算（单边功率谱）：5.5 地震主动土压力和动水压力地震主动土压力和动水压力大连技术交流桥梁抗震设计细则6 抗震分析抗震分析6.1 一般规定一般规定6.1.1 本章适用于单跨跨径不超过本章适用于单跨跨径不超过150m的混凝土梁桥、的混凝土梁桥、圬工或混凝土拱桥等常规桥梁的抗震分析，对于墩高超圬工或混凝土拱桥等常规桥梁的抗震分析，对

59、于墩高超过过40m，墩身第一阶振型有效质量低于，墩身第一阶振型有效质量低于60，且结构进，且结构进入塑性的高墩桥梁应做专项研究。入塑性的高墩桥梁应做专项研究。6.1.2 常规桥梁抗震计流程可参见图常规桥梁抗震计流程可参见图6.1.2-1和和6.1.2-2。 大连技术交流桥梁抗震设计细则6.1.3 根据在地震作用下动力响应特性的复杂程度，常规桥梁分为规则桥梁根据在地震作用下动力响应特性的复杂程度，常规桥梁分为规则桥梁和非规则桥梁两类。表和非规则桥梁两类。表6.1.3限定范围内的梁桥属于规则桥梁，不在此表限限定范围内的梁桥属于规则桥梁，不在此表限定范围内的梁桥属于非规则桥梁，拱桥为非规则桥梁。定范

60、围内的梁桥属于非规则桥梁，拱桥为非规则桥梁。 6.1.3 规则桥梁的定义规则桥梁的定义 参参 数数参数参数值单跨最大跨径跨最大跨径 90m墩高墩高30m单墩高度与直径、或墩高度与直径、或宽度比度比大于大于2.5且小于且小于10跨数跨数23456曲曲线桥圆心角及半径心角及半径R单跨，角跨，角30且一联累计角且一联累计角 90，同，同时曲梁半径曲梁半径 R20b（b为桥宽）跨与跨跨与跨间最大跨最大跨长比比3221.51.5轴压比比 0.3跨与跨跨与跨间桥墩最大墩最大刚度比度比4432支座支座类型型普通板式橡胶支座、盆式支座（普通板式橡胶支座、盆式支座（铰接接约束）等。使用滑板支座、束）等。使用滑板

61、支座、减隔震支座等属于非减隔震支座等属于非规则桥梁梁下部下部结构构类型型桥墩墩为单柱墩、双柱框架墩、多柱排架墩。柱墩、双柱框架墩、多柱排架墩。地基条件地基条件不易液化、不易液化、侧向滑移或易冲刷的向滑移或易冲刷的场地，地，远离断离断层大连技术交流桥梁抗震设计细则 要满足规则桥梁的定义，实际桥梁结构应在跨数、几何要满足规则桥梁的定义，实际桥梁结构应在跨数、几何形状、质量分布、刚度分布以及桥址的地质条件上等需要服从形状、质量分布、刚度分布以及桥址的地质条件上等需要服从一定的限制。具体地讲，要求实际桥梁的跨数不应太多，跨径一定的限制。具体地讲，要求实际桥梁的跨数不应太多，跨径不宜太大（避免轴压力过高

62、），在桥梁纵向和横向上的质量分不宜太大（避免轴压力过高），在桥梁纵向和横向上的质量分布、刚度分布以及几何形状都不应有突变，相邻桥墩的刚度差布、刚度分布以及几何形状都不应有突变，相邻桥墩的刚度差异不应太大，桥墩长细比应处于一定范围，桥址的地形、地质异不应太大，桥墩长细比应处于一定范围，桥址的地形、地质没有突变，而且桥址场地不会有发生液化和地基失效的危险等没有突变，而且桥址场地不会有发生液化和地基失效的危险等等；对弯桥和斜桥，要求其最大圆心角和斜交角应处于一定范等；对弯桥和斜桥，要求其最大圆心角和斜交角应处于一定范围；对安装有隔震支座和（或）阻尼器的桥梁，则不属于规则围；对安装有隔震支座和（或）阻

63、尼器的桥梁，则不属于规则桥梁。为了便于实际操作，此处对规则桥梁给出了一些规定。桥梁。为了便于实际操作，此处对规则桥梁给出了一些规定。迄今为止，国内还没有对规则桥梁结构的定义范围作专门研究，迄今为止，国内还没有对规则桥梁结构的定义范围作专门研究，这里仅借鉴国外一些桥梁抗震设计规范的规定并结合国内已有这里仅借鉴国外一些桥梁抗震设计规范的规定并结合国内已有的一些研究成果，给出表的一些研究成果，给出表6.1.3的规定。不在此表限定范围内的规定。不在此表限定范围内的桥梁，都属于非规则桥梁。的桥梁，都属于非规则桥梁。 由于拱桥的地震反应相对较复杂，其动力响应一般不由一由于拱桥的地震反应相对较复杂，其动力响

64、应一般不由一阶振型控制，因此，本细则把拱桥列入非规则桥梁一类。阶振型控制，因此，本细则把拱桥列入非规则桥梁一类。 大连技术交流桥梁抗震设计细则6.1.4 根据根据6.1.3条的规则桥梁和非规则桥梁分类，条的规则桥梁和非规则桥梁分类， 各类各类桥梁的抗震分析计算方法可参见表桥梁的抗震分析计算方法可参见表6.1.4。 表表6.1.4 桥梁抗震分析可采用的计算方法桥梁抗震分析可采用的计算方法表中：表中：TH线性或非线性时程计算方法；线性或非线性时程计算方法； SM单振型反应谱或功率谱方法；单振型反应谱或功率谱方法； MM多振型反应谱或功率谱方法；多振型反应谱或功率谱方法； 桥梁分类桥梁分类地震作用地

65、震作用B类C类D类规则非非规则规则非非规则规则非非规则E1SM/MMMM/THSM/MMMM/THSM/MMMME2SM/MMTHSM/MMTH-大连技术交流桥梁抗震设计细则6.1.8 对于上部结构连续的桥梁，各桥墩高度宜尽可能相近。对于上部结构连续的桥梁，各桥墩高度宜尽可能相近。相邻桥墩高度相差较大导致刚度相差较大的情况，宜在刚相邻桥墩高度相差较大导致刚度相差较大的情况，宜在刚度较大的桥墩处设置活动支座或板式橡胶支座。度较大的桥墩处设置活动支座或板式橡胶支座。6.1.9 不宜在梁桥的矮墩设置固定支座，矮墩宜设置活动支不宜在梁桥的矮墩设置固定支座，矮墩宜设置活动支座或板式橡胶支座。座或板式橡胶

66、支座。6.1.10 在高烈度区，宜尽量避免采用对抗震不利的桥型。在高烈度区，宜尽量避免采用对抗震不利的桥型。条文说明：条文说明：6.1.86.1.9 地震作用下梁体的惯性力按桥墩的刚度分配给下部结构，地震作用下梁体的惯性力按桥墩的刚度分配给下部结构，如相邻桥墩刚度相差较大，水平地震力在下部结构间的分配一般不理如相邻桥墩刚度相差较大，水平地震力在下部结构间的分配一般不理想，这时可以通过在刚度较大的墩处设置活动支座或弹性支座（橡胶想，这时可以通过在刚度较大的墩处设置活动支座或弹性支座（橡胶支座）来减小刚度较大桥墩所受水平地震力，矮墩一般刚度较大，不支座）来减小刚度较大桥墩所受水平地震力，矮墩一般刚

67、度较大，不宜设置固定支座而宜设置板式橡胶支座来减小地震力。宜设置固定支座而宜设置板式橡胶支座来减小地震力。6.1.10 抗震不利的桥型主要包括曲率半径较小的曲线桥、斜交角过小抗震不利的桥型主要包括曲率半径较小的曲线桥、斜交角过小的斜桥。的斜桥。大连技术交流桥梁抗震设计细则6.2 梁桥延性抗震设计梁桥延性抗震设计6.2.1 钢筋混凝土墩柱桥梁，抗震设计时，墩柱宜作为延钢筋混凝土墩柱桥梁，抗震设计时，墩柱宜作为延性构件设计。桥梁基础、盖梁、梁体和结点宜作为能力性构件设计。桥梁基础、盖梁、梁体和结点宜作为能力保护构件。墩柱的抗剪强度宜按能力保护原则设计。保护构件。墩柱的抗剪强度宜按能力保护原则设计。

68、6.2.2 沿顺桥向，连续梁桥、简支梁桥墩柱的底部区域，沿顺桥向，连续梁桥、简支梁桥墩柱的底部区域，连续刚构桥墩柱的端部区域为塑性铰区域；沿横桥向，连续刚构桥墩柱的端部区域为塑性铰区域；沿横桥向，单柱墩的底部区域、双柱墩或多柱墩的端部区域为塑性单柱墩的底部区域、双柱墩或多柱墩的端部区域为塑性铰区域；典型墩柱塑性铰区域见图铰区域；典型墩柱塑性铰区域见图6.2.2。 大连技术交流桥梁抗震设计细则6.2.1-6.2.4 1971年美国圣弗尔南多（年美国圣弗尔南多（San Fernand）地震爆发以后，各）地震爆发以后，各国都认识到结构的延性能力对结构抗震性能的重要意义；在国都认识到结构的延性能力对结

69、构抗震性能的重要意义；在1994年美国北年美国北岭（岭（Northridge）地震和）地震和1995年日本神户（年日本神户（Kobe）地震爆发后，强调结）地震爆发后，强调结构总体延性能力，已成为一种共识。为保证结构的延性，同时最大限度地构总体延性能力，已成为一种共识。为保证结构的延性，同时最大限度地避免地震破坏的随机性，新西兰学者避免地震破坏的随机性，新西兰学者Park等在等在70年代中期提出了结构抗震年代中期提出了结构抗震设计理论中的一个重要原则设计理论中的一个重要原则 能力保护设计原则（能力保护设计原则（Philosophy of Capacity Design），并最早在新西兰混凝土设计

70、规范（），并最早在新西兰混凝土设计规范（NZS3101，1982）中得到应用。以后这个原则先后被美国、欧洲和日本等国家的桥梁）中得到应用。以后这个原则先后被美国、欧洲和日本等国家的桥梁抗震规范所采用。抗震规范所采用。能力保护设计原则的基本思想在于：通过设计，使结构体系中的延性构件能力保护设计原则的基本思想在于：通过设计，使结构体系中的延性构件和能力保护构件形成强度等级差异，确保结构构件不发生脆性的破坏模式。和能力保护构件形成强度等级差异，确保结构构件不发生脆性的破坏模式。基于能力保护设计原则的结构抗震设计过程，一般都具有以下特征：基于能力保护设计原则的结构抗震设计过程，一般都具有以下特征： 1

71、 选择合理的结构布局；选择合理的结构布局； 2 选择地震中预期出现的弯曲塑性铰的合理位置，保证结构能形成一选择地震中预期出现的弯曲塑性铰的合理位置，保证结构能形成一个适当的塑性耗能机制；通过强度和延性设计，确保潜在塑性铰区域截面个适当的塑性耗能机制；通过强度和延性设计，确保潜在塑性铰区域截面的延性能力；的延性能力； 3 确立适当的强度等级，确保预期出现弯曲塑性铰的构件不发生脆性确立适当的强度等级，确保预期出现弯曲塑性铰的构件不发生脆性破坏模式（如剪切破坏、粘结破坏等），并确保脆性构件和不宜用于耗能破坏模式（如剪切破坏、粘结破坏等），并确保脆性构件和不宜用于耗能的构件（能力保护构件）处于弹性反应

72、范围；的构件（能力保护构件）处于弹性反应范围； 大连技术交流桥梁抗震设计细则具体到梁桥，按能力保护设计原则，应考虑以下几方面：具体到梁桥，按能力保护设计原则，应考虑以下几方面： 1 塑性铰的位置一般选择出现在墩柱上，墩柱作为延性塑性铰的位置一般选择出现在墩柱上，墩柱作为延性构件设计，可以发生弹塑性变形，耗散地震能量构件设计，可以发生弹塑性变形，耗散地震能量,梁式桥的塑梁式桥的塑性铰区域见图性铰区域见图6.2.2。 2 墩柱的设计剪力值按能力设计方法计算，应为与柱的墩柱的设计剪力值按能力设计方法计算，应为与柱的极限弯矩（考虑超强系数）所对应的剪力，在计算设计剪力极限弯矩（考虑超强系数）所对应的剪

73、力，在计算设计剪力值时应考虑所有潜在的塑性铰位置以确定最大的设计剪力；值时应考虑所有潜在的塑性铰位置以确定最大的设计剪力； 3 盖梁、结点及基础按能力保护构件设计，其设计弯矩、盖梁、结点及基础按能力保护构件设计，其设计弯矩、设计剪力和设计轴力应为与柱的极限弯矩（考虑超强系数）设计剪力和设计轴力应为与柱的极限弯矩（考虑超强系数）所对应的弯矩、剪力和轴力；在计算盖梁、结点和基础的设所对应的弯矩、剪力和轴力；在计算盖梁、结点和基础的设计弯矩、设计剪力和轴力值时应考虑所有潜在的塑性铰位置计弯矩、设计剪力和轴力值时应考虑所有潜在的塑性铰位置以确定最大的设计弯矩、剪力和轴力。以确定最大的设计弯矩、剪力和轴

74、力。大连技术交流桥梁抗震设计细则6.3 建模原则建模原则6.3.1 在在E1和和E2地震作用下，一般情况下应首先建立桥地震作用下，一般情况下应首先建立桥梁结构的空间动力计算模型。计算模型应反映实际桥梁梁结构的空间动力计算模型。计算模型应反映实际桥梁结构的动力特性。结构的动力特性。6.3.2 桥梁结构动力计算模型应能正确反映桥梁上部结构、桥梁结构动力计算模型应能正确反映桥梁上部结构、下部结构、支座和地基的刚度、质量分布及阻尼特性，下部结构、支座和地基的刚度、质量分布及阻尼特性，从而保证在从而保证在E1和和E2地震作用下引起的惯性力和主要振型地震作用下引起的惯性力和主要振型能得到反映；一般情况下桥

75、梁结构的动力计算模型应满能得到反映；一般情况下桥梁结构的动力计算模型应满足下列要求：足下列要求： 1计算模型中的梁体和墩柱可采用空间杆系单元模拟，计算模型中的梁体和墩柱可采用空间杆系单元模拟，单元质量可采用集中质量代表；墩柱和梁体的单元划分单元质量可采用集中质量代表；墩柱和梁体的单元划分应反映结构的实际动力特性；应反映结构的实际动力特性； 2 支座单元应反映支座的力学特性；支座单元应反映支座的力学特性； 3 混凝土结构的阻尼比可取为混凝土结构的阻尼比可取为0.05；进行时程分析时，；进行时程分析时，可采用瑞利阻尼；可采用瑞利阻尼； 4 计算模型应考虑相邻结构和边界条件的影响。计算模型应考虑相邻

76、结构和边界条件的影响。大连技术交流桥梁抗震设计细则6.3.3 在在E1地震作用下，宜采用总体空间模型计算桥梁的地震反地震作用下，宜采用总体空间模型计算桥梁的地震反应；在应；在E2地震作用下，可采用局部空间模型计算。总体和局部地震作用下，可采用局部空间模型计算。总体和局部空间模型应满足以下要求：空间模型应满足以下要求： 1 总体空间模型宜包括所有桥梁结构及其连接方式，通过对总体空间模型宜包括所有桥梁结构及其连接方式，通过对总体空间模型的分析，确定结构的空间耦联地震反应特性和地震总体空间模型的分析，确定结构的空间耦联地震反应特性和地震最不利输入方向。最不利输入方向。 2 局部空间模型应根据总体模型

77、的计算结果，取出部分桥梁局部空间模型应根据总体模型的计算结果，取出部分桥梁结构进行计算，局部模型应考虑相邻结构和边界条件的影响。结构进行计算，局部模型应考虑相邻结构和边界条件的影响。6.3.4 规则桥梁可按本细则第规则桥梁可按本细则第6.7节的要求选用简化计算模型。节的要求选用简化计算模型。6.3.5 进行直线桥梁地震反应分析时，可分别考虑沿顺桥向和横进行直线桥梁地震反应分析时，可分别考虑沿顺桥向和横桥向两个水平方向地震输入；进行曲线桥梁地震反应分析时，可桥向两个水平方向地震输入；进行曲线桥梁地震反应分析时，可分别沿相邻两桥墩连线方向和垂直于连线水平方向进行多方向地分别沿相邻两桥墩连线方向和垂

78、直于连线水平方向进行多方向地震输入（用曲梁单元时，只需计算一联两端连线（割线）和垂直震输入（用曲梁单元时，只需计算一联两端连线（割线）和垂直割线方向的地震输入），以确定最不利地震水平输入方向。割线方向的地震输入），以确定最不利地震水平输入方向。6.3.6 进行非线性时程分析时，墩柱可采用钢筋混凝土弹塑性空进行非线性时程分析时，墩柱可采用钢筋混凝土弹塑性空间梁柱单元。间梁柱单元。6.3.7 抗震分析时应考虑支座的影响。抗震分析时应考虑支座的影响。 大连技术交流桥梁抗震设计细则6.4 反应谱法反应谱法6.4.1 反应谱法包括单振型反应谱法和多振型反应谱法。反应谱法包括单振型反应谱法和多振型反应谱法

79、。单振型反应谱法和多振型反应谱法的选用可参见表单振型反应谱法和多振型反应谱法的选用可参见表6.1.4。规则桥梁的抗震计算可采用本细则第规则桥梁的抗震计算可采用本细则第6.7节给出的计算方节给出的计算方法。法。6.4.2 采用反应谱法计算时，反应谱应按本细则第采用反应谱法计算时，反应谱应按本细则第5.2.1条条规定确定。规定确定。6.4.3 用多振型反应谱法计算时，所考虑的振型阶数应在用多振型反应谱法计算时，所考虑的振型阶数应在计算方向获得计算方向获得90以上的有效质量。以上的有效质量。 大连技术交流桥梁抗震设计细则6.5 时程分析方法时程分析方法6.5.1 地震加速度时程应按本细则第地震加速度

80、时程应按本细则第 5.3节的规定选取。节的规定选取。6.5.2时程分析的最终结果，当采用时程分析的最终结果，当采用3组时程波计算时，应组时程波计算时，应取取3组计算结果的最大值；当采用组计算结果的最大值；当采用7组时程波计算时，可组时程波计算时，可取取7组结果的平均值。组结果的平均值。6.5.3在在E1地震作用下，线性时程法的计算结果不应小于地震作用下，线性时程法的计算结果不应小于反应谱法计算结果的反应谱法计算结果的80%。大连技术交流桥梁抗震设计细则6.6 功率谱法功率谱法6.6.1 适用反应谱法计算的结构，一般也可用功率谱法计适用反应谱法计算的结构，一般也可用功率谱法计算。两种方法可作相互

81、检验，功率法计算结果与反应谱算。两种方法可作相互检验，功率法计算结果与反应谱法计算结果相差不应超过法计算结果相差不应超过20。6.6.2 当不考虑地震动输入的空间变化效应时，结构响应当不考虑地震动输入的空间变化效应时，结构响应的自功率谱可按附录的自功率谱可按附录C.1计算。当考虑行波效应时，结构计算。当考虑行波效应时，结构响应的自功率谱可按附录响应的自功率谱可按附录C.2计算。计算。6.6.3 结构响应的期望极值可根据其自功率谱按附录结构响应的期望极值可根据其自功率谱按附录C.3计算。计算。 大连技术交流桥梁抗震设计细则中国公路桥梁抗震规范的演变中国公路桥梁抗震规范的演变 1 1976年唐山地

82、震前年唐山地震前 2 1976年唐山地震后年唐山地震后 公路工程抗震设计规范公路工程抗震设计规范JTJ004-89 公路工程抗震设计细则公路工程抗震设计细则 公路桥梁抗震设计细则公路桥梁抗震设计细则 公路工程抗震标准公路工程抗震标准 3 2008年汶川地震后年汶川地震后大连技术交流桥梁抗震设计细则桥梁地震反应分析方法的演变桥梁地震反应分析方法的演变1899年日本学者大房森吉首次提出用于抗震设计的静力年日本学者大房森吉首次提出用于抗震设计的静力法以来，桥梁结构地震反应的分析方法历经了从静力法法以来，桥梁结构地震反应的分析方法历经了从静力法到动力的反应谱法、动态时程分析法，现也有采用功率到动力的反

83、应谱法、动态时程分析法，现也有采用功率谱分析方法的，可以分为两大类：谱分析方法的，可以分为两大类：确定性法：确定性法：使用地震记录或由其他方法确定的地震波来求出结构的使用地震记录或由其他方法确定的地震波来求出结构的反应。有静力法、拟静力法、反应谱法、动态时程法。反应。有静力法、拟静力法、反应谱法、动态时程法。随机振动方法随机振动方法功率谱法：功率谱法：将地震视为随机过程，把具有统计性质的地震动作用在将地震视为随机过程，把具有统计性质的地震动作用在结构上，求出结构的反应。结构上，求出结构的反应。目前各国的标准规范和国际通用软件均采用确定性分析方法。目前各国的标准规范和国际通用软件均采用确定性分析

84、方法。大连技术交流桥梁抗震设计细则静力法：静力法： 假设结构各个部分与地震动具有相同的振动，结构假设结构各个部分与地震动具有相同的振动，结构因地震作用引起的惯性力因地震作用引起的惯性力地震力等于地面运动加速度地震力等于地面运动加速度与结构总质量的乘积，再把地震力视为作用在结构上，与结构总质量的乘积，再把地震力视为作用在结构上，进行结构线弹性静力分析计算。进行结构线弹性静力分析计算。 1923年关东大地震后，日本规范采用了静力法概念年关东大地震后，日本规范采用了静力法概念基础上的震度法，即以基础上的震度法，即以结构结构10%的总重量作为水平地震的总重量作为水平地震力力来考虑地震作用，一直沿用至今

85、。来考虑地震作用，一直沿用至今。 从动力学的角度看，忽略了结构的动力反应特性，从动力学的角度看，忽略了结构的动力反应特性，但概念简单，公式明了，在近似刚性体的桥台和挡土结但概念简单，公式明了，在近似刚性体的桥台和挡土结构的分析中仍大量采用。构的分析中仍大量采用。大连技术交流桥梁抗震设计细则非线性静力非线性静力Pushover分析分析倒塌模态分析方法倒塌模态分析方法 20世纪世纪60年代开始发展。它提供一个评估结构地震年代开始发展。它提供一个评估结构地震反应尤其是非线性地震反应的简单、有效的方法，能够反应尤其是非线性地震反应的简单、有效的方法，能够追踪结构从屈服直到极限状态的整个非弹性变形过程。

86、追踪结构从屈服直到极限状态的整个非弹性变形过程。与一般的非线性静力分析方法的主要差别在于：与一般的非线性静力分析方法的主要差别在于： 1 分析需要预先假定一个荷载分布模式，一般的非分析需要预先假定一个荷载分布模式，一般的非线性静力分析的外加荷载是确定的。线性静力分析的外加荷载是确定的。 2 需要预先确定与结构性能目标相对应的位移限值，需要预先确定与结构性能目标相对应的位移限值，而一般的非线性静力分析无此要求。而一般的非线性静力分析无此要求。 3 分析得到表示特征荷载与特征位移之间相互关系分析得到表示特征荷载与特征位移之间相互关系的曲线，通常为墩底剪力与上部结构质量中心处位移之的曲线，通常为墩底

87、剪力与上部结构质量中心处位移之间的曲线，也称能力曲线，也可以做需求分析，一般的间的曲线，也称能力曲线，也可以做需求分析，一般的非线性静力分析无此过程。非线性静力分析无此过程。 4 可以进行需求可以进行需求/能力比计算，以评估结构的抗震性能力比计算，以评估结构的抗震性能，一般的非线性静力分析无此过程。能，一般的非线性静力分析无此过程。 此方法在建筑结构抗震规范中使用。此方法在建筑结构抗震规范中使用。大连技术交流桥梁抗震设计细则反应谱法反应谱法 20世纪世纪50年代建立，弹性反应谱法广泛应用于规范年代建立，弹性反应谱法广泛应用于规范中，但非线性反应谱一直未得到重用。中，但非线性反应谱一直未得到重用

88、。 单自由度弹性振子对应某一个强震记录情况下，体单自由度弹性振子对应某一个强震记录情况下，体系的周期与绝对加速度、相对速度哈相对位移的最大反系的周期与绝对加速度、相对速度哈相对位移的最大反应量之间的关系曲线。关键是巧妙地将动力问题静力化，应量之间的关系曲线。关键是巧妙地将动力问题静力化，使得复杂的结构地震反应计算变得简单易行，大大提高使得复杂的结构地震反应计算变得简单易行，大大提高了整体抗震设计水平。了整体抗震设计水平。 单振型反应谱法单振型反应谱法 多振型反映谱法多振型反映谱法 等效线性化方法等效线性化方法 缺点：无法反应地震动持续时间和非线性的影响，缺点：无法反应地震动持续时间和非线性的影

89、响，还有多振型的组合等问题。还有多振型的组合等问题。大连技术交流桥梁抗震设计细则动态时程分析方法动态时程分析方法 将地震记录或人工波作用在结构上，直接对结构运将地震记录或人工波作用在结构上，直接对结构运动方程进行积分，求得结构任意时刻地震反应，也称直动方程进行积分，求得结构任意时刻地震反应，也称直接积分法。依据是否考虑结构的非线性行为，分为线性接积分法。依据是否考虑结构的非线性行为，分为线性动力时程分析和非线性动力时程分析两种。存在的问题动力时程分析和非线性动力时程分析两种。存在的问题是：是： 1 输入地震动；输入地震动； 2 结构结构-基础基础-土相互作用；土相互作用； 3 结构构件的非线性动力特性和屈服后的行为。结构构件的非线性动力特性和屈服后的行为。 影响计算结果，故一般要求对结果进行分析，并在线影响计算结果，故一般要求对结果进行分析，并在线性范围内与反应谱的分析结果进行校核比较。性范围内与反应谱的分析结果进行校核比较。 此方法是体系复杂的桥梁的非线性地震反应在理论此方法是体系复杂的桥梁的非线性地震反应在理论上唯一可行的分析方法。上唯一可行的分析方法。大连技术交流桥梁抗震设计细则功率谱法功率谱法大连技术交流桥梁抗震设计细则谢谢！大连技术交流桥梁抗震设计细则大连技术交流桥梁抗震设计细则