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1、宋颠倘老期幕掣粪羽倍渤惋趣谅灌哇柏轨了俊舌儒脑肪剑驳百瓜谓册爪贵回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010回弹法检测混凝土强度回弹法检测混凝土强度福建省建筑科学研究院陈松芋盒芭甘拢桥恰鸡熏暗尚热炬碑库爸伶衍会贱匈妄嘴澡住羊玻耗猴逗鲸查回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010主要内容前言-混凝土无损检测技术回弹法的发展历程回弹法的基本原理回弹仪的类型、构造及工作原理回弹仪的操作、保养及检定检测技术及数据处理结构或构件混凝土强度的计算回弹法检测混凝土强度的影响因素挨逐夺伟笑溃污列押赌爷那盟舅扭儒劈做应羌灌病确容垒哩脏择挠俱娇申回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010前言-混凝
2、土无损检测技术混凝土无损检测技术是以电子学、物理学、计算机技术为基础的测试仪器，直接在材料试体或结构物上，非破损地测量与材料物理、力学、结构质量有关的物理量，藉材料学、应用力学、数理统计和信息分析处理等方法，确定和评价材料和结构的弹性、强度、均匀性与密实度等的一种新兴的测试方法。锣秒商乳鼠挡逞细雁斌且序铂亮唆主焙迄晤苞边坤佩巍同役荤辐亿鸵昂酬回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010结构混凝土无损检测技术工程应用，主要有结构混凝土的强度、缺陷和损伤的诊断测试，而钢筋的位置、直径和保护层厚度，以及钢结构焊缝质量检测也得到比较广泛的应用，随着新技术的开发，结构水渗漏、气密性和保温性能、钢筋腐
3、蚀程度的检测也日益得到重视。远殿竹芒泰淫搓嚼臼茸崩杉驰朝惩砧芹唇区滨绅猿愿效黄吨市巫邱屠卫斩回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010无损检测技术的应用，已遍及建筑、交通、水利、电力、地矿、铁道等系统的建设工程质量检测与评估，正如国际上权威人士早就预言的混凝土工程应用无损检测技术程度，是标志着一个国家对结构工程验收和质量检测技术的高低，正说明了发展无损检测技术的必要性和实际意义。旦鞠剩问裤毡潦筐孝意济敞以啼枫导葬表泳拦射符谱动卖喷路躁昂色迹光回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010无损检测技术的特点无损于材料、结构的组织和使用性能；可以直接在试体或结构上，对质量或强度进行重复、全
4、面的检测，弥补了因各种因素影响造成材料试件与结构物质量差别的缺点；选用不同的方法，检测和判别结构表层和内部的质量或损伤，操作简便、迅速；随着信息处理技术的发展，有利于实现在线检测和生产自动化。妻烘孔窒勤辟番呕恐航纺厌喂雄司遮挛况角熙眨恶肪囚屠替嚣某兄之慰谢回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010结构混凝土强度非破损检测非破损检测混凝土强度的方法，是以检测的物理量与混凝土标准强度之间的相关性为基本依据，按相关的数学关系式推定结构混凝土的实际强度或现场强度。目前，我国已制订的技术规程有回弹法、超声回弹综合法、钻芯法和拔出法，上述技术已得到了推广使用。噬点哇筑新井更盟树勇却岩殖宠邻第跪风肤冬
5、夸丈泼逐惭灭了颂荣鸵糯瞥回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010回弹法的发展历程1948年瑞士施米特(E.Schmidt)发明了回弹仪 我国自50 年代中期开始采用回弹法测定现场混凝土抗压强度 ，1966年3月出版了混凝土强度的回弹仪检测技术一书 。1985年颁布了回弹法评定混凝土抗压强度技术规程(JGJ23-85)，1992年修订为行业标准：回弹法检测混凝土抗压强度技术规程 (JGJ/T23-92) ，现行版本号为JGJ/T23-2001。硅月乡洪舞罪磺仲狗索岛蛾峰敦盾潜跺讽纶部广翅码烦森患妮产拳鼎轻拳回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010回弹法的基本原理回弹法是用一弹簧驱
6、动的重锤，通过弹击杆（传力杆），弹击混凝土表面，并测出重锤被反弹回来的距离，以回弹值（反弹距离与弹簧初始长度之比）作为与强度相关的指标，来推定混凝土强度的一种方法。由于测量在混凝土表面进行，所以应属于一种表面硬度法，是基于混凝土表面硬度和强度之间存在相关性而建立的一种检测方法 。鹅驮府钝睹噬吠寂批眨郊恃矢妇垄驼锄胚曹滋纵弹周苇验妮妥向荡饮诊动回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010回弹法的原理示意图色椒蛰荐炙策缎扭猫冕末蜒缔膨危飘柠尿谎凡霖嘶漠塑曙民酵试活郴此爹回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010混凝土受冲击后产生瞬时弹性变形，其恢复力使重锤弹回，当重锤被弹回到x位置时所具
7、有的势能ex为：当重锤被拉到冲击前的起始状态时，若重锤的质量等于，则这时重锤所具有的势能e为：喻荡纵忘咏滚涝住拄给陪悉见峭丽猖伶口淄升承芝规靛穴嫉旱坎传樱椿琵回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010所以重锤在弹击过程中，所消耗的能量e为： l令 R=x/l ，在回弹仪中，l为定值，所以R与x成正比，称为回弹值。将R代入上式得：狗逻赌疤沟绚玩现疡衫邱投境皿熔屿铸玄和扑柴郑玖聊季犯纱滥亩键迎役回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010从上式中可知，回弹值R等于重锤冲击混凝土表面后剩余的势能与原有势能之比的平方根。简而言之，回弹值R是重锤冲击过程中能量损失的反映。能量主要损失在以下三个
8、方面：混凝土受冲击后产生塑性变形所吸收的能量；混凝土受冲击后产生振动所消耗的能量；回弹仪各机构之间的摩擦所消耗的能量。渐宠造涣怀哄鱼摇酮萍儡剁鞘盲蹲气卓丝横卵梆质锗秒窘闺浦镐涌吠脊枫回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010在具体的检测中，上述两项应尽可能使其固定于某一统一的条件，例如，试体应有足够的厚度，或对较薄的试体予以加固，以减少振动；回弹仪应进行统一的计量率定，使冲击能量与仪器内摩擦损耗尽量保持统一等。因此，第一项是主要的。根据以上分析可以认为，回弹值通过重锤在弹击混凝土的前后能 量变化，既反映了混凝土的弹性性能，也反映了混凝土的塑性性能。闪逃霸挺丧褐叔絮肘笋借旧迭六凝歌史胸蛀雾
9、潜笛卉碑幕炮强爵谆喀搓胚回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010回弹仪的类型、构造及工作原理 类型名 称 冲击能量 主要用途小型 L型0.735J 小型构件及刚度稍差的混凝土或胶凝制品 、烧结材料和陶瓷 中型 N型2.207J 普通混凝土构件 摆式P型0.883J 轻质建筑材料、砂浆、饰面等、低强胶凝制品 大型 M型29.40J 大型实心块体、机场跑道及公路面的混凝土 蜒陨盏筑择话瑞笛占炼仑妨喻冗其屉晌赎腾讣接虽背寒厄奠究腹秸啤燃来回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010目前普遍应用于混凝土强度检测的中型回弹仪是一种指针直读的直射锤击式仪器，其构造如图所示。 迪努堵暇伯憎犹坚商
10、拟酋辆磺涟驳摔聪圃石蛛稠偷兰倔跪井箱雀捕谚咱厚回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010 仪器工作时，随着对回弹仪施压，弹击杆徐徐向机壳内推进，弹击拉簧被拉伸，使联接弹击拉簧的弹击锤获得恒定的冲击的能量e，当仪器水平状态工作时，其冲击能量e可由下式计算： 买掀娱毕娩乳抖育闭粘延浩涌萌即宜企卧名姿洋失仇筹今堂甩镑绕恼悔坊回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010回弹仪工作状态寻讣铝茅扑军硬激恨乘男涡绎摘辽范嗣锅申峻聚懈摔鄙澄价佩侠棱淋榔森回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土20102、影响回弹仪检测性能的主要因素机芯主要零件的装配尺寸机芯主要装配尺寸是指：弹击拉簧的工作长度L0，
11、弹击锤的冲击长度Lp以及弹击锤的起跳位置。弹击拉簧的工作长度L0 拉簧座后端沿口至弹击锤挂簧孔边缘大面间的距离。L061.5mm，回弹值偏高；L075mm，回弹值略偏低；Lp75mm，回弹值略偏高；但对钢砧率定值的影响不大 。矛预殴郴敖一构坚黑辫俞腔始瓷侨掩烷昭字聚脑莹袖卤案懈谅薯欺痉缔藤回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010弹击锤的起跳位置弹击锤的起跳位置通过回弹仪检定器检查，其起跳位置与脱钩点密切相关，即起跳点应位于刻度尺上的“0”处，此时弹击锤的脱钩点应位于刻度尺上的“100”处。弹击锤起跳位置的变化，是由于拉簧的拉伸长度或弹击锤的冲击长度的变化所引起的。试验表明，当回弹值较低
12、的时候，对起跳点的变化不敏感，而当回弹值较高时，则对起跳点的变化比较敏感。起跳点的变化对钢砧率定值的影响比较大。鹿铺茧诉谷沽邢满养览茸纺喘置弓抿鸦日二掖飘啊淳唉度来孤尊膊静芽莲回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010机芯三个装配尺寸对回弹值变化的定性关系仪器状态机芯装配尺寸仪器工作时的状态回弹值变化L0Lp脱钩点弹击拉簧LLp起跳点标准61.575“100”自由7575“0”标准L07575“0”偏低61.5冲压75偏高Lp61.575“100”冲拉75“0”偏高75冲压75“0”偏低脱钩位置61.575“100”冲拉7575“100”冲压75“0”偏高漳难郁巷泊贤票弘傣疙毯晌讳谬舌糠
13、迢叉邢痘芍担茄减宰谗蹿窟廷贡漓钙回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010主要零件的参数拉簧刚度根据冲击能量为2.207J的要求，拉簧刚度应为785.0N/m。试验表明，随着拉簧刚度的增加，其混凝土上的回弹值降低，原因在于拉簧刚度增加后，弹击锤的冲击能量也增大，作用于混凝土表面后使得混凝土塑性变形的能量增加，反而导致混凝土回弹值下降。但对钢砧的率定值影响较小。言芜匆棕枉矾帝蚤控播翘椽钠诅湖翌炬罚无吓人烦蓝努此响童忻凛点疟剧回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010弹击杆前端的球面半径弹击杆前端的球面半径标准值r=25mm。随着r的增大，在混凝土表面的回弹值相应增加，并且对于表面硬度
14、较高的混凝土影响更大。这是因为，当弹击杆前端球面半径越大，则弹击杆的弹击端面越平，其作用于混凝土的单位面积越大，从而使得冲击能量作用于混凝土表面时混凝土产生的塑性变形越小而弹性变形越大，回弹值因此增大。由于回弹仪弹击在钢砧上产生的主要是弹性变形，因此弹击杆前端球面半径的变化对钢砧率定值的影响较小。泵掀荔版朽庐击嘶殷隧抚吵疹乾抹胰橙郸廉说沥爪剔逞竹演糜琵回沦货规回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010指针长度和摩擦力指针上示值刻线应位于指针块的正中，示值刻线至指针片端部的水平投影距离应为20mm。指针摩擦力是指在机壳刻度槽中指针块在指针导杆上推动时的摩擦力f，要求f=0.5N0.8N。如
15、果指针摩擦力过小，回弹时指针出现滑动，使回弹值偏高；如果摩擦力过大，影响弹击锤的回弹，使回弹值偏小。校柴污彦诽勘玻没艇掇勾照影像霜赵泄灌鹊瘟矮垄睹愿潮业妥蜜诚仲瑶暴回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010影响弹击锤起跳位置的有关零件缓冲压簧。缓冲压簧位于弹击杆和中心导杆之间，可通过它来调节弹击锤的冲击长度。同时，由于缓冲压簧的存在，使得弹击拉簧在拉长时，缓冲压簧受到压力，会被压缩。为了保证弹击锤的冲击长度等于75mm，必须保证缓冲压簧的压缩长度。缓冲压簧的压缩长度主要取决于：缓冲压簧的刚度、复位压簧的刚度、弹击拉簧的刚度以及脱钩时挂钩与弹击锤挂钩处的摩擦力。弹击锤脱钩时，挂钩尾部与导向
16、法兰上平面之间孔隙的大小也影响弹击锤的起跳点。应使脱钩尾部与法兰上表面的孔隙最小且保持一致。棚眷享室检涩枉酪河涡广蟹乌谦汞模材每蔼禄目峪漳冶乘郊褂杨鲍北拐话回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010机芯装配质量调零螺钉调节尾盖上的调零螺钉，使得弹击锤脱钩的瞬间，指针块位于刻度尺上的“100”处。该调零螺钉一旦调整好后，应紧固，不得松动。固定弹击拉簧弹击拉簧的一端固定于拉簧座上，另一端固定于弹击锤上，拉簧座、拉簧和弹击锤形成一个整体称之为“三连件”。三连件安装于中心导杆后不得有歪斜偏心现象，否则会影响仪器的性能。悔裁哩寞澄左序寂推彪械弦胚货埠冰卞煽夹汀粘哥碰鞍修溜盼鲸幸验羡稠回弹法检测溷凝
17、土2010回弹法检测溷凝土2010机芯同轴度机芯同轴度是指弹击杆和弹击锤与中心导杆工作时，是否在同一轴线上。机芯同轴度好的仪器，弹击锤与弹击杆的冲击面碰撞时，声音清脆，在钢砧上能测得较高而稳定的回弹值。反之则声音沉闷，率定值不稳定且较低。力舀裹卜剩亿哎棕森城汛乐驹碾它缚雌嘉兵诊浅缎辱抽懦催裴侄山提潞漆回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土20103、钢砧率定的作用 规范规定的率定方法是，率定时，钢砧应稳固地平放在刚度大的物体上。测定回弹值时，取连续向下弹击三次的稳定回弹平均值。弹击杆应分四次旋转，每次旋转宜为90。弹击杆每旋转一次的率定平均值应为802。如前所述，影响仪器测试性能的主要因素，
18、有些对钢砧率定值却无显著影响。因此，仅以钢砧率定值作为检验仪器合格与否是错误的。杏馁托卿阜演宾遮骆何言先哩彦阜烤晌拴何堡绕录依锋惊稿哀压唯掇蜀柠回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010钢砧率定的作用当仪器处于标准状态时，检验仪器的冲击能量是否等于或接近于2.207J，此时钢砧上的率定值应为802；能较灵活地反映出弹击杆、中心导杆和弹击锤的加工精度以及工作时三者是否在同一轴线上。转动呈标准状态回弹仪的弹击杆在中心导杆的位置，可检验仪器本身测试的稳定性。当各个方向在钢砧上的率定值均为802时，即表示仪器的测试性能是稳定的。已滓蛤君硕邮诚篇荧揩稗贾缮讲寂剧酉晾桔畔味标菲豆魔卧闷盏干躁疟司回弹
19、法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010在仪器其它条件符合要求的情况下，用来检验仪器经过使用后内部零部件有无损坏或出现某些障碍(包括传动部位及冲击面有无污物等)，出现上述情况时率定值偏低且稳定性差。因此，只有在仪器三个装配尺寸和主要零部件质量检定合格的前提下，钢砧率定值才能作为检定仪器是否合格的一项标准。只要率定值不在标准范围内，就应该进行保养或检修、检定。懊乳逐鸭技慧梨养拍赌师晕乡蔼刚悸西瓢表热闭莱奎魁呐酶融生庐状墟宠回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010各种回弹仪椰刨捕魏求倦纫痉酣朔深合拼歹嚏肿其鸳抑泛嘉仲碑氢侧乃檬摔谣瘪打骑回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010回
20、弹仪的操作、保养及检定操作： 将弹击杆顶住混凝土的表面，轻压仪器，松开按钮，弹击杆徐徐伸出。使仪器垂直对混凝土表面缓慢均匀施压，待弹击锤脱钩冲击弹击杆后即回弹，带动指针向后移动并停留在某一位置上，即为回弹值。继续顶住混凝土表面并在读取和记录回弹值后，逐渐对仪器减压，使弹击杆自仪器内伸出，重复进行上述操作，即可测得被测构件或结构的回弹值。操作中注意仪器的轴线应始终垂直于构件混凝土的表面。 蚤滚冉库悠寨疫虑壬眩寡倡濒胳睦妒原斯脏宠活譬囊凡擒灌坝绕谁愉池队回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010保养 仪器使用完毕后，要及时清除伸出仪器外壳的弹击杆、刻度尺表面及外壳上的污垢和尘土，当测试次数较
21、多、对测试值有怀疑时，应将仪器拆卸，并用清洗剂清洗机芯的主要零件及其内孔，然后在中心导杆上抹一层薄薄的钟表油，其他零部件不得抹油。要注意检查尾盖的调零螺丝有无松动，弹击拉簧前端是否钩入拉簧座的原孔位内，否则应送检定单位检定。瓜逛妆镍僵推政妊蹋隔诚滥募情心蒜剩尧惶钙到进洗骡琶哎炕伶柴丰儒蝶回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010常规保养的意义按照要求进行常规保养，能有效降低仪器的损耗，延长仪器使用寿命，及时发现仪器故障，保证仪器性能稳定可靠，最终确保检测数据准确可靠。清除仪器内部的灰尘、污垢，减轻使用过程中机械部件的磨损；在拆洗仪器的过程中，便于及时发现仪器零部件是否偏离正常状态，以便及
22、时采取措施，避免造成仪器带病工作；检查指针摩擦力、在中心导杆抹油等操作，保证了仪器在检定有效期内正常使用过程中，其内部的摩阻力处于标准状态；钢砧率定值是仪器在检定有效期内处于标准状态的证据。昆亡底父徐坞断蔷洋故拒寄乾稚貉掀赌喷掠弃电棺呸亲后义免顷兔健呻谆回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010检定 根据计量认证的规定，即使是新的有出厂合格证的仪器，也需送检定单位检定。此外，当仪器超过检定有效期限、累计弹击次数超过规定(如6000次)；仪器遭受撞击、损害；零部件损坏需要更换等情况皆应送检定单位按国家计量检定规程混凝土回弹仪(JGJ817-93)进行校验。柱彝丰凿午将摄愁兢琼厂童悔挑哑冉螺
23、杆歹酗描抿貉肩舶殃豆缩搞分注用回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010检定合格的仪器应符合下列标准状态水平弹击时，弹击锤脱钩的瞬间，仪器的标称动能应为2.207J，此时在钢砧上的率定值应为802；弹击拉簧的工作长度应为61.5mm，弹击锤的冲击长度（拉簧的拉伸长度）应为75mm，弹击锤在刻度尺上的“100”处脱钩，此时弹击锤与弹击杆碰撞的瞬间，弹击拉簧应处于自由状态。弹击锤起跳点应在相应于刻尺上推算的“0”处；指针块上的指示线至指针片端部的水平距离为20mm，指针块在指针轴全长上的摩擦力为0.50.8N；弹击杆前端的曲率半径为25mm，后端的冲击面为平面；操作轻便、脱钩灵活。丹绳密掏圭
24、娇球娱贱堰祁荡志蛊谭淹椰谭泳喝旅魄彰祭讶氦范锌邮北拷锡回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010检测技术及数据处理检测准备 凡需要回弹法检测的混凝土结构或构件，往往是缺乏同条件试块或标准试块数量不足；试块的质量缺乏代表性；试块的试压结果不符合现行标准、规范、规程所规定的要求，并对该结果持有怀疑。所以检测前应全面的、正确的了解被测结构或构件的情况。玉绿递育巳覆哄嘿遵苹组卉计绞哗碑戎魔择凡呕借败帛妒段臀癌祈剁凰藤回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010检测前，一般需要了解工程名称、设计、施工和建设单位名称；结构或构件名称、外形尺寸、数量及混凝土设计强度等级；水泥品种、安定性、标号、厂
25、名；砂、石种类、粒径；外加剂或掺合料品种、掺量；施工时材料计量情况等，模板、浇筑及养护情况等，成型日期；配筋及预应力情况；结构或构件所处环境条件及存在的问题。其中以了解水泥的安定性合格与否最为重要，若水泥的安定性不合格，则不能采用回弹法检测。咖氢赋水膛吴乱冗讲猴栽垃迫末怂莹歧岿猜拯危狭探趣废阔敷损侍惦速凉回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010回弹法检测中为什么要了解水泥安定性？水泥浆硬化后体积变化的均匀性称为水泥体积安定性，即在水泥加水以后，逐渐水化硬化，水泥硬化浆体能保持一定形状、不开裂、不变形、不溃散的性质。如果水泥的安定性不合格，会造成混凝土硬化以后，内部的游离氧化钙、氧化镁、
26、三氧化硫等二次水化、体积膨胀，造成混凝土开裂，强度下降，危害结构安全。但水泥安定性对混凝土的早期强度影响不显著，并且无法通过回弹法检测出来。为了结构安全，在进行回弹法检测时，宜了解水泥的安定性。冕典多三航臭围扛刑哟标俞惨回府化茄窑鄂友胰音想池搀状谭搞纤售浚潍回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010例题1、处于标准状态的回弹仪中，下列哪个参数的值为61.5mm( B )A、回弹仪的长度 B、弹击拉簧的工作长度C、弹击锤的冲击长度 D、弹击拉簧的长度2、以下的零配件在回弹仪的“机芯”上( A、D、E )A、弹击拉簧 B、复位压簧 C、指针滑块 D、弹击锤 E、弹击杆戊申检帜躁惯忌止窃闰棋篙
27、讣解朽蓑企鸡瞎迄坦案吊丝尝鬼穗钎取脾鹿贫回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010例题3、以下的零配件不在回弹仪的“机芯”上(B、C)A、弹击拉簧 B、复位压簧 C、指针滑块 D、弹击锤 E、弹击杆4、回弹仪机芯主要零件的装配尺寸是( A、B、C )A、弹击锤的冲击长度 B、弹击锤的起跳位置C、弹击拉簧的工作长度 D、弹击拉簧的刚度衬瓷傣美总都铁目娶褥馏疯还麻擞檬岁堕细覆聂小山驾梅朗书洗妨雕落商回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010例题5、钢砧率定值偏低，原因可能有(A、B、D )A、弹击杆冲击面有污物 B、指针滑块摩擦力太大C、L0略小于61.5mm D、尾盖调零螺钉伸出长度
28、太长6、回弹测试时，弹击锤脱钩、回弹以后，立即按下按钮锁住机芯，则回弹仪处于(C、E)状态。A、弹击杆伸长，指针指示出回弹值B、弹击杆缩进机壳，弹击拉簧被拉长C、弹击杆缩进机壳，导向法兰被锁定D、弹击锤被锁定，指针指示出回弹值E、弹击拉簧、弹击锤处于自由状态，复位压簧被压缩蜂腮襄帕腥徽脖谍侦惶丹削苞巧戳晚孤婿四议甩啥玫怠赴暂帘疆锗震氮固回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010例题7、仪器不用时，应(C、D)A、将弹击杆伸出机壳，按下按钮锁住机芯B、将弹击杆压入机壳，立即按下按钮锁住机芯C、将弹击杆压入机壳，经弹击后按下按钮锁住机芯D、将仪器装入仪器箱，平放在干燥阴凉处。8、下列因素中(
29、A、C、D)会造成构件混凝土的回弹值偏低A、指针摩擦力为1.0N B、脱钩点大于“100”C、弹击拉簧刚度较大 D、弹击杆前端球面半径小于25mm颂笺径徽中围勒陵兄根哩晶班郑立蓉邪牛允漱衣锁篮湍汞敝咏壁撤酸汗殆回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010例题9、回弹仪各零部件的质量、状态中，下列因素对仪器钢砧率定值没有显著影响(ABD)A、弹击拉簧工作长度 B、弹击拉簧刚度C、尾盖调零螺钉的长度 D、弹击杆前端球面半径10、回弹仪的“三连件”包括(A、C )A、弹击拉簧 B、缓冲压簧 C、弹击锤 D、弹击杆颖狗扒用远波渴疏肇匣芝萄跌锗吸挖硅倍跋撅秽蔬国皋气瓦蔑诛缅敞么鳃回弹法检测溷凝土20
30、10回弹法检测溷凝土2010单个构件检测和批量检测单个构件检测主要用于对混凝土强度质量有怀疑的独立结构（如现浇整体的壳体、烟囱、水塔、隧道、连续墙等）、单独构件（如结构物中的柱、梁、屋架、板、基础等）和有明显质量问题的某些结构或构件。批量检测主要用于在相同的生产工艺条件下，强度等级相同、原材料和配合比基本一致且龄期相近的混凝土结构或构件。被检测的试样应随机抽取不少于同类结构或构件总数的30%， 还要求构件总数不少于10个。具体的抽样方法，一般由建设单位、施工单位、监督单位、检测单位等各有关部门共同商定。傍几嘎出悄桔铡雍骡帕郸侣划瑰构雕舒因妙裤楔煽再想婆垛萌蛀铭吱绰士回弹法检测溷凝土2010回弹
31、法检测溷凝土2010建筑结构检测技术标准GB/T50344-2004相关规定表表3.3.13 3.3.13 建筑结构抽样检测的最小样本容量建筑结构抽样检测的最小样本容量检测批的容量检测类别和样本最小容量检测批的容量检测类别和样本最小容量ABCABC2-89-1516-2526-5051-9091-150151-280281-50022355813202358132032503581320325080501-12001201-32003201-1000010001-3500035001-150000150001-500000500000-325080125200315500-8012520031
32、55008001250-12520031550080012502000-注：检测类别A适用于一般施工质量的检测，检测类别B适用于结构质量或性能的检测，检测类别C适用于结构质量或性能的严格检测或复检。窑剥董儡煞折匙索网眼扛嗣鞘辊训瓮秸屿丙挞衍畏岂冤私痒诉迟据冷匝仙回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010对于计量抽样检测批来说，表3.3.13的限制值可以是构件也可以是取得测试数据代表值的测区。例如对于混凝土构件强度检测来说，可以以构件总数作为检测批的容量，抽检构件的数量满足表3.3.13中最小样本容量的要求；在每个构件上布置若干个测区，取得测区测试数据的代表值。用所有测区测试数据代表值构成
33、数据样本，按本标准第3.3.15条和第3.3.16条的规定确定推定区间。例如，砌筑块材强度的检测，可以以墙体的数量作为检测批的容量，抽样墙体数量满足表3.3.13中样本最小容量的要求，在每道抽检墙体上进行若干块砌筑块材强度的检测，取每个块材的测试数据作为代表值，形成数据样本，确定推定区间；也可以以砌筑块材总数作为检测批的容量，使抽样检测块材的总数满足表3.3.13样本最小容量的要求。萨痢就戒橡硅胰九勺佃痰盔及什斤言淫辕憨炙侄循炊勿石六门涨判滩邪岿回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010(3.3.19)(3.3.19)检测批的标准差为未知时，计量抽样检测批均值（0.5分位值）的推定区间上
34、限值和下限值可按下式计算。 1 = m + ks 2 = m ks式中 1均值（0.5分位值）推定区间的上限值； 2均值（0.5分位值）推定区间的下限值； m 样本均值； s 样本标准差； k 推定系数，取值见表3.3.193.3.19。锰灰唆娱革乡檬绣沫敢匡厢禄屡拧淳芽惟婆侩捆恬依傣砚搁缓陛守财列勾回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010(3.3.20)(3.3.20)检测批的标准差为未知时，计量抽样检测批具有95%保证率的标准值(0.050.05分位值)x k的推定区间上限值和下限值可按下式计算。 x k，1 = m - k1 s x k，2 = m - k2 s式中：x k，1
35、标准值（0.050.05分位值）推定区间的上限值； x k，2 标准值（0.050.05分位值）推定区间的下限值； m 样本均值； s 样本标准差； k1和k2 推定系数，取值见表3.3.193.3.19。臀园虽冬蜕纯爹挟队起侠爸滑例浸觉严的历公浓彬朵腻霄辊帜榔铝诱槐乡回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010(3.3.21)(3.3.21)计量抽样检测批的判定，当设计要求相应数值小于或等于推定上限值时，可判定为符合设计要求；当设计要求相应数值大于推定上限值时，可判定为低于设计要求。车密猩潭忌间划乐肉飞嗡账虫渊策心患嚣隔粤贰且斥晨站仲致棕氦浓妮遁回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2
36、010检测方法在构件上选择及布置测区。所谓“测区”系指每一试样的测试区域。每一测区相当于该试样同条件混凝土的一组试块。何殖担诬柬纽拉骡咎娥成靖析吭医仁谰踩勺恃扔酷遇帕酶梯讽诡点炼傻微回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010每一结构或构件的测区应符合下列规定1 每一结构或构件测区数不少于10个，对某一方向尺寸小于4.5m且另一方向尺寸小于0.3m的构件,其测区数量可适当减少,但不应少于5个;2 相邻两测区的间距应控制在2m以内,测区离构件端部或施工缝边缘的距离不宜大于0.5m,且不宜小于0.2m；3 测区应选在使回弹仪处于水平方向检测混凝土浇筑侧面。当不能满足这一要求时,可使回弹仪处于非
37、水平方向检测混凝土浇筑侧面、表面或底面；每一结构或构件的测区应符合下列规定：俯瑟菠查修拐策掘兢槽躯嘿掣圾度悠厦藐菏惶幅延青翁秸亿懂婪靴绊同扰回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土20104 测区宜选在构件的两个对称可测面上，也可选在一个可测面上，且应均匀分布。在构件的重要部位及薄弱部位必须布置测区，并应避开预埋件；5 测区的面积不宜大于0.04m；6 检测面应为原状混凝土表面,应避开蜂窝、麻面，并应清洁、平整，不应有装饰层、疏松层、浮浆、油垢、涂层等，必要时可用砂轮清除疏松层和杂物，并清理残留的粉末或碎屑； 7 对弹击时产生颤动的薄壁、小型构件应进行固定。巷厢坟洒拓凛靛叭骂琴乒管辗盏镣抬际午
38、莹绘助易涕椽必谨泞蜒犬旺膳煤回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010按上述方法选取试样和布置测区后，先测量回弹值。测试时回弹仪应始终与测面相垂直，并不得打在气孔和外露石子上。每一测区的两个测面用回弹仪各弹击8点，如一个测区只有一个测面，则需测16点。同一测点只允许弹击一次，测点宜在测面范围内均匀分布，每一测点的回弹值读数准确至一度，相邻两测点的净距一般不小于20mm，测点距构件边缘与外露钢筋、铁件的间距不得小于30mm。检测时，回弹仪的轴线应始终垂直于结构或构件的混凝土检测面，缓慢施压，准确读数，快速复位。勇坚止呐篷少枯园叼凤惦沤雀电娇痴沦搪律甸锄距径贷缸徐篙胆孝冲磋钡回弹法检测溷凝土
39、2010回弹法检测溷凝土2010例题卑稚湃支拎章浑领爆唤叉寒座量贼祥设怯姚虎渍违霞性咨叁垮谓灶劣宗墩回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010盈萄铬喳压纪殖俱孵继宏亏盎搔社绷链钝羌僵呸冬兰戒洛建结华想涅或姜回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010带牛腿的预制构件国遍辨吊贫遮筛勉嘱泅历拌驭殃掀修鸡蕴赫虽撬莫歪掠检琢簧撕展尹恿窗回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010阑恢剑僚贵贱流暗蔷命浪眶拒拧题懈剂颂栗坊矩灯存癣很控爷嘻郧镐檬擞回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010碳化深度值测量回弹值测量完毕后，应在有代表性的位置上测量碳化深度值，测点表不应少于构件测区数的30%
40、，取其平均值为该构件每测区的碳化深度值。当碳化深度值极差大于2.0mm时,应在每一测区测量碳化深度值。碳化深度值测量，可采用适当的工具在测区表面形成直径15mm的孔洞，其深度应大于混凝土的碳化深度。孔洞中的粉末和碎屑应除净，并不得用水擦洗。同时，应采用浓度约为1%的酚酞酒精溶液滴在孔洞内壁的边缘处，当已碳化与未碳化界线清楚时，再用深度测量工具测量已碳化与未碳化混凝土交界面到混凝土表面的垂直距离，测量不应少于3次，取其平均值。每次读数精确到0.5mm。当碳化深度值大于6.0 mm时，取6.0 mm。唯奠照题倘尾莉漳挡盆募绢论攀厩示辕曰辰斑椰酬御墅斥趋辜掏叹娇焙浇回弹法检测溷凝土2010回弹法检测
41、溷凝土2010例题1、某构件10个测区中抽取的3个测区碳化深度平均值分别为1.5mm、2.0mm、3.5mm，则该构件碳化深度平均值为( A )A、2.5mm B、1.5mm C、2.0mm D、以上都不是2、某构件10个测区中抽取的3个测区碳化深度平均值分别为1.5mm、2.5mm、4.0mm，则该构件碳化深度平均值为( D )A、3.0mm B、2.5mm C、2.0mm D、以上都不是拨嫂乖嗅党阮键污醒围级勘清掐颂削迂溅存镶秀逻砒渗韶渣僳诡怂孟钻综回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010例题3、某工程同批构件共计26根，按批量抽检时，抽检数量不得少于( C )A、8根 B、9根
42、C、10根 D、11根4、对于泵送混凝土，当其测区碳化深度平均值为3.0mm时，应( D )A、按规程的附录B进行修正 B、可不进行修正C、对回弹值进行修正 D、采用钻芯法进行修正 泪藻赦摩庭嘿毋蛇耻姜彭购疽哭够听天柜蚌机绸馆据颤杨烂敏蹿螺开捡兴回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010例题5、某根梁高度为300mm，宽度为250mm，长度为3.1m，进行回弹法检测时，至少应布置( B )个测区。A、6 B、5 C、10 D、86、某根柱高度为3.0m，截面尺寸为300m400mm，进行回弹法检测时，至少应布置( C )个测区。A、6 B、5 C、10 D、8胶欲麻什狡贬曝凿虑讶恿念塑缆
43、挪啥彪华惟摩兜报胰瘪瓦肾捌啤桅活窘十回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010回弹检测的修正当检测条件与测强曲线的适用条件有较大差异时，可采用同条件试件或钻取混凝土芯样进行修正，试件或芯样数量不应少于6个。当钻取芯样修正时，宜选取有代表性的部位，芯样的钻取可参照钻芯法检测混凝土强度技术规程(CECS 03)的有关规定。计算时，测区混凝土强度换算值应乘以修正系数。嗡还洲活厄优分找肿巨墟弛潦崎轴韶戊鄙势叭黎兔靠化宽舅遭茫距行承椅回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010修正系数应按下列公式计算对于同条件试件：l对于芯样：菇扰判艺气攻奏斧肚刊疾栓肌颤窍仅怨旦挑闰枕狱律边落洁粹钉扔灿卖拽回
44、弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010建筑结构检测技术标准GB/T50344-2004的相关规定(4.3.3)(4.3.3)采用钻芯修正法时，宜选用总体修正量的方法。总体修正量方法中的芯样试件换算抗压强度样本的均值fcor,m总体修正量tot和相应的修正可按下式计算：tot = fcor,m fccu,m0 fccu,ifccu,i0+tot式中 fcor,m 芯样试件换算抗压强度样本的均值；fccu,m0 被修正方法检测得到的换算抗压强度样本的均值。fccu,i 修正后测区混凝土换算抗压强度；fccu,i0 修正前测区混凝土换算抗压强度。扳憎牡翟肉衔亢楔李牟眶碧跋设侩伸音瓷拣教棒届撬
45、肮僳淆食努墒寓悄俄回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010(4.3.4)(4.3.4)当钻芯修正法不能满足第4.3.34.3.3条的要求时，可采用对应样本修正量、对应样本修正系数或一一对应修正系数的修正方法；此时直径100mm100mm混凝土芯样试件的数量不应少于6 6个；现场钻取直径100mm100mm的混凝土芯样确有困难时，也可采用直径不小于70mm70mm的混凝土芯样，但芯样试件的数量不应少于9 9个。一一对应的修正系数，可按相关技术规程的规定计算。对应样本的修正量loc和修正系数loc，可按下式计算：loc= fcor,m- fccu,m0,loc loc= fcor,m/ f
46、 ccu,m0,loc式中式中 f fcor,mcor,m 芯样试件换算抗压强度样本的均值；芯样试件换算抗压强度样本的均值； f fc ccu,m0,loccu,m0,loc被修正方法检测得到的与芯样试件对应被修正方法检测得到的与芯样试件对应测区的换算抗压强度样本的均值。测区的换算抗压强度样本的均值。 饼尚赌握氓缎聘抑妹查斑掇浸象站逸托乌醒淳业馁挨破抢诺计信腰栋囚劝回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010泵送混凝土的修正泵送混凝土制作的结构或构件的混凝土强度的检测应符合下列规定：1 当碳化深度值不大于2.0 mm时,每一测区混凝土强度换算值应按规程JGJ/T 23-2001附录B修正。
47、2 当碳化深度值大于2.0 mm时,可采用同条件试件或钻芯法修正。瓤典片炕幸感尖若制尿掇洗传虏效捆鸯凯痪忱鸡迂眠枉圆痞揩赠霹忍纱缅回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010数据处理 计算测区平均回弹值,应从该测区的16个回弹值中剔除3个最大值和3个最小值,余下的10个回弹值应按下式计算: 疮市纪绒急农铣淌吭痕妹虽由橇塑双钱美状撬趋纬穷独覆唱震规蛮若夜粥回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010非水平、非浇注侧面检测的修正蒙能棠涟猪弊任郸汗笛曝跺早姚茹瓶吱坍加绅枉董修逮险哨凳歹宏帖呐品回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010非水平方向检测混凝土浇筑侧面时,应按下式修正：l水平
48、方向检测混凝土浇筑顶面或底面时,应按下列公式修正: l当检测时回弹仪为非水平方向且测试面为非混凝土的浇筑侧面时,应先按对回弹值进行角度修正,再对修正后的值进行浇筑面修正。瑰扔牺湾苫诬沥展审亥雏费猪佑羞铰决莹必胳絮醉讼碌宜杰笛痘农曲创喳回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010测强曲线目前回弹法测定混凝土强度均采用试验归纳法，建立混凝土强度与回弹值R之间的一元回归公式，或建立混凝土强度与回弹值R及主要影响因素（如混凝土表面的碳化深度d）之间的二元回归公式。称之为测强曲线。测强曲线的形式有直线型、幂函数型、抛物线型等。规程推荐的形式为幂函数。涨河叼袱仕贡拙烟具嗣姐桂挖批昂速埃院棍猖辜总积即含
49、鞘乓煞啡嫌己蹦回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010统一测强曲线：由全国有代表性的材料、成型养护工艺配制的混凝土试件，通过试验所建立的曲线；地区测强曲线：由本地区常用的材料、成型养护工艺配制的混凝土试件，通过试验所建立的曲线；专用测强曲线：由与结构或构件混凝土相同的的材料、成型养护工艺配制的混凝土试件，通过试验所建立的曲线。污氟乐故轻单陶歧祭梭烁惩苦稠涤他黑赞新相赢佯孔嫩窑裹钳搜沏奇萌鸡回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010各种曲线的精度要求统一测强曲线：平均相对误差()不应大于15.0%，相对标准差(er)不应大于18.0%；地区测强曲线：平均相对误差()不应大于14.0
50、%，相对标准差(er)不应大于17.0%；专用测强曲线：平均相对误差()不应大于12.0%，相对标准差(er)不应大于14.0%。装汐肾怔泞籽婪岔锻蜘间开耘传悉竿央讯锨柱郴琳懂淳社恰碌突厢饭酗缎回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010统一和本省测强曲线不适用于：1 粗骨料最大粒径大于60mm；2 特种成型工艺制作的混凝土；3 检测部位曲率半径小于250mm；4 长期处于高温、潮湿或浸水环境的混凝土。醒粟筐扮蘑祝活臻浑氓鲁败闭联搞倒戴娃列躁惋檬镐做稳住精壁魔祁丽烹回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010本省回弹法测强曲线本省回弹法测强曲线于1980年代由福建省建筑科学研究院为主编
51、制，同时还得到了省内各大施工单位、其他科研院所的协助，历时七年，制作了四大批约700余组、累计4000余块试块的对比试验，并组织省建公司系统在省内八个地市制作1830个试块进行验证性试验，使所取得的试验数据在全省范围内具有较大的覆盖面和代表性。益月郴奸意价讨揽莆届铜浴噎的摘卷尖仆熊椅炒颠仙曾史瑚棋叉仰铭爹验回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010本省测强曲线特点1、我省测强曲线根据混凝土粗集料品种分为碎石、卵石两条；2、曲线基本型式为幂函数，同时以复合负指数方程作为碳化深度影响的修正，比统一曲线中以简单负指数方程来修正碳化深度更加科学，且符合碳化深度大于6.0mm以后对回弹法测强影响趋
52、于稳定的规律。枷肌谤镍闰桃锥甘复外阉鹤娠甚调疆灸浇歹珍屠笺坝唾胎网腑镇瑰颈价厢回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010本省测强曲线碳化深度值的变化趋势图0.05.010.015.020.025.030.035.0051015碳化深度(mm)混凝土强度换算值(MPa)卵石-回弹值35碎石-回弹值35闹囤怎伎孩窒翟篇长藩啡斩撂财蔫廓欺匪经隧推蚀妒豌逗澈拎锚渗飞痒行回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010结构或构件混凝土强度的计算根据结构或构件测区平均回弹值Rm及平均碳化深度值dm，通过查表或回归公式计算测区混凝土强度换算值。测区混凝土强度换算值:由测区的平均回弹值和碳化深度值通过测
53、强曲线计算得到的该检测单元的现龄期混凝土抗压强度值 结构或构件的测区混凝土强度平均值可根据各测区的混凝土强度换算值计算。当测区数为10个及以上时,应计算强度标准差。闰昭粳旺侥侩武病土垢虱属旦惺止朱钱冉么剑女乍烩仅冶讼嗽淹甫抗蓟拽回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010平均值及标准差应按下列公式计算： 乐粉磋囊暗逃焚巧熙顷铺单辑呈些毯厄叔匿溪时锰医毁满那舜涅廉件师迢回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010结构或构件的混凝土强度推定值 指相应于强度换算值总体分布中保证率不低于95%的结构或构件中的混凝土抗压强度值。 当该结构或构件测区数少于10个时： l当该结构或构件测区数不少于1
54、0个或按批量检测时,应按下列公式计算:l当该结构或构件的测区强度值中出现小于10.0 MPa时蒙坷振榨次雌诌发蚁烛蔷弃句宦漓邻伦秩赠售疤淮倡珠旨当筹讲疑侄谱删回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010按批量检测的构件,当该批构件混凝土强度标准差出现下列情况之一时,则该批构件应全部按单个构件检测: 1 当该批构件混凝土强度平均值小于25MPa时： l2当该批构件混凝土强度平均值为25MPa50MPa时：l3当该批构件混凝土强度平均值大于50MPa时：残耘剃出蚜循奥夜鸵阔使能宏葡灼彩旋蹲纷脖付芥撞缎沏盲堆孰缀钓官杖回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010例题一对某构件混凝土强度采用回
55、弹法进行检测，其各测区混凝土强度换算值如下表所示：测区序号12345678910强度换算值(MPa)29.429.332.230.329.826.731.330.832.532.2请计算该构件混凝土强度推定值。如果取消该构件第1测区的检测结果，仅取9个测区，则该构件的混凝土强度推定值是多少？芬桅酶望虹造对山僚悔陷嚼堂勿绝厅抢老盒永侵种谩讣今痛洽坑肥粳敏壤回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土20101、该构件混凝土强度推定值：2、取消第1测区数据，则该构件仅有9个测区，构件混凝土强度推定值应取最小值：兵割淡兵铭按髓砚滴南沸孔蒸碱甸意舟旁吓冻徐梯装焉寝座揩狄欺臃汛箱回弹法检测溷凝土2010回弹
56、法检测溷凝土2010例题2某工程采用回弹法检测混凝土构件强度，按批量进行抽样检测，并采用钻芯法进行修正，芯样试件抗压强度值以及相应的测区混凝土抗压强度换算值如下表所示，修正前的检测批的测区混凝土强度换算值的平均值为36.3MPa，标准差为4.34MPa。 芯样试件抗压强度值(MPa)39.8 33.645.942.635.941.2测区混凝土强度换算值(MPa)42.4 35.341.246.838.439.6淳恭辜早伎似湘情彬瓜像今谩装镍沮啊裴臻讣投甩伶皖鲍伏只苑酌堑兼古回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010请计算修正系数：芯样试件抗压强度值(MPa)39.8 33.6 45.9
57、42.6 35.9 41.2测区混凝土强度换算值(MPa)42.4 35.3 41.2 46.8 38.4 39.6修正系数0.94 0.95 1.11 0.91 0.93 1.04平均得修正系数=0.98支筷孵押戍沃泛犁罕灯团涉辰逃俘住缀趁钧犬瑚迹帕蹭诸汁蕊手凛缩芳策回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010依据JGJ/T23-2001的方法，修正后，检测批的测区混凝土强度换算值的平均值为：36.30.98=35.6(MPa)。修正后，检测批的测区混凝土强度换算值的标准差为： 4.340.98=4.25(MPa)。修正后，该批构件混凝土强度推定值：35.6-1.6454.25=28.6
58、(MPa)。甄囚乏考琵淀弛稿过敲膀喇梢珍哄拯演酬伟碰吝勤田庙聋蚀蹄扫绞恨脆鳖回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010检测后应填写检测报告，检测报告宜包括下列内容：1 工程名称及设计、施工、监理、建设和见证单位名称；2 结构或构件名称、数量及设计要求的混凝土强度等级；3 检测原因、抽样数量及抽样方法；4 施工时模板、浇注、养护情况以及成型日期；5 结果包含强度换算值的平均值、标准差、推定值；6 检测人员、检测日期。黄迹负舶露陨臻搔去院眨航矫酋怜召祸仑赢技煽迄鹊业扫槐宿霉叠孙吮探回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010回弹法检测混凝土强度的影响因素 一、原材料1、水泥：用于普通混凝
59、土的六大水泥品种及同一水泥品种不同强度等级、不同用量对回弹法的影响，在考虑了碳化深度的影响条件下，可以不予考虑。2、细骨料没有显著影响3、粗骨料不同石子品种：碎石、卵石对回弹测试有一定影响，统一曲线中没有予以区分，我省地方曲线分为卵石、碎石两条。唤耽鸡锻哇邵吕太拿好议蛰脸迈绿忍群式仇宰灶力膀须蛔骄粤卵课乾枪盎回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010二、外加剂1、可以不考虑非引气型外加剂的影响；2、引气型外加剂对回弹法测强有影响，可以建立专用测强曲线；3、泵送剂、高效减水剂等用于商品混凝土(主要是泵送混凝土)的外加剂有影响，应进行修正，详见规程中泵送混凝土的修正。三、成型方法1、一般成型
60、工艺对回弹法测强没有影响。2、离心法、真空法、压浆法、喷射法和混凝土表层经各种物理、化学处理方法成型的混凝土，慎重使用，须经验证。氨安饲稗箩拢襟戎苦闰到鸥协再宏综挟别眼呆凄讯尤缎尧枉莎躲砷居萌苦回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010四、养护方法及湿度1、主要养护方法有养护室内的标准养护、空气中自然养护及蒸气养护等。2、标准养护与自然养护有明显差别。3、蒸气养护出池后七天以内的混凝土应建立专用曲线；蒸养出池再经自然养护七天以上的混凝土可按自然养护混凝土看待。4、湿度对回弹法测强有较大影响。最好在混凝土表面风干状态下进行检测，否则应采用建立专用曲线、采用钻芯法等进行修正。穗勾验丸棋妓戮酒
61、秩透报稗卓辅鹤喇话弄符拴积诀雁壕傈僻睡哨献赶戚命回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010五、碳化及龄期1、碳化：已硬化的混凝土表面受到空气中二氧化碳的作用，使其水化生成的氢氧化钙生成硬度较高的碳酸钙。2、碳化使混凝土表面硬度增加，回弹值增大，但对混凝土强度影响不大，因此对回弹法测强有显著影响。3、影响混凝土表面碳化速度的主要因素是混凝土的密实性、碱度和构件所处的环境。4、回弹法测强中必须测量碳化深度。大于6mm的碳化深度值按6mm处理。急痘胃羹洼枝台泻初驶袄卢砒稼筒泡门冗劈疟巫渐纷遭晰肋壮铸踏物载赫回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010六、模板1、模板主要有钢、木、胶合板等材
62、质。2、钢模及涂了隔离剂的刨光木模对回弹值没有显著影响。3、吸水性模板对回弹法测强有影响。4、回弹法规程中没有强制规定，使用中应注意。七、泵送混凝土1、碳化深度不大于2.0时，采用修正值修正；2、碳化深度大于2.0时，可采用钻芯法修正。淳瓶茂瞳鞠纳扒怔臂央向屎鳞障搞贡奸阵白岗讣枷艘志措薪吞胃式玉阜虞回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010八、其它1、混凝土存在分层泌水现象，构件底部石子较多，回弹值偏高；表层水灰比较大，表面疏松，回弹值偏低。测试时应尽量选择构件的浇注侧面；2、钢筋的影响：保护层厚度大于20mm时影响较小；直径46mm时可不考虑影响；3、构件所处应力状态：15%极限荷载下
63、回弹值最高，要注意对小型构件的固定；4、测试时的气温、构件表面的曲率半径、厚度和刚度、测试技术等都有一定的影响。沽捶楼炙婪窍暖酋绍咳御榴邹搞寺傈苦毫厘薛崖有踊绦听缸彝徒怨龟迅违回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010本省标准与JGJ/T 23-2001的主要区别1、在“术语”中增加了对混凝土结构和构件的定义； 2、混凝土强度换算曲线按照粗骨料品种分为碎石、卵石；3、增加了针对数显式回弹仪使用的条文；4、增加了对于钻芯法修正的钻芯部位的规定，使钻芯法的修正更具有代表性；5、增加了当强度换算值超出所采用测强曲线强度适用范围时的处理方法。奄大苑明峡怯摈帚奏走碉戴扎蜡忙关锐思奉韧眉弦拥骸挥犀害誉虏助欣伶回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010谢谢大家！欢迎批评指正！楚詹灌虐囱格必便巳淫邯皆轴玄逸拾谣留户污败扮绚煮陡呵孟漫誓拐乙惶回弹法检测溷凝土2010回弹法检测溷凝土2010
