第一节桥梁支座和伸缩装置试验检测

《第一节桥梁支座和伸缩装置试验检测》由会员分享，可在线阅读，更多相关《第一节桥梁支座和伸缩装置试验检测（247页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。

1、第一节桥梁支座和伸缩装置试验检测项目二目二 桥梁上部梁上部结构构检测情境一情境一 板式橡胶支座板式橡胶支座检测(JT(JTT4-2004)T4-2004)1分类(1)按支座形状划分矩形板式橡胶支座；圆形板式橡胶支座。(2)按橡胶种类划分氯丁橡胶(CR)支座(适用的温度-2560)；天然橡胶(NR)支座(适用的温度-3560)；(3)按结构形式划分普通橡胶支座；聚四氟乙烯滑板式橡胶支座(简称四氟滑板支座)。【基本常识】2型号支座型号表示方法示例：例1公路桥梁矩形普通氯丁胶支座，短边尺寸为300mm、长边尺寸为400mm、厚度为47mm的支座，表示为：GJZ30040047(CR)。例2公路桥梁圆

2、形四氟滑板天然胶支座，直径为300mm、厚度为54mm的支座，表示为：GYZF430054(NR)。3结构形式板式橡胶支座(见图4.2.1-1和图4.2.1-2)通常由若干层橡胶片与薄钢板为刚性加劲物组合而成，各层橡胶与上下钢板经加压硫化牢固的粘接成为一体。支座在竖向荷载作用下，具有足够的刚度，主要是由于嵌入橡胶片之间的钢板限制橡胶的侧向膨胀。在水平力作用下，支座的水平位移量取决于橡胶片的净厚度。在运营期间为防止嵌入钢板的锈蚀，支座的上下面及四边都有橡胶保护层。图4.2.1-1矩形四氟滑板橡胶支座矩形四氟滑板橡胶支座4成品支座力学性能、外观质量和解剖检验要求交通部行业标准公路桥梁板式橡胶支座(

3、JTT4-2004)中规定了桥梁板式橡胶支座成品力学性能及有关质量指标应符合表4.2.1-1表4.2.1-5中的要求，支座抗压弹性模量E和支座形状系数S应按下列公式计算：矩形支座圆形支座式中：E-支座抗压弹性模量(MPa)；G-支座抗剪弹性模量(MPa)；S-支座形状系数；l0a-矩形支座加劲钢板短边尺寸(mm)；l0b-矩形支座加劲钢板长边尺寸(mm)；t1-支座中间单层橡胶片厚度(mm)；d0-圆形支座加劲钢板直径(mm)。图4.2.1-2圆形四氟滑板橡胶支座形四氟滑板橡胶支座成品支座力学性能指成品支座力学性能指标表表4.2.1-1项目目指指标极限抗压强度Ra(MPa)70实测抗压弹性模量

4、E1(MPa)EE20实测抗剪弹性模量G1(Mpa)GG15实测老化后抗剪弹性模量G2(MPa)G+G15实测转角正切值tan混凝土桥1300钢桥1500实测四氟板与不锈钢板表面摩擦系数f(加硅脂时)0.03成品支座平面尺寸偏差范成品支座平面尺寸偏差范围 （mm）矩形支座矩形支座圆形支座形支座长边范围( ) 偏差直径范围(d)偏差300+2，0d300+2，0500+4，0300500+5，0d500+5，0成品支座厚度偏差范成品支座厚度偏差范围 （mm）矩形支座圆形支座厚度范围(t)偏差厚度范围(t)偏差t49+10t49+1，049t100+2，049t100+2，0100t150+3，0

5、100150+4, 0t150+4，0成品支座解剖成品支座解剖检验要求要求名称 解剖检验标准 锯开后胶层厚度 胶层厚度应均匀 为5mm或8mm时，其偏差为0 .4mm； 为11mm 时，其偏差不得大于0.7mm； 为15mm时，其偏差不得大于1.0mm钢板与橡胶粘结 钢板与橡胶粘结应牢固，且无离层现象，其平面尺寸偏差为1mm；上下保护层偏差为(+0.5,0)mm 剥离胶层(应按HG/T 2198规定制成试样) 剥离胶层后，测定的橡胶性能，其拉伸强度的下降大应大于15，扯断伸长率的下降不应大于20 外外观质量要求量要求名称成品质量标准气泡、杂质气泡、杂质总面积不得超过支座平面面积的0.1，且每一

6、处气泡、杂质面积不能大于50mm2，最大深度不超过2mm凹凸不平当支座平面面积小于0.15m2时，不多于两处；大于0.15m2时，不多于四处，且每处凹凸高度不超过05mm，面积不超过6mm2四侧面裂纹、钢板外露不允许掉块、崩裂、机械损伤不允许钢板与橡佼粘结处开裂或剥离不允许支座表面平整度1.橡胶支座：表面不平整度不大于平面最大长度的0.4；2.四氟滑板支座；表面不平整度不大于四氟滑板平面最大长度的 0.2四氟滑板表面划痕、碰伤、敲击不允许四氟滑板与橡胶支座粘贴错位不得超过橡胶支座矩边或直径尺寸的0.5方案一方案一支座外形尺寸、外支座外形尺寸、外观质观质量和解剖量和解剖检测检测支座外形尺寸应用钢

7、直尺量测，厚度应用游标卡尺或量规量测。对矩形支座，除应在四边上量测长短边尺寸外，还应量测平面与侧面对角线尺寸，厚度应在四边中点及对角线中心处量测；对圆形支座，其直径、厚度应至少量测四次，测点应垂直交叉，并量测圆心处厚度。外形尺寸和厚度取其实测值的平均值，其尺寸偏差应符合表4.2.1-2和表4.2.1-3的规定。支座用钢锯锯开后应满足表4.2.1-4中的要求。支座外观质量用目测方法或量具逐块进行检查。每块支座不允许有表4.2.1-5规定的两项以上缺陷存在。方案二方案二支座力学性能支座力学性能检测检测方法方法1试样、试验条件和试验设备要求(1)试样试样应随机抽取实样，每种规格试样数量为三对，各种试

8、验试样通用。凡与油及其他化学药品接触过的支座不得用作试样。试样试验前应暴露在标准温度235下，停放24h以使试样内外温度一致。(2)试验条件试验室的标准温度为235，且不能有腐蚀性气体及影响检测的振动源。(3)仪器设备试验机宜具备下列功能：微机控制，能自动、平稳连续加载、卸载，且无冲击和颤动现象，自动持荷(试验机满负荷保持时间可不少于4h，且试验荷载的示值变动不应大于0.5)，自动采集数据，自动绘制应力应变图，自动储存试验原始记录及曲线图和自动打印结果的功能。试验用承载板应具有足够的刚度，其厚度应大于其平面最大尺寸的12，且不能用分层垫板代替。平面尺寸必须大于被测试试样的平面尺寸，在最大荷载下

9、不应发生挠曲。进行剪切试验时，其剪切试验机构的水平油缸、负荷传感器的轴线应和中间钢拉板的对称轴相重合，确保被测试样水平轴向受力。试验机的级别为I级，示值相对误差最大允许值为1.0，试验机正压力使用可在最大力值的0.4-90范围内，水平力的使用可在最大力值的190范围内，其示值的准确度和相关的技术要求应满足测试电容传声器(JJGl75-1998)的规定。测量支座试样变形量的仪表量程应满足测量支座试样变形量的需要，测量转角变形量的分度值为0.001mm，测量竖向压缩变形量和水平位移变形量的分度值为0.01mm。2试验方法1)抗压弹性模量试验(1)抗压弹性模量应按下列步骤进行试验(见图4.2.1.2

10、-1)将试样置于试验机的承载板上，上下承载与支座接触面不得有油渍；对准中心，精度应小于1的试件短边尺寸或直径。缓缓加载至压应力为1.0MPa稳压后，核对承载板四角对称安置的四只位移传感器，确认无误后，开始预压。预压。将压应力以0.030.04MPas速率连续地增至平均压应力=10MPa，持荷2min，然后以连续均匀的速度将压应力卸至1.0MPa，持荷5min，记录初始值，绘制应力一应变图，预压三次。图4.2.1.2-11上承上承载板；板；2下承下承载板板9位移位移传感器；感器；4-支座支座试样正式加载。每一加载循环自1.0MPa开始，将压应力以0.030.04MPas速率均匀加载至4MPa，持

11、荷2min后，采集支座变形值，然后以同样速率每2MPa为一级逐级加载，每级持荷2min后，采集支座变形数据直至平均压应力为止，绘制的应力一应变图应呈线性关系。然后以连续均匀的速度卸载至压应力为1.0MPa。10min后进行下一加载循环。加载过程应连续进行三次。以承载板四角所测得的变化值的平均值，作为各级荷载下试样的累计竖向压缩变形c，按试样橡胶层的总厚度te求出在各级试验荷载作用下，试样的累计压缩应变i=ei/te(2)试样实测抗压弹性模量应按下列公式计算：式中:E1试样实测的抗压弹性模量计算值，精确至1MPa；44第4MPa级试验荷载下的压应力和累积压缩应变值；1010第10MPa级试验荷载

12、下的压应力和累积压缩应变值。(3)结果每一块试样的抗压弹性模量月：为三次加载过程所得的三个实测结果的算术平均值。但单项结果和算术平均值之间的偏差不应大于算术平均值的3，否则应对该试样重新复核试验一次，如果仍超过3，应由试验机生产厂专业人员对试验机进行检修和检定，合格后再重新进行试验。2)抗剪弹性模量试验(1)抗剪弹性模量应按下列步骤进行试验(见图4.2.1.2-2)在试验机的承载板上，应使支座顺其短边方向受剪，将试样及中间钢拉板按双剪组合配置好，使试祥和中间钢拉板的对称轴和试验机承载板中心轴处在同一垂下面上，精度应小于1的试件短边尺寸。为防止出现打滑现象，应在上下承载板和中间钢拉板上粘贴高摩擦

13、板，以确保试验的准确性。将压应力以0.030.04MPa/s的速率连续地增至平均压应力，绘制应力-时间图，并在整个抗剪试验过程中保持不变。调整试验机的剪机试验机构，使水平油缸、负荷传感器的轴线和中间钢拉板的对称轴重合。图4.2.1.2-2剪切剪切试验设备图1上承上承载板；板；2-支座支座试样；3-中中间钢拉板；拉板；4-下承下承载板；板；5-防滑摩擦板防滑摩擦板预加水平力。以0.010.03MPas的速率连续施加水平剪应力至剪应力=1.0MPa，持荷5min，然后以连续均匀的速度卸载至剪应力为0.1MPa，持荷5min，记录始值，绘制应力一应变图。预载三次。正式加载。每一加载循环=1.0MPa

14、开始，每级剪应力增加0.1MPa，持荷1min，采集支座变形数据，至=1.0MPa为止，绘制的应力一应变图应呈线性关系。然后以连续均匀的速度卸载至剪应力为0.1MPa。10min后进行下一循环试验。加载过程应连续进行三次。将各级水平荷载作用下位移传感器所测得的试样累计水平剪切变形s。按试样橡胶层的总厚度te求出在各级试验荷载作用下，试样的累积剪切应变i=s/te。试样的实测抗剪弹性模量应按下列公式计算：式中：G1试样的实测抗剪弹性模量计算值，精确至1(MPa)；0.1、0.1第1.0MPa级试验荷载下的剪应力和累计剪切应变值(MPa)；0.3、0.3第0.3MPa级试验荷载下的剪应力和累计剪切

15、应变值(MPa)。(3)结果每对检验支座所组成试样的综合抗剪弹性模量c1，为该对试件三次加载所得到的三个结果的算术平均值。但各单项结果与算术平均值之间的偏差应不大于算术平均值的3，否则应对该试样重新复核试验一次，如果仍超过3，应请试验机生产厂专业人员对试验机进行检修和检定，合格后再重新进行试验。3)抗剪粘结性能试验整体支座抗剪粘结性能试验方法与抗剪弹性模量试验方法相同，将压应力以0.030.04MPas速率连续地增至平均压应力，绘制应力一时间图，并在整个试验过程中保持不变。然后以0.0020.003MPas的速率连续施加水平力，当剪应力达到2MPa，持荷5min后，水平力以连续均匀的速度连续卸

16、载，在加、卸载过程中绘制应力-应变图。试验中随时观察试件受力状态及变化情况，水平力卸载后试样是否完好无损。4)抗剪老化试验将试样置于老化箱内，在702温度下经72h后取出，将试样在标准温度235下，停放48h，再在标准试验室温度下进行剪切试验，试验与标准抗剪弹性模量试验方法步骤相同。老化后抗剪弹性模量G2的计算方法与标准抗剪弹性模量计算方法相同。5)摩擦系数试验(1)摩擦系数应按下列步骤进行试验(见图4.2.1.2-3)将四氟滑板支座与不锈钢板试样按规定摆放，对准试验机承载板中心位置，精度应小于1的试件短边尺寸。试验时应将四氟滑板试样的储油槽内注满5201-2硅脂油。将压应力以0.030.04

17、MPas的速率连续地增至平均压应力，绘制应力-时间图，并在整个摩擦系数试验过程中保持不变。其预压时间为1h。以0.0020.003MPas的速率连续地施加水平力，直至不锈钢板与四氟滑板试样接触面间发生滑动为止，记录此时的水平剪应力作为初始值。试验过程应连续进行三次。图4.2.1.2-3摩擦系数摩擦系数试验设备图1试验机上承机上承载板；板；1四氟滑板支座四氟滑板支座试样；3-中中间钢拉板；拉板；4-试验机机下承下承载板；板；5不不锈钢板板试样；6-防滑摩擦板防滑摩擦板 (2)摩擦系数应按下列公式计算：式中：f四氟滑板与不锈钢板表面的摩擦系数，精确至0.01；接触面发生滑动时的平均剪应力(MPa)

18、；支座的平均压应力(MPa)；H支座承受的最大不平力(kN)；R支座最大承压力(kN)；Ao支座有效承压面积(mm2)。（3）结果每对试样的摩擦系数为三次试验结果的算术平均值。6)转角试验(1)试验原理施加压应力至平均压应力，则试样产生垂直压缩变形；用千斤顶对中间工字梁施加一个向上的力P，工字梁产生转动，上下试样边缘产生压缩及回弹两个相反变形。由转动产生的支座边缘的变形必须小于由垂直荷载和强制转动共同影响下产生的压缩变形(见图4.2.1.2-4和图4.2.1.2-5)。图4.2.1.2-4转角角试验设备图(2)试验步骤转角试验应按下列步骤进行：将试样按图4.2.1.2-4规定摆放，对准中心位置

19、，精度应小1的试件短边尺寸。在距试样中心L处，安装使梁产生转动用的千斤顶和测力计，并在承载梁(或板)四角对称安置四只高精度位移传感器(精度0.001mm)；预压。将压应力以0.030.04MPas的速率连续地增至平均压应力，绘制应力-时间图，维持5min，然后以连续均匀的速率卸载至压应力为1.0MPa，如此反复三遍。检查传感器是否灵敏准确；加载。将压应力按照抗压弹性模量试验要求增至，采集支座变形数据，绘制应力-应变图，并在整个试验过程中维持不变。用千斤顶对中间工字梁施加一个向上的力P，使其达到预期转角的正切值(偏差不大于5)，停5min后，记录千斤顶力P及传感器的数值。(3)计算实测转角的正切

20、值应按下列公式计算：12传感器N1、N2处的变形平均值(mm)；34传感器N3、N4处的变形平均值(mm)；L转动力臂。式中：tan试样实测转角的正切值；图4.2.1.2-5转角角计算算图各种转角下，由于垂直承压力和转动共同影响产生的压缩变形值应按下式计算：式中：c支座最大承压力R时试样累积压缩变形值(mm)；1转动试验时，试样中心平均回弹变形值(mm)；2垂直承压力和转动共同影响下试样中心处产生的压缩变形值(mm)。各种转角下，试样边缘换算变形值应按下式计算：式中：实测转角产生的变形值(mm)；La矩形支座试样的短边尺寸(mm)，圆形支座采用直径d(mm)。各种转角下，支座边缘最大、最小变形

21、值应按下列公式计算：7)极限抗压强度试验极限抗压强度试验应按下列步骤进行：将试样放置在试检机的承载板上，上下承载板与支座接触面不得有油污，对准中心位置，精度应小于1的试件短边尺寸；以0.1MPas的速率连续地加载至试样极限抗压强度尺。不小于70MPa为止，绘制应力-时间图，并随时观察试样受力状态及变公情况，试样是否完好无损。3判定规则(1)实测抗压弹性模量E1、抗剪弹性模量G1、试样老化后的抗剪弹性模量G2和四氟滑板试样与不锈钢板的摩擦系数应满足表4.2.1-1中的要求；(2)支座在不小于70MPa压应力时，橡胶层未被挤坏，中间层钢板未断裂，四氟板与橡胶未发生剥离，则试样的抗压强度满足要求；(

22、3)支座在两倍剪应力作用下，橡胶层未被剪坏，中间层钢板未断裂错位，卸载后，支座变形恢复正常，认为试样抗剪粘结性能满足要求；(4)试样的容许转角正切值，混凝土、钢筋混凝土桥在1300，钢桥在1500时，试样边缘最小变形值大于或等于零时，则试样容许转角满足要求；(5)三块(或三对)试样中，有两块(或两对)不能满足要求时，则认为该批产品不合格。若有一块(或一对)试样不能满足要求时,则应从该批产品中随机再取双倍试样对不合格项目进行复验，若仍有一项不合格，则判定该批产品不合格。情境情境2 盆式橡胶支座盆式橡胶支座检测(JT391-1999)(JT391-1999)1分类(1)按使用性能分类双向活动支座(

23、多向活动支座)：具有竖向承载、竖向转动和多向滑移性能，代号为SX。单向活动支座：具有竖向承载、竖向转动和单一方向滑移性能，代号为DX。固定支座：具有竖向承载和竖向转动性能，代号为GD。【基本常识】(2)按适用温度范围分类常温型支座：适用于-25+60使用。耐寒型支座：适用于-40+60使用，代号为F。2支座型号表示方法例1：GPZl5SXF表示GPZ系列中设计承载力为15MN的双向(多向)活动的耐寒型盆式支座。例2：GPZ35DX表示GPZ系列中设计承载力为35MN的单向活动常温型盆式支座。例3：GIYZ50GD表示GPZ系列中设计承载力为50MN的固定的常温型盆式支座。3结构形式及规格系列交

24、通部行业标准公路桥梁盆式橡胶支座(JT391-1999)中规定了桥梁盆式橡胶支座标准系列规格、成品支座力学性能指标及有关设计指标要求。(1)结构形式及规格系列u双向双向( (多向多向) )活活动支座和支座和单向活向活动支座支座由上座板(包括顶板和不锈钢滑板)、聚四氟乙烯滑板、中间钢板、密封圈、橡胶板、底盆、地脚螺栓和防尘罩等组成。单向活动支座沿活动方向还没有导向挡块。u固定支座固定支座由上座板、密封圈、橡胶板、底盆、地脚螺栓和防尘罩等组成。减振型支座还应有消能和阻尼件。图4.2.2-1双向活双向活动支座支座结构示意构示意图图4.2.2-2单向活向活动支座支座结构示意构示意图 图4.2.2-3固

25、定支座固定支座结构示意构示意图(2)成品支座力学性能要求竖向承载力标准系列支座的竖向承载力(即支座反力，单位MN)分31级，即0.8、1.0、1.25、1.5、2、2.5、3.0、3.5、4.0、5.0、6.0、7.0、8.0、9.0、10.0、12.5、15.0、17.5、20.0、22.5、25.0、27.5、30.0、32.5、35.0、37.5、40.0、45.0、50.0、55.0和60.0。在竖向设计荷载作用下，支座压缩变形值不得大于支座总高度的2，盆环上口径向变形不得大于盆环外径的0.5，支座残余变形不得超过总变形量的5。水平承载力标准系列中，固定支座在各方向和单向活动支座非滑移

26、方向的水平承载力均不得小于支座竖向承载力的10。抗震型支座水平承载力不得小于支座竖向承载力的20。转角支座转动角度不得小于0.02rad。摩阻系数加5201硅脂润滑后，常温型活动支座设计摩阻系数最小取0.03。加5201硅脂润滑后，耐寒型活动支座没计摩阻系数最小取0.06。荷载试验的检验荷载应是支座设计承载力的1.5倍，并以10个相等的增量加载。在支座顶底板间均匀安装4只百分表，测试支座竖向压缩变形；在盆环上口相互垂直的直径方向安装4只干分表，测试盆环径向变形。方案一方案一荷荷载试验加载前应对试验支座预压3次，预压荷载为支座设计承载力。试验时检验荷载以10个相等的增量加载。加载前先给支座一个较

27、小的初始压力，初始压力的大小可视试验机精度具体确定，然后逐级加载。每级加载稳压后即可读数，并在支座设计荷载时加测读数，直至加载到检验荷载后，卸载至初始压力，测定残余变形，此时一个加载程序完毕。一个支座需往复加载3次。支座(或试件)摩阻系数测定采用双剪试验方法。试验时支座(或试件)储脂坑内均应涂满硅脂。对磨件不锈钢板选用0Crl9Ni13M03、0Crl7Ni12M02或1Crl8Ni9Ti牌号精轧不锈钢板，表面粗糙度为1m。试验温度常温为211，低温为-351。预压时间为1h，支座预压荷载为设计承载力(试件按30MPa压应力计算)。方案二方案二支座支座(或或试试件件)摩阻系数摩阻系数测测定定试

28、验时先给支座(或试件)施加垂直设计承载力，然后施加水平力并记录其大小。当支座(或试件)一发生滑动，即停止水平力加载，由此计算初始摩阻系数。重复上述加载至第五次，测出各次的滑动摩阻系数。一般情况下只做常温试验，当有低温要求时再进行低温试验。试件数量为3组。3试验数据整理(1)支座压缩变形和盆环径向变形量分别取相应各测点实测数据的算术平均值。(2)根据实测各级加载的变形量分别绘制荷载-竖向压缩变形曲线和荷载-盆环径向变形曲线，两变形曲线均应呈线性关系，卸载后支座复原不能低于95。(3)支座(或试件)滑动摩阻系数取第二次第五次实测平均值。3组试件摩阻系数的平均值作为该批聚四氟乙烯板的摩阻系数。实测支

29、座摩阻系数应小于等于0.01，试件摩阻系数应低于整体支座实测值。(4)试验结果判定试验支座的竖向压缩变形值不得大于支座总高度的2；盆环上口径向变形不得大于盆环外径的0.5；支座残余变形不得超过总变形量的5；满足以上条件的支座为合格，表明该试验支座可以继续使用。实测荷载-竖向压缩变形曲线或荷载-盆环径向变形曲线呈非线性关系，该支座为不合格。支座卸载后，如残余变形超过总变形量的5，应重复上述试验；若残余变形不消失或有增长趋势，则认为该支座不合格。支座在加载中出现损坏，则改支座为不合格。实测支座摩阻系数大于0.01时，应检查材质后重复进行试验；若重复试验后的摩阻系数仍大于0.01，则认为该支座摩阻系

30、数不合格。支座外露表面应平整、美观、焊缝均匀。喷漆表面应光滑，不得有漏漆、流痕、褶皱等现象。(5)注意问题试验样品原则上应选实体支座，如试验设备不允许对大型支座进行试验，经协商可选用小型支座代替。测试支座摩阻系数可选用支座承载力不大于2MN的双向活动支座或用聚四氟乙烯板试件代替，试件厚7mm，直径80100mm，试件工况与支座相同。在预压过程中注意四只百分表的读数增量，当其相差较大时支座位置应预以调整，直到四只百分表读数增量基本相同时为止。测量支座(或试件)摩阻系数时要重复加载五次，计算支座(或试件)滑动摩阻系数取第二次第五次实测结果的平均值。情境情境3 混凝土构件混凝土构件试验检测及及质量量

31、评定方法定方法 桥涵混凝土结构、钢筋混凝土结构或预应力混凝土结构或构件的检验，依据交通部的有关标准，主要包括内容有三个方面：一是施工阶段的质量控制，包括原材料的试验检测、混凝浇注前的检查等；二是外观质量检测，主要是在构件成型达到一定强度后检测结构实物的尺寸和位置偏差，混凝土表面平整度、蜂窝、麻面、露筋及裂缝等；三是构件混凝土的强度等级，通常以立方体试件的抗压强度来反映，当对某一方面的检验内容产生怀疑时，如构件的强度离散大、强度不足、振捣不密实或存在其他缺陷时，通常还需要采用无破损的方法进行专项检验或荷载试验来判定。无损检测的方法很多，目前工程中应用比较多的有以下几种方法：钻芯法、回弹法、超声法

32、、超声-回弹综合法和拉拔法等。方案一钻芯法(CECS03：88)钻芯法检验混凝土强度是从混凝土结构物中钻取芯样来测定混凝土的抗压强度，是一种直观准确的方法。用钻芯法还可以检测混凝土的裂缝、接缝、分层、孔洞或离析等缺陷，具有直观、精度高等特点，因而广泛应用于土木工程中混凝土结构或构筑物的质量检测。(一)适用情况1对试块抗压强度的测试结果有怀疑时；2因材料、施工或养护不良而发生混凝土质量问题时；3混凝土遭受冻害、火灾、化学侵蚀或其他损害时；4需检测经多年使用的建筑结构或构筑物中混凝土强度时。(二)钻取芯样1钻前准备资料(1)工程名称(或代号)及设计、施工、建设单位名称；(2)结构或构件种类，外形尺

33、寸及数量；(3)设计采用的混凝土强度等级；(4)成型日期，原构料(水泥品种，粗骨料粒径等)和混凝土试块抗压强度试验报告；(5)结构或构件质量状况和施工中存在问题的记录；(6)有关的结构设计图和施工图等。2钻取芯样部位(1)结构或构件受力较小的部位；(2)混凝土强度质量具有代表性的部位；(3)便于钻芯机安放与操作的部位；(4)避开主筋、预埋件和管线的位置，并尽量避开其他钢筋；(5)用钻芯法和非破损法综合测定强度时，应与非破损法取同一测区。(三)芯样要求1芯样数量按单个构件检测时，每个构件的钻芯数量不应少于3个，对于较小构件，钻芯数量可取2个；对构件的局部区域进行检测时，应由要求检测的单位提出钻芯

34、位置及芯样数量。2芯样直径钻取的芯样直径一般不宜小于骨料最大粒径的3倍，在任何情况下不得小于骨料最大粒径的2倍。3芯样高度芯样抗压试件的高度和直径之比应在12的范围内。4芯样外观检查每个芯样应详细描述有关裂缝、分层、麻面或离析等情况，并估计集料的最大粒径、形状种类及粗细集料的比例与级配，检查并记录存在气孔的位置、尺寸与分布情况，必要时应进行拍照。5芯样测量(1)平均直径：用游标卡尺测量芯样中部，在相互垂直的两个位置上，取其二次测量的算术平均值，精确至0.5mm。(2)芯样高度：用钢卷尺或钢板尺进行测量，精确至0.5mm。(3)垂直度：用游标量角器测量两个端面与母线的夹角，精确至0.1。(4)平

35、整度：用钢板尺或角尺紧靠在芯样端面上，一面转动钢板尺，一面用塞尺测量与芯样端面之间的缝隙(图4.2.3.1-1)。图4.2.3.1-1芯芯样尺寸尺寸测量示意量示意图a)测高度；高度；b)测平整度；平整度；c)测垂直度；垂直度；d)测平均直径平均直径6芯样端面补平方法当锯切后芯样端面的不平整度在100mm长度内超过0.1mm，芯样端面与轴线的不垂直度超过2时，宜采用在磨平机上磨平或在专用补平装置上补平的方法进行端面加工。(1)硫磺胶泥(或硫磺)补平补平前先将芯样端面污物清除于净，然后将芯样垂直地夹持在补平器的夹具中，并提升到一定高度(图4.2.3.1-2)。图4.2.3.1-2硫磺胶泥硫磺胶泥补

36、平示意平示意图1-芯芯样；2-夹具；具；3-硫磺液体；硫磺液体；4-底底盘；5-手手轮；6-卤条；条；7-立柱立柱在补平器底盘上涂上一层很薄的矿物油或其他脱模剂，以防硫磺胶泥与底盘粘结。将硫磺胶泥置放于容器中加热熔化。待硫磺胶泥溶液由黄色变成棕色时(约150)，倒入补平器底盘中。然后转动手轮使芯样下移并与底盘接触。待硫磺胶泥凝固后，反向转动手轮，把芯样提起，打开夹具取出芯样。然后，按上述步骤补平该芯样的另一端面。(2)用水泥砂浆(或水泥净浆)补平补乎前先将芯样端面污物清除干净，然后将端面用水湿润。在平整度为每长100mm不超过0.05mm的钢板上涂一薄层矿物油或其他脱模剂，然后倒上适量水泥砂浆

37、摊成薄层，稍许用力将芯样压入水泥砂浆之中，并应保持芯样与钢板垂直。待两小时后，再补另一端面。仔细清除侧面多余水泥砂浆，在室内静放一昼夜后送人养护室内养护。待补平材料强度不低于芯样强度时，方能进行抗压试验(图4.2.3.1-3)。图4.2.3.1-3水泥砂水泥砂浆补平示意平示意图1-芯芯样；2-套模；套模；3-支架；支架；4-水泥砂水泥砂浆；5-钢板板(四)抗压强度试验1芯样试件宜在与被检测结构或构件混凝土湿度基本一致的条件下进行抗压试验。如结构工作条件比较干燥，芯样试件应以自然干燥状态进行试验；如结构工作条件比较潮湿，芯样试件应以潮湿状态进行试验。2按自然干燥状态进行试验时，芯样试件在受压前应

38、在室内自然干燥3d，按潮湿状态进行试验时，芯样试件应在205的清水中浸泡4048h，从水中取出后应立即进行抗压试验。(五)芯样强度计算芯样试件的混凝土强度换算值系指用钻芯法测得的芯样强度，换算成相应于测试龄期的边长为150mm的立方体试块的抗压强度值。芯样试件的混凝土强度换算值，应按下列公式计算：式中：fcuc芯样试件混凝土强度换算值(MPa)，精确至0.1MPa；F芯样试件抗压试验测得的最大压力(N)；d芯样试件的平均直径(mm)；不同高径比的芯样试件混凝土强度换算系数，应按表4.2.3.1-1选用。芯芯样试件混凝土件混凝土强度度换算系数算系数高径比h/d1.01.11.21.31.41.5

39、1.61.71.81.92.0系数1.01.041.071.101.131.151.171.191.211.221.24(六)注意问题1对混凝土强度等级低于C10的结构，不宜采用钻芯法检测。2芯样试件内不应含有钢筋。如不能满足此项要求，每个试件内最多只允许含有2根直径小于10mm的钢筋，且钢筋应与芯样轴线基本垂直并不得露出端面。3将芯样取出并稍晾干后，应标上芯样的编号，并应记录取芯构件名称、取芯位置、芯样长度及外观质量等，必要时应拍摄照片。如发现不符合制作芯样试件的条件，应另行钻取。4芯样在搬运之前应采用草袋废水泥袋等材料仔细包装，以免碰坏。5芯样有裂缝或有其他较大缺陷时不得用作抗压强度试验。

40、6硫磺胶泥(或硫磺)补平法一般适用于自然干燥状态下抗压试验的芯样试件补平，水泥砂浆(或水泥净浆)补平法一般适用于潮湿状态下抗压试验的芯样试件补平。7补平层应与芯样结合牢固，以使受压时补平层与芯样的结合面不提前破坏。8经端面补平后的芯样高度小于095d(d为芯样试件平均直径)，或大于205d时，不得用作抗压强度试验。方案二方案二回回弹法法(JGJ(JGJT23-2001)T23-2001)(一)回弹法的基本原理回弹法是用弹簧驱动重锤，通过弹击杆弹击混凝表面，并测出重锤被反弹回来的距离，以回弹值(反弹距离与弹簧初始长度之比)作为与强度相关的指标，来推定混凝土强度的一种方法。由于测量在混凝土表面进行

41、，所以应属于表面硬度法的一种。当重锤被拉到冲击前的起始状态时，若重锤的质量等于1，则这时重锤所具有的势能e为：式中：k-拉力弹簧的刚度系数；l-拉力弹簧起始拉伸长度。回回弹法原理示意法原理示意混凝土受冲击后产生瞬时弹性变形，其恢复力使重锤弹回，当重锤被弹回到。位置时所具有的势能ex为：式中：x重锤反弹位置或重锤弹回时弹簧的拉伸长度。所以重锤在弹击过程中，所消耗的能量e为：令 在回弹仪中，l为定值，所以R与x成正比，称为回弹值。将R代入式(4.2.3.2-3)得： (4.2.3.2-4) (4.2.3.2-3)由式(4.2.3.2-4)可知，回弹值只等于重锤冲击混凝土表面后剩余势能与原有势能之比

42、的平方根。简而言之，回弹值的大小，取决于与冲击能量有关的回弹能量，而回弹能量主要取决于被测混凝土的弹塑性性能。其能量的传递和变化概述如下：设回弹仪的动能(标准能量)为e，则由功能原理：式中：Al使混凝土产生塑性变形的功；A2使混凝土、弹击杆及弹击锤产生弹性变形的功；A3弹击锤在冲击过程中和指针在移动过程中因摩擦损耗的功；A4弹击锤在冲击过程中和指针在移动过程中克服空气阻力的功；A5混凝土产生塑性变形时增加自由表面所损耗的功；A6仪器在冲击时由于混凝土构件的颤动和弹击杆与混凝土表面移动而损耗的功。A3、A4、A5、A6一般很小，当混凝土构件具有足够的刚度且在冲击过程中仪器始终紧贴混凝土表面时，均

43、可忽略不计。在一定的冲击能量作用下，A2的弹性变形接近为常数。因此弹回距离主要取决于混凝土的塑性变形。混凝土的强度愈低，则塑性变形愈大，消耗于产生塑性变形的功也愈大，弹击锤所获得的回弹功能就愈小，回弹距离相应也愈小，从而回弹值就愈小，反之亦然。据此，可由实验方法建立“混凝土抗压强度一回弹值”的相关曲线，通过回弹仪对混凝土表面弹击后的回弹值来推算混凝土的强度值。(二)回弹仪1回弹仪的构造及工作原理仪器工作时，随着对回弹仪施压，弹击杆(1)徐徐向机壳内推进，弹击拉簧(2)被拉伸，使连接弹击拉簧的弹击锤(4)获得恒定的冲击能量e，当仪器水平状态工作时，其冲击能量e可由式(4.2.3.2-1)计算，其

44、能量大小为2.207J(标准规定弹击拉簧的刚度785.0Nm，单击拉簧工作时拉伸长度0.075m)。当挂钩(12)与调零螺钉(16)互相挤压时，使弹击锤脱钩，于是弹击锤的冲击面与弹击杆的后端平面相碰撞，此时弹击锤释放出来的能量借助弹击杆传递给混凝土构件，混凝土弹性反应的能量又通过弹击杆传递给弹击锤，使弹击锤获得回弹的能量向后弹回，计算弹击锤回弹的距离x和弹击锤脱钩前距弹击杆后端平面的距离l之比，即得回弹值只，它由仪器外壳上的刻度尺(8)示出。图4-19 回回弹仪的构造的构造1-弹击杆杆；2-弹击拉拉簧簧；3-拉拉簧簧座座；4-弹击锤；5-指指针块；6-指指针片片；7-指指针轴；8-刻刻度度尺尺

45、；9-导向向法法兰；10-中中心心导向向杆杆；11-缓冲冲压簧簧；12-挂挂钩；13-挂挂钩压簧簧；14-挂挂钩销子子；15-压簧簧；16-调零零螺螺钉；17-紧固固螺螺母母；18-尾尾盖盖；19-盖盖帽帽；20-卡卡环；21-密封毡帽；密封毡帽；22-按按钮；23-外壳外壳2对中型回弹仪的技术要求(1)水平弹击时，弹击锤脱钩的瞬间，回弹仪的标准能量应为2.207J；(2)弹击锤与弹击杆碰撞的瞬间，弹击拉簧应处于自由状态，此时弹击锤起跳点应相应于指针指示刻度尺上“0”处；(3)在洛氏硬度HRC为602的钢砧上，回弹仪的率定值应为；(4)回弹仪使用时的环境温度应为-440。3回弹仪的率定方法回弹

46、仪在工程检测前后，应在钢砧上做率定试验，并应符合下述要求。回弹仪率定试验宜在干燥、室温为535的条件下进行。率定时，钢砧应稳固地平放在刚度大的物体上。测定回弹值时，取连续向下弹击三次的稳定回弹值的平均值。弹击杆应分四次旋转，每次旋转宜为90。弹击杆每旋转一次的率定平均值应为802。4回弹仪的校验回弹仪具有下列情况之一时，应由法定部门按照国家现行标准混凝土回弹仪检定规程(JJG81793)对回弹仪进行校验。(1)新回弹仪启用前；(2)超过检定有效期限(有效期为半年)；(3)累计弹击次数超过6000次；(4)经常规保养后钢砧率定值不合格；(5)遭受严重撞击或其他损害。5回弹仪的保养方法当回弹仪的弹

47、击次数超过2000次，或者对检测值有怀疑以及在钢砧上的率定值不合格时，应对回弹仪进行保养。常规保养应符合下列规定：(1)使弹击锤脱钩后取出机芯，然后卸下弹击杆，取出里面的缓冲压簧，并取出弹击锤、弹击拉簧和拉簧座；(2)清洗机芯各零部件，重点清洗中心导杆、弹击锤和弹击杆的内孔和冲击面，清洗后应在中心导杆上薄薄涂抹钟表油，其他零部件均不得抹油；(3)应清理机壳内壁，卸下刻度尺，并应检查指针，其摩擦力应为0.50.8N；(4)不得旋转尾盖上已定位紧固的调零螺丝；(5)不得自制或更换零部件；(6)保养后应对回弹仪进行率定试验。回弹仪使用完毕后应使弹击杆伸出机壳，清除弹击杆、杆前端球面、以及刻度尺表面和

48、外壳上的污垢、尘土。回弹仪不用时，应将弹击杆压入仪器内，经弹击后方可按下按钮锁住机芯，将回弹仪装入仪器箱，平放在干燥阴凉处。(三)检测方法当出现标准养护试件或同条件试件数量不足或未按规定制作试件时；当所制作的标准试件或同条件试件与所成型的构件在材料用量、配合比、水灰比等方面有较大差异，已不能代表构件的混凝土质量时；当标准试件或同条件试件的试压结果，不符合现行标准、规范规定的对结构或构件的强度合格要求，并且对该结果持有怀疑时。检测步骤1收集基本技术资料收集的基本技术资料包括：(1)工程名称及设计、施工、监理(或监督)和建设单位名称。(2)结构或构件名称、外形尺寸、数量及混凝土强度等级。(3)水泥

49、品种、强度等级、安定性、厂名；砂石种类、粒径汐帕口剂或掺合料品种、掺量；混凝土配合比等。(4)施工时材料计量情况，模板、浇筑、养护情况及成型日期等。(5)必要的设计图纸和施工记录。(6)检测原因。2选择符合下列规定的测区(1)每一结构或构件测区数不应少于10个，对某一方向尺寸小于4.5m且另一方向尺寸小于0.3m的构件，其测区数量可适当减少，但不应少于5个；(2)相邻两测区的间距应控制在2m以内，测区离构件端部或施工缝边缘的距离不宜大于0.5m，且不宜小于0.2m。(3)测区应选在使回弹仪处于水平方向检测混凝上浇筑侧面。当不能满足这一要求时，可使回弹仪处于非水平方向检测混凝土构件的浇筑侧面、表

50、面或底面。(4)测区宜选在构件的两个对称可测面上，也可选在一个可测面上，且应均匀分布。在构件的重要部位及薄弱部位必须布置测区，并应避开预埋件。(5)测区的面积不宜大于0.04m2。(6)检测面应为原状混凝土表面，并应清洁、平整，不应有疏松层、浮浆、油垢、涂层以及蜂窝、麻面，必要时可用砂轮清除疏松层和杂物，且不应有残留的粉末或碎屑。(7)对弹击时产生颤动的薄壁、小型构件应进行固定。(8)结构或构件的测区应标有清晰的编号，必要时应在记录纸上描述测区布置示意图和外观质量情况。3回弹值测量(1)回弹仪的操作将弹击杆顶住混凝土的表面，轻压仪器，松开按钮，弹击杆徐徐伸出。使仪器对混凝土表面缓慢均匀施压，待

51、弹击锤脱钩冲击弹击杆后即回弹，带动指针向后移动并停留在某一位置上，即为回弹值。继续顶住混凝土表面并在读取和记录回弹值后，逐渐对仪器减压，使弹击杆自仪器内伸出，重复进行上述操作，即可测得被测构件或结构的回弹值。操作中注意仪器的轴线应始终垂直于混凝土构件的检测面，缓慢施压，准确读数，快速复位。(2)测点宜在测区范围内均匀分布，相邻两测点的净距不宜小于20mm；测点距外露钢筋、预埋件的距离不宜小于30mm。测点不应在气孔或外露石子上，同一测点只应弹击一次。每一测区应记取16个回弹值，每一测点的回弹值读数估读至1。4碳化深度值测量(1)回弹值测量完毕后，应在有代表性的位置上测量碳化深度值，测点数不应少

52、于构件测区数的30，取其平均值为该构件每测区的碳化深度值。当碳化深度值大于2.0mm时，应在每一测区测量碳化深度值。(2)碳化深度值测量方法：采用适当的工具在测区表面形成直径约15mm的孔洞，其深度应大于预估混凝土的碳化深度。孔洞中的粉末和碎屑应除净，并不得用水擦洗。同时，采用浓度为1的酚酞酒精溶液滴在孔洞内壁的边缘处，当已碳化与未碳化界线清楚时，再用深度测量工具测量已碳化与未碳化混凝土交界面到混凝土表面的垂直距离，测量不应少于3次，取其平均值。每次读数精确至0.5mm。(四)回弹值计算和测区混凝土强度的确定1计算测区平均回弹值，应从该测区的16个回弹值中剔除3个最大值和3个最小值，余下的10

53、个回弹值按下式计算：式中：Rm测区平均回弹值，精确至0.1；Ri第i个测点的回弹值。2非水平方向检测混凝土浇筑侧面时，应按下式修正：式中：Rm非水平状态检测时测区的平均回弹值，精确至0.1；Ra非水平状态检测时回弹值修正值，可由表4.2.3.2-1查取。(4.2.3.2-7)3水平方向检测混凝土浇筑顶面或底面时，应按下列公式修正：式中：Rmt、Rmb水平方向检测混凝土浇筑表面、底面时，测区的平均回弹值，精确0.1；Rat、Rab混凝土浇筑表面、底面回弹值的修正值，应由表4.2.3.2-2查取。(4.2.3.2-8)(4.2.3.2-9)4测区混凝土强度值的确定结构或构件第i个测区混凝土强度换算

54、值，根据每一测区的回弹平均值及碳化深度值，查阅全国统一测强曲线(附录I中的附表1)得出，当有地区测强曲线或专用测强曲线时，混凝土强度换算值应按地区测强曲线或专用测强曲线换算得出。表中末列入的测区强度值可用内插法求得。对于泵送混凝土还应符合下列规定：(1)当碳化深度值不大于2.0mm时，每一测区混凝土强度换算值应按表4.2.3.2-3修正。泵送混凝土送混凝土测区混凝土区混凝土强度度换算算值的修正的修正值 碳化深度碳化深度值 (mm)(mm)抗抗压强度度值(MPa)(MPa)0.00.0；0.50.5；1.01.0(MPa)(MPa)40.040.045.045.050.050.055.O55.O

55、60.060.0K(MPa)K(MPa)+4.5+4.5+3.O+3.O+1.5+1.50.00.01.51.5；2.02.0 (MPa) (MPa)30.030.035.035.040.040.060.060.0K(MPa)K(MPa)+3.0+3.0+1.5+1.50.O0.O(2)当碳化深度值大于2.0mm时，可采用同条件试件或钻取混凝土芯样进行修正。(五)混凝土强度计算1结构或构件的测区混凝土强度平均值可根据各测区的混凝土强度换算值计算。当测区数为10个及以上时，应计算强度标准差。平均值及标准差应按下列公式计算：式中：结构或构件测区混凝土强度换算值的平均值(MPa)，精确至0.1MPa

56、；n对单个检测的构件，取一个构件的测区数；对批量检测的构件，取被抽检构件的测区数之和；结构或构件测区混凝土强度换算值的标准差(MPa)，精确至0.01MPa。2结构或构件的混凝土强度推定值(fcu,e)应按下列公式确定：(1)当该结构或构件测区数少于10个时：式中：构件中最小的测区混凝土强度换算值。(2)当该结构或构件的测区强度值中出现小于10.0MPa时：(4)对按批量检测的构件，当该批构件混凝土强度标准差出现下列情况之一时，则该批构件应全部按单个构件检测：当该批构件混凝土强度平均值小于25MPa时：当该批构件混凝土强度平均值不小于25MPa时：(3)当该结构或构件测区数不少于10个或按批量

57、检测时，应按下列公式计算：(六)回弹法测强的误差范围和减小误差的方法回弹法测强的影响因素比较多，如水泥品种、粗骨料品种、成型方法、模板种类、养护方法、湿度、保护层厚度、混凝土龄期、测试时的大气温度、测试技术等等均有程度不同的影响。对回弹法测强误差的估计，一般采用在实验室内通过试块测试制定测强相关曲线，然后按试验值进行最小二乘法回归分析时所得的标准差及离散系数，作为测定误差，或以验证性实测试验误差作为测定误差。表4.2.3.2-4为部分国家的回弹法标准中，按这一估计方法所列出的回弹法测强误差范围。关于结构混凝土强度的检测误差与试块混凝土强度的检测误差两者之间的差异，尚待进一步研究。部分国家的回部

58、分国家的回弹法法标准中准中强度度测定定误差差国别误差()条件英国1525期龄3个月以内，校准曲线法 前苏联15倮汪率95，校准曲线法 罗马尼亚2535保证率90，已知配合比，有试块复核影响系数法 国际建议 (150)15期龄1460d，只有12个影响因素的变化，条件明确，校准曲线法25期龄同上，已知影响因素很少，校准曲线法减小误差的方法是：可采用同条件试块或钻取混凝土芯样进行修正，试块或钻取芯样数目不应少于6个。钻取芯样时每个部位应钻取一个芯样，计算时，测区混凝土强度换算值应乘以修正系数。修正系数应按下列公式计算：1当有同条件试块时2当有钻取混凝土芯样时式中：修正系数，精确到0.01；fcu,

59、i第i个混凝土立方体试件(边长为150mm)的抗压强度值，精确到0.1MPa；fcor,i第i个混凝土芯样试件的抗压强度值，精确到0.1MPa；对应于第i个试件或芯样部位回弹值和碳化深度值的混凝土强度换算值，可按附录I中的附表1采用；n试件数。(七)注意问题1回弹法测强的误差比较大，因此对比较重要的构件或结构物强度检测必须慎重使用。2符合下列条件的混凝土才能采用全国统一测强曲线进行测区混凝土强度换算。(1)混凝土采用的材料、拌和用水符合现行国家有关标准；(2)不掺外加剂或仅掺非引气型外加剂；(3)采用普通成型工艺；(4)采用符合现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范(GB502042002

60、)规定的钢模、木模及其他材料制作的模板；(5)自然养护或蒸气养护出池后经自然养护7d以上，且混凝土表层为于燥状态；(6)龄期为141000d；(7)抗压强度为1060MPa。3当有下列情况之一时，测区混凝土强度值不得按全国统一测强曲线进行测区混凝土强度换算，但可制定专用测强曲线或通过试验进行修正，专用测强曲线的制定方法见回弹法检测混凝土抗压强度技术规程(JGJT23-2001)。(1)粗集料最大粒径大于60mm；(2)特种成型工艺制作的混凝土；(3)检测部位曲率半径小于250mm；(4)潮湿或浸水混凝土。4当构件混凝土抗压强度大于60MPa时，可采用标准能量大于2.207J的混凝上回弹仪，并应

61、另行制订检测方法及专用测强曲线进行检测。5批量检测的条件是：在相同的生产工艺条件下，混凝土强度等级相同，原材料、配合比、成型工艺、养护条件基本一致且龄期相近的同类结构或构件。按批进行检测的构件，抽检数量耒得少于同批构件总数的30且构件数量不得少于10件。抽检构件时，应随机抽取并使所选构件具有代表性。方案三、超声法方案三、超声法(CECS21(CECS21：2000)2000)超声法检测混凝土构件缺陷超声脉冲波检测混凝土缺陷是依据以下原理：(1)超声脉冲波在混凝土中遇到缺陷时产生绕射，可根据声时及声程的变化，判别和计算缺陷的大小；(2)超声脉冲波在缺陷界面产生散射和反射，到达接收换能器的声波能量

62、(波幅)显著减小，可根据波幅变化的程度来判断缺陷的性质和大小；(3)超声脉冲波中各频率成分在缺陷界面衰减程度不同，接收信号的频率明显降低，可根据接收信号主频或频率谱的变化分析判别缺陷情况；(4)超声脉冲波通过缺陷时，部分声波会产生路径和相位变化，不同路径或不同相位的声波叠加后，造成接收信号波形畸变，可参考畸变波形分析判断缺陷。1测前准备(1)测前应掌握和取得以下有关结构情况的资料：工程和结构名称；混凝土原材料品种和规格；混凝土浇筑和养护情况；结构尺寸和配筋施工图或钢筋隐蔽图；结构外观质量及存在的问题。(2)对检测面的要求测区混凝土表面应清洁、平整，必要时可用砂轮磨平或用高强度等级快凝砂浆抹平。

63、换能器应通过耦合剂与结构表面接触，耦合层中不得夹杂泥沙或空气。(3)测点间距普测的测点间距宜为200500mm(平测法例外)，对出现可疑数据的区域，应加密布点进行细测。(4)换能器频率选择换能器能器频率率选择表表4.2.3.3-2 测距距 (cm)选用用换能器能器频率率(kHz）最小横截面尺最小横截面尺寸寸(cm)测距距 (cm)选用用换能器能器频率率(kHz)最小横截面尺最小横截面尺寸寸 (cm)102010020010300513030503020100501002050020501003005020(5)换能器布置方式对测法：发射换能器T和接收换能器R分别置于被测结构相互平行的两个表面，

64、且两个换能器的轴线位于同一直线上，见图4.2.3.3-4a)。斜测法：一对发射和接收换能器分别置于被测结构的两个表面，但两个换能器的轴线不在同一直线上，见图4.2.3.3-4b)。平测法：一对发射和接收换能器置于被测结构同一个接收表面上进行测试，见图4.2.3.3-4c)图4.2.3.3-4嵌能群布置方式a)直测法；b)斜测法；c)平测法钻孔法：一对换能器分别置于两个对应钻孔中，采用孔中对测(两个换能器位于同一高度进行测试)、孔中斜测(一对换能器分别置于两个对应钻孔中，但不在同一高度而是在保持一定高程差的条件下进行测试)和孔中平测(一对换能器置于同一钻孔中，以一定的高程差同步移动进行测试)。2

65、混凝土相对均匀性检测(1)适用情况需要了解结构混凝土各部位的相对匀质性时。(2)检测要求被检测的部位应具有相对平行的测试面；测点应在被测部位上均匀布置，测点的间距一般为200500mm；测点布置时，应避开与声波传播方向相一致的主钢筋。3)检测方法在检测部位的测试面上画间距为200500mm的网格并编号；用钢卷尺测量两个换能器之间的距离，测量误差不应大于1；逐点测量声时值t1、t2、t3、tn。(4)数据处理及判定各测点的混凝土声速值应按下式计算式中：i第i点混凝土声速值(km/s)；li第i点测距值(mm)；tci第i点混凝土声时值(s)；和标准差各测点混凝土声速的平均值及离差系数应按下式分别

66、计算：式中：i第i个测点混凝土声速值(km/s)；n测点数。根据声速的标准差和离差系数的大小，可以相对比较相同测距的同类结构或各部位混凝土质量均匀性的优劣。(5)注意问题由于混凝土的声速与其强度之间并非线性关系，以声速统计的标准差和离差系数与现行施工验收规范中以标准试块强度值统计的标准差和离差系数不是同一标准，且以声速统计的标准差和离差系数的数值还随测试距离(构件尺寸)而变。因此，只能作同类结构、相同测距混凝土均匀性的相对比较，而不能用于均匀性等级的评定。当具有超声测强曲线时，可先计算出测点混凝土强度值，然后再进行匀质性评价。3混凝土表面损伤层检测(1)适用情况需要了解因冻害、高温或化学腐蚀等

67、所引起的混凝土表面损伤层厚度时。(2)检测要求根据结构的损伤情况和外观质量选取有代表性的部位布置测区；结构被测表面应平整并处于自然干燥状态，且无接缝和饰面层；测点布置时应避免T、R换能器的连线方向与附近主钢筋的轴线平行。(3)检测方法测试时T换能器应耦合好保持不动，然后将R换能器依次耦合在测点1、2、3、位置上，如图4.2.3.3-5，读取相应的声时值t1、t2、t3、，并测量每次R、T换能器之间的距离l1、l2、l3。R换能器每次移动的距离不宜大于100mm，每一测区的测点数不得少于6个。图4.2.3.3-5损伤层检测换能器布置能器布置(4)数据处理及判定以各测点的声时值ti和相应测距值li

68、绘制“时-距”坐标图，如图所示。由图可得到声速改变所形成的拐点，并可按下式计算出该点前、后分别表示损伤和未损伤混凝土的l与t的相关直线。损伤混凝土未损伤混凝土式中：lf拐点前各测点的距离(mm)，对应于图4.2.3.3-6中的；tf对应于图4.2.3.3-6中的l1、l2、l3的声时(s)t1、t2、t3；la拐点后各测点的距离(mm)，对应于图4.2.3.3-6的l4、l5、l6；ta-对应于图4.2.3.3-6中l4、l5、l6的声时(s)t4、t5、t6；a1、b1、a2、b2回归系数，即图4.2.3.3-6中损伤和未损伤混凝土直线的截距和斜率。图4.2.3.3-6损伤层检测“时一距一距

69、”图损伤层厚度应按下式计算：式中：hf-损伤层厚度。(5)注意问题表面损伤层检测宜选用频率较低的厚度振动式换能器；当结构的损伤层厚度不均匀时，应适当增加测区数。4浅裂缝检测(1)适用情况当结构混凝土开裂深度小于或等于500mm时。(2)检测要求需要检测的裂缝中，不得充水或充泥浆；如有主钢筋穿过裂缝且与T、R换能器的连线大致平行，布置测点时应注意使T、R换能器连线至少与该钢筋轴线相距1.5倍的裂缝预计深度。平测法当结构的裂缝部位只有一个可测表面，可采用平测法。平测时应在裂缝的被测部位以不同的测距同时按跨缝和不跨缝布置测点进行声时测量，其测量步骤应为：a)不跨缝声时测量：将T和R换能器置于裂缝同一

70、侧，以两个换能器内边缘间距()等于100mm、150mm、200mm、250mm分别读取声时值(ti)，绘制时-距坐标图(见图4.2.3.3-6)或用统计的方法求出两者的关系式。图4.2.3.3-6损伤层检测“时-距”图 每测点超声波实际传播距离为：式中：li第i点的超声波实际传播距离(mm)；l第i点的R、T换能器内边缘间距(mm)；a“时-距”图中l轴的截距或回归直线方程的常数项(mm)。不跨缝平测的混凝土声速值为：（km/s）（km/s）式中：、第n点和第1点的测距(mm)；、第n点和第1点读取的声时值(s)；b回归系数。 、 b)跨缝声时测量：如图4.2.3.3-7所示，将T、R换能器

71、分别置于以裂缝为轴线的对称两侧，两换能器中心连线垂直于裂缝走向，以l=100mm、150mm、200mm、250mm、300mm、分别读声时值同时观察首波相位的变化。图4.2.3.3-7绕过裂裂缝示意示意图c)平测法检测，裂缝深度按下式计算：式中：不跨缝平测时第i点的超声波实际传播距离(mm)；第i点计算的裂缝深度值(mm)；第i点跨缝平测的声时值(s)；各测点计算裂缝深度的平均值(mm)；n测点数。 (4.2.3.3-18)(4.2.3.3-19)d)裂缝深度的确定方法如下：i）跨缝测量中，当在某测距发现首波反相时，可用该测距及两个相邻测距的测量值按(4.2.3.3-18)式计算值 ，取此三

72、点的 平均值作为该裂缝的深度值( )；ii）跨缝测量中如难于发现首波反相，则以不同测距按式(4.2.3.3-18)、式(4.2.3.3-19)计算l及其平均值( )。将各测距l与 比相比较，凡测距l小于 和大于3 ，应剔除该组数据，然后取余下 的平均值，作为该裂缝的深度值( )。双面斜测法当结构的裂缝部位具有两个相互平行的测试表面时，可采用双面穿透斜测法检测。测点布置如图4.2.3.3-8所示，将T、R换能器分别置于两测试表面对应测点1、2、3的位置，读取相应声时值t1、波幅值Al及主频率fi。如T、R换能器的连线通过裂缝，则接收信号的波幅和频率明显降低。根据波幅和频率的突变，可以判定裂缝深度

73、以及是否在平面方向贯通。图4.2.3.3-8 斜斜测裂裂缝测点布置示意点布置示意图a）平面）平面图 b）立面）立面图注意问题a)当需要检测的裂缝中有水或泥浆时，上述检测方法不能使用。因为以声时推算浅裂缝深度，是假定裂缝中充满了气体，声波绕过裂缝末端传播。若裂缝有水或泥浆，则声波经水介质耦合穿过裂缝，首波到达时间不反映裂缝深度。b)采用斜测法时，必须保持T、R换能器的连线通过裂缝和不通过裂缝的测试距离相等倾斜角一致的条件下，读取相应的声时、波幅和频率值。5深裂缝检测(1)适用情况对于大体积混凝土，当预计开裂深度大于500mm时。(2)检测要求需要检测的裂缝中，不得充水或充泥浆；允许在裂缝两旁钻测

74、试孔；孔径应比换能器直径大510mm；孔深应至少比裂缝预计深度深700mm，经测试如浅于裂缝深度，则应加深钻孔；对应的两个测试孔，必须始终位于裂缝两侧，其轴线应保持平行；两个对应测试孔的间距宜为2000mm，同一结构的各对应测孔间距应相同；孔中粉末碎屑应清理干净；.如（4.2.3.3-9a)所示，宜在裂缝一侧多钻一个较浅的孔，测试无缝混凝土的声学参数供对比判别之用。4.2.3.3-9a钻孔孔测裂裂缝深度示意深度示意图a）平面）平面图（C为比比较孔）孔）b）II剖面剖面图(3)检测方法选用频率为2060kHz的径向振动式换能器，并在其连接线上作出等距离标志(一般间隔100400mm)。测试前应先

75、向测试孔中注满清水，然后将T、R换能器分别置于裂缝两侧的对应孔中，以相同高程等间距从上至下同步移动，逐点读取声时、波幅和换能器所处的深度见图4.2.3.3-9b)。(4)裂缝深度判定以换能器所处深度(h)与对应的波幅值(A)绘制hA坐标图(如图4.2.3.3-10所示)，随着换能器位置的下移，波幅逐渐增大，当换能器下移至某一位置后，波幅达到最大并基本稳定，该位置所对应的深度便是裂缝深度hc。图图4.2.3.3-10hA坐坐标图标图(5)注意问题向测孔中灌的水必须是清水，无悬浮泥沙。测点间隔宜20cm左右，深度大的裂缝测量间隔可适当大一些，换能器上千移动到位后，使其处于钻孔中心，为此换能器应套上

76、橡皮的“扶正器”再置于钻孔中使用。当放置T、R换能器的测孔之间混凝土质量不均匀或者存在不密实和空洞时，将使h-A曲线偏离原来趋向，此时应注意识别和判断，以免产生误判。由于大体积混凝土本身存在较大的体积变形，当温度升高而膨胀时，其裂缝变窄甚至完全闭合。当结构混凝土在外力作用下，其受压区的裂缝也会产生类似变化。在这种情况下进行超声检测，难以正确判断裂缝深度。因此，最好在气温较低的季节或结构卸荷状态下进行裂缝检测。当有主钢筋穿过裂缝且靠近一对测孔，T、R换能器又处于该钢筋的高度时，大部分超声波将沿钢筋传播到接收换能器，波幅测值难以反映裂缝的存在，检测时应注意判别。当裂缝中充满水时，绝大部分超声波经水

77、穿过裂缝传播到接收换能器，使得有无裂缝的波幅值无明显差异，难以判断裂缝深度。因此，检测时被测裂缝中不应填充水或泥浆。6不密实区和空洞检测(1)适用情况当结构混凝土因振捣不够、漏浆或石子架空等原因造成混凝土局部区域呈蜂窝状、空洞等缺陷时。(2)检测要求被测部位应具有一对(或两对)相互平行的测试面。测试范围除应大于有怀疑的区域外，还应有同条件的正常混凝土进行对比，且对比测点数不应少于20。在测区布置测点时，应避免T、R换能器的连线与附近的主钢筋轴线平行。(3)检测方法根据被测结构实际情况，可按下列方法之一布置换能器：a)当结构具有两对互相平行的测试面时可采用对测法，其测试方法如图4.2.3.3-1

78、1所示。在测区的两对相互平行的测试面上，分别画间距为100300mm的网格，然后编号、确定对应的测点位置。图4.2.3.3-11对侧法示意法示意图a)平面平面图；b)立面立面图b)当结构中只有一对相互平行的测试面时可采用对测和斜测相结合的方法。即在测区的两个相互平行的测试面上，分别画出交叉测试的两组测点位置，如图4.2.3.3-12所示。图4.2.3.3-12斜斜测法示意法示意图c)当测距较大时，可采用钻孔或预埋管测法。如图4.2.3.3-13所示，在测位预埋声测管或钻出竖向测试孔，预埋管内径或钻孔直径宜比换能器直径大5l0mm，预埋管或钻孔间距宜为23m，其深度可根据测试需要确定。检测时可用

79、两个径向振动式换能器分别置于两测孔中进行测试，或用一个径向振动式与一个厚度振动式换能器，分别置于测孔中和平行于测孔的侧面进行测试。图4.2.3.3-13钻孔法示意孔法示意图a)平面平面图b)立面立面图按规定测量每一测点的声时、波幅、频率和测距。(4)数据处理及判定测区混凝土声时(或声速)、波幅、频率测量值的平均值()和标准差()应按下式计算：式中：Xi第i点的声时(或声速)、波幅、频率的测量值；n测区参与统计的测点数。a)如果测得测区各测点的波幅、频率或(由声时计算的)声速值，则将他们由大至小按顺序排列，即X1X2XnXn+1，将排在后面明显小的数据视为可疑值，再将这些可疑值中最大的一个(假定

80、为Xn)连同其前面的数据按式(4.2.3.3-20)和式(4.2.3.3-21)计算出 及 值，并代入式(4.2.3.3-22)，计算出异常情况的判断值(X0)。式中：异常值判定系数将判断值()与可疑数据的最大值()相比较，如小于或等于，则列其后的各数据均为异常值；当大于，应再将放进去重新进行统计计算和判别。b)当测位中判出异常测点时，可根据异常测点的分布情况，按下式进一步判别其相邻测点是否异常：或 式中2、按表取值。当测点布置为网格状时取2，当单排布置测点时(如在声测孔中检测)取3。当测区中某些测点的声时值(或声速值)、波幅值(或频率值)被判为异常值时，可结合异常测点的分布及波形状况确定混凝

81、土内部存在不密实区和空洞的范围。(5)空洞尺寸估算当判定缺陷是空洞时，可采用以下方法估算其空洞尺寸的大小：如图4.2.3.3-14所示，设检测距离为l，空洞中心(在另一对测试面上，声时最长的测点位置)距一个测试面的垂直距离为1h，声波在空洞附近无缺陷混凝土中传播的时间平均值为m，绕空洞传播的时间(空洞处的最大声时)为，空洞半径为r。图4.2.3.3-14空洞尺寸估算原理空洞尺寸估算原理根据lhl值和()值，可由表4.2.3.3-4主得空洞半径r与测距l的比值，再计算空洞的大致尺寸r。如被测部位只有一对可供测试的表面，空洞尺寸可用下式计算式中：r空洞半径(mm)；lT、R换能器之间的距离(mm)

82、；缺陷处的最大声时值(s)；无缺陷区的平均声时值(s)。(6)注意问题一般情况下用波幅、频率和声时的差异来判别不密实和空洞等缺陷较为有效；若耦合条件保证不了测幅稳定，则波幅值不能作为统计法的判据；有时由于一个构件的整体质量差，各测点的声速，波幅测量值的标准差较大，如按上述判别易产生漏判，此时，可利用一个同条件(混凝土的材料、龄期、配合比及配筋相同，测距一致)混凝土的声速、波幅的平均值和标准差来判别。7混凝土结合面质量检测(1)适用情况需要了解前后两次浇筑的混凝土之间接触面的质量，如施工缝、修补加固等时。(2)检测要求测试前应查明结合面的位置及走向，以正确确定被测部位及布置测点；结构的被测部位应

83、具有使声波垂直或斜穿结合面的一对平行测试面；所布置的测点应避开平行声波传播方向的主钢筋或预埋铁件。(3)检测方法混凝土结合面质量检测采用对测法和斜测法，按图4.2.3.3-15a)或图4.2.3.3-15b)布置测点，按布置好的测点分别测出各点的声时、波幅和频率值。图4.2.3.3-15混凝土混凝土结合面合面质量量检测示意示意图a)对测法；法；b)斜斜测法法布置测点时应注意以下几点：使测试范围覆盖全部结合面或有怀疑的部位；各对T、R换能器连线的倾斜角及测距应相等；测点的间距视结构尺寸和结合面外观质量情况而定，一般控制在100-300mm。(4)数据处理及判定按式(4.2.3.3-20)、式(4

84、.2.3.3-21)和式(4.2.3.3-22)对某一测区各测点的声时、波幅或频率值分别进行统计和异常值判断。当通过结合面的某些测点的数据被判为异常，并查明无其他因素影响时，可判定混凝土结合面在该部位结合不良。当测点数无法满足统计法判断时，可按T-R2的声速、波幅等声学参数与T-R1进行比较，若T-R2的声学参数比TR1显著低时，则该点可判为异常测点。(5)注意问题利用超声波检测两次浇筑的混凝土结合面的质量，主要采用对比的方法，因此，在同一测区必须有通过结合面和不通过结合面的测点，为保证各测点具有一定的可比性，每一对测点都应保持倾斜度一致，且测距相等。如果发现声时明显偏长或波幅及频率偏低的可疑

85、点，则应查明测试表面是否平整、干净，并做必要的处理后再进行重测和细测。1测前准备(1)资料准备工程名称及设计、施工和建设单位名称；结构或构件名称、编号、施工图(或平面图)及混凝土强度等级；水泥品种、标号、用量、出厂厂名、砂石品种和粒径、外加剂或掺合料品种、掺量以及混凝土配合比等；模板类型、混凝土灌注和养护情况以及成型日期；方案四方案四超声回超声回弹综合法合法(CECS02(CECS02：88)88)结构或构件存在的质量问题，混凝土试块抗压报告等。(2)被测结构或构件准备按单个构件检测时，应在构件上均匀布置测区，且不少于10个；当对同批构件抽样检测时，构件抽样数应不少于同批构件的30，且不少于4

86、件，每个构件测区数不少于10个；对长度小于或等于2m的构件，其测区数量可适当减少，但不应少于3个。(3)对构件测区布置的要求测区的布置应在构件混凝土浇筑方向的侧面；测区应均匀分布，相邻两测区的间距不宜大于2m；测区宜避开钢筋密集区和预埋件；测区尺寸为200mmx200mm；相对的两个200mmx200mm方块应视为一个测区；测试面应清洁、平整、干燥，不应有接缝、饰面层、浮浆和油垢，并避开蜂窝、麻面部位，必要时可用砂轮片清除杂物和磨平不平整处，并擦净残留粉尘；结构或构件上的测区应注明编号，并记录测区所处的位置和外观质量情况。2检测方法每一测区宜先进行回弹测试，然后进行超声测试。(1)回弹值的测量

87、与计算回弹值的测量用于综合法测强的回弹仪，必须是处于标准状态，并在钢砧上率定值为802的仪器。用回弹仪测试时，宜使仪器处于水平状态测试混凝土浇注侧面，此种情况修正值为0。如不能满足这一要求，也可以非水平状态测试或测试混凝土的浇注顶面或底面，但其回弹值应进行修正见式(4.2.3.2-7)、式(4.2.3.2-8)和式(4.2.3.2-9)。回弹测点宜在测区范围均匀分布，但不得打在气孔或外露石子上，相邻两测点的间距一般不小于30mm，测点距构件边缘或外露钢筋铁件的距离不小于50mm，且同一测点只允许弹击一次。回弹仪的轴线方向应与测试面垂直。回弹值的计算计算测区平均回弹值时，应从该测区的两个相对测试

88、面16个回弹值中，分别剔除3个最大值和3个最小值，然后将余下的10个回弹值按下列公式计算：式中：Rm测区平均回弹值，精确至0.1；Ri第i个测点的回弹值。如非水平状态测得的回弹值，应按式(4.2.3.2-7) 进行修正；如顶面或底面测得的回弹值，应按式(4.2.3.2-8) 和式(4.2.3.2-9)进行修正。如仪器即处于非水平状态，同时构件测区又不是混凝土的浇筑侧面，则应对测得的回弹值先进行角度修正，后进行浇注面修正。(2)超声声速值的测量与计算超声声时值的测量超声仪必须是符合技术要求并具有质量检查合格证。超声测点应布置在回弹测试的同一测区内。应保证换能器与混凝土耦合良好，且发射和接收换能器

89、的轴线应在同一直线上。每个测区内的相对测试面上，应布置三个测点，见图4.2.3.4-1所示。图4.2.3.4-1测区区测点分布点分布图声速值的计算式中：-测区声速值(kms)；l-超声测距(mm)；tm-测区平均声时值(s)；t1、t2、t3-分别为测区中3个测点的声时值(s)。当在混凝土浇筑的顶面与底面测试时，由于上表面砂浆较多，强度偏低，底面粗骨料较多强度偏高，综合起来与成型侧面是有区别的，另浇筑表面不平整，因此会使声速偏低，所以应按下列公式进行修正：式中：a修正后的测区声速值(kms)；超声测试面修正系数，在混凝土浇灌顶面及底面时，=1.034；在混凝土侧面测试时，=1。 3混凝土强度的

90、推定(1)构件第i个测区的混凝土强度换算值应采用修正后的测区回弹值及修正后的测区声速值，优先采用专用或地区测强曲线推定。当无该类测强曲线时，可按附录I中的附表1和附表2查阅混凝土强度或按下列公式计算：粗骨料为卵石时粗骨料为碎石时式中：第i个测区混凝土强度换算值(MPa)，精确至0.1MPa；第i个测区修正后的超声声速值(kms)，精确至0.1kms；第i个测区修正后的回弹值，精确至0.1。(2)当结构所用材料与制定的测强曲线所用材料有较大差异时，须用同条件试件块或从结构构件测区钻取的混凝土芯样进行修正，试件数量应不少于3个。此时，得到的测区混凝土强度换算值应乘以修正系数。修正系数可分别按式(4

91、.2.3.2-17)和式(4.2.3.2-18)计算。(3)结构或构件混凝上强度的推定当按单个构件检测时，单个构件的混凝土强度推定值取该构件各测区中最小的混凝土强度换算值式中：-构件中最小的测区混凝土强度换算值。当按批抽样检测时，该批构件的混凝土强度推定值应按下列公式计算：式中各测区混凝土强度换算值的平均值及标准差应按下列公式计算：当同批测区混凝土强度换算值标准差过大时，该批构件的混凝土强度推定值也可按下列公式计算：该批每个构件中最小的测区混凝土强度换算值的平均值(MPa)；第i个构件中的最小测区混凝土强度换算值(MPa)；m抽取构件数。当属同批构件按批抽样检测时，若全部测区强度的标准差出现下

92、列情况时，则该批构件应全部按单个构件检测：a)当该批构件混凝土强度平均值小于25MPa时：b)当该批构件混凝土强度平均值不小于25MPa时：4注意问题(1)操作回弹仪时，回弹仪的轴线始终应与测试面垂直；(2)超声声时测量时，换能器与混凝土之间的良好耦合是十分重要的；(3)同批构件的条件是：混凝土强度等级相同；混凝土原材料、配合比、成型工艺、养护条件及龄期基本相同；构件种类相同；在施工阶段所处状态相同；(4)如缺少专用或地区测强曲线时，在采用附录I中的附表1的基准测强曲线前，应进行验证。验证方法如下：选用该地区常用混凝土的原材料，按最佳配合比配制强度等级为C10、C20、C30、C40、C50的

93、混凝土，制作边长为150mm立方体试块各3组，采用自然养护；使用符合技术要求的回弹仪和超声波检测仪；按龄期为28d、60d和90d进行综合法测试及试块抗压试验；根据每个试块测得的回弹值和超声声速值由附录I中的附表2和附表3查出强度值；将实测试块抗压强度与查表所得强度按下式计算相对标准误差：如15，可使用附录I中的附表1和附录I中的附表2的测强曲线；如15应另建立专用测强曲线或地区测强曲线。情境情境4 混凝土混凝土强强度度评评定定 1取样原则评定水泥混凝土的抗压强度，应以标准养护28d龄期的试件为准。试件选用边长15cm的立方体，3个为1组，制取组数应符合下列规定：(1)不同强度等级及不同配合比

94、的混凝土应在浇筑地点或拌和地点分别随机制取试件。方案一方案一 混凝土混凝土强度度评定方法定方法(2)浇筑一般体积的结构物(如基础、墩台等)时，每一单元结构物应制取2组。(3)连续浇筑大体积结构时，每80200m3或每一工作班应制取1组。(4)上部结构，主要构件长16m以下应制取1组，1630m制取2组，3150m制取3组，50m以上者不少于5组，小型构件每批或每工作班至少应制取2组。(5)每根钻孔桩至少应制取2组；桩长20m以上者不少于3组；桩径大、浇筑时间很长时，不少于4组。如换工作班时，每工作班者应制取2组。(6)构筑物(小桥涵、挡土墙)每座、每处或每工作班制取不少于2组。当原材料和配合比

95、相同、并由同一拌和站拌制时，可几座或几处合并制取2组。(7)应根据施工需要，另制取几组与结构物同条件养护的试件，作为拆模、吊装、张拉预应力、承受荷载等施工阶段的强度依据。2混凝土抗压强度的合格标准(1)试件大于或等于10组时，应以数理统计方法按下述条件评定：(4.2.3-1)(4.2.3-2) 式中：n同批混凝土试件组数；同批n组试件强度的平均值(MPa)；同批n组试件强度的标准差，当0.06MPa时取=0.06R，(MPa)；R混凝土的设计强度等级(MPa)；n组试件中强度最低的一组值(MPa)；、合格判定系数，见表4.2.4-1。、n1014152425k1l.701.651.60k20.90.85(2)试件组数小于10组时，应以非数理统计方法按下述条件评定：(3)实测项目中，混凝土抗压强度评为合格时得满分，不合格时得零分。3注意问题(1)同批试件是指，梁可以每孔或每二、三孔(较窄桥时)作为一批，中、小跨径桥的桩、盖梁，可以数孔作为一批。每批的混凝土试件组数也不宜太多，一般不超过80100组。(2)如果在一些构件浇筑后较长时间才浇筑另一些同类构件，或者时间虽不久，但温度等气候条件变化较大时，则不应视作同批，而应分别评定。(3)只要材料和配合比不变，混凝土构件如桩、盖梁和梁等的混凝土强度都应尽可能采用数理统计方法评定。