列车电力传动与控制第4章牵引变流器电路课件

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1、牵引变流器牵引变流器列车电力传动与控制列车电力传动与控制 2024/7/271第第4 4章章 牵引变流器牵引变流器 4.1 4.1 两电平式牵引变流器两电平式牵引变流器 4.2 4.2 三电平式牵引变流器三电平式牵引变流器 4.3 4.3 变流器的设计变流器的设计牵引变流器牵引变流器第第4 4章章 牵引变流器牵引变流器 牵引变流器是交流传动系统的核心部件，能够实现四象限运行，满足列车牵引、制动需要。牵引变流器的基本功能是，把来自接触网或其它交流电源的交流电压，最终变换为频率、幅值可调的三相交流电压，供给交流牵引电动机，将电能转换为机械能，输出转矩驱动动轮旋转，在轮轨间产生牵引力或制动力，使列车

2、运行。在列车电力传动系统中，由于受调速范围的限制，只能采用交-直-交流传动控制技术。 交-直-交流传动控制由两部分组成，即网(电源)侧整流器控制和电动机(负载)侧逆变器控制。 2024/7/273牵引变流器牵引变流器 交-直-交流传动系统变流器由网侧整流器、直流中间环节、电动机侧逆变器及控制装置组成。整流器的作用是把来自接触网的单相交流电压或同步发电机产生的三相交流电压变换为直流。直流中间环节由滤波电容器或电感组成，其作用是储能和滤波。逆变器的作用是将中间环节平直的直流电，通过一定的控制策略，变换为频率、电压可调的三相脉冲交流电，供给交流牵引电动机，进行能量转换驱动列车。 牵引变流器根据中间直

3、流环节滤波元件的不同，可分为电压型和电流型两种。电压型变流器直流中间环节的储能器采用电容器，向逆变器输出的是恒定的直流电压，相当于恒压源；电流型变流器直流中间环节的储能器采用电感，相当2024/7/274牵引变流器牵引变流器于恒流源，向逆变器输出的是恒定的直流电流。 在交-直-交流传动系统中，牵引变流器与牵引电动机之间互为电源，又互为负载。牵引电动机一般为异步电动机。在牵引工况，若从负载端来看变流器可分为电压型和电流型两种。由于电压型变流器相对于电流型变流器具有较大的优势，所以在现代轨道列车交流传动领域大多都采用电压型逆变器。电流型变流器只为同步电动机供电或在一些城市、市郊轨道运输装备中使用。

4、 交流传动内燃机车等自备能源的列车，变流器由不可控整流器和PWM逆变器组成，动力制动一般采用电阻制动。 电力机车/EMU牵引变流器由网侧整流器和电动机侧逆变器两部分组成，无论是网侧的整流器还是电动机侧的逆变器2024/7/275牵引变流器牵引变流器都属于开关电路，电路中开关器件的周期性通断，从根本上破坏了交流电压、电流的正弦波形和连续性，在电压、电流中产生了高次谐波，不仅给污染了电网，而且使电动机运行性能恶化，谐波电流产生的脉动转矩将使电动机产生振动、噪音，影响稳定运行。减小谐波分量最为有效的方式是牵引变流器采用PWM控制。 从负载来看可分为电压型和电流型两种。由于电压型变流器相对于电流型变流

5、器具有较大的优势，所以在现代轨道列车交流传动领域大多都采用电压型逆变器。电压型变流器的驱动，一般采用“四象限脉冲整流器中间直流电路电压型逆变器异步牵引电动机”的方式。2024/7/276牵引变流器牵引变流器 根据逆变器输出交流侧相电压的可能取值情况，将电压型逆变器分为两电平式和三电平式。二电平式逆变器，可以把直流中间环节的正极电位或负极电位接到电动机上去；三电平式逆变器，除了把直流中间环节的正极或负极电位送到电动机上去以外，还可以把直流中间环节的中点电位送到电动机上去，含有较少的谐波，其输出波形得到了改善，但需要更多的器件。 在交流传动领域，当中间电路直流电压 时，主电路中变流器通常采用两电平

6、式电路；当 时，宜采用三电平式电路结构。2024/7/277牵引变流器牵引变流器4.1 4.1 两电平式牵引变流器两电平式牵引变流器 在交-直-交流传动电力机车/EMU系统，典型的两电平式牵引变流器电路，主要由两电平式四象限脉冲整流器、中间直流电压回路和两电平式PWM逆变器组成，由牵引变压器的二次绕组供电，电路结构如图41所示。 在交-直-交流传动电力机车/EMU中，电源侧变流器采用四象限调节整流器（4qc），它通过PWM斩波控制方法，可以调节从电网输入的电流相位，使所取电流波形接近正弦波形，并能在广泛的负载范围内，使列车的功率因数接近于或达到1，电网只提供有功电能，对减小通讯信号的谐波干20

7、24/7/278牵引变流器牵引变流器扰和充分利用电网的传输功率方面都具有很重要的意义。另外，四象限变流器能很方便地实现牵引和再生制动之间的能量转换，能取得显著的节能效果。 四象限脉冲整流器将来自牵引绕组的单相交流电压变换成直流电，通过滤波储能元件建立稳定的中间直流电压。逆变器把中间回路直流电压变成幅值和频率可调的三相交流电压，供给异步牵引电动机。在起动阶段，逆变器按脉宽调制模式进行控制，恒压频比输出。当逆变器输出达到规定值(基频)后，转入方波控制模式。有时在逆变器和异步牵引电动机之间串入平波电抗器，用以抑制起动过程中电动机电流的谐波分量，改善转矩脉动状况并减少损耗。起动完成后，通过2024/7

8、/2710牵引变流器牵引变流器接触器把它短接。 当列车进行再生制动时，整个系统的工作原理及方式没有发生什么变化，主电路结构也不发生任何变化。为了使牵引电动机能够进入发电机状态，控制系统应使异步牵引电动机工作在负的转差频率下。 在交流传动电力机车发展的初期，为保证电气制动的可靠性和安全性，还装有制动电阻和转换开关。如果电网不能接受再生能量或网侧整流器发生故障，应立即在无电流状态下接入制动电阻。2024/7/2711牵引变流器牵引变流器4.1.14.1.1两电平式四象限脉冲整流器两电平式四象限脉冲整流器 1. 1.工作原理工作原理 在传统的变流技术中，几乎全部采用平波电抗器来达到使直流量平直的目的

9、。在由单相交流电网供电时，是以电网提供无功功率、引起波形畸变为代价，完成了交-直流变换。一个理想的交一个理想的交-直流变流器，应该在直流侧提供平直的直流直流变流器，应该在直流侧提供平直的直流电流和直流电压，而仅从交流电网吸取有功功率电流和直流电压，而仅从交流电网吸取有功功率。从原理上讲，这种装置可以由一个无储能部分的变流器和一个分离的可以由一个无储能部分的变流器和一个分离的储能器组成。储能器组成。 为了在交流供电网中既保持较高的功率因数,又获得平整的直流量,变流器的变比必须能够通过调制技术随时加以2024/7/2712牵引变流器牵引变流器改变，而必要的储能器作为简单的串联或并联谐振电路，与直流

10、侧负载并联或串联。 现在能够通过不同的方法，使变流器的变比在许多可能的变比值之间进行有级变换，或者在仅有的两个值（1和0）之间频繁变换。后者可由脉宽调制技术来实现。 电压型四象限脉冲整流器的基本原理如图5-2所示，储能器与直流侧负载并联。 如果变流器的电压变比为 ,即调制电压 与 之关系 (41) 设电源电压为 ，将其代入式(4-1)，并令 k = Um/udc，则电压比为2024/7/2713(4-2)牵引变流器牵引变流器 在理想情况下，变流器中既没有损耗，也没有储能，所以按功率平衡的概念，可得出从而可求得电流比为 若供电网中的交流电流波形为正弦波，且相位与交流电压相同，那么交流电流应表示为

11、 。 在理想变流器的前提下，其直流功率和交流功率的平均值应当相等，即(4-3)(4-4)2024/7/2715牵引变流器牵引变流器考虑到式（4-2），得到交流电流的幅值为所以，变流器的直流侧电流可通过式（4-4）求得由关系式 ，可求得流过储能器的电流为 由式(4-7)可知，储能器所接受的电流是正弦波电流，其频率为供电频率的2倍，幅值恰好等于直流侧负载电流，(4-5)(4-6)(4-7)2024/7/2716牵引变流器牵引变流器而加在该储能器上的电压是一个纯直流电压。所以，对于这个作为储能器的电抗二端网络来说，加在其上的直流电压不加在其上的直流电压不会产生电流，而流过会产生电流，而流过2 2倍网

12、频的交流电流也不会在其端子上引倍网频的交流电流也不会在其端子上引起电压起电压。显然,最简单的电容器和电抗器串接的谐振电路能满足这些特性的要求,其谐振频率必须等于2倍的电网频率。 从以上的分析可以看出，倘若设计的变流器，其电流变比符合式（4-4）的要求，按正弦规律变化，它与具有2倍网频的电容-电抗串联谐振储能器一起，将构成理想的交-直流变流器，既保证了直流侧直流量平整的要求，又满足了交流侧畸变和无功功率尽可能小的要求。 至于变流器的电流变比 按正弦规律变化的要求，可2024/7/2717牵引变流器牵引变流器以类似于PWM逆变器的思路，通过脉宽调制的办法来实现。如果逆变器是把输入的直流电压通过脉宽

13、调制技术变换成正弦波形的输出电压，那么，在理想的交直流变流器中，则是在输出直流电流（亦即直流电压）的情况下，通过脉宽调制来保证交流电流为正弦形，并与交流电压同相，即 同相位。 这种由变流器和并联储能器构成，并按PWM方式工作，把交流能量变换为直流能量的装置，称为脉冲整流装置。 电压型脉冲整流器在保证电源电流不发生畸变并与电源电压保持同相位的同时，其输出端提供恒定、平整的直流电压，而输出直流电流的大小与负载特性有关。2024/7/2718牵引变流器牵引变流器 2. 脉冲整流器主电路分析脉冲整流器主电路分析 脉冲整流器是利用电抗器的储能，达到整流、升压、稳压的目的，四象限脉冲整流器能够做到网侧功率

14、因数接近1，并能实现电能的反馈。图4-3所示为电压型四象限脉冲整流器电路。 为牵引绕组的漏电感，忽略牵引绕组电阻。 四象限脉冲整流器可以看成是由两象限电路插入另外一个开关支路而构成的，因为电感 接受的无功功率，是由直流侧提供而不是从交流电源取得， 和 应当是同相位的, 也就是说，变流器必须具有反馈的能力。四象限脉冲整流器能够执行脉宽调制和能量变换，即整流或反馈两方面功能。这种整流器能够在输入电压和电流平面的所有四象限2024/7/2719牵引变流器牵引变流器中工作。作为电力牵引用的变流器，相应地能够实现牵引、制动状态下前进、后退四种工况。 电力机车/EMU交-直-交流传动系统，网侧采用四象限脉

15、冲整流器，构成交-直部分。负载侧采用三相逆变器，形成直-交部分。中间环节为支撑电容和二次波滤波环节。 四象限脉冲整流器的突出优点是网侧功率因数高，可达到1，等效谐波干扰电流小。 两点式脉冲整流器主电路元件可用两个理想开关 SA、SB 等效，其开关函数可表示为2024/7/2721牵引变流器牵引变流器 由于上下桥臂不允许同时导通，控制各开关支路的导通或关断，即可实现脉宽调制和能量变换。在实现脉宽调制时，us 的取值有 和 0 三种电平，即电源电流或者被转送到直流回路( )，同时使直流电压连接到交流电压侧( ); 或者通过变流器将电源短路( )，同时也将变流器的输入电压（调制电压）短接（ ）。 在

16、开关等效电路中,有效的开关组合有四种逻辑关系,即 SASB=00，01，10，11调制电压 us 可表示为： us=（SA SB）Ud 根据开关的开闭状态，整流器有三种工作模式：2024/7/2723牵引变流器牵引变流器 (1)(1)模式模式1- 1- SASB = 00/11= 00/11 在模式1下,下桥臂开关元件或上桥臂开关元件全部导通,此时 us= 0，由支撑电容 Cd 向负载供电。牵引变压器二次绕组端电压 uN 直接加在漏电感 LN 上，对漏电感 LN 充、放电：当uN 0时，D1与T3导通或T2与D4导通，电源电流 iN 上升，电源给漏电感LN 储存能量； 当uN 0时，电源电流

17、iN 上升，电源和直流环节(负载)共同给漏电感LN 储存能量； 当uN 0时，电源电流 iN下降，电源和漏电感共同向直流环节提供能量，即变流器工作在整流状态。 当uN 0时，电源电流 iN上升，直流环节向漏电感共同提供能量，并同时回馈给电源，即变流器工作在逆变状态。2024/7/2725牵引变流器牵引变流器 在实现能量变换时，电源电流究竟是以正的或负的符号流到直流回路( 或 )，还是直流电压以负的或正的符号接到交流侧（ 或 ），究竟是工作在整流还是逆变反馈状态，这要看是哪些开关支路处于导通状态。 根据对3种工作模式的分析，不难发现： 全控桥中相同位置处不同性质的元件导通时，电源处于短路状态。

18、全控桥中对角位置处的相同性质元件导通时，工作在能量传递状态。若T1-T4 或T3-T2导通，工作在逆变反馈状2024/7/2726牵引变流器牵引变流器态，由负载向电源回送电能；若D1-D4或D3-D2导通，工作在整流状态，由电源向负载（直流环节）供电。 由脉冲整流器等效电路可知： 根据不同的控制模式， 可能的取值应为 ，故在漏电感 上的电压降可取三种不同的值：(4-8)2024/7/2727牵引变流器牵引变流器 由于电源侧存在回路电感（或牵引变压器的漏电抗）,因而可使中间直流电压 高于由整流二极管D1-D4所产生的最大可能的整流电压，即 , 为牵引绕组电压的峰值。 当 时，触发T2，那么变压器

19、副边绕组通过T2-D4短接。由于变压器具有相当大的短路阻抗(对于50Hz接触网，通常短路阻抗 ）,所以电流上升率是有限的。若使T2-D4重新关断，那么变压器电流经由D1和D4流入中间回路，产生升压斩波的结果，使得在较低的变压器副边绕2024/7/2728牵引变流器牵引变流器组电压下，能够得到较高的中间回路直流电压 Ud 。 对于us0，整流状态； iN us0，逆变状态。 表4-1列出了脉冲整流器所有可能的工作状态。从中还可以看出交流电源、附加电抗器（一般为变压器漏抗）和直流侧回路之间的能量转移关系。 在表4-1中，无论是牵引工况还是再生制动工况，各自都被分为6种状态。每种状态的能量转换关系是

20、互不相同的。与每种状态对应的等效电路如图4-4所示。2024/7/2729UNiNUsULN导通器件导通器件iN 变化变化工作状态工作状态能量传递能量传递电电 路路000UNT3D1/T2D4电源短接电源短接UNLNb,c+UdUNUdD1D4整整 流流UNLN Udd-UdUNUdT2T3逆逆 变变UNUd LNa00UNT1D3/T4D2电源短接电源短接LNUNf,g+UdUNUdT1T4逆逆 变变Ud UNLNe-UdUNUdD2D3整整 流流LNUNUdh00UNT3D1/T2D4电源短接电源短接LNUNb,c+UdUNUdD1D4整整 流流LNUNUdd-UdUNUdT3T2逆逆 变

21、变UdUNLNa uc，电子开关SA=1，否则SA=0。 当B端调制波urB uc ，电子开关SB=1，否则SB=0。 两电平脉冲整流器PWM波形如图4-8所示。牵引变流器牵引变流器 4.4.中间直流储能环节中间直流储能环节 在交-直-交流变流器中，储能器是联接四象限脉冲整流器和负载端逆变器之间的纽带，一般称之为中间回路。它不仅起到稳定中间环节直流电压的作用，而且还承担着与前后两级变流器进行无功功率交换和谐波功率交换的作用。电压型脉冲四象限变流器中间直流环节由两个部分组成：一个是相应于2倍电网频率的串联谐振电路(也可以取消)，另一个是滤波电容器（支撑电容器）和过电压限制电路。 (1) 二次谐波

22、滤波电路 2024/7/2740牵引变流器牵引变流器 分析四象限整流器的工作过程，可知如下三点： 其一，因为串联谐振电路对2倍网频调谐，所以二次谐波电流从这个谐振电路流过，而直流分量 流入负载。 其二，2倍网频的串联谐振电路的无功功率，来自与漏电感 的功率交换，因而降低了电源瞬时功率的脉动分量。 其三，电源的感性无功功率需要一个容性的无功功率来加以平衡，所以，从电源侧来看，四象限整流器可以用一个可变电容 C 和一个可变电阻RL 的并联电路来等效。可变电容代表其与漏感 LN 交换无功功率的那个部分，而 RL代表不同负载所要求的有功功率。2024/7/2741牵引变流器牵引变流器 由脉冲整流器输出

23、的电流中含有大量的高次谐波，其中二次谐波对系统性能的影响最大。二次串联谐振电路的作用就是消除二次谐波,有必要对二次谐波产生的机理进行分析。 交流电源供给的瞬时功率 （4-10）其中包含了一个恒定分量 和一个以2倍电源频率脉动的交变分量 。 变压器漏电抗上的瞬时功率应为2024/7/2742 变流器输入瞬时功率为 按照理想变流器的概念，根据能量守恒原理，即有 iN(t)us(t) = idc(t)Ud ，可计算变流器输出电流（4-11）（4-12）（4-13）牵引变流器牵引变流器 由此可见，变流器的输出电流由两部分构成，其中直流分量 流入负载，幅值为 的二次谐波电流分量从串联谐振电路流过，并吸收

24、漏电抗产生的无功功率，可降低电源瞬时功率的脉动。 在选择串联谐振电路的电感和电容值时，除了考虑很大的谐振电流可能在电容器上产生过电压的危险外，还必须要考虑电抗器的结构尺寸与电感值。持续电流与最大电流有关，而电容器的结构尺寸与电容值、最大电压以及充电损耗有关。一般而言，在条件满足时，可以先选定较大容量的电容器，再选取电感器。 所以，适当、合理选择参数，将有助于减少总费用。 2024/7/2744牵引变流器牵引变流器 (2) 支撑电容器 在理想情况下，特别是当负载纯粹是一个电阻时，并不需要另外一个储能器。因为反映漏感和四象限整流器之间无功功率变换的二次谐波电流从串联谐振电路上流过，而流到负载上去的

25、是一个纯直流分量。但是实际上，由于以下原因，在脉冲整流器的输出端，或者说在中间回路中，由电容器构成的另一个储能器是必不可少的，这是因为： 在脉宽调制过程中，首先要与脉冲整流器、逆变器交换无功功率和谐波功率，同时还与异步电动机交换无功功率。其次，由于串联谐振回路中实际存在着电阻，二次谐波电流并非全部通过串联谐振电路，而是由串联谐振电路和支撑电2024/7/2745牵引变流器牵引变流器容器 分流。所以，从这个角度来说，支撑电容器 也承担着一部分与变压器漏感交换无功功率的任务。 支撑电容作为储能器，支撑中间回路电压使其保持稳定。如果这个电容器太小，变流器的控制将变得相当困难。因为控制稍有一点误差，中

26、间回路的电压就会出现很大的波动。 由于中间回路与两端变流器之间存在着复杂的能量交换过程，迄今还没有简单实用的方法来选择合适的支撑电容器 的值。但可以通过系统仿真，并按照以下准则来判定经验取值的正确性。这些准则包括： a. 对中间回路直流电压保持稳定，峰-峰波动值不超过规定的允许值。2024/7/2746牵引变流器牵引变流器 b.中间回路直流电流连续，其值不超过规定的许可值。 c.中间回路的损耗应保持最小。 d.所选择的电容器的参数不会影响整个系统的稳定性。 e.应当成功地抑制逆变器和电机中发生的暂态过程，保持系统稳定。 需指出，在实际应用中，若中间回路的电容器选择不合理，其高频电流可能对通信和

27、信号系统产生电磁干扰。 在交-直-交流传动系统中实施电气制动时，反馈到直流环节的能量将通过四象限整流器全部回馈到电网上去。而当列车出现打滑、空转或者从受电弓处网压中断等情况时，中间直流环节可能出现瞬时过电压。为了防止过电压对变流器2024/7/2747牵引变流器牵引变流器造成损坏，在中间环节设置有瞬时过电压限制电路，也称之为过压保护斩波电路，如图4-3中被虚线框的T5-D5-R1-D6部分。该电路由IGBT元件T5和限流电阻R1构成，这是一种多次重复式的保护电路。当有过电压出现时，T5导通，直流回路的能量经限流电阻R1放电和释放，消除过电压。 对于直-交传动模式(地铁、轻轨由直流电网供电)，制

28、动时反馈到电网的电能可被运行在同一电网上的其它列车消耗掉。当其它列车不能完全消耗制动再生能量时，制动能量会使直流电网电压升高，若电压升高过多时可能会损坏变流器。因此，在此模式下的直流环节需要设置电阻制动，通过电阻来消耗制动能量，以获得持续稳定的制动力。 2024/7/2748牵引变流器牵引变流器 (3)中间直流环节电压的稳压控制 四象限脉冲整流器控制，普遍采用瞬态直接电流控制和电压相量控制两种方法。而比较起来，瞬态电流控制具有更好的瞬态特性，并且在电网电压发生畸变的情况下，四象限整流器输入电流的畸变也很小。因此实际应用中大多数都采用瞬态电流控制策略。我国“中原之星”电动车组和“奥星”电力机车、

29、CRH2动车组都曾采用瞬态电流控制的方法。 瞬态直接电流控制其控制原理框图如图49所示。它主要由电压、电流传感器，电压、电流调节器，比较器、函数发生器、运算器和SPWM控制器等组成。 其数学表达式为：2024/7/2749锁相环时钟发生器牵引变流器牵引变流器式中 PI调节器的参数； 中间直流侧电压给定值； 中间直流环节电压和电流； 比例放大系数； 网侧电压的较频率。 瞬态电流控制的基本思想：为达到使中间直流环节电压（4-14）2024/7/2751牵引变流器牵引变流器恒定控制之目的，需将实时检测到的中间直流电压Ud与给定值 比较，若 时 ，PI调节器的输出 增加,使脉冲整流器的输入电流增加，达

30、到增加Ud的目的。 当 时，调节过程则反之。 实时检测电网的电压与电流值，按照式（414）构成运算电路，输出为参考电压信号，即调制信号us，在这个调制信号中包含了相位角和幅值的信息。该调制信号与三角载波进行SPWM调制，生成PWM信号以驱动开关器件。 根据瞬态电流控制原理图可知，瞬态电流控制为电压与电流的双闭环控制系统。当某一参数发生变化时，控制系统具有自动校正调节功能， 最终将其达到稳态平衡。2024/7/2752牵引变流器牵引变流器4.1.2 4.1.2 两电平式逆变器两电平式逆变器 逆变器与整流器相反，是将直流电变成交流电的装置。逆变器可分为无源逆变和有源逆变，若交流侧接负载则为无源逆变

31、器；若交流侧接电网为有源逆变。 交-直-交型变流器由交-直变换和直-交变换两部分组成。直-交变换就是逆变器，如干电池、蓄电池和太阳能电池等直流电源向交流负载供电时，需要依靠逆变器进行变换。交流异步电动机调速、不间断电源、感应加热电源等电力电子装置的核心部分，就是逆变电路。 牵引逆变器的作用是把中间直流电压变换成三相交流电压,为异步牵引电动机提供频率和幅值可调的三相交流电源,2024/7/2753牵引变流器牵引变流器同时通过调节三相输出电压波形控制牵引电动机的磁通和转矩。因此,异步牵引电动机的驱动性能主要取决于逆变器的控制。提高逆变器的开关频率,实现高动态性能控制技术(如磁场定向矢量控制和直接转

32、矩控制)，有利于异步牵引电动机体现其优秀的牵引性能。 牵引逆变器一般均采用电压型，按照输出特性，分为六阶波型和PWM型。PWM型按输出电平数的不同，可分为两点平（两点式）和三电平（三点式）两种。2024/7/2754牵引变流器牵引变流器 1.1.三相电压型逆变器三相电压型逆变器( (六阶波型六阶波型) ) (1)逆变器电路结构 逆变器一般接成三相桥式电路，以便输出三相交流变频电源。 三相逆变器电路由6个全控开关元件T1T6构成，如图410所示。在每个周期中，控制各个器件轮流导通和关断，可在输出端得到三相交流电压。改变开关管导通和关断的时间，即可得到不同的输出频率。 (2)输出电压波形及等效电路

33、 在同一桥臂，上、下两元件之间互相换相，这时每个开关元件在一个周期中导通180电角度，其它各相也是如此,只不过三相对应元件相差120电角轮流导通，使T1-T6各元2024/7/2755牵引变流器牵引变流器件每隔60电角轮换导通，在每一时刻都有三个开关元件同时导通。可能是上面一个桥臂下面两个桥臂，也可能是上面两个桥臂下面一个桥臂，每次换流都是在同一相上下两个桥臂之间进行，即纵向换流。各开关元件的导通情况和电压波形如图4-11所示。 对于A相，当桥臂1导通时， ；当桥臂4导通时， 。即 的波形是幅值为 的方波。B、C相的情况与A相类似，其波形 、 与 相同，只是在相位上依次相差1200。 负载上承

34、受的线电压、相电压可按下式计算： 假设负载中点o与直流电源假想中点N之间的电压为 ,2024/7/2757牵引变流器牵引变流器则各相负载的相电压分别为将上式各项相加，经整理可计算出 的波形也是方波，但其频率为 频率的3倍，幅值为其1/3，即为 。其波形如图411g所示。 利用上述关系，可做出各相负载上的相电压uAo、uBo、uCo波形，如图411df 所示。2024/7/2758牵引变流器牵引变流器 负载线电压可按下式计算出：其波形如图411hj 所示，各线电压波形相同，只是在相位上依次互差1200。 若将每一时刻逆变器各元件的开关情况以一等效(元件开通时认为短路，元件断开时认为断路)电路表示

35、，也很容易得到任一时刻的相、线电压，从而绘出相、线电压波形。 三相异步电动机作为逆变器的负载，其各相绕组等效阻抗总是对称的，则有 。根据各开关元件在一个周期的导通情况，可做出相应地等效电路，如图4-12所示。2024/7/2759 例如:在060范围内，T1、T5、T6同时导通，T2、T3、T4同时关断，此时电动机绕组等效阻抗中的 与 并联，再与 相串联。阻抗 、 上的相电压应相等，即牵引变流器牵引变流器 相应阻抗 上的相电压为 由图4-11可见，在每个周期内，相电压波形由六个阶梯状波形组成（常称六阶波）。这种六阶波是在开关元件按180导通角导通,使负载电位在正负两个180宽的矩形波的条件下获

36、得的。 当逆变器按照六阶波方式输出时,其相电压波形为六阶波、线电压为矩形波,都不是异步电动机工作所要求的正弦2024/7/2762阶段阶段0600600120012001800180024002400300030003600导通导通元件元件T1、T5、T6T1、T6、T2T1、T3、T2T3、T4、T2T3、T5、T4T5、T4、T6等效等效电路电路相相电电压压uAoUd /32Ud /3Ud /3- -Ud /3- -2Ud /3- -Ud /3uBo- -2Ud /3- -Ud /3Ud /32Ud /3Ud /3- -Ud /3uCoUd /3- -Ud /3- -2Ud /3- -Ud

37、 /3Ud /32Ud /3线线电电压压uABUd Ud 0- -Ud- -Ud0uBC- -Ud0Ud Ud 0- -UduCA0- -Ud- -Ud0UdUd 1800导通型逆变器在各阶段的等效电路与输出电压 表4-2牵引变流器牵引变流器波,但从六阶波的变化趋势来看已基本上接近于正弦波,在一定条件下(频率较高时)可以向异步电动机供电。但需注意：注意：采用开关型逆变器对异步电动机供电时采用开关型逆变器对异步电动机供电时, ,六阶波相电压六阶波相电压对异对异步电动机的运行性能影响较大步电动机的运行性能影响较大, ,使用时要特别关注这一点使用时要特别关注这一点! ! 根据逆变器输出相电压的六阶波

38、形和线电压的矩形波形，利用富氏级数对相电压和线电压进行谐波分析谐波分析，可以求出对应电压的有效值有效值，即2024/7/2764式中, ，k 为自然数。 输出相电压的有效值UA0 、基波幅值和有效值分别为： 通过谐波分析，可见逆变器的输出中，不论相电压还是线电压，除基波外还包含了许多高次谐波。这些高次谐波将对异步电动机的稳定运行产生不良影响。 在180导通型逆变器中，为了防止同一相上下两桥臂的开关元件同时导通而引起直流侧电源短路，要求采取“先断后通”的原则，在关与开的元件之间留有一个短暂的时间间隔，形成一个死区时段，即先给应关断的元件施加关断信号，待其关断后流出一定的时间裕量，然后再给相应欲导

39、通 输出线电压的有效值UAB、基波幅值和有效值分别为的元件施加开通信号。死区时段的长短应按照元件的开关速度具体确定，元件的开关速度越快，所留的死区时段将越短。 (3)输出电流波形 逆变器的负载是异步电动机，属电感性负载。当逆变器以六阶波电压对电动机供电时，其电流波形在负载电感的作用下将趋于平滑，其平滑程度将与六阶波电压的频率有关。 当电压频率较高时，异步电动机定子绕组电感对电流的滞后作用相对突出，因此将获得接近正弦形的电流波形，如图413(a)所示。这样便可大大消除阶梯状电压波形带来的不利影响，可使异步电动机正常运行。 当电压频率较低时，六阶波电压波形延续时间相对变长，绕组电感只能在电压阶跃变

40、化的一个较短暂时间内对电流起滞后作用，电流波形将与电压波形接近，如图4-10(b)所示。频率愈低，电流波形也愈接近六阶波，其中的高次谐波电流成分也愈多，必将增大异步电动机的附加转矩和损耗，恶化异步电动机的运转性能，并对通讯发生干扰。 在超低频状态下按六阶波对异步电动机供电时,它不能满足电动机的拖动要求,需要采用其他的供电方式来解决。牵引变流器牵引变流器 2.2.电压型两电平式三相电压型两电平式三相PWMPWM逆变器逆变器 电压型两电平式三相逆变器主电路由六个带无功反馈二极管的全控型开关元件T1T6组成，可以认为它是由三个单相半控桥逆变器电路组合而成，如图414a所示。为了分析方便，将直流电源U

41、d 看成是由两个Ud /2电源串联而成的，这样可产生一个假想的中点“N”。 逆变器电路采用双极性调制方式，a、b、c三相的PWM控制共用一个三角形载波uc，调制信号ura、urb、urc依次相差三分之一周期。三相控制规律相同，以a相为例进行分析。 当urauc时，给上桥臂开关元件T1以导通信号、下桥臂开关元件T4以关断信号，则a相相对于直流电源假想中点N的2024/7/2769牵引变流器牵引变流器输出电压 uaN =Ud /2。 当urauc时，给T4以导通信号，给T1以关断信号，则有uaN = -Ud /2。 T1和T4的驱动信号始终是互补的，当给T1（T4）施加导通信号时，可能是T1（T4

42、）导通，也可能是二极管D1（D4）续流导通，这要由感性负载中电流的方向来决定。 根据输出波形图可看出： 相对直流电源假想中点N的各相电压波形，都只有两种电平，即Ud /2、 -Ud /2。 线电压 uab= uaN ubN 。线电压可有三种电平，即Ud/2、 -Ud/2、0。当开关元件T1和T6导通时，uab=ud ；当T3和T4导2024/7/2771通时，uab=-ud ；当开关元件T1和T3或T4和T6导通时，uab=0. 负载相电压可按下式计算得到：其中 这样，逆变器输出的相电压PWM波形由 、 和0共五种电平组成。 在电压型PWM控制的逆变器中，同一相上下两个桥臂的驱动信号都是互补的

43、，但实际上为了防止上下两个桥臂直通而造成短路，需要在上下两桥臂通断切换时留一小段上下桥臂同时施加关断信号的时间区域，即死区时段，以确保“先断后通”。死区时段的长短主要由开关元件的关断时间来决定。死区时段的存在将会给输出波形带来一定的影响，使波形可能稍微偏离正弦波形，产生一定的谐波。牵引变流器牵引变流器4.1.3 4.1.3 内燃机车牵引变流器内燃机车牵引变流器 内燃机车为自备电源的机车，柴油机驱动三相同步发电机产生三相交流电，按照恒功率方式供给变流器。 牵引变流器由不可控三相桥式整流器、中间直流环节和电压型三相逆变器组成。中间直流环节通过支撑电容进行滤波、稳压。逆变器一般为两电平逆变器。 内燃

44、机车交流传动也属于交-直-交流传动系统，由于电能供给方式不同，与外接电源恒电压供电的交流传动系统相比较，在交-直部分存在差异，区别在于整流器采用不可控整流器，中间环节储能器只设支撑电容器，仅与逆变器负载交换无功能量和谐波功率。直-交部分与其它传动系统相同。2024/7/2774牵引变流器牵引变流器4.2 4.2 三电平式牵引变流器三电平式牵引变流器 四象限变流器最初采用二点式(如德国的E120型机车)，从上世纪90年代以来，国外电力机车(动车组)上开始采用三电平式(如瑞士460型机车、日本新干线E2-1000)。三电平式四象限变流器电网电流波形更接近于正弦波形,比二电平式四象限变流器具有更好的

45、输出性能与可靠性。 三电平式牵引变流器电路结构如图4-17所示，它主要由三电平式脉冲整流器、中间直流环节和中点嵌位型三电平式逆变器等几部分组成。 四象限脉冲整流器是交-直-交流传动电力机车(或EMU)的电源侧变流器，在牵引时作为整流器，在再生制动时作为2024/7/2776牵引变流器牵引变流器逆变器。它在牵引或再生制动工况下应能满足以下三点: 保证直流中间环节的电压恒定；交流电网侧功率因数接近1；电网电流波形接近正弦波形。 三电平式逆变器由开关元件IGBT组成三相逆变桥，每个桥臂由两个全控型开关元件串联构成，这两个开关都反向并联了二极管。两个串联开关元件的中点通过嵌位二极管和直流侧支撑电容的中

46、点相连接。逆变器将直流电逆变成频率可调的矩形波交流电。当逆变器通电时，瞬时冲击电流较大。为了保护电路元件，加限流电阻，延时一段时间后，通过控制电路使开关K闭合，将限流电阻短路。 2024/7/2777牵引变流器牵引变流器4.2.1 三电平式四象限脉冲整流器三电平式四象限脉冲整流器 三电平式脉冲整流器由8个IGBT元件组成两相整流桥，作用是将单相交流电变换为直流电，如图418所示。由 、 组成二次滤波装置。支撑(滤波)电容 滤除整流后的电压纹波，并在负载变化时保持电压平稳。支撑电容在电路中被分为相串联的两部分，工作时需要控制两电容器电压的均衡。 三电平式牵引变流器的中间储能环节和两电平式牵引变流

47、器的作用及选取方法相同。 1.1.主电路的结构及工作模式主电路的结构及工作模式 为了分析方便，定义了两个三点式电子开关SA、SB，来2024/7/2779牵引变流器牵引变流器代替开关元件将主电路简化，图4-19为三点式四象限脉冲整流器的等效主电路结构简图。图中 为支撑电容， 、 分别为2次谐波滤波支路的电感和电容。 直流中间环节相串联的两支撑电容，可使开关SA与SB 得到 、 、0三种电平，分别用1、- 1、0 表示。 根据SA与SB所取开关状态的不同，A、B两点间的调制电压 us 可以有9种组合方式，对应着主电路有9种工作模式，如表4-3所示。 2024/7/2781短路短路整流整流逆变逆变

48、充电放电充电放电短路工作状态短路短路逆变逆变整流整流放电充电放电充电短路工作状态能量传递反向导通回路能量传递正向导通回路T32-T31-D41-D42T42-T41-D31-D320-1-19D22-D21-T11-T12D12-D11-T21-T220+1+18D21-D22-D41-D42T42-T41-T21-T22-Ud+1-17T32-T31-T11-T12D12-D11-D31-D32+Ud-1+16T32-D62-D41-D42T42-T41-D52-T22-Ud/20-15T32-T31-D51-T12T42-D61-D31-D32+Ud/2-104D22-D21-D51-T1

49、2T42-D61-T21-T22-Ud/2+103T32-D62-T11-T12D12-D11-D52-T22+Ud/20+12T32-D62-D51-T12T42-D61-D52-T220001UN 0UsSBSA模式序号三电平式脉冲整流器的开关状态表 表43UNLNUNCd1Cd1UNCd1UNUNCd1UNCd2Cd2UNCd2UNUNCd2UN UdUd UNUd UNUN UdUNLNLNUNUNLNLNUNLNUN牵引变流器牵引变流器 (1)模式1- SA =0、SB =0 开关元件 T42，T22，T32，T12导通，T11、T41、T21、T31关断，网侧调制电压 us =0。

50、 当UN 0时，由开关元件及反馈二极管构成正向电流通路 T42-D61-D52-T22，正向网侧电流 iN 增大，uN 向网侧电感LN 供电。 当UN 0时，由开关元件及反馈二极管构成正向电流通路D12-D11-D52-T22。若 UN Ud /2（或UN Ud /2）时，网侧电流 iN 增大（或减小），并向支撑电容 Cd1 进行充电，支撑电容 Cd2 通过负载电流进行放电。 当UN 0时，由开关元件及反馈二极管构成正向电流通路T42-D61-T21-T22，支撑电容 Cd1 通过正向网侧电流进行放电，支撑电容 Cd2 通过负载电流进行放电。 当UN 0时，由开关元件及反馈二极管构成正向电流通

51、路T42-D61-D31-D32。如果正向电源电压UN大于(或小于) Ud /2，网侧电流将增大(或减小)，对支撑电容Cd2充电，与此同时Cd1通过负载电流放电。 当UN0时，由开关元件及反馈二极管构成正向电流通路T42-T41-D52-T22，支撑电容Cd2通过正向电流向电源放电，而Cd1通过负载电流放电。 当UN0时，由开关元件及反馈二极管构成正向电流通路D12-D11-D31-D32，网侧电流对支撑电容Cd1、Cd2充电，并向负载端提供电能，即工作在整流状态。 当UN 0时，由开关元件及反馈二极管构成正向电流通路T42-T41-T21-T22 ，支撑电容Cd1、Cd2 通过网侧电流放电，

52、负载端向网侧电源输出电能，即工作在逆变状态。 当UN 0时，由开关元件及反馈二极管构成正向电流通路D12-D11-T21-T22，网侧电源被整流器短路，电流增大，电源只向网侧电感供电，与负载端没有能量传递。支撑电容Cd1、Cd2 通过负载电流进行放电。 当UN 0时，由开关元件及反馈二极管构成正向电流通路T42-T41-D31-D32 ，网侧电源被整流器短路，电流增大，电源只向网侧电感供电，与负载端没有能量传递。支撑电容Cd1、Cd2 通过负载电流进行放电。 当UN 0时，由开关元件及反馈二极管构成反向电流通路T32-T31-D41-D42 ，网侧反向电流只向网侧电抗反向供电(电感放电)，与负

53、载端没有能量传递。支撑电容Cd1、Cd2 通过负载电流进行放电。2024/7/2792牵引变流器牵引变流器 通过对三电平式脉冲整流器九种工作模式的分析，可以得出如下结论： us=0 ，三种模式(模式1、8、9) ，网侧电源被整流器短路，电源只与网侧电感进行能量传递，网侧电压 uN 的正向（反向），电流 iN 增大（减小），对电感进行正（反）向供电。网侧电源与负载端没有能量传递关系。支撑电容通过负载电流向负载放电。 us=Ud /2，两种模式(模式2、4)，网侧电源与支撑电容 Cd1 或Cd2 之间进行能量传递。网侧电压uN 的正向对支撑电容Cd1 或Cd2 进行充电； uN 的反向由支撑电容C

54、d1 或Cd2 放电。 us=-Ud /2，两种模式(模式3、5)，网侧电源与支撑电容2024/7/2793牵引变流器牵引变流器Cd1 或Cd2 之间进行能量传递。网侧电压uN 的正向对支撑电容Cd1 或Cd2 进行放电；uN 的反向由支撑电容Cd1 或Cd2 充电。 us = Ud /-Ud ，两种模式(模式6/7) ，网侧电源与负载之间进行能量传递，整流器工作在整流或逆变状态。在模式6的正向通路与模式7的反向通路，网侧电源向负载供电，整流器工作在整流状态；在模式6的反向通路与模式7的正向通路，负载向网侧电源馈电，整流器工作在逆变(再生)状态。 从开关元件工作情况(取值)来看： SA=SB，

55、网侧电源被整流器短路， 。 ，电源与Cd1 或Cd2 交换能量， 。 SA=-SB，网侧电源与负载之间传递能量， 。2024/7/2794 2. 三电平式整流器PWM控制原理 四象限整流器各桥臂元件的开关状态采用正弦调制波与三角波相交的方法，则在A、B端可获得正弦脉宽调制的电压波形。为了减小谐波，A端与B端的调制波和载波在相位上均分别相差180，载波的正向和负向也相差180，调制方式如图4-20所示。牵引变流器牵引变流器 三电平脉冲整流器等效电子开关的状态由对应的载波信号与调制信号的相互位置而定，其状态值按式（4-27）给定条件确定。 三电平脉冲整流器在PWM控制方式下，输入端调制电压的调整波

56、形，如图4-21所示。调制电压存在五种电平，即 、 、0电平。2024/7/2796图4-21 三电平脉冲整流器PWM控制调制波形牵引变流器牵引变流器 3.3.三电平式整流器调节过程三电平式整流器调节过程 由表4-3可见,在牵引或再生工况下， 、 各对应一种导通回路。 、 各对应两种导通回路，而 则对应着三种导通回路。 根据脉冲整流器等效电路，若忽略 与us的高次谐波，只考虑其基波 与us1 ,则有调整 的幅值和相位，即可使 在四个象限内随意变化。牵引时 与 同相，再生制动时 与 反相，功率因数接近1。四象限脉冲变流器的就是按照这一基本原理工作、调节控制的。2024/7/2798牵引变流器牵引

57、变流器 牵引及制动工况的调节过程分析如下： (1)牵引工况 设系统原稳定运行于A点(参见图4-22)，此时 与 同相，两者的夹角 ，功率因数为1。 当负载增加时，直流中间环节电压 瞬时下降，同时 的幅值也下降，系统工作点由 点移至 点运行，导致 (假定顺时针方向为正，下同) ，通过控制电路调整 的幅值及相位角 ，使它们逐步增大，可使工作点由 调整到点 ，此时恢复到 与 同相 ，同时 ,输入电流 也相应地增加。 若负载减小， 瞬时上升， 的幅值也瞬时上升，系统2024/7/2799牵引变流器牵引变流器由 点移至 点运行，导致 ，通过控制电路调整的幅值及相角 ，使其减小，可将 调整到 点，此时 恢

58、复到与 同相位 ，同时 ，输入电流 也相应地减小。 (2)再生工况 设系统原稳定运行于A点，此时 与 相位相反，即 、 。再生工况时的调解过程如图4-23所示。 当再生反馈能量增加时， 瞬时上升，使得 幅值也瞬时上升，系统由A点移至 点运行，将导致 。通过控制回路调整 的幅值 及 ，可使 调整到2024/7/27101牵引变流器牵引变流器点，此时 ， 与 反相，同时 ，表明反馈到电网的电流增加，以平衡再生反馈能量的增加。 若再生反馈能量减小时， 瞬时下降，将导致 的幅值 也瞬时下降，系统由A点移至 点运行，将出现 。通过调整 的幅值 及相位角 ，可使 调整到 点。此时 与 之间的相位又恢复到

59、，同时 ，表明反馈到电网的电流减小，以平衡再生反馈能量的减小。 由以上分析可见，导致 瞬时上升的情况有两种，一是牵引工况负载减小，另一是再生工况反馈能量增加。前者要求 减小（指绝对值，下同），而后者要求 增大。控制2024/7/27102牵引变流器牵引变流器时为了使后续电压型逆变器稳定工作，需保持 稳定，故需采用电压闭环控制，通过求出 偏差的绝对值 ，用以控制 ，式中 为基准值， 为实测值。 牵引时 ，再生制动时 。牵引工况负载减小时， 下降，控制使之 减小；再生工况反馈能量增加时， 上升，控制使之 增大。反之同理。2024/7/27103牵引变流器牵引变流器 与两电平式PWM整流电路相比，三

60、电平式整流器PWM调制波的主要优点：一是对于同样的基波与谐波要求而言，开关频率低得多，从而可以大幅度降低开关损耗；二是每个主开关器件关断时所承受的电压仅为直流侧电压的一半，因此这种电路特别适合于高电压大容量的应用场合。不过三电平式PWM可逆整流器的缺点也是显而易见的，一方面其主电路拓扑使用功率开关器件较多，另一方面，控制也比两电平式复杂，尤其是需要解决中点电位平衡问题。 2024/7/27104牵引变流器牵引变流器4.2.24.2.2三电平式牵引逆变器三电平式牵引逆变器 三电平式逆变器的电路图如图4-24所示。其主电路采用两主管串联与中点带箝位二极管的方案，可使主管耐压值降低一半。主管一般采用

61、IGBT或IPM等新型全控元件。 由图4-24可见，每相桥臂的四个主管有三种不同的通断组合，对应三种不同的输出电位。以A相为例， 与 导通为模式1，接通P，输出电压为 ； 与 导通为模式2，接通o，输出电压为0； 与 导通为模式3，接通N，输出电压为 。三点式逆变器要求主管 与 不2024/7/27105牵引变流器牵引变流器能同时导通，并且 和 、 和 控制脉冲是互反的。此外，为了防止同一相上下两桥臂的开关元件同时导通而引起直流侧电源短路，电压型逆变器中上述主管通断转换必须遵循先断后通先断后通的原则，即先给应关断的元件关断信号，待其关断后留一定的时间裕量，然后再给应导通的元件发出开通信号，在两

62、者之间留出一个短暂的死区时间，死区时间的长短由开关元件的开关速度来定。 从一相的输出波形来看，它有两种工作方法：一种只有一块宽度可随控制角调节的矩形脉冲波，或称为单脉冲方式，另一种是有多个不同宽度的脉冲波组成，常称脉宽调制PWM方式，如图425(a)、(b)所示。这两种输出电压波形的2024/7/27107基波分量，前者可通过改变控制角来调节，而后者用脉宽调制PWM方式来改变。 对于三相对称负载，采用单脉冲方式改变控制角时，按逆变器原理分析，可以得到与控制角 有关的每相(如A相) 输出电压波形，如图4-26所示。这些电压波形是以中间回路电压为单位,由9种不同电压取值而组成的阶梯波，其可能牵引变

63、流器牵引变流器的电压取值为然而当控制角 大于 时，波形就变为不连续的脉冲波。 三电平逆变器电路输出线电压共有 五种电平。 注意：注意： 逆变器续流二极管的作用是，当逆变开关由导通状态变为截止时，虽然电压突变降为零。但由于电动机线圈的电感作用，储存在线圈中的电能开始释放，续流二极管提供通道，维持电流继续在线圈中流动。另外，当电动机制动时，续流二极管为再生电流提供通道，使其回流到直流电源。2024/7/27110牵引变流器牵引变流器 在方波输出的逆变器中，续流二极管每一个周波中只流过一次，电流的有效值较小，因此二极管的电流容量按电流有效值来表示，其电流定额在方波输出的逆变器中约为主管容量的20%。

64、 在PWM逆变器中，续流二极管轮流导通，其电流有效值与主管接近，但二极管电流定额的定义是正弦半波电流的平均值，因此续流二极管的电流额定是主管电流定额的主管电流定额的1/31/3。 逆变器将直流电逆变成频率可调的矩形波交流电，其输出电压中谐波更小，电流波形更接近于正弦波。相电压在正/负半波为等幅不等宽的一组脉冲列。 2024/7/27111两电平逆变器两电平逆变器三电平逆变器三电平逆变器主主电电路路输输出出电电压压电电流流波波形形牵引变流器牵引变流器4.3 4.3 变流器设计变流器设计 牵引变流器主要由电力电子器件、储能器件、高低压电器、检测电器和控制电路以及冷却部件等组成。牵引变流器的基本器件

65、主要包括： 开关元件（各种半导体元件)； 储能元件（电容与电感）； 检测元件（各类传感器，诸如电压、电流、速度、温 度、压力、流量传感器等）。 其他电器(电磁或电空式直流、交流接触器；熔断器及快熔保护；断路器或高速开关；压敏电阻及避雷器;电抗器)。2024/7/27113牵引变流器牵引变流器 电抗器与电容器在变流器中的作用比较特殊。电抗器来完成滤波、均流、限流和升压等功能。不同的牵引系统需要不同的电抗器。 在交流传动系统中，电容器使用非常普遍。在变流器的直流环节，需要有支撑电容来维持直流电压的恒定。支撑电容主要有三个作用，即直流滤波、提供瞬时脉冲电流、提供电动机端的无功补偿。在交-直-交流系统

66、中，利用LC谐振电路，组成二次滤波环节，另外在有些变流器中，电容器还作为缓冲电路来抑制元件关断时的 。4.3.1 变流器主电路元件的选型变流器主电路元件的选型 1.主电路元件的基本技术要求2024/7/27114牵引变流器牵引变流器 输入电压波动范围大，操作过电压高； 需具备牛马特性，即起动转矩大，恒功率范围宽，要有 承受大电流冲击的能力； 环境温差变化大，因体积受限而使散热困难；耐振动及防护要求高。 2. 元件的电压定额及计算 电压等级的选择应考虑供电电压的波动、过电压及安全系数，一般取2倍左右的额定电压作为选择元件电压等级的依据，设计时参考设计规范及相关计算公式。如地铁供电网压为1500V

67、，则牵引变流器的IGBT电压定额选用3300V。 (1) 元件的电压定额计算2024/7/27115牵引变流器牵引变流器式中 -过电压系数，一般取1.15。 -安全系数，一般取1.1。 -额定直流电压最大值，V。 -关断时的尖峰电压，V。 3.元件的电流定额及计算 元件的电流定额要以元件输出的额定电流和最大电流为依据，并应考虑可能出现的最大峰值电流。一般产品样本给出了壳温为25和80时的电流定额。选择时应按照元件实际工作的结温进行降额计算，求出降额后元件的工作电流。2024/7/27116牵引变流器牵引变流器 式中 -额定工作电流， 。 -牵引电动机的额定功率； -牵引电动机的功率因数； -牵

68、引电动机的效率。 -电流尖峰系数，取1.2。 -温度降额系数，取1.2。 -过载系数，取1.4。2024/7/27117牵引变流器牵引变流器4.3.24.3.2 变流器的冷却变流器的冷却 机车（动车组）的外界环境比较恶劣，所以变流器的热设计至关重要，许多故障都与元件的热疲劳有关。按照元件厂商的建议，循环温度差不宜高于40。散热方式有油冷、水冷、风冷、沸腾冷却等。沸腾冷却可分为直接冷却和间接冷却两种，直接冷却就是浸泡式，间接式多为热管式。风冷有强迫风冷、行走风冷和自然风冷。 一般中小功率的变流器大多采用风冷式，因为风冷结构简单、造价低廉。2024/7/27118牵引变流器牵引变流器 IGBT元件

69、推荐的最高工作结温为125，但是使用时一般取110 以下比较安全。另外，IGBT内部的连接由铝丝焊接，热应力性能较差，元件在工作时温差变化越大，其热疲劳就越严重，元件的寿命就会大大降低，因此必须要设置温度检测与保护电路。 对散热系统的设计，可通过仿真和有限元计算，可得到较为精确的结果。但通过试验的方法，对温升进行测量，也是一种比较有效和直接的方法。2024/7/27119牵引变流器牵引变流器4.3.34.3.3 变流器设计的参考标准变流器设计的参考标准 变流器设计的主要参考标准主要为IEC61287机车车辆用电力变流器，具体的器件还有相应的标准，其他的参考标准主要有： TB/T1333机车车辆

70、电器基本技术条件 TB/3021铁道机车车辆电器装置 TB/3034机车车辆电气设备电磁兼容试验及其限值 TB/3058铁路应用机车车辆设备冲击振动试验 IEC411电力牵引用电力变流器 GB4208外壳防护等级（IP代码）2024/7/27120牵引变流器牵引变流器思考题：思考题： 1.牵引变流器的类型及特点？ 2.二电平式、三电平式变流器的概念及选用原则？ 3.交-直流理想变流器的概念及组成？ 4.电压型四象限脉冲整流器的特征？ 5.变流器中间储能环节的作用及组成。 6. 分析脉冲整流器的瞬态直接电流控制的基本原理。 7. 分析两电平电压型逆变器的工作过程及输出特征。 8. 分析三电平脉冲整流器的调节过程。2024/7/27121