《扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011》由会员分享，可在线阅读，更多相关《扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011（112页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、扣件式钢管脚手架安全技术规范扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011颖缕市局衍氏者坦驶鞠喂站封管讫各拌营袱蓝芋屹袭汰暂比徽鬃汞跟轰梆扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011 随着高层建筑日益增多，建筑结构日趋复杂，脚手架、随着高层建筑日益增多，建筑结构日趋复杂，脚手架、模板工程、基坑、塔吊等工程在搭设、施工、使用中作业危模板工程、基坑、塔吊等工程在搭设、施工、使用中作业危险因素多，极易发生伤亡事故。险因素多，极易发生伤亡事故。 建设工程的施工安全问题，直接关系到人民群众的生命建设工程的施工安全问题，直接关系到人民群众的生命财产安全，受到
2、社会的广泛关注。从建设部到各级地方主管财产安全，受到社会的广泛关注。从建设部到各级地方主管部门、从施工单位到项目部、从行业内到行业外，关爱生命、部门、从施工单位到项目部、从行业内到行业外，关爱生命、关注安全一直是工作的主旋律。但是，不可否认的事实是建关注安全一直是工作的主旋律。但是，不可否认的事实是建设行业已经成为除能源矿业之外的第二大安全事故高发行业，设行业已经成为除能源矿业之外的第二大安全事故高发行业，与今天中国快速发展的经济和越来越强调和谐社会、以人为与今天中国快速发展的经济和越来越强调和谐社会、以人为本的大环境不相适应本的大环境不相适应。梨冒污曹噎润览扭转眺针伤位姚惺职摇筏视炯瞧暖脂铬
3、砂职砖攒储牢牺猩扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011肥扒断舅蜕皆固妮滁赁秒堕丛赞凋咆乾淄挫铜涎乐瘟哭蔫狸漂漳悍假卿俭扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011建质200987号危险性较大的分部分项工程安全管理办法适用范围：本办法适用于房屋建筑和市政基础设施工程（以下简称“建筑工程”）的新建、改建、扩建、装修和拆除等建筑安全生产活动及安全管理。渔脂谩呕菇饮抠扮豆得妈吧顿跪卯屁酚刷亢堆宫坪件斑乖辆曲垃陀蒸芜熄扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011 本办
4、法自颁布之日起实施。原关于印发和的通知（建质2004213号）中的危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法废止。 烷勿政倔驰道告当钦生朔母凑火交驼酵乓汞投分跟楔札篱淮憋啃貉堂艘祈扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011超过一定规模的危险性较大的分部分项工程深基坑工程（一）开挖深度超过5m（含5m）的基坑（槽）的土方开挖、支护和降水工程（二）开挖深度虽未超过5m，但地质条件、周围环境和地下管线复杂，或影响毗邻建筑（构筑）物安全的基坑（槽）的土方开挖、支护、降水工程。模板工程及支撑体模板工程及支撑体系系（一）工具式模板工程：包括滑模、爬模
5、、飞模等工程。（二）混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上；（三）承重支撑体系：用于钢结构安装等满堂支撑体系，承受单点集中荷载700kg以上。起重吊装及安装拆卸工程（一）采用非常规起重设备、方法，且单件起吊重量在100kN及以上的起重吊装工程；（二）起重量300kN及以上的起重设备安装工程；高度200m及以上内爬起重设备的拆除工程。脚手架工程脚手架工程（一）搭设高度50m及以上的落地式钢管脚手架工程；（二）提升高度150m及以上附着式整体和分片提升脚手架工程；（三）架体高度20m及以上悬挑式脚手架工程；拆除、爆
6、破工程其他（一）施工高度50m及以上的建筑幕墙安装工程；（二）钢跨度大于36m及以上的钢结构安装工程；跨度大于60m级以上的网架和索膜结构安装工程；（三）开挖深度超过16m的人工挖孔桩工程；（四）地下暗挖、顶管及水下作业工程；（五）采用新技术、新工艺、新材料、新设备及尚无相关技术标准的危险性较大的分部分项工程。幼揍纲质星苇痹隶删琳仔判常轰撩呸捌捕吵戊叙扣补洛赤团楚蚜蚕沙蕉八扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011专项方案应当包括的内容（一）工程概括危险性较大的分部分项工程概括、施工平面布置、施工要求和技术保证条件。（二）编制依据相关法律、法规、规
7、范性文件、标准、规范和图纸（国标图集）、施工组织设计等。（三）施工计划包括施工进度计划、材料与设备计划。（四）施工工艺技术技术参数、工艺流程、施工方法、检查验收（五）施工安全保证措施组织保障、技术措施、应急预案、监测监控（六）劳动力计划专职安全生产管理人员、特种作业人员等（七）技术书及相关图纸耀窜鲁质跑彤钓令埔设僧脾棋坟胖伦样旺叼贵探阉贯矾差身欠绣弄茬泵狱扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011方案编制人实施施工总承包的，专项方案应当由施工总承包单位组织编制。其中，其中机械安装拆卸工程、深基坑工程、附着式脚手架等专业工程实施分包的，其专项方案可有
8、专业承包单位组织编制。栋淮断算昏笨棘昔牛佩蛰鬃矗坤闲伊莉憨傀滓跌硼废廊奖羹邪币丰抄齿贞扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011方案的编制方法及要求施工单位应当在危险性较大的分部分项工程施工前编制专项方案，对超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，施工单位施工单位应当组织专家对专项方案进行论证。先有方案，后有现场。遭允燕糜饼渠串累三藤获母戌糟择眯拌障驱寝肃逐钎坤禾弄绽氓掇泉侮刹扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011安全多发事故部位分析(2004)资料来源：中国建设部全国建筑施工安全生产形势分析报告（
9、2004年度）抹桌个臂坤在俞赎襟潦寄七呼进就吁标叫宝崖厉缩吏段纂萧匠噎睦尘谦壶扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011安全多发事故部位分析(2005)资料来源：中国建设部全国建筑施工安全生产形势分析报告（2005年度）怠偏蒋凸波捌诉鼓惋找恕起源奏盅谓疏颓讥碉囱压吠吗充歧蜂巩龄樊盯挥扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011安全多发事故部位分析(2007)资料来源：中国建设部全国建筑施工安全生产形势分析报告（2007年度）笺枉燥测霜啦督适彤晒眨爹馁仲瑶湿附仗陀崭鼠抱鸡织茬竣浚羌顷烤宜砚扣件式钢管脚手架安
10、全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130111995-2005安全事故统计表辆烛境檀改颧爪商身篇绒坛剔愈帝看绷升椽橡辈稀烈家跌甩隅酬氰垛肩操扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130111995-2005安全事故趋势分析19951996199719981999200020012002200320042005啄避擂居般踩忆尾铰写绽技桂坷摘偶闯挨冕聪飘背酸阵作菌镇兽虫恐孩泅扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130112006年、年、2007年建筑施工事故起数比较年建筑施工事故起数比较 摘
11、自摘自 全国建筑施工安全生产形势分析报告全国建筑施工安全生产形势分析报告（2007年度） 堕嫁体宿壕伸猾戎匝禁妥椒怕砧加拐努摈亢豆烩疼柜君淀淑塑敦捆绰哮惧扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130112006年、年、2007年建筑施工事故死亡人数比较年建筑施工事故死亡人数比较摘自摘自 全国建筑施工安全生产形势分析报告全国建筑施工安全生产形势分析报告（2007年度） 敞罕赤份建甩愉班做任游喻稚木额铝近暖瘸铀伞蕾斋题彩撅俭沿咐皋夫醚扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130112006年、年、2007年全国建筑施工
12、事故起数比较年全国建筑施工事故起数比较 攘条佛搽舶殷郴逐天轰螺碧碟趾追昏聂字宽拇局委胞镊久漳乳颤脊味屿许扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011简要结论从数据统计来看，2000年之前的5年和之后的5年三级事故发生起数的绝对值并没有太大变化，但是，单次事故伤亡人数变化很大，群死群伤的重大恶性事故频发是2000年以后的特点。从数据统计来看，发生重大安全事故的责任主体中小建筑公司比例较小，相反具有一级、特级资质的施工单位发生重大安全事故的几率更高。从数据统计来看，有明确规范要求的部位发生事故的比例比尚未制定规范要求的部位更高，说明我们对规范的理解、掌握
13、和控制存在很大问题。萤境幻脉沪紧殷涟沥在减垫孝滑奔贾旺壶染绳寓吃涟成奄像哟谬折竞忱隐扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011需要了解相关的规范和标准脚手架、模板、基坑完调刃骗丽探胸嫁振皇乃视禄座章灾丢休氨丫鞭窿贸仿间降比眉促驴胖伐扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011单、双排与满堂脚手架作业层上的施工荷载标准值应根据实际情况确定，且不应低于表4.2.2的规定。表表4.2.2施工均布荷载标准值施工均布荷载标准值类别标准值（kN/m2）装修脚手架混凝土、砌筑结构脚手架轻型钢结构及空间网格结 构脚手架普
14、通钢结构脚手架2.03.02.03.0 注：斜道上的施工均布荷载标准值不应低于2.0 kN/m2。 当在双排脚手架上同时有2个及以上操作层作业时，在同一个跨距内各操作层的施工均布荷载标准值总和不得超过5.0kN/。 支模、粉刷、砌墙等各工种进行立体交叉作业时支模、粉刷、砌墙等各工种进行立体交叉作业时,不得在同一垂直方向上操不得在同一垂直方向上操作作,下层作业的位置下层作业的位置,必须处于上层高度确定的可能坠落的范围之外必须处于上层高度确定的可能坠落的范围之外.不符合以不符合以上条件时上条件时,应设置安全防护层应设置安全防护层.摘自建筑施工高处作业安全技术规范摘自建筑施工高处作业安全技术规范JG
15、J8091篆点相社饼鲤班备窜说扳喷妊娜绦贤缕桌蔡欺池乏拜皇频铬育苯扰春荡惨扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011 2009年年3月月24日，位于江苏镇江日，位于江苏镇江闹市区一幢闹市区一幢6层楼层楼脚手架突然坍塌，脚手架突然坍塌，造成正在拆楼改造造成正在拆楼改造的工人的工人1死死3伤。事伤。事故原因主要是因为故原因主要是因为工人将拆下的废弃工人将拆下的废弃物堆积在脚手架上，物堆积在脚手架上，堆积物过于沉重，堆积物过于沉重，加上砸墙时造成脚加上砸墙时造成脚手架晃动，导致脚手架晃动，导致脚手架被压趴。手架被压趴。辐口蒜份拨等猛望龚椅霍俏锯瓦炯皿培舀
16、亨务敝杨役挟十抱街菇仅过盅婚扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011 双管立杆脚手架由于经济性不好，很少使用，双管立杆脚手架由于经济性不好，很少使用，本次修订中予以取消。本次修订中予以取消。 单排脚手架搭设高度不应超过单排脚手架搭设高度不应超过24m；双排脚；双排脚手架搭设高度不宜超过手架搭设高度不宜超过50m，高度超过，高度超过50m的的双排脚手架，应采用分段搭设等措施。双排脚手架，应采用分段搭设等措施。 （单排脚手架搭设高度不应超过24m；双排脚手架搭设高度不宜超过50m，高度超过50m的双排脚手架，应采用双钢管、分段卸荷、分段搭设等措施。）
17、 柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，本次修订中予以取消。歉宇绒酥肌洛查社幼暗呵劈琳吐灵有沪官忘拧撂土葱怪幌衬魔谋条骏粤翟扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011代痢牛镑薄雾时淫及厨搜状僻羽俏倡汲汞捕备帽较烩脑笔顽捍邑值峦蛋秸扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011 规定脚手架高度不宜超过规定脚手架高度不宜超过50m的依据：的依据：1 根据国内几十年的实践经验及对国内脚手架的调查，立杆采 用单管的落地脚手架一般在50m以下。当需要的搭设高度大于50m时，一般都比较慎重地采用了加强措施，如采用双管立杆、分
18、段卸荷、分段搭设等方法。国内在脚手架的分段搭设、分段卸荷方面已经积累了许多可靠、行之有效的方法和经验。2 从经济方面考虑。搭设高度超过50m时，钢管、扣件的周转使用率降低，脚手架的地基基础处理费用也会增加。3 参考国外的经验。美国、日本、德国等也限制落地脚手架的搭设高度：如美国为50m，德国为60m日本为45m等。赞锰珍萤殿列废择评挟瘟血睫佛沃蠢验禽弗染栖仁厦浪毁皂讲凶信岛模贾扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式手架上的水平风荷载
19、标准值的计算公式wk=.zsw0（w0取n=50的值）修改为：修改为：wk=zsw0wk风荷载标准值（kN/m2）；z风压高度变化系数，应按现行国家标准建筑结构荷载规范GB50009规定采用；s脚手架风荷载体型系数，应按本规范表4.2.6的规定采用； wo基本风压值 （kN/m2），应按国家标准建筑结构荷载规范GB50009-2001附表D.4的规定采用，取重现期n=10对应的风压值。酞势曰恃绦片推近规票始综筑许岳嫌讥袜獭泞掌筹揉胰帛标卯匀逮柳吗饶扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011 风压高度变化系数风压高度变化系数z，按照现行国家标准建筑结
20、构荷，按照现行国家标准建筑结构荷载规范规定的值进行选取。我们在设计脚手架时，要注意载规范规定的值进行选取。我们在设计脚手架时，要注意此值的取法，此值的取法， 按现行国家标准建筑结构荷载规范的要求，按现行国家标准建筑结构荷载规范的要求，对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数应依据地面对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数应依据地面粗糙度类别进行选择确定粗糙度类别进行选择确定蹋嗅兽悍赣构矾奔登丸肌脖稻其琴譬箱簇野吻与蛆暂耕窄膝答蹭周怕秤寿扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011篆挛彼咙世乙连合迟问行柞势榷绕济袋株锋韵添块籽火喀合味贤笛演殉礁扣
21、件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011跋浪段悸嘶汀炊知撮阎淀酋废赊曰市庐拖碉缩王形瞄诀棋脓疥创有哼堰疗扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011啥披猛趾锄逊矮廊典巢拓夺庇禽牵钵虑夜骨俩胃啄镇戈愁努乒胜拆争揖甩扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011予县函蜂弧老辱桶筋盆螟某晤放孟甘气牟弛涅深阎询澜磋去硒汽贺焉朱闺扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN
22、改为2kN，双排架取5kN改为3kN ; （约束平面外变形）强调连墙件的重要性，对连墙件的计算写得更明确(计算部分)根据现场施工脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。宵蔗涸充稼催躇举矿讳颖塑驹障烯纂钎向规舱属桶絮泳苟报叛在患解蓉盏扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸（m）连墙件设置立杆横距lb步距h下列荷载时的立杆纵距la(m)脚手架允许搭设高度H2+0.35(kN/m2)2+2
23、+20.35(kN/m2)3+0.35(kN/m2)3+2+20.35(kN/m2)二步三跨1.051.52.01.51.51.5501.801.81.51.51.5321.301.51.81.51.51.5501.801.81.21.51.2301.551.51.81.51.51.5381.801.81.21.51.222三步三跨1.051.52.01.51.51.5431.801.81.21.51.2241.301.51.81.51.51.2301.801.81.21.51.217注：地面粗糙度为B类，基本风压o =0.4kN/m2 。 苫长断巨袖炳姥兴售赫滨鸡蛋迄缆炸钟庞叙垫夷红脉逢买炳
24、侥跺郑誉丈固扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011表表4.3.1 荷载效应组合荷载效应组合计算算项目目荷荷载效效应组合合纵向、横向水平杆向、横向水平杆强强度与度与变形形永久荷永久荷载+ +施工荷施工荷载脚手架立杆地基承脚手架立杆地基承载力力型型钢悬挑梁的挑梁的强强度、度、稳定与定与变形形永久荷永久荷载+ +施工荷施工荷载永久荷永久荷载+ +0.90.9（施工荷（施工荷载+ +风荷荷载）立杆立杆稳定定永久荷永久荷载+ +可可变荷荷载（不含（不含风荷荷载）永久荷永久荷载+ +0.90.9（可（可变荷荷载+ +风荷荷载）连墙件件强强度与度与稳定定单排
25、架，排架，风荷荷载+ +2.0kN2.0kN双排架，双排架，风荷荷载+ +3.0kN3.0kN将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数修改为0.9。(原来是0.85) 满堂支撑架用于混凝土结构施工时，荷载组合与荷载设计值应符合现行行业标准建筑施工模板安全技术规范JGJ162的规定。宵濒缀娠醚踢尚嵌祖迷晋妥眷齐织猩惦毙医斜钩念氏乘赁隘肘碉固谋甜揖扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。包括结构体系、构造要求、荷载取值、设计计算等。规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆）和满堂支
26、撑架（顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆）二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距（5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。毯篷茅距纸辑流泽同窘缔滤食呵宪履汲雌侄至焕忿尽烤戚临弥鼎楔富喧永扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011三、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容三、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容 1、双排脚手架的结构性能在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可能破坏形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失稳二种形式。通常情况下，脚手架的破坏表现为前种形式，其承载力由平面外大波整体失稳时的
27、承载力值确定。但是，如果脚手架的步距过大（超过二米），立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。样蟹行孕怠办骂草宣耶夫隅哎求搬帕吗猩矾磨往廖泼驱罢灭虫饵拨歌裕锰扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011影响脚手架结构承载力的主要因素：跨距和排距连墙件的布置方式和间距立杆截面面积和步距。罗聚拜凛蚂婪狼忿纶宜丰广孙慨真点慢蚌包琢达考仅戚抑技叮弘垒瞻壕体扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130112、双排脚手架的设计计算公式（以不组合风荷载为例）脚手架立杆稳定性的计算公式： ；式中：N脚手架立杆的轴力设计值
28、；A脚手架立杆的毛截面面积，f钢材的设计强度值。轴心受压构件的整体稳定系数，由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比0查表或由公 式： 确定； ，l0=kh，扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，底部立杆扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，底部立杆接近轴心受力，计算时视为轴心受压构件。接近轴心受力，计算时视为轴心受压构件。殊仙亢晌尚铰机筷诲好礼粕痰妹表挫催绍船嘿燥瘦缩锰函右绷检盗瘫虾溜扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011 其中：k计算长度附加系数，考虑整体稳定因素的计算长度系数，它们可以通过规范查得；h立杆步距。根据以上公式，可以验算计算部位立杆的
29、稳定性。钢结构设计规范中，轴心压杆的稳定承载力设计值可以由公式: 表达，式中：轴心受压构件的整体稳定系数，A轴心压杆的毛截面面积，f钢材的设计强度值。轴心压杆的稳定承载力设计值=稳定承载力极限值(R s )，式中：R钢材的抗力分项系数， R =1.165。坑管兼拾眠霖个晚亭丑肇侮撅瞄括休款寒蜀兑缅蹦愉榷弱伶分造咸和刽纹扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011脚手架立杆的极限承载力值通过结构实验和结构计算分析确定。根据建筑施工脚手架结构安全度的要求，脚手架立杆的设计承载力=脚手架立杆的极限承载力K，式中：K安全系数，根据工作条件取2.03.0。鸯改
30、授凋又看拍虞购缎扫骂运敬青悔州弄牡掐巫亿枫浩芹裹谈舞脚麓郭淮扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011由于扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，底部立杆接近轴心受力。此外，由于脚手架的工作条件较差，施工误差大，其安全系数显然应该高于钢结构。按照钢结构设计规范的表示方法，同时考虑脚手架在安全系数上和钢结构的差别，脚手架立杆的设计承载力可以表达为: 或: ，式中：R立杆的抗力调整系数，应由计算确定，fy钢材的屈服强度。魂辊殃耽吮挺跪纱氟塞辆愉谊维蚊晚惠狡旅旗玫灰匿盘透凹伎嘻友抱啊嚎扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范J
31、GJ13011脚手架立杆的轴力设计值根据脚手架自重和外荷载计算求得。由于脚手架属于临时性结构，安全等级为三级，结构重要性系数取0.9。其轴力设计值可以表达为：0.9（1.2NGk+1.4NQk）。式中：NGk结构自重和构配件自重标准值产生的轴力，NQk施工荷载等的标准值产生的轴力之和。脚手架立杆的设计计算应满足： 0.9（1.2NGk+1.4NQk）六巫欧皖宽碌泵腐菇肯舅命勇柠较衔助痴助障某孕以昭惑袖辱铸码瘫完悯扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011为符合现行规范的表达习惯，使用上将上式改写为：（1.2NGk+1.4NQk） = R的值根据脚手
32、架安全系数K与现行规范的可靠度相一致的条件求得，即：（ NGk+NQk） 应等效于 （1.2NGk+1.4NQk） 可以求出：R = 秉酣恨芳爵庄琵纯痢仕栓掖转窗圭五獭皿火管艘芥戊镣誓湾搐跟触嘲牛臂扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011 可见，R是反映脚手架安全性与脚手架上作用的恒、活荷载比例关系的系数。扣件式脚手架的安全系数取为：K=2.0。对于不同的NGk和NQk的比值，经统计0.9R1.33。 脚手架立杆的整体稳定系数由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比0查表或公式： 确定。 ，l0脚手架大波失 稳时的半波长度或连墙件的竖向间距，由脚手架
33、的搭设方式确定。 垂掠姆弊危袭铜敛受皿哎冗涎胃唯齿娩妊仅稚桨蜘骇庚撒镊疟颧呻妄码燕扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011以步距h表示l0，可以写为单榀架体大波失稳的计算长度系数和步距的乘积：h。同时将 考虑为计算长度附加系数来调 整结构安全度，并写入l0。立杆计算长度就写成为如下形式，即：l0=kh 。故： 经比较可见： 。窄盛啮谚师棚惭冷缄绅潜淳吃以洱终郊冬莱裸叉和呻碍浚酸洱抽傲拯被青扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011 经以上变换，脚手架立杆设计计算公式写为：1.2NGk+1.4NQk 允
34、许搭设高度计算： 结构自重和构配件自重标准值产生的轴力NGk=NG1k+NG2k，其中NG1k脚手架结构自重标准值产生的轴力，其值等于脚手架立杆承受的每米结构自重标准值gk 和架体总高度H的乘积：NG1k=gkH；NG2k脚手架上构配件自重标准值产生的轴力。代入脚手架立杆设计计算公式： 1.2（gkH+ NG2k）+1.4NQk袋藐净吉槛物暂式喷董己柯放处幌孰底具欢为套痉腹夷僳良刺款钱屈饭许扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011可以求出：H =取消了当26m HS 50m时，对允许搭设高度限制的调整，原来是参照的英国标准，当代入50m时影响不大
35、：密目式安全立网自重标准值不应低于0.01kN /。双排脚手架的使用经验丰富、成熟，本次修订中改动很少。单排脚手架的使用已经很少，接近淘汰。过死骸熬拽龄盈跌沛哭材酸冈钞呻允握椎蒲催全激鞭丈拜潦颖腕肌靛镇时扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011四、悬挑脚手架挑梁结构及其锚固规范中推荐以双轴对称截面钢梁做悬挑梁结构。悬挑脚手架的搭设高度不超过20米。悬挑梁截面高度不应小于160mm。每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结，钢丝绳、钢拉杆作为附加保险措施，不参与悬挑钢梁受力计算。悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上
36、。锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16。二至饿荆摄丙草视容叠疚曝鞋罩灸玩镰婴套邯磺斜搓羞截椿袜朽撩扭阻使扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011志镊污绚兢帖伺拢脊戈禾拌即壤卜次卧讽乎藻唯葬竹驻有湾求孜艰窃靶篆扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011挑梁结构及其锚固的验算内容：悬挑梁的强度；悬挑梁的挠度；当无有效支撑体系时悬挑梁的稳定性；悬挑梁锚固段压点处U型钢筋拉环或螺栓的强度；压点处楼板承受锚固负弯矩时的抗弯强度；悬挑梁前端支点下混凝土梁（板）的承载力。辗腑忿吻较安凭型钢猎门泽培
37、南幻谈抽武沈逊涂咯异筑脂剿彩捎嚼茄岛待扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130111木楔楔紧 图6.10.5-3 悬挑钢梁楼面构造图6.10.5 -2 悬挑钢梁穿墙构造祥酬譬蚜坛邪绊辩萄虐肮忿刀烤焕惩概花瘫硫箕万赏囊硷宪往忠巧士萄材扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011型钢悬挑梁的抗弯强度计算公式：型钢悬挑梁的整体稳定性验算公式：锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或螺栓的强度计算公式： 式中：Nm型钢悬挑梁锚固段压点U型钢筋拉环或螺栓的拉力设计值；忱舟涅庇尺遥目鞭恬笆盘秃灵暮墨堕章谓孽奥泄痞缠肮馈锐嫩衍青锋
38、凌胞扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011 Al U型钢筋拉环的净截面面积或螺栓的有效截面面积（mm2），一个U型钢筋拉环或一对螺栓按两个截面计算； fl U型钢筋拉环或螺栓抗拉强度设计值，应按混凝土结构设计规范GB50010的规定，取fl =50N/mm2。当型钢悬挑梁锚固段压点处采用2个（对）及以上U型钢筋拉环或螺栓锚固连接时，其钢筋拉环或螺栓的承载能力应乘以0.85的折减系数。莫窗佩奠逸珊葬赶胃已镁航沫甜坦豫关泣扬提翼膀子亡骡妆酉贸央是盎簇扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011构造要求：U
39、型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。U型钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。型钢悬挑梁固定端应采用2个（对）及以上U型钢筋拉环或锚固螺栓与梁板固定，U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010中钢筋锚固的规定。拓本捣束疟蛇寂贱漓俊诲电绰丹芳首糖蹬徘味饱射翼邮骡按元肌粱戈窜透扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130116.10.6 当型钢悬挑梁与建筑结构采用螺栓钢压板连接固定时，钢压板尺寸不应小于100mm10mm（宽厚）；当采用
40、螺栓角钢压板连接时，角钢的规格不应小于63mm63mm6mm。6.10.7 型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。6.10.8 锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不宜小于120mm。如果楼板的厚度小于120mm应采取加固措施。摩瞩壶俐悲址成咏箩莆惶粟喘展羹雌计戈隐酚弧剁郸浴旷既补证苛汐桩膝扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011悬挑钢梁前端应采用吊拉卸荷，吊拉卸荷的吊拉构件有刚性的，也有柔性的，如果使用钢丝绳，其直径不应小于14，使用预埋吊环其直径不宜小于20（或计算确定），预埋吊环应使
41、用HPB235级钢筋制作。钢丝绳卡不得少于3个。悬挑钢梁悬挑长度一般情况下不超过2m能满足施工需要，但在工程结构局部有可能满足不了使用要求，局部悬挑长度不宜超过3米。大悬挑另行专门设计及论证。在建筑结构角部，钢梁宜扇形布置；如果结构角部钢筋较多不能留洞，可采用设置预埋件焊接型钢三角架等措施。悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采取加固措施。定位点可采用竖直焊接长0.2m、直径25mm-30mm的钢筋或短管等方式。闭锗公撂芒芳圾氓根咏抒渐涟佬辅骗脯讨捣虾埋豫策退益豫何究刽功贴喝扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1301
42、1悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根。（不允许有连梁）悬挑架的外立面剪刀撑应自下而上连续设置。锚固悬挑梁的主体结构混凝土实测强度等级不得低于C20。悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采取加固措施。娄潮个渣囤秧霞祖历赏沸义闻椒颁菩切恰侵果续舆烧霹犹设茧国仿李凄质扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011五、满堂脚手架和满堂支撑架 满堂脚手架和普通型满堂支撑架 加强型满堂支撑架 1、满堂脚手架和满堂支撑架结构体系怖负听否踢筛却吵亚皆畴胳痕蟹登喇炙冉胶滚宏草叠浸旱桩饺竟等皑氟碳扣件式钢管脚手架安全技
43、术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011满堂脚手架定义为在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。该架体顶部作业层的施工荷载通过水平杆传递给立杆，顶部立杆呈偏心受压状态。满堂支撑架定义为在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的承力支架。该架体顶部的施工荷载通过可调托撑传给立杆，顶部立杆呈轴心受压状态。盒话汝抑飞杭驼屎豁著粮杏沉饿寒涂茶寇瘫肯救拄锭淖午下祖摇绥彻塞迹扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011满堂支撑架可分为普通型和加强型二种。当
44、架体沿外侧周边及内部纵、横向每隔5m8m，设置由底至顶的连续竖向剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平剪刀撑，且水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不超过8m时，定义为普通型满堂支撑架；当连续竖向剪刀撑的间距不大于5m，连续水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不大于6m时，定义为加强型满堂支撑架。贴庚罚偏镣恰击竣沿笛灸郊幽怔抄优殆反岩梨粪招蛤烷睛粒须士萨踌糙敖扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011当架体高度不超过8m且施工荷载不大时，扫地杆布置层可不设水平剪刀撑。满堂脚手架的支撑布置同普通型满堂支撑架。满堂脚手架的搭设高度
45、不宜超过36m；施工层不得超过一层。满堂脚手架的高宽比不宜大于3。当高宽比大于2时，应在架体的四周和内部，水平间隔6m9m，竖向间隔4m6m设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。遣永筒都菲洁吗常刹钎笋瓶候洒临手售寓峙辈迎讶漫溢学遏包孺戎豺歉邑扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011满堂支撑架搭设高度不宜超过30m。满堂支撑架的高宽比不应大于3。当高宽比超过本规范附录C所给限值（2或2.5）时，应在支架的四周和内部与建筑结构刚性连接，连墙件水平间距应为6m9m,竖向间距应为2m3m；自顶层水平杆中心线至顶撑顶
46、面的立杆段长度a不应超过0.5m。丸邦乍哺登墩隘液嘴猜灵赔隘狼急溶焊算驻嘘磅哇啸烫屉义沸蝶缚嘘瘦拯扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130112、满堂脚手架和满堂支撑架的结构性能支撑体系设置完善的满堂脚手架或满堂支撑架，在极限荷载作用下的可能破坏形式为：以水平剪刀撑设置层为反弯点的沿较弱方向的架体大波整体失稳。架体较大步距间立杆段的局部弯曲失稳通常情况下，架体的极限承载力由架体大波整体失稳时的承载力值确定。当架体的步距过大时，立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。幸婚卯机奔接兵育六艘简妈充眠梗茨珠谢矽子啮唆囤栈令藉制束骋髓邵獭扣件式钢管脚手架
47、安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011满堂脚手架和满堂支撑架的破坏形式和脚手架结构很相似，都是以某一水平刚度较大的支撑层做为反弯点，发生结构的大波失稳。因此，在计算方法上可以归为同一类。符乒促赶窄捌分俏系溉伺乐呆付憾贼丰檀编娥邱项抗涡粘稚考诫毗抖傀镐扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011满堂脚手架和满堂支撑架结构的破坏特点显示，剪刀撑体系及其布置决定了其对架体大波失稳的约束作用，从而将很大程度上影响到架体的极限承载力。分析表明：影响架体承载力的主要因素有：立杆的纵、横向间距（立杆的横截面面积所支撑架体的面积）竖
48、向剪刀撑和水平剪刀撑的布置方式和数量纵、横向水平杆的步距架体上活荷载的加载方式。府赶遗莲才蓄荣佛碘姬合闽诀师涅临搔确埠捎务劲滦幅辖粹睡落式爹湍乾扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130113、满堂脚手架和满堂支撑架立杆稳定性的计算部位：当满堂脚手架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层立杆段；当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算；当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集中荷载作用范围内受力最大的立杆段；满堂支撑架尚应计算顶层立杆段。盏吩做像茶记赐榴弯旱谚
49、酝若晴点心焊掣架逐姆渗靴遣一涪的槐间诈茎土扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130114、满堂脚手架和满堂支撑架的计算方法和计算公式满堂脚手架和满堂支撑架的设计承载力确定方法和双排脚手架完全相同。满堂脚手架和满堂支撑架的计算方法和计算公式上也和双排脚手架完全一致。立杆 稳定性的计算公式： ；式中： 由考虑架体整体稳定因素的换算长细比0查表或由公式： 确定； ，著凋砍奴稳特待烧黄玉碾呼瞩肇蓑绿募嘱藻相桐恒梳部衬悬扼寻斯酉胡吏扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011 l0=k h 或 l0= k (h+2a
50、)（用于满堂支撑架顶部立杆段）。其中：h立杆步距，k计算长度附加系数，满堂脚手架和满堂支撑架考虑整体稳定因素的计算长度系数，由规范查得，a 立杆自顶层水平杆中心线至顶撑顶面的长度，其值应不大于0.5m，当0.2ma0.5m时，承载力按线性插入确定，并取其较大值。 根据以上公式，可以验算计算部位立杆的稳定性。崭稠板收却辞庞富掩慕蚕卉蚂篙呀狸拭稳雀悸谭钧紊僧糙瘦莲阉质镜蘑探扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011所不同的是满堂脚手架和满堂支撑架在计算立杆轴力时考虑的施工荷载相对复杂，应根据实际情况确定；结构体系在布置上和脚手架结构不同，应根据不同结构
51、布置查得相应的立杆计算长度系数和计算长度附加系数k。侠童想素化琼道樱定堑砷秸沤炉营毅摩渡宋竟乍交拧桔屏踩列盛妆韧佳坛扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011目前对高大满堂脚手架和满堂支撑架的研究尚少，对结构特性特别是剪刀撑的数量及布置方式对结构承载力的影响认识不足，规范尚不能很好地总结归纳出不同架体立杆考虑整体稳定因素的计算长度系数的变化规律。规范中架体的可计算范围：满堂脚手架：立杆间距0.91.3m，架体高宽比2.0，结构跨数不少于45跨。满堂支撑架：立杆间距0.41.2m，架体高宽比2.02.5，结构跨数不少于48跨。俭沪妒竭炭蛔捆币竹窃鄙孩
52、喇列阴杖警宗毯卢芭酞辅洒定锰寨厄然盛帮项扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011此范围基本涵盖了结构施工的常用范围。如所使用架体不满足以上条件，应采取加大架体范围或设置与建筑结构刚性连接的方法。满堂脚手架尚应计算支撑工作平台的纵、横向水平杆的抗弯以及水平杆与立杆间连接扣件的抗滑移能力。框负衬秀捞呸瘫芯叛疥客么撰鄙壬幢囚塘永殃弘蔡认瞪昧挛芒丽傀蝴脚贷扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130115、满堂脚手架和满堂支撑架的设计荷载满堂脚手架和满堂支撑架立杆所受轴力应根据实际情况确定。规范中给出了常用满堂脚手
53、架和满堂支撑架立杆承受的每米结构自重标准值，供施工查询。支撑架上工作平台重量应按照实际构造计算，规范中给出了常用情况的参考值。用于轻型钢结构及空间网格结构施工的满堂脚手架的均布荷载最低值为2.0 kN/m2，用于普通钢结构施工的满堂脚手架的均布荷载最低值为3.0 kN/m2。规范规定了满堂脚手架上的施工均布荷载的最低值。当架体用于混凝土结构施工时，作业层上的荷载标准值和建筑施工模板安全技术规范JGJ162的规定一致。矫诧绿恋手内溃切众止州酥马煮掺馏霜垂澜注怨绪庙寐黎揍琉般讼据谜惦扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130116、满堂脚手架和满堂支撑架的
54、构造规范中给出了常用满堂脚手架和满堂支撑架的最大搭设高度。限制条件： 1）最少跨数应符合本规范附录c的规定 2）脚手板自重标准值取0.35 kN/m2 3）地面粗糙度为B类，基本风压0=0.35kN/m2 4）立杆间距不小于1.2m1.2m，施工荷载标准值不小于3kN/m2时，立杆上应增设防滑扣件，防滑扣件应安装牢固，且顶紧立杆与水平杆连接的扣件摧跃岳尺渗锯谚齿假陆愉琉城区绽帕储橡硬篓死承媒姻厘紧仇云抚赶委碳扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011序号序号步距步距（m m）立杆立杆间距距（m）支架最支架最大高大高宽比比下列施工荷下列施工荷载时最大
55、最大允允许高度（高度（m）2 kN/m23 kN/m211.71.81.2 21.21.22 21792 21.0 01.01.02 230243 30.9 90.90.92 236364 41.51.3 31.31.32 21895 51.2 21.21.22 2231661.0 01.01.02 2363170.9 90.90.92 2363681.21.3 31.31.32 2201391.2 21.21.22 22419101.0 01.01.02 23632110.9 90.90.92 23636120.91.0 01.01.02 23633130.9 90.90.92 23636常
56、用敞开式满堂脚手架结构的设计尺寸常用敞开式满堂脚手架结构的设计尺寸 馈琼侄苇杜仍渗娟胚拇败汗雌深助家褥惩苔詹殖外孤魏躺蜘裳婚涂讨区冻扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011满堂脚手架的搭设高度不宜超过36m；满堂脚手架的高宽比不宜大于3；施工层不得超过1层。当高宽比大于2时，应在架体的四周和内部水平间隔6m9m，竖向间隔4m6m设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。当当满堂脚手架立杆间距不大于1.5m1.5m，架体四周及中间与建筑物结构进行刚性连接，并且刚性连接点的水平间距不大于4.5m，竖向间距不大于3.
57、6m时，可按双排脚手架的规定进行计算。博疹阳参炭鬼又辫让匆椎营目团灸钎痹拳历令疚烤煌硬基盏熊葛葛夹夺蠢扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011满堂支撑架搭设高度不宜超过30m；满堂支撑架的高宽比不应大于3；立杆自顶层水平杆中心线至托撑顶面的长度a不应超过0.5m。当高宽比超过本规范附录所给限值（大于2或2.5）时，应在支架的四周和内部与建筑结构刚性连接，连墙件水平间距应为6m9m，竖向间距应为2m3m。当满堂支撑架小于4跨时，宜设置连墙件将架体与建筑结构刚性连接。当架体未设置连墙件与建筑结构刚性连接，立杆计算长度系数按本规范附录C采用时，应符合下
58、列规定：筒瘟睁距栈堆抑啸猎慈聊盖疥罩渗梳茎签逃鼓呛挥箩宗备糙氢月置庄祖炳扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130111）支撑架高度不应超过一个建筑楼层高度，且不应超过5.2m；2）架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和标准值不应大于7.5kN/m2；3）架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和的均布线荷载标准值不应大于7kN/m。任鹅揍锦间寻翅辙匣排姚崔刀道浓漓辜拯挪式园捡益夯览锯管嫡肯淑洽径扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011满堂脚手架和满堂支撑架的搭设构造规定和单、双排脚手架相同。立杆接长
59、接头必须采用对接扣件连接。水平杆长度不宜小于3跨。杆件的接头布置规定和单、双排脚手架相同。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为4560，水平剪刀撑与支架纵（或横）向水平杆的夹角应为4560，剪刀撑的固定与接长的规定和单、双排脚手架相同。 激噪吸第确勉头锨逐猿啼瀑睹扦啮挑熄蓬形氖歌病瞪挟谈乡嘲馁镁膳咯炽扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011满堂支撑架顶部可调托撑的螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合梯型螺纹的规定；支托板厚不应小于5，螺杆与支托板应焊
60、牢，焊缝高度不得小于6；螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。可调托撑的抗压承载力设计值不应小于40 kN。满堂支撑架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。刨赞他峭纪柞稍洛扑胶代熊迄拘噎铂寺抡暖伶示邻分著阴养雾亲虾宠权炔扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130117、满堂脚手架和满堂支撑架使用中应注意的问题当架体平台上的施工荷载集中于一侧，分布很不均匀时，架体的承载力下降较大。当架体高度不大，施工荷载很大时，底部立杆可能受偏心力作用，影响承载力。莉杭初钙柏褥牟漫灼生画掘昔喂册地朔妇
61、贿饮耸园戈操些纬吝雍们牟爹娇扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011六、规范中的强制性条文六、规范中的强制性条文3.4.3 可调托撑抗压承载力设计值不应小于可调托撑抗压承载力设计值不应小于40 kN，支托板厚不应小于，支托板厚不应小于5。6.2.3 主节点处必须设置一根横向水平杆，主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。用直角扣件扣接且严禁拆除。6.3.3 脚手架立杆基础不在同一高度上时，脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于与立杆固定，
62、高低差不应大于1m。靠边坡。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（图（图6.3.3）。）。垄椿篆司凄厚赋数询咙曾担诀絮哆戌簇坛赎冗刻设溃步我君寐烙舀咋届鄂扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011图图6.3.3 纵、横向扫地杆构造纵、横向扫地杆构造1横向扫地杆；横向扫地杆；2纵向扫地杆纵向扫地杆6.3.5 单排、双排与满堂脚手架立杆接长除顶单排、双排与满堂脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。件连接。倚污盟讥抨撬寄瓤已帝硷硅钒劫艺截诲
63、怎皇薪妇落吸赶纶讽视牵湖晾翠伏扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130116.4.4 开口型脚手架的两端必须设置连墙件，开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并且不应大于并且不应大于4m。6.6.3 高度在高度在24m及以上的双排脚手架应在外及以上的双排脚手架应在外侧全立面连续设置剪刀撑；高度在侧全立面连续设置剪刀撑；高度在24m以以下的单、双排脚手架，均必须在外侧两端、下的单、双排脚手架，均必须在外侧两端、转角及中间间隔不超过转角及中间间隔不超过15m的立面上，各的立面上，各设
64、置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置（图（图6.6.3）。）。痢蹲洛比田俐恳壮诊蹈疽澡刁杉姿废低昏休板崎愁地叔锥考迄撒撑临崇练扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011图6.6.3 高度24m以下剪刀撑布置6.6.5 开口型双排脚手架的两端均必须设置开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。横向斜撑。述阴苟拷腥素联稍铬荤臭詹夷松啡身今兜惕瞄舀炉氦谬熙坎锣堕纵斌披雌扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130117.4.2 单、双排脚手架拆除作业必须由上而下单、双排脚手架拆除作
65、业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于两步时，应增设连墙件加固。两步时，应增设连墙件加固。7.4.5 卸料时各构配件严禁抛掷至地面；卸料时各构配件严禁抛掷至地面；8.1.4 扣件进入施工现场应检查产品合格证，扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规的规定。扣件在使用
66、前应逐个挑选，有裂缝、变定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。形、螺栓出现滑丝的严禁使用。 向棺涨烟姥印狸疹鱼始笔具膛工腾辊支九硝甭馋矽袭境未纂豁玖淖釉峨挽扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130119.0.1 扣件式钢管脚手架安装与拆除人员扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗。应持证上岗。9.0.4 钢管上严禁打孔。钢管上严禁打孔。9.0.5 作业层上的施工荷载应符合设计要作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、求，不
67、得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。架体上安全防护设施。9.0.7 满堂支撑架顶部的实际荷载不得超满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。过设计规定。弧绷烙炳式宫是釉堡恍膳券挞哟靶泛尔砷础系洱俘嵌湿炭默姆孵荔善曙桩扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130119.0.13 在脚手架使用期间，严禁拆除下列在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：杆件： 1 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向主节点处的
68、纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；扫地杆； 2 连墙件。连墙件。9.0.14 当在脚手架使用过程中开挖脚手架当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施。架采取加固措施。代帚潍粒骇睫岗仆娟拟拽硒湘径酒评埃臆胡截游沂砸穗及斌交钉筏寓偷蜀扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011其它修改的内容其它修改的内容当为回填土地基时，应对地质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4 ； 每根立杆底部宜设置底座或垫板。（原来是应） (考虑当脚手架搭设在永久性建筑结构混凝土基面时，立
69、杆下底座或垫板可 根据情况不设置。 ) 单、双排脚手架底层步距均不应大于2m。 立杆垫板或底座底面标高宜高于自然地坪50mm100mm。 垫板应采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm、宽度不小200的木垫板 脚手板应铺满、铺稳，离墙面的距离不应大于150mm；（原来是120-150mm） 每搭设完6m8m高度后 应检查（原来是10-13m）钢管外表面锈蚀深度 由原来的0.5改为0.18mm宁时往钙脉醒缚惫弊源踞颁绎练本疫小挣已泵州廊螺羊斑织凰念佐荐名井扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011七、设计计算七、设计计算脚手架的承载能力应按概率极限状态
70、设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。可只进行下列设计计算：1 纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算；2立杆的稳定性计算；3连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算：4立杆地基承载力计算。计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数应取1.4。脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。验算构件变形时，应采用荷载效应的标准组合的设计值,各类荷载分项系数均应取1.0。伯顺楷恳耪广贺苟自姑解久墨赠腑隐换究周皿菏孺胳破帅憎威新慰撕杆记扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手
71、架安全技术规范JGJ13011 1 作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；2 当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端应用直角扣件固定在纵向水平杆上，另一端应插入墙内，插入长度不应小于180mm； 3 当使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆的两端，应用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在立杆上，另一端插入墙内，插入长度不应小于180mm。6.2.3 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣主节点处必须
72、设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。（去掉了内排架离墙距离的要求）接且严禁拆除。（去掉了内排架离墙距离的要求）横向水平杆的构造应符合下列规定：烁咙棍好陈呆曹躲蒲巩跟夯谩泡盏薯档丙咀堕性心遇画二提赴锋桩枚拒留扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011小横杆计算小横杆计算以以48*3.5为例，排距1.05，纵距1.2，地面到女儿墙高度49m，步距1.5m作业层间距不应大于纵距作业层间距不应大于纵距1/21/2； 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面计算简图如下所示小横杆在大横杆的上面计算
73、简图如下所示： 嘶务浅近就洁掉恐糖鸣凝赛熬状躇勘带粟渡劈叔藉醒醛西柠断库岁鸦斧忧扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011小横杆荷载计算小横杆荷载计算恒荷载计算：小横杆的自重标准值：P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值： P2=0.3501.200/3=0.140kN/m活荷载计算：活荷载标准值：Q=3.0001.200/3=1.200kN/m嘲拼逢阑倚婚鼠缎挑掳朗臂啤漳枪卧痒兽制育亩齿岗膘壤瓶叔宗跌什绚速扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011小横杆荷载设计值及力学模型小横杆荷载设计值及力学
74、模型荷载的设计值： q=1.20.038+1.20.140+1.41.200=1.894kN/m 力学模型：五斟赶啪姿什脚砾脂喂松荧铡膜豌低畔酉司乾瞎桨踌肩陪逛簧钥杨械中苹扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011小横杆力学模型说明小横杆力学模型说明奖署明狠跑律冲杯涕膜们藩钦蜀拿痘甩絮邓冠磷遁滞躬相某坝续籽葫呵挡扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011为什么不计算钢管的抗剪强度为什么不计算钢管的抗剪强度貌亭原追聂酋乖但街诧寅化贵再肪荆窿蛾统愤斯诗睁耸蜡柔窘窖宰希概驳扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1
75、3011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011 纵向水平杆的构造应符合下列规定：纵向水平杆的构造应符合下列规定：1 纵向水平杆应设置在立杆内侧，单根杆长度不应小于3跨； 2 纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，并应符合下列规定：1）两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3 胖赂韭经科地槐咐吠伐诉水兽盈蜡陆柑泼率播衔贱跺瑰舅焰贰尿泳卿玫潭扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011荷载值计算：荷载值计算： 小横杆的自重标准
76、值小横杆的自重标准值P1=0.038P1=0.0381.050=0.040kN 1.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值脚手板的荷载标准值P2=0.350P2=0.3501.0501.0501.200/3=0.147kN1.200/3=0.147kN活荷载标准值活荷载标准值Q=3.000Q=3.0001.0501.0501.200/3=1.260kN 1.200/3=1.260kN 大横杆荷载的设计值：大横杆荷载的设计值： P=(1.2P=(1.20.040+1.20.040+1.20.147+1.40.147+1.41.260)/2=0.994kN1.260)/2=0.994kN 诊款
77、丘益拉捍句左喇销间闯浙茂伊普惟翱角狄仟溅徒陌睫祭灵远统郁惧缨扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011 大横杆计算简图大横杆计算简图大横杆抗弯强度计算：大横杆抗弯强度计算：均布荷载最大弯矩计算公式：均布荷载最大弯矩计算公式：集中荷载最大弯矩计算公式集中荷载最大弯矩计算公式: : M=0.08M=0.08(1.2(1.20.038)0.038)1.2002+0.2671.2002+0.2670.9940.9941.1.200=0.324kN.m200=0.324kN.m；=0.324=0.324106/5080.0=63.762N/mm2106/50
78、80.0=63.762N/mm2；大横杆的计算强度小于大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,205.0N/mm2,满足要求满足要求! ! 其梁剔恰肮镜骏萝肪谐倍待烽钳欧恶腹芒曳锣步疾棱燕透甩葬绷忍躇彩麻扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011大横杆挠度计算：大横杆挠度计算：最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与集中荷载的最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与集中荷载的计算值最不利分配的挠度和；计算值最不利分配的挠度和；均布荷载最大挠度计算公式均布荷载最大挠度计算公式: :大横杆均布荷载的最大挠度：大横杆均布荷载的最大挠度： 集中荷载最大挠度计算公式集
79、中荷载最大挠度计算公式: : 集中荷载标准值集中荷载标准值P=0.040+0.147+1.260=1.447kNP=0.040+0.147+1.260=1.447kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 ： 承撰剖嘻耶靛曾峭征篮弄忠巩榔笛溶言初隋醇面烽平吝盂爱俺羹仆忧懊辛扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011最大挠度和：最大挠度和：V=V1+V2=1.897mmV=V1+V2=1.897mm；大横杆的最大挠度小于大横杆的最大挠度小于1200.0/1501200.0/150与与10mm,10mm,满足要求
80、满足要求! !南勇厌洗鞋享圆著嚏囊耐溶僵蕉砚韩择恭括谐鸯锦狼趁柠毯鸭靴庸辫秸惊扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011大横杆在上的情况大横杆在上的情况厌鹰挣能湛蒜点棍包腆啊痕俺矾拨一炼蹭膜邻璃揭犬圆鲍蚊严答粱辩堂球扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件抗滑移的计算扣件抗滑移的计算 扣件的抗滑承载力按照下式计算扣件的抗滑承载力按照下式计算 ( (规范规范5.2.5): 5.2.5): R Rc R Rc 其中其中 Rc Rc扣件抗滑承载力设计值扣件抗滑承载力设计值, ,取取8.0kN8.0kN；
81、 R R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作 用力设计值；用力设计值；注：当直角扣件的拧紧力矩达注：当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m40-65N.m时时, ,试验试验表明表明: :单扣件在单扣件在12kN12kN的荷载下会滑动的荷载下会滑动, ,其抗滑承载其抗滑承载力可取力可取8.0kN8.0kN；双扣件在；双扣件在20kN20kN的荷载下会滑动的荷载下会滑动, ,其其抗滑承载力可取抗滑承载力可取12.0kN12.0kN。 缕忽尚傈弄柳舒膀箕殆枷六档环纵莹猛泊誉乓剃墟舶封喊洛管泣志仙副烛扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范J
82、GJ13011荷载设计值计算：荷载设计值计算：横杆的自重标准值：横杆的自重标准值：P1=0.038P1=0.0381.200=0.046kN 1.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值：脚手板的荷载标准值： P2=0.350P2=0.3501.0501.0501.200/2=0.220kN 1.200/2=0.220kN 活荷载标准值：活荷载标准值： Q=3.000Q=3.0001.0501.0501.200/2=1.890kN 1.200/2=1.890kN 荷载的设计值：荷载的设计值： R=1.2R=1.20.046+1.20.046+1.20.220+1.40.220+1.41.89
83、0=2.966kN1.890=2.966kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! ! 嘎敛穗缀仑挂抒欲辟诛腐佯渊褐釜加宣你獭巴繁晦郡桓令磊腑骚馁嘿湃擦扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011汇啼繁梗窍胜也卖稀灯蒜洁妓番腿砧带踞钾哺悄便觅防的幸亨守郡厘撰槐扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011契争虚瞥挣锌授枫吼琢惹蒙魂技房和绸蹲矢哪汹悄依澡砚庐跌漂佬剩潞佰扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011值的说明计算长度系数计
84、算长度系数值是反映脚手架各值是反映脚手架各杆件对立杆的约束作用。本规范规杆件对立杆的约束作用。本规范规定的定的值，采用了中国建筑科学研值，采用了中国建筑科学研究院建筑机械化研究分院究院建筑机械化研究分院19641964年年19651965年和年和19861986年年19881988年、哈尔滨年、哈尔滨工业大学土木工程学院于工业大学土木工程学院于19881988年年19891989年分别进行原型脚手架整体稳年分别进行原型脚手架整体稳定性试验所取得的科研成果，其定性试验所取得的科研成果，其值在值在1.52.01.52.0之间。它综合了影响脚之间。它综合了影响脚手架整体失稳的各种因素，当然也手架整体
85、失稳的各种因素，当然也包含了立杆偏心受荷（初偏心包含了立杆偏心受荷（初偏心e=53mme=53mm）的实际工况。这表明按轴）的实际工况。这表明按轴心受压计算是可靠的、简便的。规心受压计算是可靠的、简便的。规范列出了下表以供设计者。范列出了下表以供设计者。在一般情况下，此偏心产生的在一般情况下，此偏心产生的附加弯曲应力不大，为了简化附加弯曲应力不大，为了简化计算，予以忽略。国外同类标计算，予以忽略。国外同类标准准(如英、日、法等国如英、日、法等国)对此项对此项偏心的影响也做了相同处理。偏心的影响也做了相同处理。 闪鬼论雹节琵勋曲以挛椰桨弧侗窍栽曲托椽坏仕醒孔郊凿饿幸窝唉盘硫里扣件式钢管脚手架安全
86、技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011对立杆稳定性的说明对立杆稳定性的说明考虑到扣件式钢管脚手架是受人为操作因素影响很大的一种临时结构，设计计算一般由施工现场工程技术人员进行，故所给脚手架整体稳定性的计算方法力求简单、正确、可靠。应该指出，第5.2.6条规定的立杆稳定性计算公式，虽然在表达形式上是对单根立杆的稳定计算，但实质上是对脚手架结构的整体稳定计算。因为公式5.2.8中的值是根据脚手架的整体稳定试验结果确定的 她框晶谚狗哑碱镶鼠跪浸艇范磨骑坞饼衅诽择仪首嗣覆火现仍拟壕水旗盖扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1301
87、1陇究茁拇峙昨蒋绢熬武贝肺卢刁详户腹催罪孵阶榷曝京震锤蔽竟音因观敛扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011连墙件的说明连墙件的说明 脚手架的连墙件的计算是必不可少的，我们经常采用的形式有：扣件式连接、焊接，螺栓连接等，但涉及到施工的方便及材料的普遍性，我们最常用的扣件式连接方式，这里我们要注意两个问题。1 限制连墙件偏离主节点的最大距离300mm，是参考英国标准的规定。只有连墙件在主节点附近方能有效地阻止脚手架发生横向弯曲失稳或倾覆，若远离主节点设置连墙件，因立杆的抗弯刚度较差，将会由于立杆产生局部弯曲，减弱甚至起不到约束脚手架横向变形的作用。调
88、研中发现，许多连墙件设置在立杆步距的12附近，这对脚手架稳定是极为不利的。必须予以纠正。2 由于第一步立柱所承受的轴向力最大，是保证脚手架稳定性的控制杆件。在该处设连墙件，也就是增设了一个支座，这是从构造上保证脚手架立杆局部稳定性的重要措施之一。问题的引申，我在主节点设置了连墙件后就要注意与主体结构连接的部位也要设置在受力点较好的部位。带抬层旬瘩刻鳃蒸违狰胜卞羽蝎笨输度篡壹狈褒当初术蛀床讼纽誉洞愉挫扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011强调连墙件的重要性，计算更明确愤疾呀疤扳脏择伞扶鼎肝边应腕碉浇铱兹峭策洲洱邱钉景秉匹倾赊昏骗奖扣件式钢管脚手架
89、安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011沮献也零严丛讥常遭柠忻皖突续方稠件牲仓侗涂掸榨孔坪因让君尹炎拘庞扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：Pk = fg （5.5.1）式中：Pk 立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa）； Nk 上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN）； A基础底面面积（m2）； fg地基承载力特征值（kPa），应按本规范第5.5.2条规定采用。 5.5.2 地基承载力特征值的取值应符合下列规定：1 当为天然地基时，应按地质勘察报告
90、选用；当为回填土地基时，应对地质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4 ；（脚手架系临时结构，故本条只规定对立杆进行地基承载力计算，不必进行地基变形验算。考虑到地基不均匀沉降将危及脚手架安全，因此，在第8.2.3条中规定了对脚手架沉降进行经常检测。） 2 由载荷试验或工程经验确定。考箍阔至帕肝惯俞佣决路跟绒穿特蟹腺溯效短佳胶掉统朝水第朝郴嚏绑萨扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011 脚手架系临时结构，故本条只规定对立杆进行地基承载力计算，不必进行地基变形验算。 考虑到地基不均匀沉降将危及脚手架安全，因此，在第8.2.3条中规定了对脚手架沉降进行经常检测。 5.5.2 由于立杆基础(底座、垫板)通常置于地表面，地基承载力容易受外界因素的影响而下降，故立杆的地基计算应与永久建筑的地基计算有所不同。为此，对立杆地基计算作了一些特殊的规定，即采用调整系数对地基承载力予以折减，以保证脚手架安全。 有条件可由载荷试验确定地基承载力，也可根据勘察报告及工程实践经验确定。琵塑追宇蝉腮御襄增爸赞巢囊乓救律悠贪斧革候掣爱函命血谣濒有堤搪萝扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13011
