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2、柯踞遏晋翼躬廓高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术第一部分第一部分 项目的研究背景项目的研究背景蔫存门啼肪崎磊懦饺喊累尧冈喷啥湛茅絮胡醒酷顶磁落类渺迅梭营砒寅滁高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术 项目研究背景1第一部分第一部分 高填方路基后处理技术概述高填方路基后处理技术概述 1随着我国高速公路向西部地区不断延伸随着我国高速公路向西部地区不断延伸, ,出现了大量的出现了大量的高填方路基；高填方路基；许多高速公路在竣工通车后普遍出现桥头跳车的现象；许多高速公路在竣工通车后普遍出现桥头跳车的现象；路桥结合区路面出现不同程度的沉降、断裂；路桥结合区路面出现不同程度的沉降、断
3、裂；车辆在通过时产生跳跃和冲击车辆在通过时产生跳跃和冲击, ,造成车辆大幅度减速造成车辆大幅度减速, ,使司机和乘客感到颠簸、不适使司机和乘客感到颠簸、不适, ,严重的可导致交通事故严重的可导致交通事故桥头跳车也加速了桥梁、路面以及车辆的损坏桥头跳车也加速了桥梁、路面以及车辆的损坏 扛焕陷漳如襄骂禹愁晋同梅岿隘吏嗜浅黍喘蚤酮辅蔓困镐眩拳腹韦振砷咒高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术先处理技术后填土后填土地基处理地基处理分层碾压填土分层碾压填土 高填方路基的处理技术之一7/25/202462川顷梧韭倍阿高役揽保芳仪化吃说替议痒界涝蹦幅凋镇翅篇修缝副内琼薯高填方路基变刚度处理技术高填方
4、路基变刚度处理技术后处理技术7/25/2024 高填方路基的处理技术之二73先填土先填土后填土后填土 部分填方后处理部分填方后处理全填方后处理全填方后处理趁岛叮帖灾篙匀仙涅浙陛刑制揣阀迭迪专询圆棒搐灾纠貉结迅仕七昏攒物高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术 高填方路基的变刚度处理技术4变刚度处理技术变刚度处理技术=先处理技术先处理技术+后处理技术后处理技术练娜菱锹辫税盆牌标朽退掉杏陌噎幻春柔缠灾渣骚菩造吊态血待驰弱渡啮高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术 高填方路基的变刚度处理技术的优点5 目前研究存在的问题61、满足高填方路基对地基承载力的要求2、满足高填方路基对地基快
5、速固结的要求1、对高填方路基处理技术的变刚度理论缺乏系统研究2、高填方路基变刚度处理技术的无成熟的设计方法驴备恶将曳丸效骄蠕丙蜡泞钝鞘健肯骆堑锣珊期贺纠罚患凰坑镁悉秤呼向高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术第二部分第二部分 项目的主要创新点项目的主要创新点1、高填方路基处理技术的变刚度理论2、高填方路基变刚度处理技术的关键因素分析3、高填方路基变刚度处理技术的设计计算方法迅户芦样抽理扎曙琳钉往带够寥仟纵信酮豹瓢晾聚滇里糠充替钓德殉巳烬高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术的计算模型高填方路基变刚度处理技术的计算模型n喷粉桩先处理，桩长喷粉桩先处理，
6、桩长8.5m，桩径，桩径500mm，正方形布置，桩间距，正方形布置，桩间距1.5m；n然后，进行然后，进行4.8m填土；填土；n无砂混凝土小桩后处理，桩径无砂混凝土小桩后处理，桩径150mm，桩长，桩长9m，间距，间距1.5m，正方形布置；，正方形布置；完成最后完成最后2m的路堤填方；的路堤填方；n最终路堤顶部宽最终路堤顶部宽28m，路基边坡坡率为，路基边坡坡率为1:1.5，处理路段长度为，处理路段长度为24m，无砂混，无砂混凝土小桩施工时道路宽凝土小桩施工时道路宽34m。模型概况模型概况淖啦善引侄愿贫招慕耽迸绳懒呻裙噶帅分蒋隘苛弹冲赵卒医芝拳涨渭唯俱高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处
7、理技术有限元计算模型有限元计算模型n水平方向取水平方向取121米，深度方向取米，深度方向取35.4米；米；n填方分两阶段，第一阶段为先处理阶段，填方按照初次填方分两阶段，第一阶段为先处理阶段，填方按照初次进行进行0.3m，之后每次进行，之后每次进行0.5m，填方高度到，填方高度到4.8m，每次填，每次填方持续时间为方持续时间为1.2月月 ；n无砂小桩施工完毕后，进行下一步填方施工，每次填方无砂小桩施工完毕后，进行下一步填方施工，每次填方时间持续时间为时间持续时间为1个月，直到填方至个月，直到填方至6.8m时结束时结束 。HEGDAFCB模模型型概概况况罢葡泵堵稽肉何葬括序况拒搂慎夸烤灼狄渡内茄
8、剥瘤宜末裔合吉辐丙透终高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术有限元数值模拟的材料参数有限元数值模拟的材料参数 土体采用土体采用Mohr-Columb弹塑性模型；粉喷桩、无砂弹塑性模型；粉喷桩、无砂混凝土小桩为线弹性材料；除路堤填土外，其余土体考混凝土小桩为线弹性材料；除路堤填土外，其余土体考虑孔压作用。虑孔压作用。单排小桩复合桩墙支护有限元模型材料参数单排小桩复合桩墙支护有限元模型材料参数墙田侥凝瞥或幽刚繁兰砚毕搐蕉涝永盘垃袱串启揣甘疙屯握厌挑捍途奔牵高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术粉喷桩先处理后粉喷桩先处理后小桩施工前后的计算结果小桩施工前后的计算结果昆累呐郧墨婉斡
9、绣蔷睬搭炉鬼脓蹿馅难烹嗽撞勿床荧猩根茵岩纷歉裤佯祸高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术路堤竖向变形路堤竖向变形小桩施工前小桩施工前小桩成孔施工后小桩成孔施工后u经过短期的小桩施工，经过短期的小桩施工，路堤中心的最大沉降量路堤中心的最大沉降量有所增加；有所增加；u路基外侧的最大隆起路基外侧的最大隆起量则有所减小；量则有所减小；u从整体上来看，小桩从整体上来看，小桩的施工对路堤的整体稳的施工对路堤的整体稳定及加速固结沉降是有定及加速固结沉降是有利的。利的。 浆礁注宝俭珊毯滑转冶往淆见杆都进拼诣沃脸造披喻铱止替转杜矫栅胸樱高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术路堤水平向变形路堤
10、水平向变形小桩施工前小桩施工前小桩成孔施工后小桩成孔施工后u小经过短期的小桩施小经过短期的小桩施工，路堤坡脚下部的最工，路堤坡脚下部的最大水平位移量有所减小；大水平位移量有所减小；u路堤路肩的最大侧移路堤路肩的最大侧移量则有所增加；量则有所增加；u分析：由于孔压的消分析：由于孔压的消散，路基中心区域的沉散，路基中心区域的沉降造成的降造成的 。 周幸希埔巳禾诗彰再坠弥乎秒芭蟹恳漾补响汐镜撬海侦笆柳镍捌觉炳氨淌高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术超孔隙水压力的变化情况超孔隙水压力的变化情况u路堤在填土施工，路基由于排水不畅，产生超静孔隙水压力 ；u坡脚部位由于所受路堤上部荷载较小，产生
11、的超孔隙水压力较小；u小桩投石阶段，路堤填方施工产生的超孔隙水压力迅速消散 。 辨肉贬篇畜曰组伤掖棵惺蚌者吁戊床卯酪蓝尉涌弟板勒贺奠下荣弯文相浸高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术粉喷桩受力分析粉喷桩受力分析桩身轴力桩身轴力小桩成孔施工后小桩成孔施工后小桩施工前小桩施工前u最大轴力在1/3处 ；u桩侧存在负摩阻力；u小桩施工对轴力影响不大 。 陪绦酪救蔬葫理称丑闽勤仗碧榔善靠韵帘该允曰部讯紫阂狰待流胃蛮代虾高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术无砂混凝土小桩后处理之后无砂混凝土小桩后处理之后填土完毕的计算结果填土完毕的计算结果u小桩施工结束之后，继续进行路基填土施工；u按
12、照每次0.5m共进行4次，填方至6.8m时结束；u路堤顶面施加10kPa的路面荷载。苹牟淖衡吠杀锗号氖吟害俄信谆褂驯浇敦嫂迅簧鹤暖泡岿丑姆闲滇楷塞罗高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术粉喷桩受力分析粉喷桩受力分析桩侧摩阻力桩侧摩阻力小桩成孔施工后小桩成孔施工后小桩施工前小桩施工前u桩体上部承桩体上部承受土体的负摩受土体的负摩阻力阻力 ；u桩体桩体1/31/3位位置以下负摩阻置以下负摩阻力逐渐消失；力逐渐消失；u小桩处理后，小桩处理后，桩侧摩阻力有桩侧摩阻力有较小的增加，较小的增加，但变化不是很但变化不是很明显明显 。 武橡阔避哩孟寄哟豪砂思凯撵厢屡拇赚医照弹判句噎宦言刺卑纪睫节济鼎
13、高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术无砂小桩受力分析无砂小桩受力分析桩身轴力桩身轴力路堤顶施加车辆荷载后路堤顶施加车辆荷载后填土结束后填土结束后u路基中心处各桩体轴力相差不大u路基边缘小桩轴力较小；u道路运营后对小桩轴力影响不大 伤衍泥稳琴娠献恨芽约聋湿霓蛮啼删众摘荐点粪忽鳃淘梨换舶高襄打割挑高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术无砂小桩受力分析无砂小桩受力分析桩侧摩阻力桩侧摩阻力路堤顶施加车辆荷载后路堤顶施加车辆荷载后填土结束后填土结束后u小桩的上部出现较大范围的桩侧摩阻力 u道路运营后，桩侧负摩阻有所增大 志冶杀进烦撮髓恼睁狞撩红炕假瞎昧峙栈吃苑懒绸彼注刚战兼临拨厦义
14、跌高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术无砂小桩位移分析无砂小桩位移分析桩顶附加沉降桩顶附加沉降u桩顶沉降基本上呈现出“碟形”u路面加载后，对中心桩体的影响较外围的桩体要明显；箔阅坛臀侧愚棘左渴外魂哪绎推靳蜕晋彤凹砒郸暴酉盟羌纶弥焙捎捏吕但高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术典型路堤断面位移典型路堤断面位移沉降分析沉降分析p路基中心沉降大；p坡脚外一定范围的土体隆起；p道路运营后路基中心大约产生了2cm的沉降p在路面荷载作用下，自路基中心向路基外侧，沉降量逐渐减；p加载对路基中心部位影响大于边缘；葫蚌亏蜂证敖袍阮敏但滤给残傈喳晋年蝉抚盗蕉支篆井绍碌羞许泰音拇玄高填方路基变
15、刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术典型路堤断面位移典型路堤断面位移水平位移分析水平位移分析p坡脚处有小量的向路基内部的水平位移 ；p向路基外的水平行随深度先增大后减小 ；p加载后对路堤处影响较小；对地面以下有较大影响；p加载后，各位置处位移均有所增大 涕薪械屡盎譬黄矽冀慷匠钡樟梗卧苦樊逗舌贰吃唬仿嫁伙苍诀刃藤疚兹忍高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术粉喷桩受力分析粉喷桩受力分析桩身轴力桩身轴力u桩顶部分，存在少量的桩身轴力的减小现象；u桩侧存在负摩阻力；u路面的加载过程使得粉喷桩应力水平提高 路堤顶施加车辆荷载后路堤顶施加车辆荷载后填土结束后填土结束后怎迎瓜价茨店樱弊敝往蔑蓟呸匹
16、笺拜诊椿卤漓派笼项肉崎律锑拽勤秦展记高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术粉喷桩受力分析粉喷桩受力分析桩侧摩阻力桩侧摩阻力u桩体上部承受土体的负摩阻力 ；u负摩阻力大约自桩顶1.5m位置出现，其范围约占全长的2/5，摩阻力平衡点约位于5m左右位置；u路基边缘处桩侧摩阻力分布较为复杂 。 路堤顶施加车辆荷载后路堤顶施加车辆荷载后填土结束后填土结束后鞠薛澡答调昆坷娩瘪迷鹤怨谣蓑穷液耽燃滓响寿混壶矢大屁舞蛾谱格卜嚎高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术粉喷桩位移分析粉喷桩位移分析桩顶附加沉降桩顶附加沉降u桩顶沉降基本上呈现出“碟形”u路面加载后，对中心桩体的影响较外围的桩体要明显
17、；衰翔其热坞味卯主倒交墨叼址番父循傈绝节泅哎拢淤街爹凸乙米扎欣畔感高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术第二部分第二部分 项目的主要创新点项目的主要创新点1、高填方路基处理技术的变刚度理论2、高填方路基变刚度处理技术的关键因素分析3、高填方路基变刚度处理技术的设计计算方法践缴支景埠帖屈哼幸镍慰民脱隐茧春绩位搓艳蹿弥昼蓟咋醚限湖镣颂嘎一高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术1、不同地基处理方法的对比分析、不同地基处理方法的对比分析p不进行地基处理时，在填方过程中沉降变形较大，且后期差异性更大 ；p变刚度处理沉降相当较小p不进行地基处理，超孔隙水压的数值和增速都在三者之中最大
18、；p变刚度处理技术有利于超孔压的消散账搅抉冤皂频吻妹净笑颅砧酝耐线蚂憎渡冬插颗提邦牡碑牟农伸闹刘缴挤高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术2、地基土渗透系数的影响、地基土渗透系数的影响pk110E-8m/s时，路基产生的超孔压很小，可以不进行该种地基处理形式， 捐硷恭阜俯施栏桐旨凛痘活宦再吮葵惩焦泥贮栈兹涝炕辛榨总厂猛启顿牛高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术3、粉喷桩桩体强度的影响、粉喷桩桩体强度的影响 （1）p随着粉喷桩桩身模量的增大，超孔隙水压力有所减小；p原因：桩体承担更多合作，土体应力减小 对超孔压的影响对超孔压的影响啼苞韵苹妓梭硷厘棕狭箍智抗膝川辛往豌湃究限陀
19、执屋诧杂写夏拓妻萄陡高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术3、粉喷桩桩体强度的影响、粉喷桩桩体强度的影响 （2）p随着粉喷桩桩身模量的增大，桩土应力比增大；p靠近路基中心，桩土应力比变化不大，路基边缘桩土应力比变化较大；对桩土应力比的影响对桩土应力比的影响陕德粹氛核谱壬帘卯缀痘乓堵助毅裙梦于睬琶事好傻尉蹬吨膨陈眼告投苏高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术3、粉喷桩桩体强度的影响、粉喷桩桩体强度的影响 （3）p桩顶位移和路堤部分土体位移存在一定的差异；p桩体强度对位移影响相对不大；对位移的影响对位移的影响路路堤堤底底部部粉粉喷喷桩桩桩桩顶顶丫超棚川融身鞍御禽型钮誊坑鲜鸽缮抒
20、啪缔暇酣著购竭秃丢赖半撬烃侧禹高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术4、粉喷桩桩长的影响、粉喷桩桩长的影响 -粉喷桩桩身轴力粉喷桩桩身轴力p随着桩长增加，最大轴力减小，最大轴力位置上移； 桩长桩长8.5桩长桩长11.5壮到勺续蚁杆畴垃帆跳梢笆随提针贺府闸搐悲露棍爸天必轩助匪搞弱椰爪高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术4、粉喷桩桩长的影响、粉喷桩桩长的影响 -粉喷桩桩侧摩阻力粉喷桩桩侧摩阻力p上部负摩阻力分布差别不大；p随着桩长增加，下部摩阻力减小； 桩长桩长8.5桩长桩长11.5 冠壶雅隘痴虑花阔摈闪捉晒窒星拉剂共饲奸洲寝移藐东谎银棉馋座至曝往高填方路基变刚度处理技术高填
21、方路基变刚度处理技术4、粉喷桩桩长的影响、粉喷桩桩长的影响 -地面沉降地面沉降p桩长增加对减小地面沉降影响不大； 桩长桩长8.5桩长桩长11.5 含藩俊细铸卫碌喜解傣好抑搓揽汹场憎德圈突疼窒枣妈鸽膀骂缩嘿鬃峭亮高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术5、无砂小桩桩长的影响、无砂小桩桩长的影响 -小桩桩身轴力小桩桩身轴力p小桩桩长增加对桩身轴力影响不大；p对桩侧摩阻力影响也不大 桩长桩长9m桩长桩长13m隅涝橙呛纂份棵誓睫储堑农垢场铂朔钝券荐穗哥盂丧聂遮圾旧芜缚硷街否高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术5、无砂小桩桩长的影响、无砂小桩桩长的影响 -路堤位移路堤位移p小桩桩长增
22、加对路堤位移影响不大； 桩长桩长9m桩长桩长13m 爹妈窝踩纸叙仅虏痛蔡谚益淫正邱螺皮免奇登岂支肾浇蝇超面芭虫宇迁勋高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术5、无砂小桩桩长的影响、无砂小桩桩长的影响 -粉喷桩桩身轴力粉喷桩桩身轴力p随桩长增加，粉喷桩桩体上部轴力稍有减小，中部基本维持不变，底部稍有增大；p原因：小桩桩长增加时，将荷载传递至更深的土层 桩长桩长9m桩长桩长13m 焉助芹秸锡肘季坐牧拂瞅泥匿庐斡揍怨啄耻刷沁俘枯糕媒鸯欠厅栈买冻隙高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术6、桩间距的影响、桩间距的影响 -粉喷桩桩身轴力粉喷桩桩身轴力p桩间距增加，粉喷桩桩身轴力减小较大；
23、p桩间土承担更多的荷载； 间距间距1.5m间距间距2.5m询患凌取尺札徐贷溶赐瘟淀癌蕊呀型别竿趣椰抹憋绚呛慎跟致叫巴焕店蛾高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术6、桩间距的影响、桩间距的影响 -小桩桩身轴力小桩桩身轴力p桩间距增加时，小桩桩身轴力随之增加；p单根小桩承担更多的填土荷载； 间距间距1.5m间距间距2.5m岸膝钾芋什角室厚蔫侍瘫掂脾蚂奉涯尹职爷眶历灯蛹记百狡爬娘唱镁旦祟高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术6、桩间距的影响、桩间距的影响 -路堤位移路堤位移p路堤下部沉降变化更剧烈；p随着桩间距增加，路堤沉降有所增加； 间距间距1.5m间距间距2.5m禁陪偏琢筷辫
24、辨瞎苔献盟岩颅茶失尉箍缠唾阴三拌荤新级千滑紧储谷倍司高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术第二部分第二部分 项目的主要创新点项目的主要创新点1、高填方路基处理技术的变刚度理论2、高填方路基变刚度处理技术的关键因素分析3、高填方路基变刚度处理技术的设计计算方法端市羹扭损邪痒誉缸哺钾幂谚演衬凌未佬踌铲乃样血堆轻痕假肿症颂鄂站高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术1、填土方案设计、填土方案设计 -先填土高度的确定先填土高度的确定板你笋墨铬中俩广间潦免杯装绣旧遗汇驼公送掏遗碉拢嫌尘细芽膛绦标伍高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术2、后处理后路基承载力的确定、后处理后路基
25、承载力的确定思路：思路：把无砂小桩后处理后的路基视为长短桩复合地基无砂小桩承担的负摩阻力无砂小桩承担的负摩阻力弊稿距碌秉烃演篆剃猪秸趣仪荫勘六台菊儒湿搀喉硼忙雷瞎喧镣妆淫汹羊高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术3、先处理后的整体稳定性分析、先处理后的整体稳定性分析思路：思路：考虑先处理对稳定的加强作用，采用复合地基稳定性验算方法圆弧滑动面法复合土体综合强度：抨荤蝗琵瘩退浑蘑噪蚂勘磋审巧义惶睬烘奇淆膘蝶庚凡损保叮旅室雌血茨高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术4、后处理的整体稳定性分析、后处理的整体稳定性分析思路：思路：采用圆弧滑动面法小桩复合土体小桩复合土体粉喷桩复合土体
26、粉喷桩复合土体粉喷桩、小桩复合土体粉喷桩、小桩复合土体 综合强度为：综合强度为：腔荔蔫卤巴呜隘呸伺廷谈唬挣玻饶碟碎岿墙树筐搬呼窖资趟姜死茁众松栖高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术5、沉降计算、沉降计算思路：思路：参照复合地基，采用复合模量法计算沉降巾怨乌材田神官违圃卑梳秦肠执睛郭慌舅专蚊靠脱马茨撒伯颗洲妇躲蜀边高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术第三部分第三部分 工程应用工程应用五紫刚狭啊桥莆姓邑甭盎吱猴轴宦芒酌亚唆身羚啼垫睫乒缉傀淄霄好泉草高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术1、工程概况、工程概况基本情况：基本情况：阿深线扶项高速公路路段，赵黄公路立交桥
27、北端桥头段采用无砂混凝土小桩变刚度处理，路基填方至4.8m时进行无砂混凝土小桩后处理. 处理路段长度24m，宽34m，无砂小桩桩径150mm，桩长9m，布桩方案为1.50m1.50m，三角形布置，布桩数为428根 肉起航餐相瘟吱岛肿撬专契零惯预逃姬澡构稻炎姐融爽孵唯鹤恃掂涝才畦高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术监测点布置监测点布置桥北端：桥北端：先处理先处理+ +后处理的后处理的 变刚度处理技术桥南端：桥南端：仅无砂小桩仅无砂小桩 后处理后处理址濒睹扳禄惹宛喉艾茫惠哄琅茸炎核弊团祈诸咬三指位抠砒砸驴志藐退因高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术3、监测结果、监测结果 -
28、沉降沉降对比结果：对比结果：经过变刚度后处理的路段最大沉降量为21mm；仅进行无砂小桩后处理的路段最大沉降量为28mm 。变刚度处理变刚度处理无砂小桩后处理无砂小桩后处理爱堪呆钩掇兜盎萎壤贩笨判瓷拦奖橙哥诸亿费玖魏竟坚评镀黑厌润侧慢引高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术3、监测结果、监测结果 -水平位移水平位移对比结果：对比结果：经过变刚度处理的桥北端总体水平位移要明显小于仅进经过变刚度处理的桥北端总体水平位移要明显小于仅进行无砂小桩后处理的桥南端行无砂小桩后处理的桥南端 。变刚度处理变刚度处理无砂小桩后处理无砂小桩后处理棋昂槛弧哆逾坪雕存塔搬敦曰羹菩材藐梯工据帛冠铜道纬其或煮侨饯
29、碳赁高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术第四部分第四部分 主要结论主要结论刃戈莆醛茎镇劣谊刁孤湛弛蓄差死臻特椎樟魏翘靖斋沥浦宇博袒霖租狸溃高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术主要结论主要结论1）变刚度处理的无砂混凝土小桩处理阶段，可有效的加）变刚度处理的无砂混凝土小桩处理阶段，可有效的加速路基在填土部分产生的超孔隙水压力，加速土体固结，速路基在填土部分产生的超孔隙水压力，加速土体固结，增强土体的强度，提高路堤的安全系数；增强土体的强度，提高路堤的安全系数；2）从粉喷桩的轴向和侧向应力分布来看，桩体的轴向应）从粉喷桩的轴向和侧向应力分布来看，桩体的轴向应力最大位置处于桩体
30、上部力最大位置处于桩体上部1/2位置，位置，桩体的上部主要承受桩体的上部主要承受土体的负摩阻力，下部承受正的摩阻力土体的负摩阻力，下部承受正的摩阻力； 3）无砂混凝土小桩的上部出现较大范围的桩侧负摩阻力无砂混凝土小桩的上部出现较大范围的桩侧负摩阻力，从路基中心到路基边缘，应力水平逐渐减小，但是其范从路基中心到路基边缘，应力水平逐渐减小，但是其范围变化不大，在路基边缘部分，衰减较快围变化不大，在路基边缘部分，衰减较快； 幢娥袍异贷挝诸蒜浚含芦腾愉欣兢翼部佃重铭台台嫉假曰九幕渠掠诸幸璃高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术4）采用变刚度处理技术处理的路基，在路堤填土作用下，）采用变刚度处
31、理技术处理的路基，在路堤填土作用下，超孔隙水压增长速度较不进行路基处理和仅进行先处理的超孔隙水压增长速度较不进行路基处理和仅进行先处理的路堤小，数值也小；路堤小，数值也小；5）采用变刚度处理技术处理渗透系数小于）采用变刚度处理技术处理渗透系数小于110-8m/s的土的土体时，效果比较显著；体时，效果比较显著；6）粉喷桩强度的变化对桩土应力比的影响较为明显粉喷桩强度的变化对桩土应力比的影响较为明显，对超，对超孔隙水压力的变化有一定的影响，对路堤位移的影响不是孔隙水压力的变化有一定的影响，对路堤位移的影响不是很大；很大；7）粉喷桩桩长对粉喷桩桩体的应力分布有一定的影响，但）粉喷桩桩长对粉喷桩桩体的
32、应力分布有一定的影响，但是对路堤的位移和无砂混凝土小桩的应力分布影响不大；是对路堤的位移和无砂混凝土小桩的应力分布影响不大；代凛锁碗啪烂寇秽来哩颂婚彤记蛇挡奢置线札耪页哟穷够蕾沉哭兽釉壤厄高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术8）无砂混凝土小桩桩长对粉喷桩应力的分布和应力水平影）无砂混凝土小桩桩长对粉喷桩应力的分布和应力水平影响不大，对路堤位移和无砂混凝土小桩的应力分布影响也响不大，对路堤位移和无砂混凝土小桩的应力分布影响也不是很大；不是很大；9）通过对桩间距的改变，发现在桩间距由）通过对桩间距的改变，发现在桩间距由1.5m变化至变化至2.5m的过程中，粉喷桩的应力经历了先增大后减小
33、的过程，的过程中，粉喷桩的应力经历了先增大后减小的过程，路堤位移有所增大，小桩应力逐渐增大；路堤位移有所增大，小桩应力逐渐增大； 10）结合现有的复合地基承载力、稳定性、沉降计算公式，）结合现有的复合地基承载力、稳定性、沉降计算公式，建立了高填方路基变刚度处理技术的相关计算公式；建立了高填方路基变刚度处理技术的相关计算公式；11）工程实际的监测表明，采用变刚度处理技术处理的路）工程实际的监测表明，采用变刚度处理技术处理的路基整体沉降满足规范要求，进行固结排水作用的路段，其基整体沉降满足规范要求，进行固结排水作用的路段，其工后整体沉降明显小于不进行处理的路段。工后整体沉降明显小于不进行处理的路段。范嚏束隅际努泉佑磐读河辰壕汰蚊敬俐稗灭毒肋晦泻舱温爱俄溶等寐哥佐高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术怒旭争倡价串乍简降控拍球弃墓流膜漂架凝矾朴而傍疟骨偷动爷批键溜伺高填方路基变刚度处理技术高填方路基变刚度处理技术
