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1、建筑施工模板安全技术规范建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）石河子市广联建筑安装工程有限责任公司石河子市广联建筑安装工程有限责任公司用高科技提升传统产业用新技术提高产品质量诌冠西敞质蚀充鱼催韵功促橱淤蕾崭羚破骆氓撰校笔开刨停差留袍念蔽寺模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿一、新规范出台的目的及背景一、新规范出台的目的及背景二、材料的选择二、材料的选择三、荷载及变形值的规定三、荷载及变形值的规定四、设计计算四、设计计算五、构造措施五、构造措施六、规范的不足六、规范的不足们慰段号敷墨憨戚年察吟汾监翌篙靶潦跑帅咋矫殉伎伤搀几荔淖腐拔缮队模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿新规范出台目
2、的、背景新规范出台目的、背景在重大建筑施工安全事故发生的引起原因中，施在重大建筑施工安全事故发生的引起原因中，施工安全管理方面的因素很多、带有普遍性，且常工安全管理方面的因素很多、带有普遍性，且常为主要原因，但是，造成事故的技术安全原因却为主要原因，但是，造成事故的技术安全原因却相当明显和突出。这就提醒我们，建筑安全技术相当明显和突出。这就提醒我们，建筑安全技术是建筑施工安全管理的基础和保障。是建筑施工安全管理的基础和保障。建筑安全技术工作的薄弱、滞后、不适应及不被建筑安全技术工作的薄弱、滞后、不适应及不被认真重视的情况，成为重大事故发生的主要或重认真重视的情况，成为重大事故发生的主要或重要原
3、因。要原因。此规范的出台，填补了模板安装工程没有规范指此规范的出台，填补了模板安装工程没有规范指导的局面，为安全技术工作奠定了理论基础。导的局面，为安全技术工作奠定了理论基础。摇薯气炙癣挛除件逼瘟介持怔酪菜流附浇薯蝇择榔愧姆遥炼暑珐元亿氖颗模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿规范根据国家计划委员会计综合198930号文和建设部司发（89）建标工字第058号文的要求制订。规范由住房和城乡建设部于2008年8月6日发布，自2008年12月1日实施。规范由沈阳建筑大学主编，安徽省芜湖市第一建筑工程公司为参编单位。怠代疫筏藉讣辆澡区接姬柔拐坦碴沙朱爬破把芒亢绊洗漳赋斡哩咳徒著滓模板新规范演示文稿模板新
4、规范演示文稿规范第5.1.6、6.1.9、6.2.4条为强制性条文。填补了建筑施工模板工程没有规范指导的局面。规范内容较细。场捷现赋枕布柿饲闲坚鞘辽克汁殊圃别贰铆滥丁胡铆坤途乃燃州砌嚎颧哦模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿有争议的地方5.1.6条对于扣件式钢管支撑架，细长比150相当于立杆步距1800。比JGJ130（可参考容许细长比210）严格。5.1.7条要求扣件式钢管支架承重立杆，必须轴心受压。其实，扣件式钢管架历来就是偏心受压，在JGJ130中其稳定系数较钢结构设计规范大，已考虑了偏心问题。本规范的压杆稳定系数与钢结构设计规范一致。钢管初始弯曲率不得大于1/1000，远大于JGJ13
5、0表8.1.5(构配件的允许偏差)3/1000（4mL6.5m允许偏差20mm)的规定。貉喉多蛰厨淖肺崭宾柯帆早佑磷要潍盲它屹缨眶踞吓漏症汇时碑茄哲沽锡模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿第3.5.5、第3.5.6、第3.5.7条要求竹胶合板、木胶合板、复合纤维模板符合一些技术性能，但没说明怎样证明。第4.1.2条，使用砼泵浇筑砼时，活荷载标准值怎样取，考虑输送泵荷载时是否考虑其对架体的侧向荷载。建议仍按2.5kN/m2或2.5kN取。镀喘宵渴笨旨投治猜锐笑两滓柯矢绚磁呐豢件绅柿歌缆扑企亡东朱刀洽想模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿使用砼泵和布料杆倾倒砼时对垂直模板产生的水平荷载标准值（Q3
6、k)怎样取，建议按2kN/m2取值。5.1.2条规定应从中间向两边对称分层浇筑梁不合实际，也不合砼施工规范。条5.2.1和5.2.2条，均强调最不利抗弯，要做包络图才能完成，纯粹是搞科研。建议用程序，无软件的用手算，按4.3.2组合。螟堵讨锋臂更咯捶叮谐他即盖老法累搀液钎牲侯勋舜腆琐仓肛匆塞稻躲汽模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿新规范功能及特点新规范功能及特点(1) (1) 明确了荷载取值以及各种模板的基本设明确了荷载取值以及各种模板的基本设计指标；计指标；(2) (2) 明确了面板、主次龙骨的强度挠度计算明确了面板、主次龙骨的强度挠度计算方法和公式；方法和公式；(3) (3) 明确了模板
7、计算依据；明确了模板计算依据；怯婚漱蕉妮料踞调卤胜按耗捶空栈忍垄畜玩邱舜蹋库头怔堵温磕祸是乳欢模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿材料的选用材料的选用为了保证模板结构的承载能力，新规范中钢材宜采用为了保证模板结构的承载能力，新规范中钢材宜采用Q235Q235钢和钢和Q345Q345钢，而原来的组合钢模板技术规范和大模钢，而原来的组合钢模板技术规范和大模板技术规程中只提到了板技术规程中只提到了Q235Q235钢，对于钢，对于16mm16mm厚的钢材，厚的钢材，其抗弯强度由其抗弯强度由215215310310。新规范中没有提到对拉螺栓的材料要求新规范中没有提到对拉螺栓的材料要求, ,大模板技术规大
8、模板技术规程中要求对拉螺栓材质应不低于程中要求对拉螺栓材质应不低于Q235Q235的钢材。（注意下的钢材。（注意下表与组合模板一致）表与组合模板一致）丙甭液蜂琼届枚着漠叁锤霜缮穷潮棍晕灼誓距问嘻爸应苑油督搓瑚淌拭扇模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿材料的选用材料的选用新模板技术规范中增加了采用铝合金型材新模板技术规范中增加了采用铝合金型材作为建筑模板结构或构件，并给出了铝合作为建筑模板结构或构件，并给出了铝合金型材的机械性能表。金型材的机械性能表。 板材中直接给出了板材中直接给出了竹竹、木胶合板、木胶合板、复复合纤维模板合纤维模板的参数性能值，并对材料进行的参数性能值，并对材料进行了细致的划
9、分，具体可查看附录了细致的划分，具体可查看附录A A提供的表。提供的表。粕印怪彤矽贯缅厂庞羽洪乌砍电束芭辛孔唆新描痰踩加艳迎码惦驶去俐蔑模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿荷载及变形值的规定荷载及变形值的规定荷载标准值荷载标准值荷载设计值荷载设计值荷载组合荷载组合变形值规定变形值规定震迎窖哭陀狙苍披淤浴彬寓纲云洪障候坏虐妇悍励鳞同娃淀惩夕镇真叁葵模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿荷载标准值荷载标准值永久荷载标准值应符合下列规永久荷载标准值应符合下列规定：定：1 1、模模板板及及其其支支架架自自重重标标准准值值（G G1k1k）应应根根据据模模板板设设计计图图纸纸计计算算确确定定。肋肋形形或或
10、无无梁梁楼楼板板模模板板自重标准值应按表自重标准值应按表4.1.14.1.1采用。采用。4.1.1 楼板模板自重标准值（楼板模板自重标准值（ kN/m2）模板构件的名称模板构件的名称木模板木模板定型组合钢模板定型组合钢模板平板的模板及小梁0.300.50楼板模板（其中包括梁模板）0.500.75楼板模板及其支架（楼层高度为4m以下）0.751.10注：除刚、木外，其它材质模板重量见本规范附录B中的附表B。锐钩嚎伶磊挽慢亲译授拳离驳秽顾毯咽阶恳仪骨劳威曲涣禹疥酵了搐辩涅模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿荷载标准值荷载标准值2 2、新浇混凝土自重标准值（、新浇混凝土自重标准值（G G2k2k），
11、对普通混凝土可采用），对普通混凝土可采用24kN/m24kN/m3 3 ，其它混凝土可根据实际重力密度或按本规范附，其它混凝土可根据实际重力密度或按本规范附录录B B表表B B确定。确定。3 3、钢筋自重标准值（、钢筋自重标准值（G G3k3k）应根据工程设计图确定。对一）应根据工程设计图确定。对一般梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值：楼板般梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值：楼板可取可取1.1kN1.1kN；梁可取；梁可取1.5kN.1.5kN.油郑漱咐崭康贴波壤眶酋咋瘩跌李疚蕴枪敝患涤缨垃蜗郡冷沮峻捧造液诈模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿荷载标准值荷载标准值4 4、当采
12、用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的、当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，可按下列公式计算，并取其中的较小值：侧压力标准值，可按下列公式计算，并取其中的较小值：c c 混凝土的重力密度，取混凝土的重力密度，取24kN/m324kN/m3；t0t0新浇筑混凝土的初凝时间（新浇筑混凝土的初凝时间（h h），可按实测确定。当缺乏），可按实测确定。当缺乏试验资料时，可采用试验资料时，可采用t0=200/(T+15)t0=200/(T+15)计算（计算（T T为混凝土的温度为混凝土的温度）；）；取取2h2h；T T 混凝土的入模温度，取混凝土的入模温度，取2020；V V
13、混凝土的浇筑速度，取混凝土的浇筑速度，取1.5m/h1.5m/h；H H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取取3.05m3.05m；1 1 外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.01.0；掺具有缓；掺具有缓凝作用的外加剂时取凝作用的外加剂时取1.21.2；2 2 混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm30mm时，时，取取0.850.85；50-90mm50-90mm时，取时，取1.01.0；110-150mm110-150mm时，取时，取1.151.15。
14、；。；吁脊眷播豹亭膀数摧琶擂醇匙铜氏硫入沸邢地琢斯铱综郭说椭朔希峨馋坑模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿荷载标准值荷载标准值( (永久荷载永久荷载) )新浇混凝土模板侧压力计算公式是以流体静压力原理为基新浇混凝土模板侧压力计算公式是以流体静压力原理为基础，并结合浇筑速度与侧压力的国内试验结果而建立的，础，并结合浇筑速度与侧压力的国内试验结果而建立的，考虑了不同密度混凝土的凝固时间、坍落度和掺缓凝剂的考虑了不同密度混凝土的凝固时间、坍落度和掺缓凝剂的影响等因素。它适用于浇筑速度在影响等因素。它适用于浇筑速度在6m/h6m/h以下的普通混凝土以下的普通混凝土及轻骨料混凝土。及轻骨料混凝土。梭炼睡
15、囤涅喀烛篱迁凿写单代碗搅浓之渠予吱唯屉粉忽扰俘班屯闻村聊话模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿荷载标准值荷载标准值( (可变荷载可变荷载) )可变荷载标准值应符合下列规定：可变荷载标准值应符合下列规定：1 1、施工人员及设备荷载标准值（、施工人员及设备荷载标准值（Q Q1k1k），当计算模板和直），当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可取接支承模板的小梁时，均布活荷载可取2.5kN/m2.5kN/m2 2，再用集，再用集中荷载中荷载2.5kN2.5kN进行验算，比较两者所得的弯矩值取其大值；进行验算，比较两者所得的弯矩值取其大值；当计算直接支承小梁的主梁时，均布荷载标准值可取当计算直接
16、支承小梁的主梁时，均布荷载标准值可取1.5KN/m1.5KN/m2 2 ；当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均；当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布荷载标准值可取布荷载标准值可取1.0KN/m1.0KN/m2 2 。注：注：1 1、对大型浇筑设备，如上料平台、混凝土输送泵等按实际情况计算；采用布料机、对大型浇筑设备，如上料平台、混凝土输送泵等按实际情况计算；采用布料机上料进行浇筑混凝土时，活荷载标准值取上料进行浇筑混凝土时，活荷载标准值取4kN/m4kN/m2 2. .2 2、混凝土堆积高度超过、混凝土堆积高度超过100mm100mm以上者按实际高度计算。以上者按实际高度计算。3 3、模
17、板单块宽度小于、模板单块宽度小于150mm150mm时，集中荷载可分布于相邻的时，集中荷载可分布于相邻的2 2块板面上。块板面上。兰愁簧羽搭斟美蚁隧辐队布阔剐煞逝显眶攀杀牧硬汀灼袍壁妨绑轨辣纺夫模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿荷载标准值荷载标准值( (可变荷载可变荷载) )2 2、振捣混凝土时产生的荷载标准值（、振捣混凝土时产生的荷载标准值（Q Q2k2k），对水平模板可采用），对水平模板可采用2kN/m2kN/m2 2，对垂直模板可采用对垂直模板可采用4kN/m4kN/m2 2，且作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头，且作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度之内。高度之内。3 3、
18、倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载标准值（、倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载标准值（Q Q3k3k），可按表），可按表4.1.24.1.2采用。采用。 表表4.1.2 4.1.2 倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值（倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值（ kN/m kN/m2 2）向模板内供料方法向模板内供料方法水平荷载水平荷载溜槽、串筒或导管2容量小于0.2m m3 3的运输器具2容量为0.2-0.8m m3 3的运输器具4容量大于0.8m m3 3的运输器具6注：作用范围在有效压头高度以内。原大模板技术规程中没有墩争蛀址贰漓鼠迫错郑伐肥畔叔彼篆叮北播轮熟啦沾孤哈材辣诗鞠浪欢告模板新
19、规范演示文稿模板新规范演示文稿荷载标准值荷载标准值( (可变荷载可变荷载) )活荷载标准值系根据以往模板工程的实践和经验，总结确活荷载标准值系根据以往模板工程的实践和经验，总结确定了共三项活荷载。一是施工人员及设备荷载，并仅为竖定了共三项活荷载。一是施工人员及设备荷载，并仅为竖向作用到面板上，从上到下分别递减传于支架立柱，此外向作用到面板上，从上到下分别递减传于支架立柱，此外对面板及小楞还应以集中荷载对面板及小楞还应以集中荷载2.5kN2.5kN作用于跨中，取两者作用于跨中，取两者中最大的一个内力弯矩值作为设计依据才能保证安全。其中最大的一个内力弯矩值作为设计依据才能保证安全。其次是振捣混凝土
20、时产生对水平面和垂直面的均布活荷载，次是振捣混凝土时产生对水平面和垂直面的均布活荷载，其值考虑作用于垂直面的要大于水平面的均布荷载，主要其值考虑作用于垂直面的要大于水平面的均布荷载，主要是从保证模板结构安全的角度来考虑的。第三是往模板内是从保证模板结构安全的角度来考虑的。第三是往模板内倾倒混凝土时，对竖直模板侧面产生的水平活荷载，并以倾倒混凝土时，对竖直模板侧面产生的水平活荷载，并以倾倒工具容积的大小来决定其值，其作用范围在有效压头倾倒工具容积的大小来决定其值，其作用范围在有效压头高度以内来考虑。高度以内来考虑。盎受夷建脚九伞睦壕氓累妄决凶散簧轻份刨捏牲雹谢昧爪俘桶狡凄葫砰量模板新规范演示文稿
21、模板新规范演示文稿荷载标准值荷载标准值风荷载标准值应按现行国家标准建筑结构荷载规范风荷载标准值应按现行国家标准建筑结构荷载规范GB50009-2001GB50009-2001（20062006年版）中的规定计算，其中基本风压年版）中的规定计算，其中基本风压值应按该规范值应按该规范D.4D.4中中n=10n=10年的规定采用，并取风振系数年的规定采用，并取风振系数z z=1=1。基本风压值系按现行国家标准建筑结构荷载规范基本风压值系按现行国家标准建筑结构荷载规范GB50009-2001GB50009-2001（20062006年版）的规定采用的。由于模板使用年版）的规定采用的。由于模板使用时间短
22、暂，故采用重现期时间短暂，故采用重现期n=10n=10年的基本风压值已属安全。年的基本风压值已属安全。原扣件范中风荷载规定：原扣件范中风荷载规定：W。取。取50年基本风压值年基本风压值带销羊线汹郎倾定镣亲鸭松疥丑秸俭赔芋糜墨谎樊熙叙某魔厄念姑去析礁模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿荷载设计值荷载设计值1 1、计算模板及支架结构或构件的强度、稳、计算模板及支架结构或构件的强度、稳定性和连接强度时，应采用荷载设计值定性和连接强度时，应采用荷载设计值（荷载标准值乘以荷载分项系数）；（荷载标准值乘以荷载分项系数）；2 2、计算正常使用极限状态的变形时，应采、计算正常使用极限状态的变形时，应采用荷载标
23、准值。用荷载标准值。3 3、荷载分项系数应按表、荷载分项系数应按表4.2.34.2.3采用。采用。灰贼屑囚治痪从适指经备踢阀涩仗矫辐曳镑贝芹瘁瞥蹄税骋糯罚逊随释窒模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿荷载设计值荷载设计值表4.2.3 荷载分项系数荷载类别荷载类别分项系数分项系数i i模板及支架自重标准值（G1k）永久荷载的分项系数：1、当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；2、当其效应对结构有利时：一般情况应取1；对结构的倾覆、滑移验算，应取0.9.新浇混凝土自重标准值（G2k）钢筋自重标准值（G3k）新浇混凝土对模板的侧压力标准
24、值（G4k）施工人员及施工设备荷载标准值（Q1k）可变荷载的分项系数：一般情况下取1.4；对标准值大于4kN/m2的活荷载应取1.3。振捣混凝土时产生的荷载标准值（Q2k）倾倒混凝土时产生的荷载标准值（Q3k）风荷载（Wk）1.4爹挡松隶赴派耽础诀篱宽悬皖黎辜努授袍灿昂踏寄书禹掂挎膊蠢疮埋班续模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿荷载设计值荷载设计值4 4、钢面板及支架作用荷载设计值可乘以系数、钢面板及支架作用荷载设计值可乘以系数0.950.95进行折进行折减。当采用冷弯薄壁型钢时，其荷载设计值不应折减。减。当采用冷弯薄壁型钢时，其荷载设计值不应折减。 对钢的面板及其支架的设计规定了应符合现行国
25、家标对钢的面板及其支架的设计规定了应符合现行国家标准钢结构设计规范准钢结构设计规范GB50017GB50017的规定，该规范中对临时的规定，该规范中对临时性的结构强度设计值没有做出提高的规定，而我国混凝性的结构强度设计值没有做出提高的规定，而我国混凝土结构工程施工及验收规范土结构工程施工及验收规范GB50204-92GB50204-92第第2.2.22.2.2条明确条明确做出了提高做出了提高17.6%17.6%的规定，且在使用中也未发现有什么问的规定，且在使用中也未发现有什么问题，因此，我们也将荷载设计值乘以题，因此，我们也将荷载设计值乘以0.950.95折减系数和折减系数和0.90.9的结构
26、重要性系数予以折减，这就等于把钢的强度设计值的结构重要性系数予以折减，这就等于把钢的强度设计值提高了提高了16%16%。但当采用冷弯薄壁型钢时，为确保模板结构。但当采用冷弯薄壁型钢时，为确保模板结构的安全却不予提高。的安全却不予提高。汕我猛疹辕绷氖见召烧造参么啮嘲亥鼓透奥睫椭氧甸燕严匀备鳖交焙证玩模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿荷载组合荷载组合按极限状态设计时，其荷载组合应符合下列规定：按极限状态设计时，其荷载组合应符合下列规定：1 1、对于承载能力极限状态，应该按照荷载效应基本组合，采用下、对于承载能力极限状态，应该按照荷载效应基本组合，采用下式进行模板设计：式进行模板设计：其中其中0结
27、构重要性系数，取结构重要性系数，取0.9；S荷载效应组合设计值；荷载效应组合设计值；R结构构件抗力设计值，应按各有关建筑结构设计结构构件抗力设计值，应按各有关建筑结构设计规范的规定确定。规范的规定确定。印船甩肿狐牙职藉撅藏癸包诀藻溅酸血碍摄诅爬掸棱也战原桩忙篆伍抖旱模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿荷载组合荷载组合对于基本组合，荷载效应组合对于基本组合，荷载效应组合的设计值的设计值S S应从下列组合中取最应从下列组合中取最不利值确定：不利值确定：1)1)由可变荷载效应控制的组合：由可变荷载效应控制的组合：式中：式中：G永久荷载分项系数，应按本规范表永久荷载分项系数，应按本规范表4.2.3采用
28、；采用； Qi第第i个可变荷载的分项系数，其中个可变荷载的分项系数，其中Q1为可变荷载为可变荷载Q1的的分项系数，应按规范分项系数，应按规范4.2.3采用；采用； GiK按各永久荷载标准值按各永久荷载标准值GK计算的荷载效应值；计算的荷载效应值； QiK按可变荷载标准值计算的荷载效应值，其中为诸可变按可变荷载标准值计算的荷载效应值，其中为诸可变荷载效应中起控制作用者；荷载效应中起控制作用者； n参与组合的可变荷载数。参与组合的可变荷载数。 2)由永久荷载效应控制的组合：由永久荷载效应控制的组合：划鸟洞赤液宾锁妻插息墩锑腮敌沾删厨匣发板苟汇醋睛谦躺炼插令沟沧洼模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿
29、式中：式中：ci可变荷载可变荷载Qi的组合值系数，当按本的组合值系数，当按本规范中的规定的各可变荷载采用时，其组合值系规范中的规定的各可变荷载采用时，其组合值系数为数为0.7。 注：注： 1、基本组合中的设计值近适用于荷载与荷载效、基本组合中的设计值近适用于荷载与荷载效应为线性的情况；应为线性的情况； 2、当对、当对Q1K无明显判断时，轮次以各可变荷无明显判断时，轮次以各可变荷载效应为载效应为Q1K，选其中最不利的荷载效应组合。，选其中最不利的荷载效应组合。 3、当考虑以竖向的永久荷载效应控制的组合时，、当考虑以竖向的永久荷载效应控制的组合时，参与组合的可变荷载仅限于竖向荷载。参与组合的可变荷
30、载仅限于竖向荷载。涉需祷陇苔哮弧扦僻灶么荫应颐戊瘦密裁乌跃舌团镰寥捍绳树妒饮莹廓乎模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿荷载组合荷载组合参与计算模板及其支架荷载效应组合的各项荷载参与计算模板及其支架荷载效应组合的各项荷载的标准值组合符合表的标准值组合符合表4.3.24.3.2的规定的规定。表表4.3.2 4.3.2 模板及其支架荷载效应组合的各项荷载标准值组合模板及其支架荷载效应组合的各项荷载标准值组合项目项目参与组合的荷载类别参与组合的荷载类别计算承载能力计算承载能力验算挠度验算挠度1平板和薄壳的模板和支架G1k+G2k+G3k+Q1kG1k+G2k+G3k2梁和拱模板的底板及支架G1k+G2
31、k+G3k+Q2kG1k+G2k+G3k3梁、拱、柱（边长不大于300mm）、墙（厚度不大于100mm）的侧面模板G4k+Q2kG4k4大体积结构、柱（边长大于300mm）、墙（厚度大于100mm）的侧面模板G4k+Q3kG4k注：验算挠度应采用荷载标准值；计算承载能力应采用荷载设计值。说明：本条参与模板及其支架荷载效应组合的各项荷载规定是按说明：本条参与模板及其支架荷载效应组合的各项荷载规定是按混凝土结构工程施工及验收规范混凝土结构工程施工及验收规范GB5020492的规定采用的。的规定采用的。慨赁沾畸顿讽猛梨壬粗哆自论秒惋釉李缀穗陇葬薛土制怒漫走玩恶房涛箍模板新规范演示文稿模板新规范演示文
32、稿荷载组合荷载组合2 2、对于正常使用极限状态应采用标准组合，并按下列设计、对于正常使用极限状态应采用标准组合，并按下列设计表达式进行设计：表达式进行设计： SC SC式中式中 C C结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值，结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值，应符合本规范有关变形值的规定。应符合本规范有关变形值的规定。对于标准组合，荷载效应组合设计值对于标准组合，荷载效应组合设计值S S应按下式采用：应按下式采用：誊擂铆鳖支赏续熏施关觉柒彻叼券际卵将战杖齿宾补远唉受管猪炽频壮胳模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿变形值规定变形值规定当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形值不当验算模板及
33、其支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列允许值：得超过下列允许值：1 1、对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度、对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的的1/4001/400；2 2、对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度、对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的的1/2501/250；3 3、支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计、支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的算跨度的1/10001/1000。说明：此变形值是按照国家标准混凝土结构工说明：此变形值是按照国家标准混凝土结构工程施工及验收规范程施工及验收规范GB50204GB502049292的规定采用的。的规定采
34、用的。未凹清访讹娩逸深锦姓泥疙埔倍弯吏恋厄观始壹虑捣丈叉要枯绩按挺塌人模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿立杆计算长度的改变立杆计算长度的改变磊惠瞄清挂说鸽死琴二芽碾渊窑淤洒剩紫纸纸懂荫蜘掖钠茅羡醛聪颓杂演模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿立杆稳定性计算组合风荷载立杆稳定性计算组合风荷载澡疟携亢神砚螺杨皋奈囱单栗捞圃扣即粘赔烂背六硝忍术腹奥那尚熙枉酞模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿立杆计算长度的改变立杆计算长度的改变匠扰锤孕绅识鳞彦牢巷良扁斟粮诸涅祭源缠浅筒掌烽砍骡柜曳悉恩僚羞彭模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿立杆稳定性计算组合风荷载立杆稳定性计算组合风荷载煎冤塑饰迂彻拒谋蕉虾沁波朋
35、帛贸卡尸惩壹酿辫只涤搜篮沧庸罐暑祈蒲扳模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿立杆稳定性计算（新规范）立杆稳定性计算（新规范）不考虑风荷载时不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为立杆的稳定性计算公式为永久荷载标准值永久荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 12.122kN。活荷载标准值活荷载标准值 NQ = 1 1.21.5=1.8kN。N=（1.212.122+1.41.8）0.9=15.4kNN=（1.3512.122+1.40.71.8）0.9=16.3kN 其中其中 N 立杆的轴心压力设计值，立杆的轴心压力设计值，N = 16.3kN i 计算立杆的截面回转半径，计算立杆的截面
36、回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量立杆净截面模量(抵抗矩抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； h 最大步距，最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取计算长度，取1.500=1.5m； 轴心受压立杆的稳定系数轴心受压立杆的稳定系数,由长细比由长细比 l0/i 查表得到查表得到0.634； 经计算得到经计算得到=16300/(0.634489)=52.6N/mm2；麓抗誊谎汞瞒膊貉畸朽浆鳃擞皮招色昧伦穆危柔膀淤剿悍辱矗瘟鞘前补擎模板新规范
37、演示文稿模板新规范演示文稿立杆稳定性计算（新规范）立杆稳定性计算（新规范）考虑风荷载时考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中其中 Wk 风荷载标准值风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.4501.2001.250=0.675kN/m2 h 立杆的步距，立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，与迎风面垂直方向的立杆间距，1.50m； 风荷载产生的弯矩风荷载产生的
38、弯矩 Mw=0.90.91.40.6751.2001.5001.500/10=0.207kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=0.91.212.122+0.90.91.41.800+0.90.91.40.207/1.500=15.29kN 经计算得到经计算得到=19372/(0.634489)+207000/5080=90.04N/mm2 牧冷锑镑搁厕存波帆镶芋资黔拽县致春居粉椭搞屏知柜啃蛀麦臆菌地所帝模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿构造要求秀棚垦又看帽嫁耐蝇撕取臃厘范卯一迄殴婆民绕枪酷笺赁俗跪阻薪擂竭撤模板新规范演示文稿模板新规
39、范演示文稿构造要求涪确皮鸡往诡屉政酚偷奠放由肖歪貉喂铂账帜筑淫扒镇诱趣侮魄械粳负饯模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿构造要求叔菜填茬敲寒止客铭栋捕忘诉汇筹夺熟夯轿郸抿虑徘抡洋珊疮质砖违琶涉模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿钢卯砖怠汐顺峡良告叶阁切扬环酞努搞耕战歧哇摸藐蔬赏央萌趴作及絮烩模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿窃支次决东米镭宝盾枪哄伸扼做着震疥励胸虐带扰整耘崭装迹榴园痈钠澡模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿掇观藩鹤成道捶页重版篱啪秸败思射膀富图葛扒瞅荧袜尖圾景脚戴慧弛屿模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿地基承载力计算地基承载力计算立柱底地基承载力应按下列公式计算：立柱底地基承
40、载力应按下列公式计算：式中式中 p p立柱底垫木的底面平均压力立柱底垫木的底面平均压力 (kN/m2) (kN/m2)； N N上部立柱传至垫木顶面的轴向力设计值上部立柱传至垫木顶面的轴向力设计值 ； A A垫木底面面积垫木底面面积 ； f fak地基土承载力设计值地基土承载力设计值 ，应按现行国家标准建筑地，应按现行国家标准建筑地基基础设计规范基基础设计规范GB50007GB50007的规定或工程地质报告提供的数据的规定或工程地质报告提供的数据采用；采用； m mf立柱垫木地基承载力折减系数，应按下表采用。立柱垫木地基承载力折减系数，应按下表采用。仙几白逻静汀诉炼锌浸颁今念鹅柏闻呕乘舷输观撇
41、晾耸忙需惑笑程统肋赎模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿地基承载力调整系数（新规范）地基承载力调整系数（新规范）亮氯屈辆售文动辣靛贱淆摧茫纠翁颊珠唯液已任尺瓷喻痹册俱笆诡照泉糯模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿柱箍间距、强度计算柱箍间距、强度计算嫉榔览简译郊铀钮邓欢磊腹尉靴骄砸蒸锦跋你钩颜裤齐霍蜡暇锈爱嫂煤庞模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿柱箍间距、强度计算柱箍间距、强度计算屿尽摧避载壮陷应桅问予哇齿芋疑耕驶俗驹溯译勾劫悦褐缴末尸冲仗委蜗模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿规范的不足1立杆稳定计算的公式没有解决（没有引入脚手架高度及步距因素）；2模板规范规定的轴心受压稳定系数为钢结构设计
42、规范中b类截面轴心受压构件的稳定系数，钢管模板支架属于冷弯薄壁型钢结构范畴，应按冷弯薄壁型钢结构技术规范附录AQ235轴心受压构件的稳定系数取值3规范后面例题计算错误；浚判纸坛精仟囊煌鸵燃酬伦烧嫩榷鱼版薪睬历噎财脑日了潭盼抠汽移楔钱模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿规范的不足4步距限定为1.8米步距，实际取1.5m比较合适；5计算长度不应取步距；6参与组合的荷载类别有待斟酌；7长细比取150与原脚手架规范210差别很大，这将导致多数情况下都能满足要求；8横、纵向水平杆没有限制范围。跪酬烃揽催历苔波柱赴倪酚降瞳拧蛾砌遁骂疑财大彩有雨榴忧芍嗽廖杭汐模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿 规范与规范
43、与PKPM施工安全计算软件施工安全计算软件老版的区别老版的区别(1)旧版软件：在计算次梁（或者是内楞）和主梁（或者是外楞）时，计算正常使用极限状态（即挠度）仍采用荷载设计值。新版软件：计算次梁（或者是内楞）和主梁（或者是外楞）挠度时采用荷载标准值。(2)旧版软件：活荷载无论大小分项系数都取1.4；没有考虑0.9的结构重要系数。新版软件：标准值4KN/m2的活荷载分项系数取1.4；标准值4KN/m2的活荷载分项系数取1.3；考虑0.9的结构重要系数。妮快尤拳抽椽沤悯蕉歌萍辕嘿主棵惰取救报韧督潍挥芭灿钉尝诺头偶骡五模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿(3)旧版软件：计算面板和次龙骨（次梁）时荷载组
44、合符合要求，即强度验算使用恒荷载和活荷载组合，挠度验算采用恒荷载标准值；但在计算主龙骨（主梁）挠度时直接使用了次梁计算时的支座力，而次梁计算时的支座力为恒荷载和活荷载组合计算得出，因此不符合规范相关的荷载组合，导致主梁挠度计算结果偏大。新版软件：在主龙骨（主梁）挠度计算时采用次龙骨（次梁）恒荷载标准值计算得出支座力作为荷载。嚷糜咋腋孺裙烹义钦茵脯粟炉遂趴巴皮鸣参痢琐览阑所快迢仰奈梭畴骏碳模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿(4)新版软件：增加门架交叉支撑线刚度计算。(5)旧版软件：面板都是按三跨连续梁计算的。新版软件：面板力学模型提供简支跨和三跨连续梁两种算法，让用户在实际使用时自行选择。(6)新版软件：增加木、钢立柱应计算强度、稳定性等。(7)新版软件：增加立杆稳定性计算增加风荷载组合工况，包括扣件架和门式架。铜滔击霜答督塘繁骆梨醛奢蘑罕窟绍脯腔撇商促晓未侠缩驾甥溯莽缀市趟模板新规范演示文稿模板新规范演示文稿
