第六章基坑工程

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1、地基基础设计与处理地基基础设计与处理第六章第六章 基坑工程基坑工程v6.1 概述概述v6.2 围护结构形式及适用范围围护结构形式及适用范围v6.3 支护结构上的荷载支护结构上的荷载v6.4 悬臂式围护结构内力分析悬臂式围护结构内力分析v6.5 单锚式围护结构内力分析单锚式围护结构内力分析v6.6 基坑的稳定验算基坑的稳定验算6.1 概述概述v 基坑（基坑（foundation pit）在建造埋置深在建造埋置深度较大的基础或地下工程时度较大的基础或地下工程时,往往需要进往往需要进行较深的土方开挖行较深的土方开挖.这个由地面向下开挖这个由地面向下开挖的地下空间称为基坑的地下空间称为基坑.v开挖基坑

2、最简单的方法开挖基坑最简单的方法是放坡大开挖是放坡大开挖.这这种方法经济又方便种方法经济又方便,在空旷地区优先采用在空旷地区优先采用.v设置围护结构设置围护结构:设置挡土和截水结构设置挡土和截水结构.第六章第六章 基坑工程基坑工程基坑支护目的与作用基坑支护目的与作用基坑支护的目的基坑支护的目的（1 1）确保基坑开挖和基础结构施工安全、顺利；）确保基坑开挖和基础结构施工安全、顺利；（2 2）确保基坑临近建筑物或地下管道正常使用；）确保基坑临近建筑物或地下管道正常使用；（3 3）防止地面出现塌陷、坑底管涌发生。）防止地面出现塌陷、坑底管涌发生。基坑支护的作用基坑支护的作用 挡土、挡水、控制边坡变形

3、。挡土、挡水、控制边坡变形。基坑工程的基本技术要求基坑工程的基本技术要求（1 1）安全可靠性；）安全可靠性； （2 2）经济合理性；（）经济合理性；（3 3）施工便利性和工）施工便利性和工期保证性。期保证性。第六章第六章 基坑工程基坑工程1. 1. 基坑工程特点基坑工程特点 1 1）基坑支护体系是临时结构，设计与施工重视不足）基坑支护体系是临时结构，设计与施工重视不足, ,风险较大风险较大2 2）基坑工程具有很强的区域性。基坑工程的支护体系设计与施）基坑工程具有很强的区域性。基坑工程的支护体系设计与施工及土方开挖都要因地制宜。工及土方开挖都要因地制宜。3 3）建筑趋向高层化）建筑趋向高层化,

4、,基坑向大而深方向发展基坑向大而深方向发展, ,开挖深度在开挖深度在6 6到到20m20m很普遍很普遍. .4 4）基坑工程对周围环境影响大。在软弱土层中）基坑工程对周围环境影响大。在软弱土层中, ,基坑开挖会产基坑开挖会产生较大的位移和沉降生较大的位移和沉降, ,对周围建筑物对周围建筑物, ,市政设施和地下管线造市政设施和地下管线造成很大的影响成很大的影响; ;场地狭窄场地狭窄, ,降雨降雨, ,重物堆放等都对基坑稳定性重物堆放等都对基坑稳定性不利不利. . 5 5）基坑工程是一项综合性很强的系统工程。如勘察工程）基坑工程是一项综合性很强的系统工程。如勘察工程, ,地下地下工程工程, ,结构

5、工程结构工程, ,测控工程等学科和技术相互交叉测控工程等学科和技术相互交叉, ,协调发展协调发展. .基坑支护的新技术基坑支护的新技术, ,新方法发展较快新方法发展较快, ,支护结构方案应实现优支护结构方案应实现优化设计化设计. . 第六章第六章 基坑工程基坑工程基坑工程发展现状基坑工程发展现状 v大量的深基坑工程伴随着城市高层建筑的发展大量大量的深基坑工程伴随着城市高层建筑的发展大量出现。出现。国外国外，圆形基坑的深度已达，圆形基坑的深度已达74m(74m(日本日本) )，直径直径最大的达最大的达98m98m( (日本日本) )，而非圆形基坑的深度已达到地，而非圆形基坑的深度已达到地下下层（

6、法国）。层（法国）。v国内国内，上海，上海8888层层的的金茂大厦金茂大厦，基坑平面尺寸为，基坑平面尺寸为170m170m150m150m，基坑开挖深度达，基坑开挖深度达19.5m19.5m。上海的汇京广。上海的汇京广场，围护结构与相邻建筑最近的距离仅场，围护结构与相邻建筑最近的距离仅40cm40cm。而无。而无支撑基坑的开挖深度也已达到了支撑基坑的开挖深度也已达到了9m9m。 第六章第六章 基坑工程基坑工程 1 1）按开挖深度分按开挖深度分。开挖深度。开挖深度H H5m5m称为深基坑；称为深基坑；H H5m5m为浅基坑。为浅基坑。 2 2）按开挖方式分按开挖方式分。分为放坡开挖和支护开挖两。

7、分为放坡开挖和支护开挖两大类。大类。 3 3）按功能用途分按功能用途分。楼宇基坑、地铁站基坑、市。楼宇基坑、地铁站基坑、市政工程基坑、工业地下厂房基坑等。政工程基坑、工业地下厂房基坑等。 4 4）按安全等级分按安全等级分。基坑规程基坑规程将基坑支护结将基坑支护结构分为三个安全等级。构分为三个安全等级。2.2.围护结构形式及适用范围围护结构形式及适用范围第六章第六章 基坑工程基坑工程基坑侧壁安全等级及重要性系数基坑侧壁安全等级及重要性系数第六章第六章 基坑工程基坑工程5) 5) 按支护结构形式分：按支护结构形式分：支护型支护型将支护墙（排桩）作为主要受力构件；将支护墙（排桩）作为主要受力构件；支

8、护型基坑支护包括支护型基坑支护包括板桩墙、排桩、地下连续墙板桩墙、排桩、地下连续墙等。在基坑较浅时可不设支撑，成等。在基坑较浅时可不设支撑，成悬臂式结构悬臂式结构；当基坑较深或对周围地面变形严格限制时，应设当基坑较深或对周围地面变形严格限制时，应设水平或斜向支撑，或锚定系统水平或斜向支撑，或锚定系统；形成空间力系形成空间力系是是发展方向。发展方向。加固型加固型充分利用加固土体的强度。加固型包充分利用加固土体的强度。加固型包括括水泥搅拌桩、高压旋喷桩、注浆和树根桩水泥搅拌桩、高压旋喷桩、注浆和树根桩等。等。第六章第六章 基坑工程基坑工程 地下连续墙地下连续墙是利用一定的设备和机具，在稳定液是利用

9、一定的设备和机具，在稳定液护壁条件下，沿已构筑好的导墙钻挖一段深槽，然护壁条件下，沿已构筑好的导墙钻挖一段深槽，然后吊放钢筋笼入槽，浇注混凝土，筑成一段混凝土后吊放钢筋笼入槽，浇注混凝土，筑成一段混凝土墙，再将每个墙段连接起来，形成连续的地下基础墙，再将每个墙段连接起来，形成连续的地下基础构筑物。构筑物。 地下连续墙主要起地下连续墙主要起挡土、挡水（防渗）和承重挡土、挡水（防渗）和承重作用。作用。 地下连续墙的成槽方法地下连续墙的成槽方法主要有：冲击法、冲击主要有：冲击法、冲击回转法、抓斗直接成槽法、冲抓法、多头钻成槽回转法、抓斗直接成槽法、冲抓法、多头钻成槽法、双轮铣成槽法等。法、双轮铣成槽

10、法等。第六章第六章 基坑工程基坑工程 地下连续墙起源于欧洲，意大利于地下连续墙起源于欧洲，意大利于19381938年年首次首次进行了在泥浆护壁的深槽中建造地下连续墙的试验，进行了在泥浆护壁的深槽中建造地下连续墙的试验，于于19501950年应用于意大利的年应用于意大利的Santan MaliaSantan Malia大坝防渗工程大坝防渗工程（深达（深达40m40m的截水止漏墙）。的截水止漏墙）。 中国第一座地下墙，中国第一座地下墙，19581958年年青岛月子口水库青岛月子口水库建建成的桩排式防渗墙。迄今我国各地已建成成的桩排式防渗墙。迄今我国各地已建成7070多坐防多坐防渗墙，其中大部分为槽

11、板式防渗墙。渗墙，其中大部分为槽板式防渗墙。 地下连续墙的成槽深度在地下连续墙的成槽深度在50m 50m 以内，墙宽与墙体以内，墙宽与墙体的深度常用的深度常用60cm60cm及及80cm80cm，亦有，亦有20cm20cm薄型防渗墙及薄型防渗墙及120cm120cm厚型地下连续墙。厚型地下连续墙。第六章第六章 基坑工程基坑工程壁板式地下连续墙施工图片壁板式地下连续墙施工图片:修筑导墙修筑导墙第六章第六章 基坑工程基坑工程v地下连续墙导墙已浇筑第六章第六章 基坑工程基坑工程v(1)放坡开挖及简易支护放坡开挖及简易支护v(2)悬臂式围护结构悬臂式围护结构v(3)重力式围护结构重力式围护结构v(4)

12、内撑式围护结构内撑式围护结构v(5)拉锚式围护结构拉锚式围护结构v(6)土钉墙围护结构土钉墙围护结构v(7)其他形式围护结构其他形式围护结构常用的基坑围护结构形式常用的基坑围护结构形式:第六章第六章 基坑工程基坑工程2. 常见基坑支护结构的类型常见基坑支护结构的类型1）无围护放坡开挖）无围护放坡开挖 第六章第六章 基坑工程基坑工程2）桩墙支护）桩墙支护 支撑体系支撑体系v支撑体系是用来支挡围护墙体，承受墙背侧支撑体系是用来支挡围护墙体，承受墙背侧土层及地面超载在围护墙上的侧压力。土层及地面超载在围护墙上的侧压力。 v支撑体系是由支撑、围檩、立柱三部分组成。支撑体系是由支撑、围檩、立柱三部分组成

13、。 第六章第六章 基坑工程基坑工程第六章第六章 基坑工程基坑工程3）重力式支护结构）重力式支护结构 第六章第六章 基坑工程基坑工程4）土钉墙支护）土钉墙支护 第六章第六章 基坑工程基坑工程5）组合型支护）组合型支护 第六章第六章 基坑工程基坑工程6-1-4 6-1-4 作用于支护结构上的荷载作用于支护结构上的荷载第六章第六章 基坑工程基坑工程作用在一般结构上的荷载可分为三类作用在一般结构上的荷载可分为三类:(1)永久荷载永久荷载(2)可变荷载可变荷载(3)偶然荷载偶然荷载 作用在支护结构上的荷载主要有作用在支护结构上的荷载主要有: :(1)(1)土压力土压力(2)(2)水压力水压力(3)(3)

14、影响范围区内建筑物影响范围区内建筑物, ,结构物荷载结构物荷载(5)(5)若支护作为主体结构的一部分时若支护作为主体结构的一部分时, ,应考虑地震力应考虑地震力(4)(4)施工荷载施工荷载: :汽车汽车, ,吊车及场地堆载等吊车及场地堆载等(6)(6)温度影响和混凝土收缩引起的附加荷载温度影响和混凝土收缩引起的附加荷载第六章第六章 基坑工程基坑工程第六章第六章 基坑工程基坑工程基坑支护结构上的水压力与土压力计算基坑支护结构上的水压力与土压力计算水土分算水土分算水土合算水土合算第六章第六章 基坑工程基坑工程土压力的影响因素土压力的影响因素:v支护结构的变形v施工过程v土类v土中水及其渗流土压力土

15、压力 Earth pressurev主动土压力和被动土压力的产生，前提条件是支主动土压力和被动土压力的产生，前提条件是支护结构存在位移；护结构存在位移；v当支护结构没有位移时，则土对支护结构的压力当支护结构没有位移时，则土对支护结构的压力为静止土压力。为静止土压力。 第六章第六章 基坑工程基坑工程主动土压力主动土压力：若挡墙在墙后土压力作用下向前位移时随位移增大，墙后土压力渐减小。当位移达某一数值时，土体内出现滑裂面，墙后土达极限平衡状态，此时土压力称为主动土压力，以Ea表示。 Ea-滑裂面第六章第六章 基坑工程基坑工程静止土压力静止土压力：若挡墙在土压力作用下墙本身不发生变形和任何位移（移动

16、或滑动），墙后填土处于弹性平衡状态，则此时作用在挡墙上的土压力成为静止土压力。以E0表示。E0第六章第六章 基坑工程基坑工程(3)被动土压力：若挡墙在外力作用下墙向墙背向移动，随位移增大，墙所受土的反作用力渐增大，当位移达一定数值时，土体内出现滑裂面，墙后土处被动极限平衡状态，此时土压力称为被动土压力，以Ep表示。+外力Ep滑裂面第六章第六章 基坑工程基坑工程 土压力与挡墙位移的关系方 向大 小15%0.10.5%静止土压力主动土压力被动土压力 达到极限状态所需的位移极限状态第六章第六章 基坑工程基坑工程第六章第六章 基坑工程基坑工程 静止土压力的计算第六章第六章 基坑工程基坑工程竖向应力水平

17、应力 荷载作用时竖向应力水平应力侧压力系数弹性力学经验公式第六章第六章 基坑工程基坑工程1.基本假定（1）墙背光滑（2）按半无限体计算应力（3）墙后土体满足Mohr-Coulomb准则 处于极限平衡状态 Rankine （郎肯（郎肯/ /兰金）兰金）土压力理论第六章第六章 基坑工程基坑工程2.主动土压力墙的位移方向第六章第六章 基坑工程基坑工程主动土压力系数第六章第六章 基坑工程基坑工程3.被动土压力墙的位移方向第六章第六章 基坑工程基坑工程被动土压力系数无粘性土 荷载作用时土压力的分布与支点的设置及其数量土压力的分布与支点的设置及其数量都有关系；悬臂支护桩土压力的实测都有关系；悬臂支护桩土压

18、力的实测值与按朗肯公式计算值的对比，非挖值与按朗肯公式计算值的对比，非挖土侧实测土压力小于朗肯主动土压力，土侧实测土压力小于朗肯主动土压力，即计算结果即计算结果偏大偏大。 第六章第六章 基坑工程基坑工程悬臂支护桩土压力分布第六章第六章 基坑工程基坑工程第六章第六章 基坑工程基坑工程q支护结构的变形与施工过程中支护结构的变形及土压力土压力计算公式土压力计算公式第六章第六章 基坑工程基坑工程 k :内摩擦角的标准值一般采用固结（不排水）指标。固结（不排水）指标。 主动、被动土压力系数分层土的土压力计算公式分层土的土压力计算公式v主动土压力主动土压力：v被动土压力被动土压力：第六章第六章 基坑工程基

19、坑工程v土的粘聚力土的粘聚力c c、内摩擦角、内摩擦角值可根据下列值可根据下列规定适当调整：规定适当调整：v 在在井点降低地下水井点降低地下水范围内，当地面有排范围内，当地面有排水和防渗措施时，水和防渗措施时，值可提高值可提高20%20%；v在在井点降水土体固结井点降水土体固结的条件下，可考虑的条件下，可考虑土与支护结构间侧摩阻力影响，土与支护结构间侧摩阻力影响，将土的将土的粘聚力粘聚力c c提高提高20%20%。第六章第六章 基坑工程基坑工程水压力水压力v水压力，主要水压力，主要根据土质情况根据土质情况确定如何考虑水确定如何考虑水压力的问题压力的问题 。v对于对于粘性土粘性土，土壤的透水性较

20、差，此粘性土，土壤的透水性较差，此粘性土产生的侧向压力可采用产生的侧向压力可采用水土合算水土合算的方法，即的方法，即侧压力为相应深度处竖向土压力与水压力之侧压力为相应深度处竖向土压力与水压力之和乘以侧压力系数（取土的饱和重度和总应和乘以侧压力系数（取土的饱和重度和总应力固结不排水强度指标）。力固结不排水强度指标）。 第六章第六章 基坑工程基坑工程v对于对于粘性土粘性土，土壤的透水性较差，此粘性土，土壤的透水性较差，此粘性土产生的侧向压力可采用产生的侧向压力可采用水土合算水土合算的方法，即的方法，即侧压力为相应深度处竖向土压力与水压力之侧压力为相应深度处竖向土压力与水压力之和乘以侧压力系数（取土

21、的饱和重度和总应和乘以侧压力系数（取土的饱和重度和总应力固结不排水强度指标）。力固结不排水强度指标）。 第六章第六章 基坑工程基坑工程v对于对于砂性土和粉土砂性土和粉土，采用，采用水土分算水土分算，即侧压，即侧压力为相应深度处竖向土压力乘以侧压力系数力为相应深度处竖向土压力乘以侧压力系数与该深度处水压力之和（取土的浮重度和有与该深度处水压力之和（取土的浮重度和有效应力抗剪强度指标）。效应力抗剪强度指标）。第六章第六章 基坑工程基坑工程第六章第六章 基坑工程基坑工程n 工程中常采用三角形与经验矩形两种模式：当墙体位工程中常采用三角形与经验矩形两种模式：当墙体位移较大时一般采用前者，否则采用后者移

22、较大时一般采用前者，否则采用后者 Terzaghi-Peck土压力分布修正 （a）砂;(b)中等饱和软粘土；(c)硬粘土第六章第六章 基坑工程基坑工程v基坑内外有稳态渗流时，宜采用流网基坑内外有稳态渗流时，宜采用流网法或简化分布图计算。法或简化分布图计算。 Flow Flow linelineEquipotential lineEquipotential linee eH Hp pH Hi id dj jd dx xa ab bc c6-2 6-2 排桩、地下连续墙支护结构排桩、地下连续墙支护结构6-2-1 6-2-1 悬臂式桩墙计算悬臂式桩墙计算设计要点：设计要点：v计算主动土压力和被动土压

23、力计算主动土压力和被动土压力v确定计算简图，确定嵌固深度、内力计算；确定计算简图，确定嵌固深度、内力计算；v支护桩或墙的截面设计以及压顶梁的设计等。支护桩或墙的截面设计以及压顶梁的设计等。 第六章第六章 基坑工程基坑工程计算步骤：计算步骤：v根据朗肯根据朗肯- -库伦土压力理论分层计算主动库伦土压力理论分层计算主动土压力和被动土压力；土压力和被动土压力；v在此基础上确定图所示的计算简图。在此基础上确定图所示的计算简图。v据此简图求出嵌固深度据此简图求出嵌固深度h hd d; ;v最大弯矩截面位置及最大弯矩值；最大弯矩截面位置及最大弯矩值；v进行配筋设计或承载力计算；进行配筋设计或承载力计算；v

24、计算支护结构顶端位移。计算支护结构顶端位移。第六章第六章 基坑工程基坑工程第六章第六章 基坑工程基坑工程50 旋转点？第六章第六章 基坑工程基坑工程n极限平衡法极限平衡法v土压力模式：三角形土压力模式：三角形v入土深入土深t：静力平衡条件：静力平衡条件(X0、M0)求解，计算步骤（略）求解，计算步骤（略）v桩墙实际嵌深应适当放大桩墙实际嵌深应适当放大 (6-3)v由剪力为零求出最大弯矩点深度，由剪力为零求出最大弯矩点深度，进而求出最大弯矩，再据此配筋进而求出最大弯矩，再据此配筋 第六章第六章 基坑工程基坑工程悬臂 (这里发生弯曲)自由 (忽略弯曲，简化)第六章第六章 基坑工程基坑工程n布鲁姆简

25、化法布鲁姆简化法v土压力模式：三角形土压力模式：三角形v入土深度：静力平衡条件（入土深度：静力平衡条件（M0）求解，计算步骤（略）求解，计算步骤（略）v桩墙实际嵌深应适当放大桩墙实际嵌深应适当放大 (6-4)由剪力为零求出最大弯矩点深度，由剪力为零求出最大弯矩点深度，进而求出最大弯矩，再据此配筋进而求出最大弯矩，再据此配筋 第六章第六章 基坑工程基坑工程6-2-2 6-2-2 单支点桩、墙计算单支点桩、墙计算 顶顶端端支支锚锚处处无无位位移移简简化化为为一一简简支支点点；底端约束则视入土深而定底端约束则视入土深而定 第六章第六章 基坑工程基坑工程55自由端嵌固端2 2种情况种情况第六章第六章

26、基坑工程基坑工程1.1.入土较浅时单支点板桩墙支护结构计算：入土较浅时单支点板桩墙支护结构计算： 方法方法: :平衡法平衡法 当当板板桩桩墙墙入入土土深深度度较较浅浅时时，板板桩桩墙墙前前侧侧的的被被动动土土压压力力全全部部发发挥挥，板板桩桩墙墙的的底底端端可可能能有有少少量量向向前前位位移移的的现现象象发发生生。此此时时板板桩桩墙墙前前后后的的被被动动和和主主动动土土压压力力对对支支锚锚点点的的力力矩矩相相等等，板板桩桩墙墙体体处处于于极极限限平平衡衡状状态，板桩墙可看做在支锚点铰支而下端自由的结构。态，板桩墙可看做在支锚点铰支而下端自由的结构。 第六章第六章 基坑工程基坑工程第六章第六章

27、基坑工程基坑工程入土较浅时入土较浅时n 支锚点支锚点A铰支、下端自由；铰支、下端自由；n 由由MA0求有效嵌深求有效嵌深t n 并按式并按式(6-4)适当放大适当放大计算简图计算简图第六章第六章 基坑工程基坑工程n由由X=0求支点锚固力求支点锚固力Ra：n由剪力为零求出最大弯矩点深度：由剪力为零求出最大弯矩点深度：n进而求出最大弯矩，再据此配筋进而求出最大弯矩，再据此配筋2.2.入土较深时单支点板桩墙支护结构计算入土较深时单支点板桩墙支护结构计算 方法方法: :等值梁法等值梁法计算步骤如下：计算步骤如下： 首首先先要要确确定定正正负负弯弯矩矩反反弯弯点点的的位位置置。实实测测结结果果表表明明净

28、净土土压压力力为为零零点点的的位位置置与与弯弯矩矩零零点点位位置置很很接接近近，因因此此可可假假定定反反弯弯点点就就在在净净土土压压力力为零点处。为零点处。 第六章第六章 基坑工程基坑工程第六章第六章 基坑工程基坑工程入土较深时入土较深时n支锚点支锚点A铰支、下端嵌固的超静定梁，按铰支、下端嵌固的超静定梁，按 等值梁法等值梁法计算计算n关键是确定反弯点关键是确定反弯点O（近似以净土压力零点代替）（近似以净土压力零点代替） 计算简图v对单锚或单撑支护对单锚或单撑支护结构，地面以下土结构，地面以下土压力为零的位置，压力为零的位置，即主动土压力等于即主动土压力等于被动土压力的位置，被动土压力的位置，

29、与反弯点位置较接与反弯点位置较接近近 。第六章第六章 基坑工程基坑工程等值梁概念等值梁概念 n一端固支，一端简支的梁一端固支，一端简支的梁(图图a)nb点为弯矩反弯点点为弯矩反弯点(图图b)n若在若在b点切开为两段梁，并规点切开为两段梁，并规定定b点为左端梁的简支点，则点为左端梁的简支点，则ab段内的弯矩保持不变，简支段内的弯矩保持不变，简支梁梁ab称之为称之为ac梁梁ab段的等值梁。段的等值梁。附图 等值梁法基本原理第六章第六章 基坑工程基坑工程第六章第六章 基坑工程基坑工程n由等值梁由等值梁AO求求Ra和反弯点剪力和反弯点剪力Q0n取下段取下段OC为隔离体，由为隔离体，由MC0求求t，并进

30、行放大，并进行放大n由等值梁由等值梁AO求算最大弯矩求算最大弯矩Mmax 当当土土质质较较差差，基基坑坑又又较较深深时时，通通常常采采用用多多层层支支锚锚结结构构，支支锚锚层层数数及及位位置置则则根根据据土土层层分分布布及及性性质质、基基坑坑深深度度、支支护护结结构构刚刚度度和和材材料料强强度度以以及及施施工工要求等因素确定。要求等因素确定。第六章第六章 基坑工程基坑工程6-2-3 6-2-3 多支点桩、墙计算多支点桩、墙计算 第六章第六章 基坑工程基坑工程常用分析计算方法：常用分析计算方法：n等值梁法等值梁法n连续梁法连续梁法n支护荷载支护荷载1/2分担法分担法n弹性支点法弹性支点法n有限单

31、元法有限单元法 第六章第六章 基坑工程基坑工程6-5 6-5 基坑稳定性分析基坑稳定性分析 分析目的：分析目的：确定合理的嵌固深度，确定合理的嵌固深度，验算所设计的支挡结构是否稳定和合理验算所设计的支挡结构是否稳定和合理第六章第六章 基坑工程基坑工程6-5-1 6-5-1 概述概述分析内容分析内容n整体稳定性整体稳定性n踢脚稳定性踢脚稳定性n坑底抗隆起稳定性坑底抗隆起稳定性n基坑抗渗流稳定性基坑抗渗流稳定性分析方法：分析方法：工程地质对比法、力学分析法工程地质对比法、力学分析法 6-5-2 6-5-2 基坑整体稳定性基坑整体稳定性 方法：方法：圆弧滑动面简单条分法，按总应力法计算圆弧滑动面简单

32、条分法，按总应力法计算第六章第六章 基坑工程基坑工程 ci、j ji i土条底的粘聚力和内摩擦角；土条底的粘聚力和内摩擦角； Li i土条底面面积；土条底面面积； Wi i土条重量，按饱和容重计算；土条重量，按饱和容重计算； q qi i土条底面倾角。土条底面倾角。注意：对有软弱夹层，倾斜基岩面等，宜采用非圆弧滑动面；当嵌固深度下部存在软弱土层时，尚应验算其整体稳定性第六章第六章 基坑工程基坑工程6-5-3 6-5-3 支护踢脚稳定性支护踢脚稳定性 对象：对象：单单( (多多) )支点结构以支点支点结构以支点( (最下层支点最下层支点) )为转动点的失稳为转动点的失稳 Mp内侧被动土压力对内侧

33、被动土压力对B点的力矩；点的力矩； Ma外侧外侧BD段主动土压力对段主动土压力对B点的力矩；点的力矩； Ep 基坑内侧被动土压力；基坑内侧被动土压力； ea,b、ea,d基坑外侧基坑外侧B、D点土压力强度；点土压力强度； ht 最下层支点离基坑底的距离；最下层支点离基坑底的距离； hd支护结构的嵌固深度。支护结构的嵌固深度。 计算简图第六章第六章 基坑工程基坑工程分析方法：分析方法：考虑墙体极限弯矩的抗隆起分析法、普朗特考虑墙体极限弯矩的抗隆起分析法、普朗特尔（尔（PrandtlPrandtl）与太沙基（）与太沙基（TerzaghiTerzaghi）的抗隆起验算法）的抗隆起验算法 n 考虑墙体

34、极限弯矩的抗隆起分析考虑墙体极限弯矩的抗隆起分析 假定开挖面以下墙体对抗隆起有利，假定开挖面以下墙体对抗隆起有利， 且土体沿墙底按圆弧滑动：滑动力且土体沿墙底按圆弧滑动：滑动力 为土自重为土自重g gh及超载及超载q0；抗滑力为滑；抗滑力为滑 面抗剪强度，要求：面抗剪强度，要求：6-5-4 6-5-4 基坑底抗隆起稳定性基坑底抗隆起稳定性 抗隆起分析示意图 第六章第六章 基坑工程基坑工程n滑动力矩：滑动力矩： n抗滑力矩：抗滑力矩： Mh基坑底面处墙体极限抵抗弯矩，可取该处墙体设计弯矩基坑底面处墙体极限抵抗弯矩，可取该处墙体设计弯矩 注：注：n采采用用试试算算法法计计算算，当当求求得得KL为为

35、最最小小时时的的入入土土深深即即为为所所求求嵌固深度嵌固深度hd，该法较适用于中等强度和较软弱的粘性土，该法较适用于中等强度和较软弱的粘性土n由由于于假假定定滑滑动动面面通通过过墙墙底底，故故hd过过小小时时该该假假定定显显然然不不合合理，与实际不符理，与实际不符 第六章第六章 基坑工程基坑工程n 太沙基和普朗特尔抗隆起分析太沙基和普朗特尔抗隆起分析 墙底平面为极限承载力的求解基准面，墙底平面为极限承载力的求解基准面，参照按参照按Prandtl & Terzaghi公式，要求：公式，要求：Prandtl公式公式 ， Terzaghi公式公式 ，太沙基和普朗特尔抗隆起算法第六章第六章 基坑工程基

36、坑工程 坑底抗流砂稳定性坑底抗流砂稳定性 n流砂：当基坑底部向上的动水压力流砂：当基坑底部向上的动水压力(渗透力渗透力) jg g 时产生时产生 n近似按紧贴墙体的最短路线计算最近似按紧贴墙体的最短路线计算最大渗透力，则抗流砂稳定安全系数大渗透力，则抗流砂稳定安全系数应应: hw 墙后地下水位埋深墙后地下水位埋深； g gw 地下水重度，地下水重度，kN/m3。6-5-5 6-5-5 基坑渗流稳定性基坑渗流稳定性 基坑抗流砂验算第六章第六章 基坑工程基坑工程 基坑底土突涌稳定性基坑底土突涌稳定性n 原因：原因：基底不透水层较薄且其下有基底不透水层较薄且其下有较大水压的滞水层或承压水层时易发较大

37、水压的滞水层或承压水层时易发生生n 要求：要求：基坑底土突涌稳定性应满足基坑底土突涌稳定性应满足hs 不透水层厚度不透水层厚度；H 承压水高于含水层顶板的高度承压水高于含水层顶板的高度。 ， 基坑底抗突涌稳定性验算注：若坑底土抗突涌稳定性不满足要求，可采用隔水挡墙隔断滞水层、加固基坑底部地基等处理措施。第六章第六章 基坑工程基坑工程常用的处理措施常用的处理措施n一般中粗砂以上粒径土用水下开挖或堵截法；中砂和细一般中粗砂以上粒径土用水下开挖或堵截法；中砂和细砂土用井点法和管井法；淤泥或粘土用真空法或电渗法砂土用井点法和管井法；淤泥或粘土用真空法或电渗法n当降水危及基坑及周边环境时，宜采用截水或回

38、灌法。当降水危及基坑及周边环境时，宜采用截水或回灌法。截水后基坑中的水量或水压较大时，宜采用坑内降水截水后基坑中的水量或水压较大时，宜采用坑内降水n地下含水层渗透性强且厚度大时，可采用地下含水层渗透性强且厚度大时，可采用“悬挂式竖向悬挂式竖向截水坑内井点降水截水坑内井点降水”或或“悬挂式竖向截水水平封底悬挂式竖向截水水平封底” n止水帷幕通常采用水泥搅拌桩、旋喷桩等，其形式有二：止水帷幕通常采用水泥搅拌桩、旋喷桩等，其形式有二：含水层较薄，穿过含水层插入隔水层或不透水层中；含含水层较薄，穿过含水层插入隔水层或不透水层中；含水层较厚，悬吊在透水层中水层较厚，悬吊在透水层中6-6 6-6 地下水控

39、制地下水控制 第六章第六章 基坑工程基坑工程地下水控制方法地下水控制方法n集水明排法集水明排法n降水法：轻型井点法、喷射、管井和深井泵降水法：轻型井点法、喷射、管井和深井泵n截水和回灌技术：回灌沟、回灌井截水和回灌技术：回灌沟、回灌井 第六章第六章 基坑工程基坑工程选择降水方法时应注意选择降水方法时应注意n充分调查含水层的埋藏条件及其水位或水压、透水充分调查含水层的埋藏条件及其水位或水压、透水性及富水性、地下水的排泄能力性及富水性、地下水的排泄能力n场地周围地下水的利用情况场地周围地下水的利用情况n场地条件场地条件( (周围建筑物及道路情况、地下水管线埋设周围建筑物及道路情况、地下水管线埋设情

40、况情况) )第六章第六章 基坑工程基坑工程第六章第六章 基坑工程基坑工程布鲁姆简化法计算悬臂式桩墙举例：布鲁姆简化法计算悬臂式桩墙举例：某基坑开挖深度某基坑开挖深度h=5m，土层重度，土层重度20kN/m3，内，内摩擦角摩擦角20度，粘聚力度，粘聚力10kPa，现拟采用悬臂式桩，现拟采用悬臂式桩墙支护，试确定桩的最小长度和最大弯矩。墙支护，试确定桩的最小长度和最大弯矩。第六章第六章 基坑工程基坑工程主动、被动土压力系数：主动、被动土压力系数：第六章第六章 基坑工程基坑工程基坑开挖底面处的主动、被动土压力：基坑开挖底面处的主动、被动土压力：第六章第六章 基坑工程基坑工程土压力零点距开挖面的距离：

41、土压力零点距开挖面的距离：第六章第六章 基坑工程基坑工程开挖面以上桩后侧地面超载引起的土压力及其作用开挖面以上桩后侧地面超载引起的土压力及其作用点位置：点位置：第六章第六章 基坑工程基坑工程开挖面以上桩后侧主动土压力及其作用点位置：开挖面以上桩后侧主动土压力及其作用点位置：第六章第六章 基坑工程基坑工程桩后侧开挖面至土压力零点净土压力及其作用点位置：桩后侧开挖面至土压力零点净土压力及其作用点位置：第六章第六章 基坑工程基坑工程作用于桩后的土压力合力及其作用点位置：作用于桩后的土压力合力及其作用点位置：第六章第六章 基坑工程基坑工程代入桩墙的有效嵌固深度计算公式：代入桩墙的有效嵌固深度计算公式：

42、得到通过试算得到通过试算第六章第六章 基坑工程基坑工程取增大系数取增大系数. .，则桩的最小长度为：，则桩的最小长度为：最大弯矩点距土压力零点的距离最大弯矩点距土压力零点的距离最大弯矩最大弯矩土土土土 钉钉钉钉 支支支支 护护护护 深基坑逐层开挖，逐层在边坡以较密排列(上下左右)打入土钉(钢筋)，强化受力土体，并在土钉坡面设置钢筋网，分层喷射混凝土，就是土钉支护。亦称喷锚支护、土钉墙。英文名SoilNailing。一、土钉的概念一、土钉的概念一、土钉的概念一、土钉的概念 在基坑开挖坡面，用机械钻孔或洛阳铲成孔，孔内放钢筋，并注浆，在坡面安装钢筋网，喷射C20厚80100mm的混凝土，使土体、钢

43、筋与喷射混凝土面板结合，成为深基坑土钉支护。如图21所示，基坑坡面可以竖直900，也可是800左右，土钉长度按计算确定。二、土钉的发展二、土钉的发展二、土钉的发展二、土钉的发展 70年代德国法国和美国都对土钉进行了研究与应用。在德国是由挡土墙和锚杆发展起来的，法国是基于新奥法的原理发展起来的，新奥法系奥地利隧道施工中利用喷射混凝土与全长粘结的锚杆相结合，为岩石隧道开控提供有效的稳定支护。 第六章第六章 基坑工程基坑工程 1972年法国承包商博格斯提出了新奥法原理能够用于土质边坡和软岩边坡的临时支护，并成功地应用于工程上，几乎同时德国和美国也发展了土钉技术。目前该技术在法国、德国、英国、美国和日

44、本得到广泛应用。新兴的科学技术试验研究要得到政府的大力支持，才会很好地发展。第六章第六章 基坑工程基坑工程1985年法国政府拨款350万美元，进行土锚钉墙的实际模拟试验。1990年在美国召开的挡土结构国际学术会议上，土钉作为一个独立的专题，与锚杆挡墙并列，使它成为一个独立的学科分支。 在国内，80年代末北京工业大学和北京农村建筑总公司对插筋补强护坡和索土边坡， 进行了荷载作用下的破坏试验。插筋补强技术与土钉喷射混凝土相似，只是插筋补强的钢筋用锚定板，坡面铺钢筋网抹水泥砂浆，而土钉在坡面钢筋网上喷射混凝土。 这个试验表明了以下几点：这个试验表明了以下几点：这个试验表明了以下几点：这个试验表明了以

45、下几点： 1插筋锚体与边坡土体形成复合体，插筋锚体形成的骨架，弥补土体抗拉强度甚低的弱点，发挥了共同作用，显著提高了边坡的承载能力和稳定性。 2插筋锚体对土体的约束作用、应力分担作用、应力传递与扩散作用，增强了土体变形的延性，荷载达到一定程度后，边坡变形速率增加，而土体保持完好的整体性，无明显滑裂面形成。 3试验证明，在边坡破坏阶段，近于直立的插筋锚体边坡是渐进开裂向整体开裂发展，局部坡脚坍裂破坏，仍保持整体性。而素土无插筋锚体，外荷加到一定程度时，坡面网状裂缝出现，沉降急剧增大，边坡突然崩塌。插筋土体增加边坡破坏阶段的安全性。 对上述试验结果，90年代初在北京国家体委办公楼、方庄11楼、邮政

46、枢纽等7个工程深基坑支护作试点，但基坑深仅10m。现在土钉支护板面喷射混凝土及注浆加压，增加抗剪强度，已做到坑深1318m。三、三、三、三、 土钉支护的特点及应用范围土钉支护的特点及应用范围土钉支护的特点及应用范围土钉支护的特点及应用范围 1土钉与土体形成复合体，提高了边坡整体稳定和承受坡顶超载能力，增强土体破坏延性，改变边坡突然坍方性质，有利于安全施工。 2土钉墙体位移小，一般测试约20mm，对相邻建筑影响小。94 3设备简单，易于推广。由于土钉比土层锚杆长度小得多，钻孔方便，注浆亦易，只需喷射混凝土等设备，施工单位均易办到。 4如能与土方开挖配合好，实行平行流水作业，则工期可缩短，噪音小。

47、 5经济效益好，一般成本低于灌注桩支护。 6因分段分层施工，易产生施工阶段的不稳定性，因此必须在施工开始就进行土钉墙体位移监测，以便于采取必要的措施。 7适宜于地下水位以上或经降水措施后的杂填土、普通粘土或非松散性的砂土，一般认为可用于N值在5以上的砂质土与N值在3以上的粘性土。四、国内实际工程应用概况四、国内实际工程应用概况四、国内实际工程应用概况四、国内实际工程应用概况 90年代初北京在10m以内的基坑工程中应用插筋补强技术，此后土钉喷射混凝土技术用于深圳全安大厦，坑深8m，深圳民航大厦，坑深9.510m。最近几年发展较快，已经做到坑深十多米，最深为广州056工程，深18m。 近年来在北京

48、、广州、深圳等地施工的10m以上的主要工程序号 工 程 名 称 深度 (rn) 备 注 l深圳文锦广场建材集团大厦基坑边坡支护13.0直立流砂，淤泥2深圳发展银行大厦基坑边坡支护14.4基本直立，淤泥质饱和粘土3深圳新世界大厦基坑边坡支护12.5抢险，基本直立4深圳金辉中心大厦基坑边坡支护12.5直立，淤泥、流砂介质5深圳地王大厦基坑边坡支护14.8桩锚与锚喷相结合6深圳百货广场深基坑边坡支护14.8基本直立7深圳金田大厦深基坑边坡支护14.0基本直立8广州荔湾区商业大厦基坑边坡支护13.5直立，粉质粘土9广州大道高层商品住宅楼基坑边坡支护13.0基本直立，粘质土层10广州丰伟国际大酒店深基坑

49、支护12.0基本直立，粉质粘土11广东省公安厅某工程基坑支护13.0基本直立，粉质粘土12广州065工程18.0原桩锚工程失误后改用锚钉喷射混凝土土钉支护的基本原理土钉支护的基本原理 一、 土钉应用原理 土体的抗剪强度较低，几乎没有抗拉强度，但土体具有一定的结构整体性。在土体内放置一定长度和分布密集的锚钉，与土共同作用，形成复合体，可弥补土体强度不足并发挥锚钉作用。在基坑开挖的边坡中应用土钉，形成复合墙体，不仅有效地提高土体的整体刚度，又弥补了土体抗拉、抗剪的不足，通过相互作用，土体自身结构强度潜力得到充分发挥，改变了边坡变形和破坏状态、显著提高了整体稳定性。 试验证明：土钉复合墙体与素土承载

50、力相比，经北京工业大学试验提高23倍，更为重要的是，素土坡面出现网状裂缝，沉降急剧增大，边坡突然崩塌。而土钉复合墙体，延迟了塑性变形阶段，明显地为渐进性变形和开裂，逐步扩展，直至丧失承载能力，但不发生整体性崩塌。 土钉复合墙体产生这种性状，是通过锚钉与土体相互作用实现的，这种作用一方面体现锚钉与土界面间阻力的发挥程度，另一方面由于锚钉与土体刚度比相差很大，所以在复合体墙进入塑性阶段后，锚钉自身作用增强，从而改善了复合体塑性变形和破坏状态。第六章第六章 基坑工程基坑工程二、土钉的作用机理二、土钉的作用机理 （一）土钉对复合体起骨架约束作用（一）土钉对复合体起骨架约束作用 由于土钉本身的刚度和强度

51、，以及它在土体内分布的空间组成复合体的骨架，使复合土体构成一个整体，骨架有约束土体变形的作用。 （二）土钉对复合体起分担作用（二）土钉对复合体起分担作用 在复合体内，锚钉与土体共同承担外荷载和自重应力，土钉起着分担作用。由于土钉有很高的抗拉、抗剪强度和土体无法相比的抗弯刚度，所以在土体进入塑性状态后，应力逐渐向土钉转移。当土体开裂时，土钉分担作用更为突出，这时土钉内出现了弯剪、拉剪等复合应力，从而导致锚体中浆体碎裂、钢筋屈服。复合体之所以塑性变形延迟，渐进性开裂，与锚钉的分担作用是密切相关的。分担的比例取决于： 1土钉与土体相对刚度比。 2土钉所处的空间位置。 3复合土体的应力水平。第六章第六

52、章 基坑工程基坑工程（三）土钉起着应力传递与扩散作用（三）土钉起着应力传递与扩散作用 北京工业大学的试验说明，当荷载增到一定程度，边坡表面和内部裂缝已发展到一定宽度，此时坡脚应力最大。这时下层锚体伸入到滑裂域外稳定土体中的部分仍能提供较大的抗拉力。锚体通过其应力传递作用，将滑裂域内部分应力传递到后边稳定土体中，并分散在较大范围的土体内，降低应力集中程度。（四）坡面变形的约束作用（四）坡面变形的约束作用 在坡面上设置与土钉连在一起的钢筋网喷射混凝土面板，是发挥土钉有效作用的重要组成部分。喷射混凝土面板起到坡面变形的约束作用，面板约束力取决于土钉表面与土的摩阻力，当复合土体开裂面区域扩大并连成片时

53、，摩阻力主要来自开裂区域后的稳定复合土体。第六章第六章 基坑工程基坑工程 三、国外试验所得结果三、国外试验所得结果 1986年在法国由政府主持进行一项大型模拟试验。通过试验及现有试验资料分析，得出： 1土钉墙变形一般是微小的，最大变形发生于顶部，越往下越小。最大变形与开挖深度之比，一般为0.0010.0036，比锚杆挡墙的水平位移要大一些，这种位移值在适用性和耐用性极限范围之内。墙体内的水平变形随离开墙面距离增加而减小。 2土钉的内力分布一般不均匀，在破裂面临近处达到最大，往两端越来越小。土体产生微小变位才能使土钉受力，在喷射混凝土面板附近土钉所受力不大，这表明土钉已将其所受力大部分传到土体中

54、去了。土钉位置越往下。其最大受力点越往面板处移。第六章第六章 基坑工程基坑工程100 3在密集土钉加固的墙体，类似重力式挡墙，破坏时明显地带有平移和转动的性质，故设计时除了验算土钉内部稳定(局部滑动面破坏)性，以保证有足够的锚固长度、合理间距外，还必需验算外部稳定(整体安全)，即验算土钉墙体的抗滑与抗倾覆安全性。 4根据大比例试验结果看，在土钉整体破坏之前，从未发现喷射混凝土面板和锚头产生破坏现象，在实际工程中也未见锚头有破坏现象。 5复合墙体后的土压力分布接近三角形，在坡角处土压力减少，其合力约为库仑土压力的70，这种土压力的减小，可能是土钉将土连成一个整体面造成的。经过多次观察测量，发现土

55、压力值至少降低为库仑土压力值的30一40。第六章第六章 基坑工程基坑工程101土钉喷射混凝土设计土钉喷射混凝土设计土钉喷射混凝土设计土钉喷射混凝土设计 一、一、一、一、 设计内容设计内容设计内容设计内容 1确定土钉的平面和剖面尺寸，及分段施工高度。 2确定土钉布置方式和间距。 3确定土钉的直径、长度、倾角及在空间的方向。 4确定钢筋类型、直径及构造。 5注浆配方设计、注浆方式、浆体强度指标。 6喷射混凝土面层设计及坡顶防护措施。 7土钉抗拔力验算。 8进行整体稳定性分析。 9变形预测和可靠性分析。 10施工图设计及说明书。 11现场监测和质量控制设计。 第六章第六章 基坑工程基坑工程102二、

56、二、二、二、 设计原则与构造要求设计原则与构造要求设计原则与构造要求设计原则与构造要求 1一般用于基坑在15m左右的边坡，斜面坡为700900。 2土钉长度一般为开挖深度的0.51.5倍，其间距宜12m，土钉与水平面夹角宜为100200。 3土钉必须和面层有效地连接在一起，常设有承压板和加强钢筋。 4土钉宜用级以上螺纹钢筋，钢筋直径宜为1632mm，钻孔直径宜为70120mm。 5喷射混凝土面层厚度宜为80200mm，常用为100mm。 6喷射混凝土强度等级不宜低于C20。 7喷射混凝土面层中应配钢筋网，钢筋网采用I级钢筋610mm，间距150300mm。 8注浆材料宜用水泥净浆，强度不低于2

57、0MPa。 第六章第六章 基坑工程基坑工程粘性土坡的稳定性分析（a）土坡剖面；（b）作用于土条上的力三、三、三、三、 设计计算及公式设计计算及公式设计计算及公式设计计算及公式 （一）条分法简介（一）条分法简介（一）条分法简介（一）条分法简介第六章第六章 基坑工程基坑工程 此方法是瑞典Fellenius(1927)提出的。它不仅可以分析简单土坡(亦即土坡的顶面和底面都是水平的，并延伸至无穷远处，土坡由均质土所组成)，而且可以分析比较复杂的情况，例如土质不均匀的土坡等。先将土坡剖面按比例画出(图22a)，假设滑弧通过坡角A。任意选一圆心为0，半径为R的圆弧AC为滑动面，将滑动面以上的土体分成几个等

58、宽度的土条。现取出其中第i条作为隔离体进行分析。作用在土条上的力有：土条自重 ；作用在土条上的荷载 ；作用在滑动面ab(简化为直线段)上的法向反力和剪切力，以及作用在土条侧面ac和bd上的法向力 和剪力。 在这个问题的近似解中忽略了土条侧面上的法向力和剪力(由此而产生的误差在10%15左右)。第六章第六章 基坑工程基坑工程 根据隔离体的平衡条件得： 作用在ab面上的单位反力和剪力为：显然，滑动面AC上的总剪切力为各分条剪切力之和，即：第六章第六章 基坑工程基坑工程 土条ab上抵抗剪切的抗剪力为：则总抗剪力为： 当滑动面上的总剪切力 等于总抗剪力 时土坡就将开始滑动。抗剪力与剪切力的比值称为稳定

59、安全系数K，即：第六章第六章 基坑工程基坑工程（二）边坡最危险滑弧面的计算（二）边坡最危险滑弧面的计算 应用条分法，对每个土体进行极限平衡分析，得出边坡丧失稳定性安全系数最小的滑裂弧面，公式为： 式中 第 条土滑动面上的粘聚力(kPa)； 第 条土条弧长(m)； 第 条土自重力(kNm)； 第 条弧线中点切线与水平线夹角； 第 条土条滑动面上的内摩擦角。 由于计算繁杂，一般编程序，利用计算机计算，求k的安全系数为最小的滑弧面。 第六章第六章 基坑工程基坑工程二、土钉所受的土压力二、土钉所受的土压力二、土钉所受的土压力二、土钉所受的土压力 第 个锚钉所受的土压力(kN)； 坡上超载(kNm3)；

60、 土的重度(kNm3)； 第 个高度的土锚钉(m)；第六章第六章 基坑工程基坑工程土钉水平及垂直间距(m)； 土的粘聚力(kPa)。 三、土钉抗拔力(滑裂面外) 第 个土钉滑裂面外的抗拔力(kN)； 钻孔直径(m)； 第 层锚钉伸入破裂面外稳定区长度(m)； 锚体砂浆与土体间各层土的粘结强度(kNm2)。 - 土钉在稳定区内长度。第六章第六章 基坑工程基坑工程110土钉-土体粘结力简化图示第六章第六章 基坑工程基坑工程 四、土钉抗拔力试验 式中 试验拉拔力(kNm)； 钻孔直径(m)； 抗剪强度(kNm2)。第六章第六章 基坑工程基坑工程112 五、求锚体稳定区长度五、求锚体稳定区长度五、求锚

61、体稳定区长度五、求锚体稳定区长度 通过试验或计算，求锚体稳定区长度，即有效长度：式中 第 层土钉所受土压力(kN)； 试验拉拔力(kNm)； 安全系数，一般用1.5； 第 层稳定区内长度(m)。第六章第六章 基坑工程基坑工程六、不同深度土钉总长度六、不同深度土钉总长度六、不同深度土钉总长度六、不同深度土钉总长度 第 层土钉总长(m)； 第 层滑移面内长度(m)； 第 层滑移面外长度(稳定区内)(m)。第六章第六章 基坑工程基坑工程七、土钉直径计算式中 钢筋截面积(mm2)； 钢筋抗拉强度标准值(Nmm2)； 各层土中最大土压力。 安全系数(一般为1.5)第六章第六章 基坑工程基坑工程土钉稳定分

62、析图土钉内部稳定分析土钉内部稳定分析土钉内部稳定分析土钉内部稳定分析一、一、一、一、 内部整体稳定性分析内部整体稳定性分析内部整体稳定性分析内部整体稳定性分析 土锚钉内部稳定性分析采用力矩极限平衡法。第六章第六章 基坑工程基坑工程式中 整体稳定性安全系数； 分条的自重(kNm)； 分条的滑裂面处土的粘聚力(kPa)和内摩擦角(0) 分条滑裂面处中点切线与水平面夹角(0)； 土钉与水平面之间的夹角(0)； 分条滑裂面处弧长(m)； 第 个土锚钉滑裂面外的抗拔力(kN)。 上式 应大于 ，即容许稳定安全系数。116 稳定安全系数为：第六章第六章 基坑工程基坑工程 二、土钉抗拔力安全系数二、土钉抗拔

63、力安全系数二、土钉抗拔力安全系数二、土钉抗拔力安全系数 式中 第 个土钉抗拔安全系数； 第 个土钉滑裂面抗拔力； 第 个土钉处的土压力； 第 个土钉与水平面的夹角。第六章第六章 基坑工程基坑工程118土钉墙的外部稳定安全土钉墙的外部稳定安全土钉墙的外部稳定安全土钉墙的外部稳定安全 密集的土钉组成的复合土体，可将其视为重力式挡土墙。密集的土钉组成的复合土体，可将其视为重力式挡土墙。从试验得出，破坏时明显地带平移和转动性质，因此除内部安从试验得出，破坏时明显地带平移和转动性质，因此除内部安全稳定外，尚须验算：抗滑动稳定及抗倾覆性稳定。全稳定外，尚须验算：抗滑动稳定及抗倾覆性稳定。 一、一、 抗滑动

64、稳定计算抗滑动稳定计算抗滑安全系数为：抗滑安全系数为：式中 抗滑动稳定安全系数； 墙后主动土压力(kN)； 假设墙底断面上产生的抗滑合力(kN)。第六章第六章 基坑工程基坑工程119土钉墙计算模型 式中 B宽度(m)。第六章第六章 基坑工程基坑工程二、抗倾覆稳定性验算 设 为抗倾覆力矩，则 墙土的重量( 土钉水平距(m)。 设 为倾覆力矩则安全系数 第六章第六章 基坑工程基坑工程土钉支护施工土钉支护施工土钉支护施工土钉支护施工 一、一、一、一、 施工工艺流程施工工艺流程施工工艺流程施工工艺流程 1按设计要求开挖工作面，修正边坡。 2喷射第一层混凝土。 3安设土钉(包括钻孔、插筋、注浆垫板等)。

65、 4绑扎钢筋网、留搭接筋、喷射第二层混凝土。 5开挖第二层土方，按此循环，直到坑底标高。 设置坡顶及坡底排水装置。第六章第六章 基坑工程基坑工程二、二、二、二、 喷射混凝土施工喷射混凝土施工喷射混凝土施工喷射混凝土施工 （一）材料（一）材料（一）材料（一）材料 水泥标号宜用42.5级，干净碎石或卵石，粒径不宜大于15mm，水泥与砂石重量比宜1：41：4.5， 砂率45一55，水灰比0.40.45。第六章第六章 基坑工程基坑工程123（二）喷射作业（二）喷射作业（二）喷射作业（二）喷射作业 1作业前要对机械设备，风、水管路和电线进行检查及试运转，清理受喷面，埋设好控制喷射混凝土厚度的标志。 2喷

66、射时，喷头与喷面应垂直，宜保持0.61.0m的距离。喷射手要控制好水灰比，保持混凝土表面平整，呈湿润光泽，无干斑或滑移流淌现象。 3喷射混凝土终凝2h后，要洒水养护，根据气温条件，一般养护37d。 4钢筋网宜在喷射一层混凝土后铺设，钢筋与坡面的间隙宜大于20mm。 5钢筋网与下层钢筋网要搭接，长度为25倍钢筋直径。 6钢筋网与土钉锚固装置要连接牢固，喷射混凝土时钢筋不得晃动。第六章第六章 基坑工程基坑工程三、三、三、三、 土钉施工土钉施工土钉施工土钉施工 1锚钉施工机具可采用螺旋钻、冲击钻、地质钻、洛阳铲等。 2按设计图的纵向、横向尺寸及与水平面夹角进行钻孔施工。 3钢筋要平直、除锈、除油。

67、4注浆材料用水泥浆或水泥砂浆，水泥砂浆配合比为1：11：2(重量比)，水灰比宜0.40.45。 5注浆管插到距孔底250一500mm，为保证注浆饱满，在孔口设止浆塞。 6土钉应设定位器，以保证钢筋的保护层厚度。第六章第六章 基坑工程基坑工程125四、四、四、四、 施工监测施工监测施工监测施工监测土钉复合墙体施工时，需要做现场监测，其监测项目和要求：监测项目监测仪器监 测 要 求应测项目坡顶水平位移精密经纬仪沿基坑边每510m设一个测点，基坑开挖期间，每天测一次，正常情况下310d测一次坡顶沉降精密水准仪沿基坑边每510m设一个测点，基坑开挖期间，每天测一次，正常情况下310d测一次选测项目土钉

68、应力钢筋计、应变片选有代表性的位置测试墙体位移测斜仪选有代表性的位置测试喷层钢筋应力应变计选有代表性的位置测试土压力压力盒选有代表性的位置测试第六章第六章 基坑工程基坑工程126工工工工 程程程程 实实实实 例例例例 一、一、一、一、 广州广州广州广州065065工程工程工程工程 广州065工程基坑失误后用土钉喷射混凝土加固支护。 ( 一) 工程概况 广州065工程是广州市重点工程之一，基坑长72m，宽62m，深18m。西侧距新建东建大厦及民房群约8m。原设计用人工挖孔桩及预应力锚杆支护，1993年初动工，1993年11月19日开挖接近设计深度时，于西壁长43m，纵深15一19.4m范围内发生

69、滑坡，护坡桩及锚杆，三栋二层民房一齐滑入坑底。1994年1月28日，在原滑坡区及附近，又产生大范围坍塌，地面下沉0.61.8m，造成经济损失1千余万元人民币，在广州引起震动。更严重的是滑坡区地面边线距市委办公楼东建大厦仅1.6m，东建大厦21层，天然地基， 稍滑塌，大厦难保。经有关单位、专家多次讨论研究加固支护方案末确定，后经有关专家推荐，总参工程兵科研三所提出采用土钉喷射混凝土加固支护方案，解决加固支护问题。第六章第六章 基坑工程基坑工程127东建大厦基础及邻近的西壁地段加固断面图第六章第六章 基坑工程基坑工程1282在东侧采用直径28土钉长8m及级直径18土钉长1.5m，喷射混凝土厚80m

70、m，用6钢筋网300mm300mm。065工程东壁支护断面图第六章第六章 基坑工程基坑工程129 3滑坡区加固，属于一般土钉支护加固法。065工程滑坡区加固处理断面图第六章第六章 基坑工程基坑工程130 三、实际施工后评价三、实际施工后评价三、实际施工后评价三、实际施工后评价 1东建大厦基坑施工监测结果表明：楼房无倾斜，基础无沉降，地面无开裂，邻近坑壁变形甚小。大厦的稳定情况良好。 2滑坡区及附近区域经加固后，变形停止，加固前露出的300宽裂缝，加固及进一步开挖到底后，喷层表面无细小可见裂缝，坍塌停止，位移随时间的变化，曲线平滑。 3非滑坡区稳定。按设计方案开挖施工，支护表面无裂缝，地面无沉降

71、。 上述结果说明：以土锚钉喷射混凝土作基坑支护是成功的。用土层锚杆与土锚钉喷射混凝土，加固高层大厦防止滑坡，也是成功的。第六章第六章 基坑工程基坑工程 二、二、二、二、 北京国际金融大厦工程北京国际金融大厦工程北京国际金融大厦工程北京国际金融大厦工程 北京国际金融大厦工程土钉喷射混凝土支护设计(由北京市建筑工程技术咨询公司设计)如下： ( ( 一一一一) )地质情况地质情况地质情况地质情况 1杂填土4.58.5厚， 180，C17kPa； 2重粉质粘土1 140，C30kPa； 细粉砂2 300。； 3卵石圆砾1 420。； 粉质粘土重粉质粘土2 150，C30kPa； 4细粉砂l ； 粉质粘

72、土重粉质粘土2 270，C39kPa； 粘质粉土3： 270，C39kPa。第六章第六章 基坑工程基坑工程( (二二二二) )选地质剖面选地质剖面选地质剖面选地质剖面 平均土层厚度：平均土层厚度：号土号土5.2m5.2m，号土号土2.2m2.2m，号土号土3.7m3.7m，号土号土2.3m, 2.3m, 号土号土0.3m0.3m 该剖面厚度共计该剖面厚度共计13.7m13.7m。基坑开挖。基坑开挖13.7m13.7m。第六章第六章 基坑工程基坑工程三、采用参数三、采用参数三、采用参数三、采用参数 1号土 150，C15kPa； 号土 300，C15kPa； 号土 340，C0； 号土 420，

73、C0。 220kNm3：。 3地面超载 20kNm2。 四、土钉所受土压力公式四、土钉所受土压力公式四、土钉所受土压力公式四、土钉所受土压力公式式中 20kNm2， 20kNm3， 1.5m。 150 30 34 42 0.589 0.333 0.283 0.198 =0.767 0.577第六章第六章 基坑工程基坑工程 值粘结强度参照土层锚杆设计与施工规程取值如下： 粘土填土 40kPa 砂质粉土 80kPa 砂 土 100kPa 卵 石 150kPa计算时每层土钉，其安全系数应大于1.5，现计算举例如下：(1)第二道土钉 及K值 (20十202.5)0.589-2150.7671.51.5

74、41kN=3.1420.15.84072.99kN第六章第六章 基坑工程基坑工程135（2）第五道土钉（3）第六道土钉=第六章第六章 基坑工程基坑工程136(4) 第八道土钉 第六章第六章 基坑工程基坑工程土 钉c(kPa)Hi(m)Ti(kN)L(m)(m)(kN)T1T2T3T4T5T6T7T8T90.5890.5890.5890.3330.3330.2830.2830.1980.1980.7670.7670.7670.5770.57715151515151501501503003003403404204201.02.54.05.57.08.510.011.513.01.24180.758

75、.580.9121140111.4124.710111399887735.85.68.86.25.86.46.6.737.772.9138.2141155.8182.2301282.7315.7_1.781.712.41.921.52.152.52.53 五、开挖深度达到五、开挖深度达到五、开挖深度达到五、开挖深度达到13.7m13.7m时各层土钉的计算结果时各层土钉的计算结果时各层土钉的计算结果时各层土钉的计算结果第六章第六章 基坑工程基坑工程可采用级钢筋直径22 应采用级钢筋直径25或28。土钉尺寸计算第六章第六章 基坑工程基坑工程北京国际金融大厦土钉支护设计第六章第六章 基坑工程基坑工程140大样图第六章第六章 基坑工程基坑工程141钢筋网片平面图第六章第六章 基坑工程基坑工程六、抗滑安全验算六、抗滑安全验算六、抗滑安全验算六、抗滑安全验算按公式 设宽度为6m， 按底部为420(墙宽可按0.40.8H) Ft(13.7620620)tg4201.52382.5kN第六章第六章 基坑工程基坑工程143七、抗倾覆安全验算七、抗倾覆安全验算七、抗倾覆安全验算七、抗倾覆安全验算 按公式 土的自重平衡弯矩 =(13.7620620)621.57938KN 土压力弯矩第六章第六章 基坑工程基坑工程