82205综采工作面计说明书

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1、.-家窑煤业家窑煤业 XXXX 公司公司.8220582205 工作面设计说明书工作面设计说明书矿矿别别: :家窑煤业家窑煤业单单位位: :生产技术科生产技术科工作面名称工作面名称: :8220582205 工作面工作面二一七年一月十日可修编-.-目目录录前前言言 . 2 . 2第一章第一章工作面概况及地质特征工作面概况及地质特征 . 2 . 2第一节 概况 . 2第二节 地质特征 . 2第二章第二章采煤方法、设备选型及巷道布置采煤方法、设备选型及巷道布置. 4. 4第一节采煤方法及设备选型 . 4第二节工作面巷道布置. 5第三章第三章工作面生产能力及生产系统工作面生产能力及生产系统 . 7

2、. 7第一节工作面生产能力. 7第二节生产系统. 7第三节机电设备及供电. 13第五章第五章技术经济指标技术经济指标. . 46. 46第六章第六章安全技术措施安全技术措施. . 46. 46.可修编-.-前前言言根据采矿设计手册 、 综采技术手册及煤矿安全规程等有关规定及要求，对82205 综采工作面进行设计，该工作面位于我矿+1240m 水平一盘区，预计 2017 年 8 月 15 日采出。第一章工作面概况及地质特征第一章工作面概况及地质特征第一节第一节概况概况一、工作面位置及地表概况本矿井位于煤田南东部，市左云县东南26km，小京庄乡家窑村南，行政区划隶属左云县小京庄乡，经济类型为集体所

3、有制企业，其地理坐标为：东经 11244411124752，北纬 394557394818。井田东南距北同蒲铁路 40km，并有小峪及峙峰山运煤专用线于宋家庄站与北同蒲铁路相接， 宋家庄站至 52km，与大铁路相连；南至朔州到长 303km。另外北东有同煤集团王村矿至的运煤专线。井田北东有左（云）吴（家窑）公路，往南东与大运高速公路相接，井田南东有岱（岳）马（营）公路与大运也相连，另外井田和周边均有简易公路与以上两条公路相连，交通较方便。该矿东与峙峰山煤业相邻，西北与整合后的左云县兴煤矿相邻。南、北无其它煤矿开采。二、工作面参数82205 工作面为 22#煤层综采工作面， 本采面北部为已采82

4、203 工作面，南部为 82207 设计采面，西部为 22#煤层 82204 采面。工作面标高：13021333.5m工作面走向长度： 890m工作面长度：105m工作面面积：93450m第二节第二节地质特征地质特征一、煤层及顶底板情况1.煤层情况本工作面所采煤层为石炭系组中部 22#煤层，地质结构复杂，顶板多为中粒.可修编-.-砂岩或粗粒砂岩，底板为泥岩，煤层结构简单，含夹矸 02 层，平均煤层厚度为 4.47m，煤层倾角为 0150，煤的种类为气煤。本采面在掘进过程中揭露 4 条断层，最大落差15 米，最小落差2 米，运输顺槽揭露全岩断层走向长度 90 多米，对回采影响较大，建议对断层进行

5、探明，决定可采与否。顶板：上距18 号煤层 24.7565.62 米，平均厚41.90 米，岩性为粒砂岩或粗粒砂岩。底板：下距 22#煤层 7.2529.60 米，平均厚 21.11 米，岩性为泥岩。2.顶底板情况顶板：上距18 号煤层 24.7565.62 米，平均厚 41.90 米，岩性为粒砂岩或粗粒砂岩。底板：下距 22#煤层 7.2529.60 米，平均厚 21.11 米，岩性为泥岩。二、地质构造根据 82205 工作面胶带运输顺槽、回风顺槽掘进过程实际揭露情况，82205 工作面地质构造简单，煤层稳定，产状平缓，倾角013。三、水文地质根据现有勘探资料及掘进期间涌水状况， 82205

6、 工作面直接充水因素主要为组碎屑岩裂隙含水岩组，该含水岩组主要以中、厚层状的中、粗砂岩层间裂隙及脉状裂隙含水为主。且工作面呈南高北低趋势，根据 82205 工作面胶带运输顺槽和回风顺槽在掘进时涌水量状况，工作面在开采期间可能受水的影响较小，预计 82205 工作面回采期间正常涌水量 5m/h,最大涌水量10m/h。四邻间不会给工作面回采带来水害威胁。工作面上部为18#煤层，历史采掘情况不详，为保证回采期间的安全，必须严格执行探放水制度及制定相应的探放水措施。四、储量1、可采储量（890-80）*105*3.0*1.47=375070.5t2、设计采出煤量计算按停采线 80 米，采高 3.0 米

7、，割煤回采率 97%：割煤量:(890-80)*105*3.0*1.47*97%=363818.4t3、服务年限循环产量：10530.81.4797% =359t日产量：3596=2154t月产量：215425.5=54927t可采期：375070.554927=6.8（月）.可修编-.-五、瓦斯、煤尘、自燃情况本面属低瓦斯工作面，瓦斯涌出量很小，但煤层自燃发火倾向为级，属于自燃煤层，自然发火期最短为62 天。所以应有严格的预防煤层自燃措施。本工作面所采22#煤，属于煤尘爆炸性危险煤层。在回采时要求防尘防爆设施齐全，加强洒水除尘和通风管理工作，并制定严格的防尘防爆措施，回采结束后采用黄泥灌浆处

8、理采空区。六、存在问题及建议1、 为了确保生产正常进行,在生产过程中随时注意工作面地质构造变化,发现问题及时与公司生产技术科联系，以便及时采取有效措施。2、根据回采时的情况，82205 工作面回采时可能会受到煤层自燃、有害气体超标等威胁，要求综采队在回采时加强注意，发现异常及时向公司调度指挥中心汇报，以便及时采取有效措施。第二章第二章采煤方法、设备选型及巷道布置采煤方法、设备选型及巷道布置第一节第一节采煤方法及设备选型采煤方法及设备选型1、采煤方法根据 82205 工作面煤层赋存情况，结合周边矿井实际情况以及矿井现代化发展的趋势，采用走向长壁采煤法，顶板采用全部垮落法管理。2、采煤机的选型根据

9、工作面倾斜长度为 105m，采高初步确定为 3.0m，煤层普氏系数f=2-3，采用 MG400/930-WD 双滚筒采煤机。3、液压支架的选型、液压支架的选型根据本面煤层的赋存条件、地质构造特征，为保证选用适用的支架，使得综采各项工艺参数充分发挥，确保工作面实现高产高效，进行工作面支架选型。A、根据工作面自然条件，顶板为四类，煤层厚度平均为 4.47m，煤层倾角为 0-15等赋存条件，初步选用支架为掩护式支架。支架的支护强度0.92Mpa，取支架支护强度为 0.92Mpa。B、支架工作阻力的确定：支架工作阻力：Q=Zb（l+c）（Kn）式中： Z Z选定支护强度，取 0.92Mpa；.可修编-

10、.-b支架中心距，取 1.5m；c顶梁前端至煤壁距离，取 0.2m；l顶梁长度，取 4.0m。Q=Zb（l+c）=9201.5(4+0.2)=5796KNC、支架初撑力的确定由于 82205 工作面顶板较不稳定，故确定支架的初撑力不小于工作阻力的 80%，即为 5040 KN。D、液压支架的高度计算（1）支架的最大支撑高度考虑到顶板有伪顶冒落或局部冒落，支架的最大支撑高度应是煤层最大开采厚度再加 200-300mm，即：hmax=Hmax+（200-300）mmHmax煤层开采的最大高度，mm。=3000+300=3300 mm（2）支架的最小支撑高度支架的最小支撑高度为最小开采高度减去（25

11、0-350）hmin=Hmin-（250-350）mmHmin煤层开采的最小高度，mm。=2500-350=2150 mm根据以上参数，选用 ZF6400/17/32 型放顶煤液压支架和 ZFG6400/20/32型放顶过渡液压支架。.工作面配套设备选型工作面运输机：根据本面所选支架与运输机、支架控顶距与运输机的配合以及采煤机与运输机的配合须达到尺寸合理与操作灵活方便的要求，再考虑到工作面的运输能力须大于生产能力，本面运输机均选用SGZ-764/400 型双中链刮板运输机。.运输道运输设备选型SZZ764/200 机一部、PCM160 破碎机一部、DSJ100/63/125 胶带输送机。第二节

12、第二节工作面巷道布置工作面巷道布置一、回风顺槽.可修编-.-1.布置：全煤巷跟顶定向布置，全长 890m。2.支护及断面：巷道净断面不小于 12m2，掘进断面：宽*高=3500mm*3000mm。顶板采用锚网、锚索、联合支护，顶部锚杆采用左旋无纵筋螺纹钢锚杆20*2000 mm，锚杆间排距 800mm*800mm。锚索居中双排布置，间排距 2000mm*2000mm,锚索 6300mm；顶网为6.5 钢筋网，规格为:2000mm1000mm。巷道靠回采侧锚杆采用树脂锚杆18*1800，杆体为全螺纹式树脂锚杆玻璃纤维增强塑料杆体 ,间排距为 1000*1000mm,托盘为125*37.5mm，帮

13、网为尼龙网，规格为:3000mm50000mm；另一侧为左旋无纵筋螺纹钢锚杆20*2000 mm，间排距为 1000mm*1000mm，帮网为6.5 钢筋网，规格为:2000mm1000mm。3.用途：担负本工作面的回风、材料及设备运输、防尘管路等任务。二、运输顺槽1.布置：全煤巷跟顶定向布置，全长 890m。2.支护及断面：巷道断面为矩形。掘进断面：宽*高=4600mm*3000mm。顶板采用锚网、锚索、联合支护，顶部锚杆采用左旋无纵筋螺纹钢锚杆20*2000 mm，锚杆 间排距 800*800 mm,托盘采 用 Q235 钢， 规格 为150*150*10mm。锚索居中双排布置，间排距 2

14、000*2000mm,锚索15.24*6300mm,托板规格为 300*300*12mm，顶网为 6.5 钢筋网，规格为:2000mm1000mm。巷道靠回采侧锚杆采用树脂锚杆18*1800，杆体为全螺纹式树脂锚杆玻璃纤维增强塑料杆体,间排距为 1000*1000mm,托盘为125*37.5mm，帮网是尼龙网，规格为3000*50000；另一侧为左旋无纵筋螺纹钢锚杆， 间排距为 1000*1000 ， 帮网为6.5 钢筋网， 规格为:2000mm1000mm。3.用途：担负工作面煤炭运输、进风、防尘管路、排水管路及生产电缆敷设等任务。三、切眼1.布置：全煤巷跟顶定向布置，上下分别与运输顺槽、回

15、风顺槽，中-中长 105m。2.支护及断面：顶板采用锚网、锚索联合支护，巷道断面为矩形：宽*高=7500mm*3000mm，左旋无纵筋螺纹钢锚杆20*2000mm，锚杆间排距800mm*800mm。锚索每排四根布置，间排距2000*2000mm，规格15.24*6300mm，金属网规格6.5*2000mm*1000mm。因切眼断面较大，中间增加两排单点液压支柱支护增强支护强度。.可修编-.-3.用途：装备采煤机、综放支架及工作面运输机等设备。第三章第三章工作面生产能力及生产系统工作面生产能力及生产系统第一节第一节工作面生产能力工作面生产能力本工作面采用“三八”制循环作业：两班生产，一班检修。每

16、个生产班以完成一次采装运支为一循环，一日 6 个循环。回采工艺顺序根据工作面顶板情况分两种：当顶板较完整时，工艺顺序为：割煤移架移溜；当顶板较破碎时，工艺顺序为：移架割煤移溜。煤机割煤高度3.0m：一、产量（生产能力）1.循环产量：Q循环=工作面净长煤厚截深煤容重循环进刀数工作面回采率=10530.81.4710.97=359t2.日产量：Q日=Q循环日循环数=3596=2154t3.月产量：Q月=日产量月平均生产天数=215425.5=54927t二、可采期1.日进尺：L日=截深每循环进刀数日循环数=0.816=4.8m2.可采期：T可采=设计可采走向长日进尺=8104.8=169 天第二节

17、第二节生产系统生产系统一、运输系统（一）运煤系统：工作面82205 运输顺槽漏煤眼22#南翼集中胶带大巷主斜井地面。1、工作面刮板输送机运输能力核算1）SGZ-764/400 刮板输送机输送能力 Q 为 800t/h，采煤机的生产能力 Qc:.可修编-.-Qc=60BHVc=600.83.01.473=635T/h800t/h符合要求。2）电机功率校验经计算 N0=246kw400kw，符合要求。2、工作面机运输能力核算SZZ764/200 机运输能力为 1200t/h，大于刮板输送机运输能力，符合设计要求。3、运输道胶带输送机能力核算DSJ100/63/125，铺设长度 890 米，输送能力

18、为 630t/h，满足生产要求。（二）轨道运输系统进料路线：地面副斜井井底车场22#煤层辅运大巷二号中部车场甩车场辅助运输巷52205 回风顺槽工作面。回料路线：与进料线路相反。二、通风系统新鲜风流路线：地面副斜井井底车场22#煤层辅运大巷二号中部车场22205 运输顺槽工作面。泛风风流路线：工作面52205 回风顺槽回风绕道22#煤层集中回风大巷总回风大巷回风斜井地面。通风能力计算：Q采=Q采+Q准式中：Q采回采工作面实际需要的风量，m3/min；Q准准备工作面的风量，m3/min，按回采工作面实际需要风量的 50%考虑。采煤工作面实际需要的风量，按瓦斯涌出量和工作面的气温、风速与人数等分别

19、进行计算，取最大值。按瓦斯涌出量计算式中：Q采采煤工作面需要的风量，m3/s；C60Q采100QCH4K采通QCH4采煤工作面的瓦斯绝对涌出量，0.50m3/min；.可修编-.-C采煤工作面回风流中允许的最大瓦斯含量，1%；K采通采煤工作面的通风系数，取 1.5。=(1000.50)/(160)1.5=1.25m3/s按二氧化碳涌出量计算Q采=(100qco2T日)/(C601440)K采通式中：Q采采煤工作面需要的风量，m3/s；qco2采煤工作面的二氧化碳含量，0.62m3/t； （参见表 6.1-1）T日采煤工作面日产量，3575t；C采煤工作面回风流中允许的最大二氧化碳含量，1.5%

20、；K采通Q采采煤工作面的通风系数，取 1.5。=(1000.623575)/(1.5601440)1.52.57m3/s按工作面温度计算Q采VSK式中：Q采工作面供风量，m3/s；V工作面适宜风速，依据煤矿通风能力核定办法回采工作面温度与风速的对应关系详见表 6.2-1，取 1.5m/s；S回采工作面平均有效通风断面，取12.0m2；Ki工作面长度系数回采工作面长度调整系数见表6.2-2，取 1.0。回采工作面温度与风速的对应关系表 6.2-1回采工作面空气温度（）2001.31.5采煤工作面风速（m/s）0.30.80.81.01.01.51.51.81.82.52.53.0Q采.可修编-.

21、-Q 采1.612.01.0=19.2m3/s按人数计算式中：4每人每分钟供给的风量不得小于 4m3；Nc工作面同时工作的最多人数，取 21 人。Q采=421=84m3/min=1.4m3/s按工作面最大过风断面校核Q41248.0m3/sQ0.2512=3.0m3/s经上述计算，确定回采工作面需风量为20m3/s，三、防尘系统（1）防尘水线路：井上消防水池主斜井22#煤层集中皮带大巷辅助运输巷22205 运输顺槽工作面；（2）防尘供水能力核算供水量计算耗水量备注序号设备名称或地点单位数量（m3/h）1采煤机清水泵台122乳化液泵台113净化水幕组21.44 个喷头4点个31.4正常使用5支架

22、移架喷雾组720.22 组6两道防尘个21.4根据以计算，工作面回采时供水量为 11.8m3/h，（3）防尘管路选择根据综采工作面有关规定， 工作面两道采用均采用108 管路供水。供水能力校验：式中：管路径，mm；q设计流量，取 15m3/h；.可修编-Q采4Nc.-v流速，取 2m/s。经计算，=51.5mm108mm，符合要求。并每隔 50、100 米设置一个三通阀门。（4）隔爆设施在 52205 回风顺槽、22205 运输顺槽的 70 米和 450 米处，各设一组隔爆水槽，排距:1.67m，间距:0.1m，共12 排，每排4 个，水量:12*4*60=2880升。隔爆水槽吊挂要求：1）水

23、袋吊挂要整齐。吊挂时每排 4 个；2）注水量要充足，达到水槽的设计容量；3）水袋应设在巷道的直线段，与巷道的交叉口、转弯处距离不小于50m。4）水袋挂钩位置要对正，相对布置（钩尖与钩尖相对） ，钩尖角度 60 度左右。a）水棚的结构与选型隔爆水棚选用塑料水袋，其容积为 60L。b）水棚的计算与布置总水量G=gs=20013.8=2760mG=gs=20010.5=2100m式中：G总水量，L；s巷道断面积，m2，取 12 m2；g每 m2所需水量，L/ m2，主要巷道为一般 400 L/ m2，其它巷道一般为200 L/ m2。每架水棚量Gn=G0n=604=240L/式中：每架水棚水量，L；

24、每个水槽的水量，60L/个；每架水棚的水槽个数，取 4 个；水棚架数n=G/G0=2760/240=12 架式中：n水棚架数（取整数） ，架；G总水量，L；每个水槽的水量，60L/个；.可修编-.-水棚区长度L=nC=121.67=20.04m式中：L水棚区长度，m；n水棚架数，架；C水棚间距，m，取 1.67m；c）隔爆水袋加强架设要求水袋在巷道中安装方式呈横向吊挂式布置；水袋边缘与巷壁、支架、顶板、构筑物之间垂直距离不得小于 100mm，距顶梁（顶板）的垂直距离不小于 1.0m；同一排（列）中水袋之间最小间隙不小于100mm；在倾向巷道中，安装水棚时，棚子与棚子之间应用铅丝拉紧，以免水槽晃

25、动，并应调整水袋棚与支架连接构件，使袋面保持水平；每周至少检查一次隔爆设施的安装地点、数量、水量及安装质量，发现问题应立即解决。三、排水系统工作面的两道清理干净，不得堆存杂物，并且在工作面上下出口处准备好排水设备及排水管路。（1）排水路线：52205 回风顺槽辅助运输巷二号中部车场22#煤层辅运大巷井底车场井底水仓副斜井地面22205 运输顺槽辅助运输巷二号中部车场22#煤层辅运大巷井底车场井底水仓副斜井地面（2）排水能力计算根据地质说明书，工作面回采时最大涌水量为10m3/h，扬程H=50 米，采用接力排水方式进行。选用 QSBK7.5 潜水泵进行排水。（3）排水管路选择根据常用情况，选用1

26、08 钢管进行排水，在低洼处设三通阀门。四、安全监测监控系统矿井安装 KJ90NB 瓦斯监控系统一套，对工作面进行实时监控，瓦斯传感器分别安装在工作面上隅角、回风顺槽外口、运输顺槽外口。报警浓度1%，断电浓度为1%（上隅角断电浓度为 1.5%） 。断电围为工作面及两道有有电器设备。五、通讯系统.可修编-.-工作面部采用通讯系统，在 22205 运输顺槽及 52205 回风顺槽距工作面 20m 处安设防爆各一部，该可与公司调度直通，同时在 22205 运输顺槽皮带机头安设一部，以此对两巷设备运行进行控制和了解运行情况。第三节第三节机电设备及供电机电设备及供电一、机电设备机电设备表序号123456

27、789101112131415161718192021名称液压支架液压支架采煤机乳化液泵清水泵照明灯胶带运输机机破碎机高压开关移动变电站移动变电站移动变电站型号ZF6400/17/32ZFG6400/20/32MG400/930-WDBRW400/31.5BPW315/10DGC-30W/127NDSJ100/63/125SZZ764/200PCM160BGP23-6KBSGZY-800/6KBSGZY-630/6KBSGZY-315/6单位架架台部套台盏部部部台台台台台台部台台台台数量67511121311133113282484过渡支架备注工作面运输机SGZ764/400低压组合开关QJZ

28、-4315/1140低压组合开关QJZ-315/1140调度电绞回柱机潜水泵磁力开关磁力开关JD-25JH-20QSBK-7.5QBZ-80NQBZ-80.可修编-.-232526煤电钻综保照明综保ZBZ-2.5ZZBZ-2.5M台台台232低压馈电开关BKD-400二、82205 工作面主要电气设备负荷统计设备名称采煤机刮板机机破碎机乳化液泵喷雾泵皮带输送机皮带涨紧装置回柱绞车调度绞车型号MG400/930-QWDSGZ/764/800SZZ-764/200PLM160BRW-400/31.5BPW-315/16DSJ100/63/125JHMB-14JD-2.5功率(Kw)2*400+2*

29、50+302*4002001602*2502*1251252*7.52*18.5403*451730KW1520KW352KW电压等级(V)33003300114011401140/6601140/6601140/6606601140/6601140/6601140/660使用电压(V)330033001140114011401140660660660660660其他参数双速多用JSDB-19绞车3300V 系统负荷1140V 系统负荷660V 系统负荷合计：3602KW.可修编-.-三、变压器的选择计算：根据公式：ScaKdePNcoswmPmaxPN式中Kde需用系数，Kde 0.40.6

30、coswm加权平均功率因数，取 0.71、总容量计算PN3742(Kw)需用系数Kde 0.40.6PmaxPN=0.4+0.6920/3742=0.55Sca=0.553742/0.7=2940(KVA)为保证供电质量和考虑以后用电负荷的增加选 KBSGZY/T-1600 移变 1台，KBSGZY/T-2000 移变 2 台，KBSGZY/T-630 移变 2 台，分别：1#移变供：乳化泵、喷雾泵、82205 进风顺槽 1140v 电源；2#移变供：采煤机、机、破碎机；3#移变供：工作面刮板输送机、备用开关；4#移变供：82205 运输顺槽 660v 电源；5#移变供：82205 运输顺槽

31、1140v 电源.2、1#移变校验：总负荷：PN2502+1252+18.5+45813.5（Kw）coswm取 0.7需用系数:Kde 0.40.6PmaxPN=0.4+0.6250/813.5=0.58则：Sca=0.58813.5/0.7674(KVA)1600(KVA)(合格)3、2#移变校验：总负荷：PN920+400+200=1520（Kw）coswm取 0.7需用系数:Kde 0.40.6PmaxPN=0.4+0.6920/1520=0.76.可修编-.-则：Sca=0.761520/0.7=1650(KVA)2000(KVA)(合格)4、3#移变校验：总负荷：PN400+400

32、=800（Kw）COSpj 取 0.7需用系数:Kde 0.40.6PmaxPN=0.4+0.6400/800=0.7则：Sca=0.7800/0.7800（KVA）2000(KVA)(合格)5、4#移变校验：总负荷：PN45+18.5+7.5+125=196（Kw）coswm取 0.7需用系数:Kde 0.40.6PmaxPN0.4+0.6125/1960.78则：Sca=0.78196/0.7218.4（KVA）630(KVA)(合格)6、5#移变校验：总负荷：PN45+40+7.5+1602=412.5（Kw）coswm取 0.7需用系数:Kde 0.40.6PmaxPN0.4+0.61

33、60/412.50.63则：Sca=0.63412.5/0.7371.25（KVA）630(KVA)(合格)四、高压电缆选择1、型号的确定，向工作面移动变电站供电的 10kV 高压电缆选用MYPTJ-8.7/10KV3120+350/3+32.5 电缆。2、按经济电流密度初选主截面(1)向工作面移动变电站供电的总负荷电流Imax。w=IcaKdePN1033UNcoswm0.553742103=170A，331010 0.7（2）按本矿综采设备年最大负荷利用小时数大于5000，查电缆的经济电流密度，查表得Jed=2A/mm2.可修编-.-则高压电缆的经济截面为Ae Ica170285mmJed

34、2根据以上计算和考虑以后负荷的增加，选择工作面进线高压电缆为MYPTJ-8.7/10KV3120+350/3+32.5 型电缆，长度为 2170 米，由于 82205工作面顺槽较长和利用以前掘进巷道的2 台移变，高压电缆主要分为3 段，第一段从中央变电所 618#高开到 22205 巷绕道口 630 移变高压侧，长度为1000 米；第二段从 22205 巷绕道口 630 移变到 22205 巷 750 米 630 移变到工作面 1600 移变高压侧，长度为 850 米 。所选电缆截面偏大，当热稳定校验和电压损失校验能通过时，基本满足使用要求。3、按长时最大允许负荷电流校验查表得 MYPTJ-8

35、.7/10KV3120+350/3+32.5 型电缆的长时最大允许负荷电流 Ip=295A。长时最大负荷电流Ica=170A（已计算） 。Ica=170Ip=295A，故满足要求。4、按热稳定条件校验电缆截面0.25=9.95 mm2120mm2，满足热稳定要求。C145Sbr501032886.8A，tph 取 0.25s，C 取 145.式中Iss 3Uar310Amin Isstph=2886.85、按允许电压损失校验电缆截面MYPTJ-8.7/10KV3120+350/3+32.5 型电缆查表得，当coswm=0.7 时，120mm2铜芯电缆的每兆瓦公里负荷矩的电压降为：K=0.257

36、%。按公式：U1=KPL式中每兆瓦公里负荷矩电缆中电压损失的百分数，其数值可查电缆输送的有功功率，MWL电缆线路长度，U1=KPL0.257%3.7422.35=2.26%5%故综上所述，所选 MYPTJ-8.7/10KV3120+350/3+32.5 型高压电缆能够满足供电的要求。五、低压电缆截面的选择1 1、低压电缆型号的确定、低压电缆型号的确定供电系统如上图所示， 选择的低压电缆要符合 煤矿安全规程 的规定。根据电压等级、使用保户环境、机械的工作情况等确定电缆的型号，向采.可修编-.-煤机、机、破碎机、刮板输送机供电电缆选MYPTJ 型，向喷雾泵、乳化液泵和其他符合供电的电缆选 MCP

37、型。2 2、按长时最大负荷电流与电缆的机械强度初选低压电缆截面、按长时最大负荷电流与电缆的机械强度初选低压电缆截面（1）当 1 根电缆控制 1 台电动机时，流过电缆的长时最大工作电流即为电PN103动机的额定电流，可用公式Ica IN算出。3UNcosNN（2）当电缆向 2 台电动机供电时，长时最大工作电流Ica，取2 台电动机额定电流之和，即Ica IN1 IN 2（3）当电缆向三台及以上电动机供电时，长时最大工作电流Ica，可用下式计算IcaKdePN1033UNcoswm各段电缆截面经计算后，初选结果列在下表中。按电动机额定电流与电缆机械强度要求初选低压电缆截面机械长时负强度长时负荷电流

38、初选标电缆要求负荷名称荷电流要求的准截面长度/m编号最小最小截/mm2/A截面2面/mm/mm2L17L18L19L20L21L22L231#喷雾泵2#喷雾泵1# 乳 化 液泵2#乳化液泵尾巷绞车尾巷 18.5163516351635163510251025102590.590.51801804613.432.6252570701616165050707035353535435665350105备注1 号移动变电站.可修编-.-绞车尾巷 45 绞车L24L25L26L27L28采煤机机破碎机刮板输送机尾刮板输送机头3550230163510016355016351001635100952525

39、25259550505050310721002901352 号移动变电站3 号移动变电站皮 带 电 机L4干线1635120353575L5皮带电机16351562535154 号移L645 绞车102556103520动变电站L718.5 绞车1025234255L8皮带拉紧10259.542535装置3、按允许电压损失和起动条件校验电缆主截面煤矿井下供电设计技术规定条规定“对距离最远、容量最大的电动机（如采煤机、工作面输送机等） ，在重载情况下应保证起动，如采掘机械无实际最小起动力矩数据时，可按电动机起动时的端电压不低于额定电压的 75%校验。正常运行时电动机的端电压允许偏移额定电压的5%

40、，个别特别远的电动机允许偏移-8% -10%。不同电网电压下的正常与最大允许电压损失表.可修编-.-额定电压/V变压器副边额定电压U2N=1.05UN/V正常运行时电动机负偏移-5%UN电动机最小允许电压端电压 损Umo=0.95UNUp=U2N-/VUmo/V1271331211238040036139660693627661141200108311703465313533033001）1 号移动变电站供电系统（1）正常运行时的电压损失 变压器的电压损失查铭牌得 KBSGZY-T-1600/ 10 移动变电站负载损耗PN=8500W，阻抗电压 u%=5%，计算移动变电站每相电阻、电抗值。2P

41、NU285001.22NRT 0.004822SN16002U2512002NZTu% 0.0453SN10016001022XTZT RT0.04520.00482 0.0447个别情况下电动机最大负偏移-10%电动机最 允许电压小端电压 损Umo=0.9UN/VUp=U2N-Umo/V114193425859499102617429704951 号移动变电站低压侧负荷电流Ica.t KdePn1030.58813.5103341.4A3UNcoswm311400.7（根据实际工作情况，计算得到需要系数为 0.58，加权平均功率因数为0.7，1 号移变总功率为 813.5KW。 ）1 号移动

42、变电站在正常运行时的电压损失UT3IcaT(RTcosT XTsinT)3341.40.00480.70.04470.715 20.9V1 号移动变电站所带负荷较少，变压器的功率因数取加权平均值，即cosT coswm 0.7，sinT 1cos2 0.715。.可修编-.-向喷雾泵供电的电缆电压损失Ubl1712535103PNLbl103 2VscUNAblbl42.51140500.9电动机的效率，估计 0.9。 向乳化液泵供电的电缆电压损失Ubl1925056103PNLbl103 6.4VscUNAblbl42.51140500.9向尾巷绞车供电的电缆电压损失PNLbl10318.5

43、4535010314.6VUbl21scUNAblbl42.51140350.9电压损失校验向喷雾泵供电的电压损失U UTUbl1720.9222.9VUp=117V，满足喷雾泵对供电的要求。向乳化液泵供电的系统电压损失U UTUbl1920.96.427.3VUp=117V，满足乳化液泵对供电的要求。向尾巷绞车供电的系统电压损失U UTUbl2120.914.635.5VUp=117V，满足绞车对供电的要求。2）2 号移动变电站供电系统2 号移动变电站供电系统其负荷为采煤机、机和破碎机。（1）正常运行时的电压损失 变压器的电压损失查铭牌得 KBSGZY-T-2000/ 10/3.45 移动变

44、电站负载损耗PN=9700W，阻抗电压 u%=5.24%，计算移动变电站每相电阻、电抗值。2PNU297003.4652NRT 0.029122SN200022U25.2434652NZTu% 0.31463SN10020001022XTZTRT0.314620.029122 0.31382 号移动变电站低压侧负荷电流Ica.t KdePn1030.761520103 288.7A3UNcoswm333000.7（根据实际工作情况，计算得到需要系数为 0.76，加权平均功率因数为0.7，2 号移变总功率为 1520KW。 ）2 号移动变电站在正常运行时的电压损失.可修编-.-UT3IcaT(R

45、TcosT XTsinT)3288.70.029120.70.31380.715122.4V2 号变压器的功率因数取加权平均值，即cosT coswm 0.7，sinT 1cos2 0.715。向采煤机供电的电缆电压损失Ubl24920310103PNLbl103 23.8VscUNAblbl42.53300950.9电动机的效率，估计 0.9。 向机供电的电缆电压损失Ubl2540072103PNLbl103 4.6VscUNAblbl42.53300500.9200100103PNLbl103 3.2V42.53300500.9scUNAblbl向破碎机供电的电缆电压损失Ubl26电压损失

46、校验向 采 煤 机 供 电 的 电 压 损 失U UT Ubl24122.423.8146.2V Up=330V，满足采煤机对供电的要求。向 机 供 电 的 系 统 电 压 损 失U UTUbl25122.44.6127V Up=330V，满足机对供电的要求。向破碎机供电的系统电压损失U UT Ubl26122.43.2125.6VUp=330V，满足破碎机对供电的要求。3）3 号移动变电站供电系统（1）按正常运行时电压损失校验 变压器的电压损失查铭牌得 KBSGZY-T-2000/ 10/3.45 移动变电站负载损耗PN=9700W，阻抗电压 u%=5.24%，计算移动变电站每相电阻、电抗值

47、。2PNU297003.4652NRT 0.029122SN2000222U25.243465ZTu%N 0.31463SN10020001022XTZTRT0.314620.029122 0.31383 号移动变电站低压侧负荷电流PN103400103Ica.t 2 2 200A3UNcoswm333000.7.可修编-.-（根据实际工作情况 ,加权平均功率因数为0.7，3 号移变总功率为1520KW。 ）3 号移动变电站在正常运行时的电压损失UT3IcaT(RTcosT XTsinT)32000.029120.70.31380.715 84.8V3 号变压器的功率因数取加权平均值，即cos

48、T coswm 0.7，sinT 1cos2 0.715。向刮板输送机头部供电的电缆电压损失Ubl27400135103PNLbl1038.6VscUNAblbl42.53300500.9电动机的效率，估计 0.9。 向刮板输送机尾部供电的电缆电压损失Ubl28400290103PNLbl10318.4V42.53300500.9scUNAblbl电压损失校验向刮板输送机头部供电的电压损失U UTUbl2784.88.693.4VUp=330V，满足刮板输送机头部对供电的要求。向刮板输送机尾部供电的系统电压损失U UT Ubl2884.818.4103.2VUp=330V，满足刮板输送机尾部对

49、供电的要求。4）4 号移动变电站供电系统（1）正常运行时的电压损失 变压器的电压损失查铭牌得 KBSGZY-T-630/ 10 移动变电站负载损耗PN=4100W， 阻抗电压u%=4%，计算移动变电站每相电阻、电抗值。2PNU241000.6932NRT 0.0052SN630222U24693ZTu%N 0.03053SN1006301022XTZTRT0.030520.0052 0.034 号移动变电站低压侧负荷电流Ica.t KdePn1030.78196103191A3UNcoswm36600.7（根据实际工作情况，计算得到需要系数为 0.78，加权平均功率因数为0.7，4 号移变总功

50、率为 813.5KW。 ）4 号移动变电站在正常运行时的电压损失.可修编-.-UT3IcaT(RTcosT XTsinT)31910.0050.70.030.715 8.3V4 号移动变电站所带负荷较少，变压器的功率因数取加权平均值，即cosT coswm 0.7，sinT 1cos2 0.715。向皮带供电的电缆电压损失Ubl512515103PNLbl103 2.1VscUNAblbl42.5660350.9电动机的效率，估计 0.9。 L4 干线的电压损失Ubl412575103PNLbl10310.6V42.5660350.9scUNAblbl4520103PNLbl1031VscUN

51、Ablbl42.5660350.9向 45 绞车供电的电缆电压损失Ubl6向 18.5 绞车供电的电缆电压损失Ubl718.55103PNLbl103 0.15VscUNAblbl42.5660250.97.535103PNLbl103 0.42VscUNAblbl42.5660250.9向 7.5 拉紧装置供电的电缆电压损失Ubl8电压损失校验向皮带供电的电 压损失U UTUbl4Ubl58.32.110.621VUp=66V，满足皮带对供电的要求。向 45 绞车供电的系统电压损失U UTUbl68.319.3VUp=66V，满足 45 绞车对供电的要求。向 18.5 绞车供电的系统电压损失

52、U UTUbl78.30.158.45VUp=66V，满足 18.5 绞车对供电的要求。向 7.5 拉紧装置供电的系统电压损失U UTUbl88.30.428.72VUp=66V，满足 7.5 拉紧装置对供电的要求。5）5 号移动变电站供电系统（1）正常运行时的电压损失 变压器的电压损失查铭牌得 KBSGZY-T-630/ 10 移动变电站负载损耗PN=4100W， 阻抗电压u%=4%，计算移动变电站每相电阻、电抗值。.可修编-.-2PNU241000.6932NRT 0.00522SN6302U246932NZTu% 0.0305SN10063010322XTZTRT0.030520.005

53、2 0.035 号移动变电站低压侧负荷电流Ica.t KdePn1030.63412.5103188A3UNcoswm311400.7（根据实际工作情况，计算得到需要系数为 0.63，加权平均功率因数为0.7，5 号移变总功率为 412.5KW。 ）5 号移动变电站在正常运行时的电压损失UT3IcaT(RTcosT XTsinT)31880.0050.70.030.715 8.1VcosT coswm 0.7，sinT 1cos2 0.715。 ）（ L10 干线的电压损失Ubl102160135103PNLbl10310.4VscUNAblbl42.51140950.94512103PNLb

54、l103 0.35VscUNAblbl42.51140350.9向 45 绞车供电的电缆电压损失Ubl12L9 干线的电压损失Ubl9PNLbl103scUNAblblPNLbl10345407.56510342.51140350.9 3.9VL14 支线的电压损失Ubl14scUNAblbl407.54310342.51140350.91.3V向 40 绞车供电的电缆电压损失Ubl134010103PNLbl103 0.9VscUNAblbl42.51140350.97.520103PNLbl103 0.1V42.51140250.9scUNAblbl7.510103PNLbl103 0.0

55、7VscUNAblbl42.51140250.9L15 支线的电压损失Ubl15向 7.5 拉紧装置供电的电缆电压损失Ubl16向 45 绞车供电的系统电压损失.可修编-.-U UT Ubl.9Ubl.12 8.13.90.35 12.35VUp=117V，满足 45 绞车对供电的要求。向 40 绞车供电的系统电压U UTUbl9Ubl14Ubl138.13.91.30.9 14.2VUp=117V，满足 40 绞车对供电的要求。向 7.5 拉紧装置供电的系统电压损失U UT Ubl9Ubl14Ubl15Ubl168.13.91.30.10.07 13.47VUp=117V，满足 7.5 拉紧

56、装置对供电的要求。六、供电系统短路电流计算短路电流计算时，其电压取平均电压，各电压等级的平均电压见下表标准电压等级的平均电压值标准电压0.121.140.220.380.663.361035/kV70平均电压0.130.230.400.691.203.46.310.537Uar3/kV短路点的选定。短路点应选在低压母线上（线路的首端）与线路的末端，如果供电线路很短，可以只选在线路的首端。供电系统图中，只选定S1S10十个点计算短路电流，便可满足开关选择校验与继电保护的整定。1、1 号移动变电站供电系统短路电流计算（1）10KV 系统各元件阻抗折算至移动变电站二次侧2Uar10.52 电源系统电

57、抗Xsy2.205Sbr50 进线高压电缆为 MYPTJ-8.7/10KV3120+350/3+32.5 型电缆， 长度为2170 米查表得r00.18/km；x0 0.074/kmXL x0L 0.0742.17 0.16058RL r0L 0.182.17 0.3906 将系统电抗、高压电缆电抗折算至移动变电站二次侧XsyXsy Uar 2 XLUar 12 1 .2 2 .205 0 .16058 0 .030910 .5222Uar2 1.2 RLRsy 0.3906 0.0051U10.5ar1（2）各元件阻抗.可修编-.- 1 号移动变电站每相阻抗。 KBSGZY-T-1600/

58、10， 每相阻抗前面已计算，即RT 0.0048；ZT 0.045；XT 0.0447 从移动变电站低压侧到 45 绞车电机处的电缆的每相阻抗MYP335+116 型电缆，长度为 360 米，查表得r00.616/km；x0 0.084/kmXL x0L 0.0840.36 0.03024RL r0L 0.6160.36 0.22176（3）S3、S8点短路电流 S3点即 1600 移动变电站二次出线端的短路电流3)Is(3U2N3RX2212003 0.0199 0.0756228862.4A2)Is(33(3)Is30.8668862.47675A2syTR R R 0.01 0.0051

59、0.00480.01 0.0199X X X 0.03090.0447 0.0756syT S8点即尾巷 45 绞车电机处的短路电流3)Is(8U2N3RX2212003 0.24166 0.10584222626A2)Is(83(3)Is8 0.8662626 2274A2syTR R R R0.01 0.00510.00480.221760.01 0.24166X X X X 0.03090.04470.03024 0.10584syT22 号移动变电站供电系统短路电流计算（1）10KV 系统各元件阻抗折算至移动变电站二次侧2Uar10.52 电源系统电抗Xsy2.205Sbr50 进线高

60、压电缆为 MYPTJ-8.7/10KV3120+350/3+32.5 型电缆， 长度为2180 米查表得r00.18/km；x0 0.074/kmXL x0L 0.0742.18 0.16132RL r0L 0.182.18 0.3924 将系统电抗、高压电缆电抗折算至移动变电站二次侧.可修编-.-2XsyXsy Uar 2 XLUar 12 3 .4 2 .205 0 .16132 0 .24810 .522Uar2 3.4 RLRsy 0.3921 0.041U10.5ar1（2）各元件阻抗 2 号移动变电站每相阻抗。 KBSGZY-T-2000/ 10， 每相阻抗前面已计算，即RT 0.

61、02912；ZT 0.3146；XT 0.3138 从移动变电站低压侧到采煤机电机处的电缆的每相阻抗MCPT-1.9/3.3 395+150+46 型电缆，长度为 310 米，查表得r00.2301/km；x0 0.075/kmXL x0L 0.0750.31 0.02325RL r0L 0.23010.36 0.071331（3）S4、S9点短路电流 S4点即 2000 移动变电站二次出线端的短路电流3)Is(4U2N3RX2234003 0.080121 0.5618223459A2)Is(43(3)Is40.86634592995.6A2syTR R R 0.010.0410.02912

62、0.010.08012X X X 0.2480.31380.5618syT S9点即采煤机电机处的短路电流3)Is(9U2N3RX2234003 0.151451 0.58505223248.2A2)Is(93(3)Is9 0.8663248.2 2813A2syTR R R R0.01 0.0410.029120.0713310.01 0.151451X X X X 0.2480.31380.02325 0.58505syT33 号移动变电站供电系统短路电流计算（1）10KV 系统各元件阻抗折算至移动变电站二次侧2Uar10.52 电源系统电抗Xsy2.205Sbr50 进线高压电缆为 MY

63、PTJ-8.7/10KV3120+350/3+32.5 型电缆， 长度为.可修编-.-2190 米查表得r00.18/km；x0 0.074/kmXL x0L 0.0742.19 0.16206RL r0L 0.182.19 0.3942 将系统电抗、高压电缆电抗折算至移动变电站二次侧XsyXsy Uar 2 XLUar 12 3 .4 2 .205 0 .16206 0 .248210 .5222Uar2 3.4 RLRsy 0.3942 0.041U10.5ar1（2）各元件阻抗 3 号移动变电站每相阻抗。 KBSGZY-T-2000/ 10， 每相阻抗前面已计算，即RT 0.02912；

64、ZT 0.3146；XT 0.3138 从移动变电站低压侧到采煤机电机处的电缆的每相阻抗MCPT-1.9/3.3 350+325/3 型电缆，长度为 290 米，查表得r00.4484/km；x0 0.081/kmXL x0L 0.0810.29 0.02349RL r0L 0.44840.29 0.13（3）S5、S10点短路电流 S5点即 2000 移动变电站二次出线端的短路电流3)Is(5U2N3RX2234003 0.08012 0.562223457A2)Is(53(3)Is50.86634572993.8A2syTR R R 0.010.0410.029120.010.08012X

65、 X X 0.24820.3138 0.562syT S10点即刮板输送机尾部电机处的短路电流3)Is(10U2N3RX2234003 0.21012 0.58549223155.7A2)Is(103(3)Is10 0.8663155.7 2732A2syTR R R R0.01 0.0410.029120.130.01 0.21012X X X X 0.24820.31380.02349 0.58549syT.可修编-.-44 号移动变电站供电系统短路电流计算（1）10KV 系统各元件阻抗折算至移动变电站二次侧2Uar10.52 电源系统电抗Xsy2.205Sbr50 进线高压电缆为 MYP

66、TJ-8.7/10KV3120+350/3+32.5 型电缆， 长度为500 米查表得r00.18/km；x0 0.074/kmXL x0L 0.0740.5 0.037RL r0L 0.180.5 0.09 将系统电抗、高压电缆电抗折算至移动变电站二次侧XsyXsy Uar 2 XLUar 12 0 .69 2 .205 0 .037 0 .009710 .5222Uar20.69 RLRsy 0.09 0.00039U10.5ar1（2）各元件阻抗 4 号移动变电站每相阻抗。KBSGZY-T-2000630/ 10，每相阻抗前面已计算，即RT 0.005；ZT 0.0305；XT 0.03

67、 从移动变电站低压侧到一部皮带电机处的电缆的每相阻抗MYP-0.66/1.14 335+116 型电缆，长度为 90 米，查表得r00.616/km；x0 0.084/kmXL x0L 0.0840.09 0.00756RL r0L 0.6160.09 0.05544（3）S1、S6点短路电流 S1点即 630 移动变电站二次出线端的短路电流3)Is(1U2N3RX226903 0.01539 0.0392229459.6AIs(12)3(3)Is10.8669459.68192.3A2syTR R R 0.010.000390.0050.010.01539X X X 0.00920.030.

68、0392syT S6点即一部皮带电机处的短路电流3)Is(6U2N3RX226903 0.07 0.04676224732.3A.可修编-.-2)Is(63(3)Is6 0.8664732.3 4098.3A2syTR R R R0.01 0.000390.0050.055440.01 0.07X X X X 0.00920.030.00756 0.04676syT55 号移动变电站供电系统短路电流计算（1）10KV 系统各元件阻抗折算至移动变电站二次侧2Uar10.52 电源系统电抗Xsy2.205Sbr50 进线高压电缆为 MYPTJ-8.7/10KV3120+350/3+32.5 型电缆

69、， 长度为1220 米查表得r00.18/km；x0 0.074/kmXL x0L 0.0741.22 0.09028RL r0L 0.181.22 0.2196 将系统电抗、高压电缆电抗折算至移动变电站二次侧XsyXsy Uar 2 XLUar 12 1 .2 2 .205 0 .09028 0 .0310 .5222Uar2 1.2 Rsy RL 0.2196 0.00287U10.5ar1（2）各元件阻抗5 号移动变电站每相阻抗。 KBSGZY-T-2000630/ 10， 每相阻抗前面已计算，即RT 0.005；ZT 0.0305；XT 0.03 从移动变电站低压侧到皮带电机处的电缆的

70、每相阻抗MYP-0.66/1.14 395+116 型电缆，长度为 172 米，查表得r00.2301/km；x0 0.075/kmXL x0L 0.0750.172 0.0129RL r0L 0.23010.172 0.03958（3）S2、S7点短路电流 S2点即 630 移动变电站二次出线端的短路电流3)Is(2U2N3RX2212003 0.01787 0.062211066.6A2)Is(23(3)Is20.86611066.69584A2syR R RT0.010.002870.0050.010.01787.可修编-.-X X编号sy XT0.030.03 0.061#2#3#4#

71、各移变短路电流表变压器二最远点的两相短路电流二次移变次侧最小负荷侧容量两相短路电流 A短路地点电压V电流 A喷雾泵、 乳1600kV尾巷 45 绞车电化液泵、 绞11407675.12274A机处车2000kV采煤机、33002995.62813采煤机电机处A机、 破碎机2000kV刮板输送刮板输送机尾33002993.82732A机部电机处630kVA皮带、 绞车6908192.34098.3皮带电机处七、低压电缆热稳定校验11 号移动变电站低压电缆热稳定需要的最小截面Amin I(3)s3tphc8862.40.2522（通过）30.56mm 35mm ，145式中tph-假想作用时间，井

72、下过电流速断保护的假想时间取0.25s；C-井下橡套电缆的热稳定系数，查表 4-9 取 145。故选 MYP335+116 型电缆，满足低压电缆对热稳定的要求。22 号移动变电站低压电缆热稳定需要的最小截面Amin I(3)s4tphc34590.2522（通过）11.9mm 95mm ，145故选 MCPT-1.9/3.3 395+150+46 型电缆，满足电缆对热稳定的要求。33 号移动变电站低压电缆热稳定需要的最小截面Amin I(3)s5tphc34570.2522（通过）11.9mm 50mm ，145故选 MCPT-1.9/3.3 350+325/3 型电缆，满足电缆对热稳定的要求

73、。44 号移动变电站低压电缆热稳定需要的最小截面Amin I(3)s1tphc9459.60.2522（通过）32.6mm 35mm ，145.可修编-.-故选 MYP335+116 型电缆，满足低压电缆对热稳定的要求。55 号移动变电站低压电缆热稳定需要的最小截面Amin I(3)s2tphc11066.60.2522（通过）38.2mm 95mm ，145故选 MYP-0.66/1.14 395+116 型电缆，满足电缆对热稳定的要求。八、低压隔爆开关的选择11 号移动变电站系统低压开关型号的选择（1）喷雾泵、乳化液泵用组合开关选择所带实际负荷电流(1252250218.545)103PN

74、103=542.6A，I 31140 0.73UNcoswm故选用 QJZ-1600/1140(660)-6 型矿用隔爆兼本质安全型组合开关 1台（2）18.5 绞车用开关选择所带实际负荷电流PN103=I 3UNcoswm18.5103=13.4A，31140 0.7故选用 QBZ-120 型矿用隔爆型真空磁力起动器 1 台（3）45 绞车用开关选择所带实际负荷电流PN103=I 3UNcoswm45103=32.6A，31140 0.7故选用 QBZ-120N 型矿用隔爆型真空磁力起动器 1 台22 号移动变电站系统低压开关型号的选择（1）采煤机、机、破碎机用组合开关选择所带实际负荷电流(

75、930 400 200)103PN103=379.9A，I 33300 0.73UNcoswm故选用QJZ-1800/3300-6型矿用隔爆兼本质安全型组合电磁起动器1台33 号移动变电站系统低压开关型号的选择（1）刮板输送机头用开关选择所带实际负荷电流.可修编-.-PN103=I 3UNcoswm400103=100A，33300 0.7故选用 QJR-350/3.3s 型矿用隔爆兼本质安全型交流双速真空软起动器 1 台（2）刮板输送机尾用开关选择同上，另备用一台软起开关。44 号移动变电站系统低压开关型号的选择（1）4 号移变用总馈电开关选择所带实际负荷电流I PN1033UNcoswm(

76、1254518.57.5)103=245A，3660 0.7故选用 KBZ-400 型矿用隔爆型真空馈电开关 1 台（2）一部皮带用开关选择所带实际负荷电流PN103=I 3UNcoswm125103=156.2A，3660 0.7故选用 QJR-400 型矿用隔爆型真空软起动器 1 台（3）45 绞车用开关选择所带实际负荷电流PN103=I 3UNcoswm45103=56.2A，3660 0.7故选用 QBZ-120N 型矿用隔爆型可逆真空电磁起动器1 台（4）18.5 绞车用开关选择所带实际负荷电流PN103=I 3UNcoswm18.5103=23.1A，3660 0.7故选用 QBZ

77、-120N 型矿用隔爆型可逆真空电磁起动器1 台（5）7.5 拉紧装置用开关选择所带实际负荷电流PN103=I 3UNcoswm7.5103=9.4A，3660 0.7故选用 QBZ-120 型矿用隔爆型真空电磁起动器 1 台55 号移动变电站系统低压开关型号的选择（1）5 号移变用总馈电开关选择所带实际负荷电流.可修编-.-I PN1033UNcoswm(160245407.5)103=298.4A，31140 0.7故选用 KBZ-400 型矿用隔爆型真空馈电开关 1 台（2）一部皮带用开关选择所带实际负荷电流PN103=I 3UNcoswm1602103=264，31140 0.7故选用

78、 QJR-400 型矿用隔爆型真空软起动器 1 台（3）45 绞车用开关选择所带实际负荷电流PN103=I 3UNcoswm45103=32.6A，31140 0.7故选用 QBZ-80N 型矿用隔爆型可逆真空电磁起动器1 台（4）18.5 绞车用开关选择所带实际负荷电流PN103=I 3UNcoswm18.5103=13.4A，31140 0.7故选用 QBZ-80 型矿用隔爆型真空电磁起动器 1 台（5）7.5 拉紧装置用开关选择所带实际负荷电流PN103=I 3UNcoswm7.5103=5.4A，31140 0.7故选用 QBZ-120 型矿用隔爆型真空电磁起动器 1 台九、过流保护装

79、置的整定1、 （1）1#移变电站高压配电箱过流保护装置的整定过载保护整定：隔爆型高压配电箱过载保护装置的动作电流，按移动变电站一次侧额定电流来整定，即Isb.oSN1600 92.4A整定值取 95。3U1N310短路保护的整定，按躲开最大电动机起动，即乳化液泵起动，其他电动机正常运行来考虑，其一次侧动作电流计算值为：Isbr1.2 1.41.2IstMIN10518018090.5232.613.4179.2A，整定.5KT1.2.可修编-.-值取 180A动作电流倍数n1801.89，取n=2 倍。95开关过流（速断）保护是按过载保护的倍数进行整定的，所以取速断保护Isb 2Isb.o，小

80、于 2Isb .o的过电流，由过载保护装置动作。按移动变电站二次出线端最小两相短路电流校验灵敏系数，其最小两相短路电流为：2)Is(37675.1Kr 42.61.5，满足要求。Isbr180、移动变电站低压保护箱中过流保护装置的整定其过电流（速断）保护整定值应略大于下级控开关的过电流（速断）保护整定值，同时应满足灵敏系数的要求，过载保护整定值Isb.oIN 2180290.532.613.4 586.9A过载保护的整定值取 Isb.o=590A短路保护的整定整定值取 1440。动作电流倍数n14402.4，取n=3 倍。590Isbr (1.11.2)IstMIN1.15180 290.51

81、80 32.613.41437.7A2)Is(82274Kr1.581.5，满足要求Isbr14402、 （1）2#移变电站高压配电箱过流保护装置的整定过载保护整定：隔爆型高压配电箱过载保护装置的动作电流，按移动变电站一次侧额定电流来整定，即Isb.oSN2000115.5A整定值取 120。3U1N310短路保护的整定，按躲开最大电动机起动，即采煤机起动，其他电动机正常运行来考虑，其一次侧动作电流计算值为：1.2 1.41.2IstMIN10523010050 505A.5KT3.45054.2，取n=5 倍。动作电流倍数n120Isbr开关过流（速断）保护是按过载保护的倍数进行整定的，所以

82、取速断保护Isb 5Isb.o，小于 5Isb.o的过电流，由过载保护装置动作。.可修编-.-按移动变电站二次出线端最小两相短路电流校验灵敏系数，其最小两相短路电流为：2)Is(42995.6Kr5.91.5，满足要求。Isbr505、移动变电站低压保护箱中过流保护装置的整定其过电流（速断）保护整定值应略大于下级控开关的过电流（速断）保护整定值，同时应满足灵敏系数的要求，过载保护整定值Isb.oIN 23010050380A短路保护的整定Isbr (1.11.2)IstMIN1.15230 100 501430A14303.7，取n=4 倍。380整定值取 1240。动作电流倍数n2)Is(9

83、2813Kr1.971.5，满足要求Isbr14303、 （1）3#移变电站高压配电箱过流保护装置的整定过载保护整定：隔爆型高压配电箱过载保护装置的动作电流，按移动变电站一次侧额定电流来整定，即Isb.oSN2000115.5A整定值取 120。3U1N310短路保护的整定，按躲开最大电动机起动，即刮板输送机尾部电机起动，其他电动机正常运行来考虑，其一次侧动作电流计算值为：1.2 1.41.2IstMIN105100100 233.1A，整定值取 235A.5KT3.42351.9，取n=2 倍。动作电流倍数n120Isbr开关过流（速断）保护是按过载保护的倍数进行整定的，所以取速断保护Isb

84、 2Isb.o，小于 2Isb.o的过电流，由过载保护装置动作。按移动变电站二次出线端最小两相短路电流校验灵敏系数，其最小两相短路电流为：2)Is(52993.8Kr12.71.5，满足要求。Isbr235、移动变电站低压保护箱中过流保护装置的整定其过电流（速断）保护整定值应略大于下级控开关的过电流（速断）保.可修编-.-护整定值，同时应满足灵敏系数的要求，过载保护整定值Isb.oIN100100 200A短路保护的整定整定值取 660。动作电流倍数n6603.3，取n=4 倍。200Isbr (1.11.2)IstMIN1.15100 100 660A2)Is(92813Kr 4.31.5，

85、满足要求Isbr6604、 （1）4#移变电站高压配电箱过流保护装置的整定过载保护整定：隔爆型高压配电箱过载保护装置的动作电流，按移动变电站一次侧额定电流来整定，即Isb.oSN630 36.4A整定值取 36.5。3U1N310短路保护的整定，按躲开最大电动机起动，即一部皮带电机起动，其他电动机正常运行来考虑，其一次侧动作电流计算值为：Isbr1.2 1.41.2IstMIN105156(56239.5) 68.5A，.5KT0.69整定值取 70A动作电流倍数n 701.9，取n=2 倍。36.5开关过流（速断）保护是按过载保护的倍数进行整定的，所以取速断保护Isb 2Isb.o，小于 2

86、Isb.o的过电流，由过载保护装置动作。按移动变电站二次出线端最小两相短路电流校验灵敏系数，其最小两相短路电流为：2)Is(18192.3Kr1171.5，满足要求。Isbr70、移动变电站低压保护箱中过流保护装置的整定其过电流（速断）保护整定值应略大于下级控开关的过电流（速断）保护整定值，同时应满足灵敏系数的要求，过载保护整定值Isb.oIN15656239.5 244.5A，整定值取 245A短路保护的整定Isbr (1.11.2)IstMIN1.15156 (56 239.5) 955.35A.可修编-.-整定值取 955。动作电流倍数n9553.9，取n=4 倍。2452)Is(640

87、98.3Kr 4.31.5，满足要求Isbr9555、 （1）5#移变电站高压配电箱过流保护装置的整定过载保护整定：隔爆型高压配电箱过载保护装置的动作电流，按移动变电站一次侧额定电流来整定，即Isb.oSN630 36.4A整定值取 36.5。3U1N310短路保护的整定，按躲开最大电动机起动，即二部皮带电机起动，其他电动机正常运行来考虑，其一次侧动作电流计算值为：Isbr1.2 1.41.2IstMIN105115(11533295.5)103.8A，.5KT1.2整定值取 105A动作电流倍数n1052.8，取n=3 倍。36.5开关过流（速断）保护是按过载保护的倍数进行整定的，所以取速断

88、保护Isb 3Isb.o，小于 3Isb.o的过电流，由过载保护装置动作。按移动变电站二次出线端最小两相短路电流校验灵敏系数，其最小两相短路电流为：2)Is(29584Kr91.21.5，满足要求。Isbr105、移动变电站低压保护箱中过流保护装置的整定其过电流（速断）保护整定值应略大于下级控开关的过电流（速断）保护整定值，同时应满足灵敏系数的要求，过载保护整定值Isb.oIN 23033295.5 297.5A，整定值取 300A短路保护的整定整定值取 835。动作电流倍数n8352.7，取n=3 倍。300Isbr (1.11.2)IstMIN1.15115(11533 295.5) 83

89、3.25A2)Is(76464.4Kr 7.71.5，满足要求Isbr835.可修编-.-6、1 号移变负荷侧全部开关整定（电机工作时的电流前面已计算）（1）喷雾泵用开关整定Pe=125KWUe=1140VI(2)N=90A 查表得IS=11301A过流保护的整定Isb.o IN=90A短路保护的整定：Isb.r8Isb.o=890=720A灵敏度校验I(2)Ks11301rI72015.71.5，满足灵敏度要求。sbr（2）乳化液泵用开关整定Pe=250KWUe=1140VIN=180A 查表得I(2)S=7237A过流保护的整定Isb.o IN=180A短路保护的整定：Isb.r8Isb.

90、o=8180=1440A灵敏度校验I(2)Ks7237rI51.5，满足灵敏度要求。sbr1440（3）18.5 绞车用开关整定Pe=18.5KWUe=1140VIN=13.5A过流保护的整定Isb.o IN=13.5A短路保护的整定：Isb.r8Isb.o=813.5=108A（4）45 绞车用开关整定Pe=45KWUe=1140VIN=32.5A过流保护的整定Isb.o IN=32.5A短路保护的整定：Isb.r8Isb.o=832.5=260A（5）尾巷两条绞车用开关整定Pe=63.5KWUe=1140VIN=46A 查表得I(2)S=4486A.可修编-.-过流保护的整定Isb.o I

91、N=46A短路保护的整定：Isb.r8Isb.o=846=268A灵敏度校验I(2)K sI4486r16.71.5，满足灵敏度要求。sbr2687、2 号移变负荷侧全部开关整定（1）采煤机用开关整定Pe=920KWUe=3300VI(2)N=230A 查表得IS=2813A过流保护的整定Isb.o IN=230A短路保护的整定：Isb.r8Isb.o=8230=1840A灵敏度校验I(2)Ks2840rI1.531.5，满足灵敏度要求。sbr1840（2）机用开关整定Pe=400KWUe=3300VI2)N=100A 查表得I(S=5574A过流保护的整定Isb.o IN=100A短路保护的

92、整定：Isb.r8Isb.o=8100=800A灵敏度校验KI(2)s5574rI 6.971.5，满足灵敏度要求。sbr800（3）破碎机用开关整定Pe=200KWUe=3300VI)N=50A 查表得I(2S=5510A过流保护的整定Isb.o IN=50A短路保护的整定：Isb.r8Isb.o=850=400A灵敏度校验.可修编-.-KI(2)s5510rI13.81.5，满足灵敏度要求。sbr4008、3 号移变负荷侧全部开关整定（1）刮板输送机尾部用开关整定Pe=400KWUe=3300VI(2)N=100A 查表得IS=4832A过流保护的整定Isb.o IN=100A短路保护的整

93、定：Isb.r8Isb.o=8100=800A灵敏度校验K I(2)sI4832r 61.5，满足灵敏度要求。sbr800（1）刮板输送机头部用开关整定Pe=400KWUe=3300VIN=100A 查表得I(2)S=5376A过流保护的整定Isb.o IN=100A短路保护的整定：Isb.r8Isb.o=8100=800A灵敏度校验I(2)Ks5376rI 6.71.5，满足灵敏度要求。sbr8009、4 号移变负荷侧全部开关整定（1）皮带电机用开关整定Pe=125KWUe=660VIN=156A 查表得I(2)S=13658.5A过流保护的整定Isb.o IN=156A短路保护的整定：Is

94、b.r8Isb.o=8156=1248A灵敏度校验KI(2)s13658.5rI124810.951.5，满足灵敏度要求。sbr（2）45 绞车用开关整定Pe=45KWUe=660VI(2)N=56A 查表得IS=13658.5A.可修编-.-过流保护的整定Isb.o IN=56A短路保护的整定：Isb.r8Isb.o=856=448A灵敏度校验Is(2)13658.5Kr30.51.5，满足灵敏度要求。Isbr448（3）18.5 绞车用开关整定Pe=18.5KWUe=660VIN=23A过流保护的整定Isb.o IN=23A短路保护的整定：Isb.r8Isb.o=823=184A（4）7.

95、5 拉紧装置用开关整定Pe=7.5KWUe=660VIN=9.5A过流保护的整定Isb.o IN=9.5A短路保护的整定：Isb.r8Isb.o=89.5=76A（5）分路馈电开关整定Pe=196KWUe=660VIN=244.5A 查表得IS(2)=8648A过流保护的整定Isb.o IN=244.5A短路保护的整定：灵敏度校验Is(2)8648Kr91.5，满足灵敏度要求。Isbr955.4Isbr (1.11.2)IstMIN1.1515656 239.5 955.4A10、5 号移变负荷侧全部开关整定十、井下保护接地系统1、井下保护接地系统的装设原则井下保护接地系统是由主接地极、局部接

96、地极、接地母线，接地导线和接地引线等组成。.可修编-.-井下保护接地应遵循下列原则：（1） 、36V 以上和由于绝缘损坏可能带有危险电压的电气设备的金属外壳，构架等都必须有保护接地，铠装电缆的金属铠装层，橡套电缆和塑料电缆的接地芯线等均须接地。（2） 、所以必须接地的设备和局部接地装置，都应同井下主接地极接成一个总接地网，在钻孔中铺设的电缆，如果不能同主接地极相连时，可单独在井下或井上设置分区的主接地极，形成一个分区接地网，但有总接地网的接地电阻应满足要求、（3） 、所有需要接地的电气设备，均应通过其专用的连接导线直接与接地网线或铠装电缆的金属铠装层，铅护套想连接，禁止将几台设备串联接地，也禁

97、止将几个接地部分串联。（4） 、主接地极应在主副水仓中各埋设一块，矿井有几个水平时，每个水平的总接地网都要与主副水仓的主接地极连接。（5） 、每个带有电气设备的硐室和配电点应设置辅助接地母线（6） 、下列地点应装设局部接地极每个装有电气设备的硐室每个单独装设的高压电气设备每个低压配电点，如果采煤工作面的机巷，回风巷和掘进巷道无低压配电点时，上述巷道至少应分别设置一个局部接地极连接动力铠装电缆的每个接线盒2、对保护接地装置的要求（1） 、主接地极应用耐腐蚀的钢板制成，其面积不小于0.75m2,厚度不小于5mm。（2） 、 设置在水沟中的局部接地数应用面积不小于0.6 m2， 厚度不小于 3mm的

98、钢板或具有同等有效面积的钢管制成，并应平放于水沟深处，设置在其它地点的局部接地极，可用直径不小于 35mm，长度不小于 1.5m 的钢管制成，管上至少钻 20 个直径不小于 5mm 的透眼，并垂直埋于地下（3） 、连接主接地极的接地母线，应采用截面不小于 50 mm2 的裸铜线，截面不小于 100 mm2 的镀锌铁线或厚度不小于 4mm,截面不小于 10mm2 的扁钢（4） 、禁止采用铝导体作为接地极，接地母线、接地导线和连接串线。（5） 、电缆的接地芯线，除用作监测接地回路外，不得兼作其它用途，采用屏蔽电缆，用于本质安全回路，不受此限。.可修编-.-3、保护接地装置的安装和连接（1） 、安装

99、主接地极时，应保护接地母线和主接地极连接处不承受较大压力，并应设有便于取出接地极来进行检查的牵引装置，接地母线和主接地极采用焊接连接。（2） 、局部接地极应平放于水沟深处，钻眼钢管必须垂直埋设于潮湿的地下，地下部分不小于 1.5m，地表部分应留有 100m 以上的焊接长度，接地导线和局部接地极采用焊接连接。（3） 、接地导线与接地母线（或辅助接地母线）的连接最好也用焊接，无条件时，可用直径不小于 10mm 的镀锌螺栓加防松装置（弹簧垫）拧紧连接，连接处应镀锡或镀锌。（4） 、固定电气设备与连接导线采用螺栓连接，移动电气设备的接地是利用橡套电缆的接地芯线实现的，接地芯线和接地端子相连时，务必使接

100、地芯线与主芯线长一些，以免接地芯线承受机械拉力、（5） 、电缆接线盒的接地，应有接线盒上的接地螺栓直接用接地导线与局部接地极相连，接线盒两端铠装电缆的钢带和铅包必须用镀锌扁钢或裸钢丝连接起来，并与接地导线相连，电缆的钢带和铅包要用裸铜线绑扎或用镀锌铁卡环卡紧。（6） 、保护接地装置所使用的钢材应镀锌或采用其它防蚀措施。4、对接地电阻的要求和降阻措施（1） 、接地电阻的要求根据煤矿安全规程规定：接地上任一保护接地点测得的接地电阻值不得超过 2,每一移动和手持式电气设备同接地网之间的保护接地用的电缆芯线(或其它相当接地导线)的电阻值都不得超过 1.（2） 、降低接地电阻的措施接地电阻应根据有关要求

101、和规定，用接地电阻测量仪测量，如发现某处的接地电阻大于 2,应采取降阻措施，对于管状局部接地极应灌注盐水，必要时可增设局部接地极，接地极应至少每年检查一次，如发现接地导线因锈蚀而接触不良时，应立即处理，最后根据要求绘制矿井井下保护接地系统图，将保护接地网及安装示意图可参考煤矿电工手册或矿井保护接地装置的安装、检查、测定工作细则 。.可修编-.-第五章第五章技术经济指标技术经济指标本工作面技术经济指标如下:工作面技术经济指标序号项目走向1工作面要素倾斜采高倾角岩巷2工程量煤巷半煤巷合计掘进安装3工期安排投产日期回采结束日期工业储量3储量及回采率可采储量回采率45设备及容量工作面效率数量容量单位m

102、mmmmmmdd年月日d年月日万吨万吨%台（件）KWt/工指标8901053.0130178001780002017 年 1 月 20 日1692017 年 8 月 15 日4037.597第六章第六章安全技术措施安全技术措施工作面在掘进、回采过程中，可能会遇到水、火、瓦斯、煤尘、顶.可修编-.-板等方面的问题，为确保施工安全必须采取下列安全技术措施：1、掘进施工中应加强顶板管理，严防冒顶。若遇断层、顶板松散破碎应及时缩小循环进尺，或加打锚索等多种支护形式。并编制具体的安全技术措施。若发生冒顶，必须用不燃性材料填实、堵严，以防煤炭自燃。2、施工中应严格执行“有疑必探，先探后掘”的原则。3、工作面正常回采时产尘量大，必须采取综合防尘措施。4、煤炭发火期周期仅3 个月，回采时应加强遗煤回收，严格控制采空区遗煤，采用注浆等防灭火措施。通风工区应加强气体监测工作，防止煤炭自燃。回采结束后应尽快进行封闭工作。5、回采时应严格控制含矸率，确保煤质。.可修编-