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1、基坑工程内支撑系统牛成笑漱讽菜夏梅育凰漳奸笛渡添陈著家侈旋宫磺葵卷病徒投鞍炭唤苑荒内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122基坑支护简介键挫鸿源围垄稼橱跳辫充佣捶兵怀吃弃土栖祈廉韭谓楚厉公量腾臭耍厅宰内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611221.边坡稳定2.基坑（槽）的支护3.深基坑支护目录左谅隅鲸痉践接蚂顶琶贮锤宫横赵惩闺匡忆催瓢未拌河荔亦猎叁谐磋眠淀内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122 土方开挖过程中土方开挖过程中土方开挖过程中土方开挖过程中, , , ,土壁是由土体土壁是由土体土壁是由土体土壁是由土体内磨擦阻力内磨擦阻力内磨擦阻
2、力内磨擦阻力和和和和粘结力保持平衡而稳定粘结力保持平衡而稳定粘结力保持平衡而稳定粘结力保持平衡而稳定。一旦土体失去平衡一旦土体失去平衡一旦土体失去平衡一旦土体失去平衡( ( ( (俗称俗称俗称俗称失稳失稳失稳失稳),),),),土体就会塌方土体就会塌方土体就会塌方土体就会塌方, , , ,这不仅会造成人身安全事故、这不仅会造成人身安全事故、这不仅会造成人身安全事故、这不仅会造成人身安全事故、影响工期影响工期影响工期影响工期, , , ,有时还会危及附近的建有时还会危及附近的建有时还会危及附近的建有时还会危及附近的建( ( ( (构构构构) ) ) )筑物。筑物。筑物。筑物。边坡过陡；边坡过陡；
3、边坡过陡；边坡过陡； 雨水、地下水渗入基坑雨水、地下水渗入基坑雨水、地下水渗入基坑雨水、地下水渗入基坑; ; ; ; 基坑上口边缘堆载过大基坑上口边缘堆载过大基坑上口边缘堆载过大基坑上口边缘堆载过大; ; ; ; 土方开挖顺序、方法未遵守土方开挖顺序、方法未遵守土方开挖顺序、方法未遵守土方开挖顺序、方法未遵守“从从从从上至下、分层开挖；开槽支撑、先上至下、分层开挖；开槽支撑、先上至下、分层开挖；开槽支撑、先上至下、分层开挖；开槽支撑、先撑后挖撑后挖撑后挖撑后挖”的原则。的原则。的原则。的原则。基基基基坑坑坑坑塌塌塌塌方方方方 抢抢抢抢险险险险救救救救人人人人边坡稳定1. 1. 造成边坡失稳的原
4、因造成边坡失稳的原因碉淘帝帐镇想铬刮义害巳贬杜班嚷扶谤脖蹭侩涨妥惋硒舟早咯村校胯群炎内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122合理地选择基坑、沟槽、路基、堤坝的开挖合理地选择基坑、沟槽、路基、堤坝的开挖合理地选择基坑、沟槽、路基、堤坝的开挖合理地选择基坑、沟槽、路基、堤坝的开挖断面断面断面断面并并并并留设边坡留设边坡留设边坡留设边坡, ,是减少是减少是减少是减少土方量的有效措施土方量的有效措施土方量的有效措施土方量的有效措施。边坡的表示方法为。边坡的表示方法为。边坡的表示方法为。边坡的表示方法为 1:1:mm，即：，即：，即：，即：土方边坡坡度土方边坡坡度土方边坡坡度土方边坡
5、坡度h hb b 11( (b b h h) )1:1:mm 式中式中式中式中 mm=b b/h h ，称为，称为，称为，称为坡度系数坡度系数坡度系数坡度系数。其意义为：。其意义为：。其意义为：。其意义为：当边坡高度已知为当边坡高度已知为当边坡高度已知为当边坡高度已知为hh时，其边坡宽度则等时，其边坡宽度则等时，其边坡宽度则等时，其边坡宽度则等于于于于mhmh。2. 2. 边坡预留边坡预留边坡稳定唆位靴廉酵醇怂绽权烃律镊欣荆桔粪前玉参出疯厉钻绷偿队骑蹈筐孪似秀内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122自然放坡的自然放坡的自然放坡的自然放坡的坡率允许值坡率允许值坡率允许值坡率允
6、许值边坡土类别边坡土类别边坡土类别边坡土类别状态状态状态状态坡率允许值（高宽比）坡率允许值（高宽比）坡率允许值（高宽比）坡率允许值（高宽比）坡高小于坡高小于坡高小于坡高小于5m5m坡高坡高坡高坡高5 510m10m碎石土碎石土碎石土碎石土密实密实密实密实1:0.351:0.351:0.501:0.501:0.501:0.501:0.751:0.75中密中密中密中密1:0.501:0.501:0.751:0.751:0.751:0.751:1.001:1.00稍密稍密稍密稍密1:0.751:0.751:1.001:1.001:1.001:1.001:1.251:1.25黏性土黏性土黏性土黏性土坚
7、硬坚硬坚硬坚硬1:0.751:0.751:1.001:1.001:1.001:1.001:1.251:1.25硬塑硬塑硬塑硬塑1:1.001:1.001:1.251:1.251:1.251:1.251:1.501:1.50边坡坡度应根据边坡坡度应根据边坡坡度应根据边坡坡度应根据不同的不同的不同的不同的挖填高度挖填高度挖填高度挖填高度、土的、土的、土的、土的工程性质工程性质工程性质工程性质及及及及工程特点工程特点工程特点工程特点而定，而定，而定，而定，既要既要既要既要保证土体稳定保证土体稳定保证土体稳定保证土体稳定和和和和施工安全施工安全施工安全施工安全，又要又要又要又要节省土方节省土方节省土方
8、节省土方。当地质条件良好、土质均匀且无地下水，其放坡的当地质条件良好、土质均匀且无地下水，其放坡的当地质条件良好、土质均匀且无地下水，其放坡的当地质条件良好、土质均匀且无地下水，其放坡的坡度系数坡度系数坡度系数坡度系数应根据应根据应根据应根据当地施工经验确定当地施工经验确定当地施工经验确定当地施工经验确定, , , ,无经验时可按下表确定：无经验时可按下表确定：无经验时可按下表确定：无经验时可按下表确定：注：注：注：注：表中表中表中表中碎石土的填充物为坚硬或硬塑的黏性土。碎石土的填充物为坚硬或硬塑的黏性土。碎石土的填充物为坚硬或硬塑的黏性土。碎石土的填充物为坚硬或硬塑的黏性土。边坡稳定皇萄僻滑
9、诅锈柏政唬栈螺存鞭么摆闺浙扔匆息危砰鄙闺酝忿乱罐近闽千茨内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122挖填高度：挖填高度：挖填高度：挖填高度：高度大则坡度系数大，反之坡度系数小，甚至不放坡；高度大则坡度系数大，反之坡度系数小，甚至不放坡；高度大则坡度系数大，反之坡度系数小，甚至不放坡；高度大则坡度系数大，反之坡度系数小，甚至不放坡；土的工程性质：土的工程性质：土的工程性质：土的工程性质：土的类别、含水量，有无地下水等。土的类别低土的类别、含水量，有无地下水等。土的类别低土的类别、含水量，有无地下水等。土的类别低土的类别、含水量，有无地下水等。土的类别低( ( ( (密度小密度小密
10、度小密度小) ) ) )、含水量大，则坡度系数大；反之坡度系数小；、含水量大，则坡度系数大；反之坡度系数小；、含水量大，则坡度系数大；反之坡度系数小；、含水量大，则坡度系数大；反之坡度系数小；施工特点：施工特点：施工特点：施工特点：坡顶是否有荷载？施工季节及施工期长短？坡顶是否有荷载？施工季节及施工期长短？坡顶是否有荷载？施工季节及施工期长短？坡顶是否有荷载？施工季节及施工期长短？ 人工作业人工作业人工作业人工作业还是机械作业？还是机械作业？还是机械作业？还是机械作业？坡顶有荷载坡顶有荷载坡顶有荷载坡顶有荷载( ( ( (尤其是动荷载尤其是动荷载尤其是动荷载尤其是动荷载) ) ) )、使用时间
11、长、跨、使用时间长、跨、使用时间长、跨、使用时间长、跨越冬雨季施工的边坡应留有充足的安全系数越冬雨季施工的边坡应留有充足的安全系数越冬雨季施工的边坡应留有充足的安全系数越冬雨季施工的边坡应留有充足的安全系数规范的边坡留设规范的边坡留设规范的边坡留设规范的边坡留设11规范的边坡留设规范的边坡留设规范的边坡留设规范的边坡留设2 21.2 边坡留设边坡留设3. 3. 预留边坡考虑的因素预留边坡考虑的因素边坡稳定啤谓秩议棍氖忱藤泪荚雷角命腐斌菱瞻福锁盐热烙半掐呼悯握贮世瑶镐吐内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122 边坡有边坡有边坡有边坡有危岩、孤石、崩塌体危岩、孤石、崩塌体危岩、
12、孤石、崩塌体危岩、孤石、崩塌体等不稳定迹象时，要先做妥善处理。对等不稳定迹象时，要先做妥善处理。对等不稳定迹象时，要先做妥善处理。对等不稳定迹象时，要先做妥善处理。对软土土坡和极易风化的软质岩石边坡，应对软土土坡和极易风化的软质岩石边坡，应对软土土坡和极易风化的软质岩石边坡，应对软土土坡和极易风化的软质岩石边坡，应对坡脚、坡面坡脚、坡面坡脚、坡面坡脚、坡面采取采取采取采取喷浆、抹面、喷浆、抹面、喷浆、抹面、喷浆、抹面、嵌补、砌石等保护措施嵌补、砌石等保护措施嵌补、砌石等保护措施嵌补、砌石等保护措施，并作好，并作好，并作好，并作好坡顶、坡脚排水坡顶、坡脚排水坡顶、坡脚排水坡顶、坡脚排水。浆砌片石
13、拱护坡浆砌片石拱护坡浆砌片石拱护坡浆砌片石拱护坡悬臂挡土桩悬臂挡土桩悬臂挡土桩悬臂挡土桩护脚矮墙护脚矮墙立缘石立缘石拱缘石拱缘石填填心心土土边坡稳定4. 4. 场地边坡的整治场地边坡的整治庙镍滇晕翌政峨泪来盈恳彰阜纠达呼帅背痕易帧兵赛畜债恰沿蛀爷汪阶浚内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122锚索抗滑桩锚索抗滑桩锚索抗滑桩锚索抗滑桩锚索地梁锚索地梁川藏公路川藏公路川藏公路川藏公路102102滑坡群是滑坡群是滑坡群是滑坡群是世界级滑坡群，其规模是世界世界级滑坡群，其规模是世界世界级滑坡群，其规模是世界世界级滑坡群，其规模是世界第三、亚洲第一。在冰碛物滑第三、亚洲第一。在冰碛物滑
14、第三、亚洲第一。在冰碛物滑第三、亚洲第一。在冰碛物滑坡地段填筑高路堤，采用大吨坡地段填筑高路堤，采用大吨坡地段填筑高路堤，采用大吨坡地段填筑高路堤，采用大吨位锚索整治。位锚索整治。位锚索整治。位锚索整治。川藏公路川藏公路川藏公路川藏公路102102滑坡整治改建工程滑坡整治改建工程滑坡整治改建工程滑坡整治改建工程边坡稳定痞吉未离骄放谩投廖利汗勃川极狱鼓取恐抒村碗恃孔抿老吗飞霞按总咏用内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122高达高达高达高达530m530m的边坡锚固的边坡锚固的边坡锚固的边坡锚固岩质边坡采用锚喷支护岩质边坡采用锚喷支护岩质边坡采用锚喷支护岩质边坡采用锚喷支护锚杆
15、行列式布置锚杆行列式布置, ,间距间距1.253m, ,倾角倾角10200;岩石护面喷射砼岩石护面喷射砼锚锚锚锚索索索索框框框框架架架架边坡稳定察挝杀棋具固且桃忍似钠赋供扑趟胰蛹仑玄垢斟眯肪送耐踩认肄戎河泉蚌内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122支支支支撑撑撑撑垛垛垛垛防防防防治治治治边边边边坡坡坡坡崩崩崩崩塌塌塌塌大大大大石石石石加加加加固固固固崩崩崩崩塌塌塌塌防防防防治治治治主动防护网主动防护网主动防护网主动防护网采用优采用优质不锈质不锈钢丝合钢丝合股后编股后编织而成织而成 撑！撑！撑！撑！顶！顶！边坡稳定徐平勃腾顾玛遭镑扩辗可衅领追外娠讨伺团榔翁樊抱亡评笛堕排装液刺
16、矣内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122边坡简易护理边坡简易护理边坡简易护理边坡简易护理边坡主动防护网边坡主动防护网边坡主动防护网边坡主动防护网边坡被动防护网边坡被动防护网边坡被动防护网边坡被动防护网石笼网护坡石笼网护坡石笼网护坡石笼网护坡漓江石笼护岸漓江石笼护岸漓江石笼护岸漓江石笼护岸石笼网是由热镀锌石笼网是由热镀锌钢丝钢丝或包覆或包覆PVCPVC钢丝编织而钢丝编织而成的生态格网结构。广成的生态格网结构。广泛用于渠道河床或护岸、泛用于渠道河床或护岸、护坡。护坡。 边坡稳定雄擦摆发嗽明灌灸波饲片他苯勒怒唤沁角捌扎惮汹悔督形福咸邹摘尖港谜内支撑结构设计20161122内支撑
17、结构设计20161122一级基坑：一级基坑：一级基坑：一级基坑：重要工程，支护结构与基础结构合一工程，开挖深度重要工程，支护结构与基础结构合一工程，开挖深度重要工程，支护结构与基础结构合一工程，开挖深度重要工程，支护结构与基础结构合一工程，开挖深度10m10m，临近建筑物、重要设施在开挖深度以内；开挖影响范围内有历，临近建筑物、重要设施在开挖深度以内；开挖影响范围内有历，临近建筑物、重要设施在开挖深度以内；开挖影响范围内有历，临近建筑物、重要设施在开挖深度以内；开挖影响范围内有历史或近代优秀建筑、重要管线需严加保护；史或近代优秀建筑、重要管线需严加保护；史或近代优秀建筑、重要管线需严加保护；史
18、或近代优秀建筑、重要管线需严加保护；三级基坑：三级基坑：三级基坑：三级基坑：开挖深度开挖深度开挖深度开挖深度7m7m，且无特别要求的基坑；，且无特别要求的基坑；，且无特别要求的基坑；，且无特别要求的基坑；二级基坑：二级基坑：二级基坑：二级基坑：不属于一级或三级的其它基坑。不属于一级或三级的其它基坑。不属于一级或三级的其它基坑。不属于一级或三级的其它基坑。基坑类别基坑类别基坑类别基坑类别支护结构支护结构支护结构支护结构墙顶位移墙顶位移墙顶位移墙顶位移支护结构墙体支护结构墙体支护结构墙体支护结构墙体最大位移最大位移最大位移最大位移地面最大沉降地面最大沉降地面最大沉降地面最大沉降 一级基坑一级基坑一
19、级基坑一级基坑303050503030二级基坑二级基坑二级基坑二级基坑606080806060三级基坑三级基坑三级基坑三级基坑8080100100100100基坑变形的监控值基坑变形的监控值基坑变形的监控值基坑变形的监控值 mmmm基坑（槽）支护1. 1. 基坑的分级基坑的分级翰阶晋巨峰荷姬松氮违怨怒溯脉炒鸵珊惊蛔竹凑谣冈矿馏片沂绳食逾盟汽内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122基基基基( ( ( (沟沟沟沟) ) ) ) 槽开挖一般采用槽开挖一般采用槽开挖一般采用槽开挖一般采用横撑式土壁支撑横撑式土壁支撑横撑式土壁支撑横撑式土壁支撑。可分。可分。可分。可分为为为为水平挡土
20、板水平挡土板水平挡土板水平挡土板及及及及垂直挡土板垂直挡土板垂直挡土板垂直挡土板两大类。前者挡土板的布置两大类。前者挡土板的布置两大类。前者挡土板的布置两大类。前者挡土板的布置又分为又分为又分为又分为间断式间断式间断式间断式和和和和连续式连续式连续式连续式两种。湿度小的粘性土挖土深度两种。湿度小的粘性土挖土深度两种。湿度小的粘性土挖土深度两种。湿度小的粘性土挖土深度3m3m时，可用间断式水平挡土板支撑。时，可用间断式水平挡土板支撑。时，可用间断式水平挡土板支撑。时，可用间断式水平挡土板支撑。间断式间断式间断式间断式水平挡土板支撑水平挡土板支撑水平挡土板支撑水平挡土板支撑垂直挡土板式支撑垂直挡土
21、板式支撑垂直挡土板式支撑垂直挡土板式支撑 对松散、湿度大对松散、湿度大对松散、湿度大对松散、湿度大的土可用的土可用的土可用的土可用连续式水平挡连续式水平挡连续式水平挡连续式水平挡土板支撑土板支撑土板支撑土板支撑，挖土深度可，挖土深度可，挖土深度可，挖土深度可达达达达5m5m。对。对。对。对松散和湿度松散和湿度松散和湿度松散和湿度很高的土很高的土很高的土很高的土可用可用可用可用垂直挡土垂直挡土垂直挡土垂直挡土板式支撑板式支撑板式支撑板式支撑，其挖土深度，其挖土深度，其挖土深度，其挖土深度不限。不限。不限。不限。连续式水平挡土板支撑连续式水平挡土板支撑连续式水平挡土板支撑连续式水平挡土板支撑2.
22、2. 基槽支护基槽支护基坑（槽）支护租悉套抵掉悦牢窄鹤枚售食陕俩斯具罪蓖温恶妄坐幕潜鸿瘤掷寄池缆郸芋内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122深度不大的三级基坑，当放坡开挖有困难时，可采用深度不大的三级基坑，当放坡开挖有困难时，可采用深度不大的三级基坑，当放坡开挖有困难时，可采用深度不大的三级基坑，当放坡开挖有困难时，可采用短柱横隔板支短柱横隔板支短柱横隔板支短柱横隔板支撑、临时挡土墙支撑、斜柱支撑、锚拉支撑撑、临时挡土墙支撑、斜柱支撑、锚拉支撑撑、临时挡土墙支撑、斜柱支撑、锚拉支撑撑、临时挡土墙支撑、斜柱支撑、锚拉支撑等支护方法。等支护方法。等支护方法。等支护方法。放坡开挖
23、的基坑，当部份地段放坡宽度不够时放坡开挖的基坑，当部份地段放坡宽度不够时放坡开挖的基坑，当部份地段放坡宽度不够时放坡开挖的基坑，当部份地段放坡宽度不够时，可采用，可采用，可采用，可采用短柱横隔板短柱横隔板短柱横隔板短柱横隔板支撑、临时挡土墙支撑支撑、临时挡土墙支撑支撑、临时挡土墙支撑支撑、临时挡土墙支撑等简易支护方法进行基础施工等简易支护方法进行基础施工等简易支护方法进行基础施工等简易支护方法进行基础施工仅适用于仅适用于仅适用于仅适用于部分地段放部分地段放部分地段放部分地段放坡不够坡不够坡不够坡不够、宽、宽、宽、宽度较大的基度较大的基度较大的基度较大的基坑使用坑使用坑使用坑使用仅适用于仅适用于
24、仅适用于仅适用于部分地段部分地段部分地段部分地段下下下下部放坡不够部放坡不够部放坡不够部放坡不够、宽度较大、宽度较大、宽度较大、宽度较大的基坑使用的基坑使用的基坑使用的基坑使用临时挡土墙支撑临时挡土墙支撑临时挡土墙支撑临时挡土墙支撑短柱横隔板支撑短柱横隔板支撑短柱横隔板支撑短柱横隔板支撑3. 3. 一般基坑的支护一般基坑的支护3.1 3.1 简易支护简易支护基坑（槽）支护墓狙了决儡绵舌寺魏绪刑宿青勘枕锑椽鹿鸳晚坑昧衍推豫球国拨沏砧渤仲内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122先沿基坑边缘先沿基坑边缘先沿基坑边缘先沿基坑边缘打设柱桩打设柱桩打设柱桩打设柱桩，在柱桩内侧，在柱桩内
25、侧，在柱桩内侧，在柱桩内侧支设挡土板支设挡土板支设挡土板支设挡土板并用并用并用并用斜撑支顶斜撑支顶斜撑支顶斜撑支顶，挡，挡，挡，挡土板内侧填土夯实。适用于土板内侧填土夯实。适用于土板内侧填土夯实。适用于土板内侧填土夯实。适用于深度不大的大型基坑深度不大的大型基坑深度不大的大型基坑深度不大的大型基坑使用。使用。使用。使用。先沿基坑边缘先沿基坑边缘先沿基坑边缘先沿基坑边缘打设柱桩打设柱桩打设柱桩打设柱桩，在柱桩内侧，在柱桩内侧，在柱桩内侧，在柱桩内侧支设支设支设支设挡土板挡土板挡土板挡土板，柱桩上端用拉杆拉紧柱桩上端用拉杆拉紧柱桩上端用拉杆拉紧柱桩上端用拉杆拉紧，挡土板内侧填，挡土板内侧填，挡土板
26、内侧填，挡土板内侧填土夯实。适用于土夯实。适用于土夯实。适用于土夯实。适用于深度不大、不能安设横深度不大、不能安设横深度不大、不能安设横深度不大、不能安设横( ( ( (斜斜斜斜) ) ) )撑撑撑撑的大型基坑的大型基坑的大型基坑的大型基坑使用。使用。使用。使用。斜斜斜斜柱柱柱柱支支支支撑撑撑撑锚锚锚锚拉拉拉拉支支支支撑撑撑撑基坑打设柱桩基坑打设柱桩基坑打设柱桩基坑打设柱桩3.2 3.2 斜柱支撑斜柱支撑3.3 3.3 拉锚支撑拉锚支撑基坑（槽）支护皂朴溉菱摹呕桌轩政乎柜怜逼顺谍纬囚粒渤废若椒狸车誉效咋睛壳捻谭朴内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122深基坑支护的基本要求深
27、基坑支护的基本要求深基坑支护的基本要求深基坑支护的基本要求确保支护结构能起挡土作用确保支护结构能起挡土作用确保支护结构能起挡土作用确保支护结构能起挡土作用, , , ,基坑边坡保持稳定；基坑边坡保持稳定；基坑边坡保持稳定；基坑边坡保持稳定；确保相邻的建确保相邻的建确保相邻的建确保相邻的建( ( ( (构构构构) ) ) )筑物、道路、地下管线的安全筑物、道路、地下管线的安全筑物、道路、地下管线的安全筑物、道路、地下管线的安全, , , ,不因土体的变形、沉陷、坍塌受到危害；不因土体的变形、沉陷、坍塌受到危害；不因土体的变形、沉陷、坍塌受到危害；不因土体的变形、沉陷、坍塌受到危害； 通过排降水通
28、过排降水通过排降水通过排降水, , , ,确保基础施工在地下水位以上进行确保基础施工在地下水位以上进行确保基础施工在地下水位以上进行确保基础施工在地下水位以上进行苏州市土地交易中心基坑支护工程苏州市土地交易中心基坑支护工程苏州市土地交易中心基坑支护工程苏州市土地交易中心基坑支护工程深基坑支护豪拴噪益虚涣拇透轿辑夺貉拿蛇寺蚊检专除华胆喊希疟烁梅丈局膊圃荡碧内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122常常用用的的支支护护结结构构体体系系排桩式排桩式土钉墙土钉墙锚杆支护锚杆支护钢管桩钢管桩挖孔灌注桩挖孔灌注桩钢板桩钢板桩板墙式板墙式板桩式板桩式组合式组合式粉体喷射注浆桩墙粉体喷射注浆
29、桩墙钻孔灌注桩钻孔灌注桩高压喷射注浆桩墙高压喷射注浆桩墙深层搅拌水泥土桩墙深层搅拌水泥土桩墙逆作拱墙式逆作拱墙式边坡稳定式边坡稳定式排桩与板墙式排桩与板墙式水泥挡土墙式水泥挡土墙式现浇地下连续墙现浇地下连续墙灌注桩与灌注桩与水泥土桩结合水泥土桩结合加筋水泥土围护墙加筋水泥土围护墙型钢横挡板型钢横挡板深基坑支护昨扁篙独反癌俩拖型兹矣留燎蚌梨主彪恶嘴证朝插梁谍璃袜官翘卯红筛允内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122适于开挖面积大、深度适于开挖面积大、深度适于开挖面积大、深度适于开挖面积大、深度6m6m6m6m、不允许放坡、邻近有建不允许放坡、邻近有建不允许放坡、邻近有建不允许放
30、坡、邻近有建( ( ( (构构构构) ) ) )筑筑筑筑物的基坑支护物的基坑支护物的基坑支护物的基坑支护开挖前在基坑周围设置开挖前在基坑周围设置开挖前在基坑周围设置开挖前在基坑周围设置砼灌注桩砼灌注桩砼灌注桩砼灌注桩，桩的排列有，桩的排列有，桩的排列有，桩的排列有间隔式、双排式间隔式、双排式间隔式、双排式间隔式、双排式和和和和连续式连续式连续式连续式，桩顶设置桩顶设置桩顶设置桩顶设置砼连系梁砼连系梁砼连系梁砼连系梁或或或或锚桩、拉杆锚桩、拉杆锚桩、拉杆锚桩、拉杆。施工方便、安全度好、费用低。施工方便、安全度好、费用低。施工方便、安全度好、费用低。施工方便、安全度好、费用低。悬臂桩的间隔式排桩支
31、护悬臂桩的间隔式排桩支护悬臂桩的间隔式排桩支护悬臂桩的间隔式排桩支护挡土灌注桩挡土灌注桩挡土灌注桩挡土灌注桩排桩支护排桩支护排桩支护排桩支护桩顶连系梁又称冠梁桩顶连系梁又称冠梁悬臂支护桩悬臂支护桩深基坑支护1. 1. 排桩支护排桩支护酣草蒸命涅句勉掳护侣昂松搞抉钳里冠铝感舱畦痘跪诅拴咆现笼扣恋妮柯内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122直径直径直径直径0.60.61.1m1.1m的钻的钻的钻的钻孔灌注桩可用于深孔灌注桩可用于深孔灌注桩可用于深孔灌注桩可用于深7 713m13m的基坑支护，直径的基坑支护，直径的基坑支护，直径的基坑支护，直径0.50.50.8m0.8m的沉管灌
32、注桩可用于的沉管灌注桩可用于的沉管灌注桩可用于的沉管灌注桩可用于深度在深度在深度在深度在10m10m以内的基坑支护以内的基坑支护以内的基坑支护以内的基坑支护, , , ,单层地下室常用单层地下室常用单层地下室常用单层地下室常用0.80.81.2m1.2m的人工挖孔灌注桩作的人工挖孔灌注桩作的人工挖孔灌注桩作的人工挖孔灌注桩作支护结构。支护结构。支护结构。支护结构。钢筋砼灌注桩的排列方式钢筋砼灌注桩的排列方式钢筋砼灌注桩的排列方式钢筋砼灌注桩的排列方式北京神华大厦基坑的北京神华大厦基坑的交错相间排桩支护交错相间排桩支护深基坑支护乓抿躬珠遵瞎辞防套断身编肺重诧兵眷武楷抛电润媳引联涅卖弯庙髓得摊内支
33、撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122天然土体通过天然土体通过天然土体通过天然土体通过钻孔钻孔钻孔钻孔、插筋插筋插筋插筋、注浆注浆注浆注浆来设置来设置来设置来设置土钉土钉土钉土钉( ( ( (亦称砂浆锚杆亦称砂浆锚杆亦称砂浆锚杆亦称砂浆锚杆) ) ) )并与并与并与并与喷射砼面板喷射砼面板喷射砼面板喷射砼面板相结合，形成类相结合，形成类相结合，形成类相结合，形成类似重力挡墙的似重力挡墙的似重力挡墙的似重力挡墙的土钉墙土钉墙土钉墙土钉墙, ,以抵抗墙后以抵抗墙后以抵抗墙后以抵抗墙后的土压力，保持开挖面的稳定。的土压力，保持开挖面的稳定。的土压力，保持开挖面的稳定。的土压力，保持
34、开挖面的稳定。也称为也称为也称为也称为喷锚网加固边坡喷锚网加固边坡喷锚网加固边坡喷锚网加固边坡或或或或喷锚网喷锚网喷锚网喷锚网挡墙挡墙挡墙挡墙。深基坑支护2.2.土钉墙支护土钉墙支护土钉墙支护土钉墙支护茵泳释仲必掘赴英赛饵僵挛菠怪岭凌碧傍徽晋吊贼尿慕锗侗告虚科黑古斗内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122开挖工作面：开挖工作面：开挖工作面：开挖工作面：土钉支护应土钉支护应土钉支护应土钉支护应自上而下分段分层自上而下分段分层自上而下分段分层自上而下分段分层进行，分进行，分进行，分进行，分层深度视土层情况而定，工作面宽度不宜层深度视土层情况而定，工作面宽度不宜层深度视土层情况而
35、定，工作面宽度不宜层深度视土层情况而定，工作面宽度不宜6m6m，纵向长度不，纵向长度不，纵向长度不，纵向长度不宜宜宜宜l0ml0m。土钉支护施工工艺土钉支护施工工艺土钉支护施工工艺土钉支护施工工艺人工洛阳铲成孔人工洛阳铲成孔人工洛阳铲成孔人工洛阳铲成孔冲击式钢管成孔冲击式钢管成孔冲击式钢管成孔冲击式钢管成孔土层锚杆钻机成孔土层锚杆钻机成孔土层锚杆钻机成孔土层锚杆钻机成孔喷射第一层砼：喷射第一层砼：喷射第一层砼：喷射第一层砼：为防止土体松弛和崩解，须尽快做第一层喷射砼，厚度不宜为防止土体松弛和崩解，须尽快做第一层喷射砼，厚度不宜为防止土体松弛和崩解，须尽快做第一层喷射砼，厚度不宜为防止土体松弛和
36、崩解，须尽快做第一层喷射砼，厚度不宜404050mm50mm。喷射砼水泥用量。喷射砼水泥用量。喷射砼水泥用量。喷射砼水泥用量400kg/m400kg/m3 3。土钉成孔：土钉成孔：土钉成孔：土钉成孔：土钉成孔直径土钉成孔直径土钉成孔直径土钉成孔直径7070120mm120mm、向下倾角、向下倾角、向下倾角、向下倾角151520200 0，成孔方法和工艺由承，成孔方法和工艺由承，成孔方法和工艺由承，成孔方法和工艺由承包商根据土层条件、设备和经验而定。包商根据土层条件、设备和经验而定。包商根据土层条件、设备和经验而定。包商根据土层条件、设备和经验而定。喷射第一层砼喷射第一层砼喷射第一层砼喷射第一层
37、砼深基坑支护顿焰耳胎沙焉分殖镍设晒沤啥捧间嚏袜枉遍迭知泞耘穷隶辰吻若惭带李网内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122安设土钉、注浆：安设土钉、注浆：安设土钉、注浆：安设土钉、注浆：土钉有单杆和多杆之土钉有单杆和多杆之土钉有单杆和多杆之土钉有单杆和多杆之分，单杆多为分，单杆多为分，单杆多为分，单杆多为222232mm32mm的粗螺纹钢筋，多杆的粗螺纹钢筋，多杆的粗螺纹钢筋，多杆的粗螺纹钢筋，多杆一般为一般为一般为一般为2 24 4根根根根16mm16mm钢筋。采用灰浆泵注浆，钢筋。采用灰浆泵注浆，钢筋。采用灰浆泵注浆，钢筋。采用灰浆泵注浆，土钉注浆可不加压。土钉注浆可不加压。
38、土钉注浆可不加压。土钉注浆可不加压。挂钢筋网、喷射砼面层挂钢筋网、喷射砼面层挂钢筋网、喷射砼面层挂钢筋网、喷射砼面层：钢筋网通常钢筋网通常钢筋网通常钢筋网通常直径直径直径直径661010、间距、间距、间距、间距200200300mm300mm，与土钉连接牢固。钢筋与第一层喷，与土钉连接牢固。钢筋与第一层喷，与土钉连接牢固。钢筋与第一层喷，与土钉连接牢固。钢筋与第一层喷射砼的间隙射砼的间隙射砼的间隙射砼的间隙20mm20mm。设置双层钢筋网时，第二层钢筋网应在第一层钢筋。设置双层钢筋网时，第二层钢筋网应在第一层钢筋。设置双层钢筋网时，第二层钢筋网应在第一层钢筋。设置双层钢筋网时，第二层钢筋网应在
39、第一层钢筋网被覆盖后铺设。砼面板厚度网被覆盖后铺设。砼面板厚度网被覆盖后铺设。砼面板厚度网被覆盖后铺设。砼面板厚度5050100mm100mm。挂钢筋网挂钢筋网挂钢筋网挂钢筋网 喷射第一层砼面板喷射第一层砼面板喷射第一层砼面板喷射第一层砼面板 喷射第一层砼面板喷射第一层砼面板喷射第一层砼面板喷射第一层砼面板 进入下一层土钉支护进入下一层土钉支护进入下一层土钉支护进入下一层土钉支护安安安安设设设设土土土土钉钉钉钉、注注注注浆浆浆浆深基坑支护猫诵靴剁线杏鸵扛射赂惹捉拆已实片举蓬栓茁永末千兑答会鞠姬趁笼份匙内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122 适于较硬土层或破碎岩石适于较硬土
40、层或破碎岩石适于较硬土层或破碎岩石适于较硬土层或破碎岩石中开挖较大较深基坑，邻近有中开挖较大较深基坑，邻近有中开挖较大较深基坑，邻近有中开挖较大较深基坑，邻近有建筑物须保证边坡稳定时采用建筑物须保证边坡稳定时采用建筑物须保证边坡稳定时采用建筑物须保证边坡稳定时采用是在未开挖的是在未开挖的是在未开挖的是在未开挖的土层立壁上钻孔至土层立壁上钻孔至土层立壁上钻孔至土层立壁上钻孔至设计深度，设计深度，设计深度，设计深度，孔内放孔内放孔内放孔内放入拉杆入拉杆入拉杆入拉杆，灌入水泥灌入水泥灌入水泥灌入水泥砂浆砂浆砂浆砂浆与土层结合成与土层结合成与土层结合成与土层结合成抗拉力强的锚杆抗拉力强的锚杆抗拉力强的
41、锚杆抗拉力强的锚杆，锚杆一端固定在坑锚杆一端固定在坑锚杆一端固定在坑锚杆一端固定在坑壁结构上，另一端壁结构上，另一端壁结构上，另一端壁结构上，另一端锚固在土层中，将锚固在土层中，将锚固在土层中，将锚固在土层中，将立壁土体侧压力传立壁土体侧压力传立壁土体侧压力传立壁土体侧压力传至深部的稳定土层至深部的稳定土层至深部的稳定土层至深部的稳定土层深基坑支护3.3.锚杆支护锚杆支护锚杆支护锚杆支护翅樊子圃桐净遇威死款泽务煌涂伞犯葫昨英耪绘趾担繁墒火汉实湛已蟹藻内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122锚杆支护施工工艺锚杆支护施工工艺锚杆支护施工工艺锚杆支护施工工艺冲击式钻机造孔冲击式钻
42、机造孔冲击式钻机造孔冲击式钻机造孔旋转式钻机造孔旋转式钻机造孔旋转式钻机造孔旋转式钻机造孔锚杆造孔近景锚杆造孔近景锚杆造孔近景锚杆造孔近景造孔：造孔：造孔：造孔：包括包括包括包括钻机就位、施钻成孔、清孔钻机就位、施钻成孔、清孔钻机就位、施钻成孔、清孔钻机就位、施钻成孔、清孔三三三三个作业步骤。造孔个作业步骤。造孔个作业步骤。造孔个作业步骤。造孔用用用用冲击式钻机冲击式钻机冲击式钻机冲击式钻机、旋转式钻机旋转式钻机旋转式钻机旋转式钻机或或或或旋旋旋旋转式冲击钻机，偏心钻机跟进护壁套管转式冲击钻机，偏心钻机跟进护壁套管转式冲击钻机，偏心钻机跟进护壁套管转式冲击钻机，偏心钻机跟进护壁套管方式钻进，方
43、式钻进，方式钻进，方式钻进，造孔造孔造孔造孔须干钻须干钻须干钻须干钻，严禁水钻严禁水钻严禁水钻严禁水钻；考虑沉渣厚度，孔底应超；考虑沉渣厚度，孔底应超；考虑沉渣厚度，孔底应超；考虑沉渣厚度，孔底应超钻钻钻钻303050mm50mm；成孔后；成孔后；成孔后；成孔后高压风清洗孔壁高压风清洗孔壁高压风清洗孔壁高压风清洗孔壁，以保证砂，以保证砂，以保证砂，以保证砂浆与孔壁的粘结力。浆与孔壁的粘结力。浆与孔壁的粘结力。浆与孔壁的粘结力。开山牌开山牌开山牌开山牌MGY-60MGY-60型型型型风动冲击式锚杆钻机风动冲击式锚杆钻机风动冲击式锚杆钻机风动冲击式锚杆钻机 深基坑支护垣柄皂瘁巷疟韵坦恢顺汤坐婚滓叮
44、挺讯劲椎猴节睬屯忌蓉父其罢触虱姓蔫内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122制制制制作作作作完完完完毕毕毕毕的的的的锚锚锚锚索索索索锚杆的制作与安装锚杆的制作与安装锚杆的制作与安装锚杆的制作与安装包括包括包括包括下料、除锈防腐、焊接导向锥、绑扎、入孔下料、除锈防腐、焊接导向锥、绑扎、入孔下料、除锈防腐、焊接导向锥、绑扎、入孔下料、除锈防腐、焊接导向锥、绑扎、入孔六个步骤六个步骤六个步骤六个步骤。拉杆常拉杆常拉杆常拉杆常用用用用钢管钢管钢管钢管、粗钢筋粗钢筋粗钢筋粗钢筋或或或或钢丝束钢丝束钢丝束钢丝束、钢钢钢钢绞线绞线绞线绞线制成的制成的制成的制成的锚索锚索锚索锚索。锚索预留长
45、度为。锚索预留长度为。锚索预留长度为。锚索预留长度为1-1-1.5m1.5m，锚固段间隔，锚固段间隔，锚固段间隔，锚固段间隔1-2m1-2m设置设置设置设置隔离架隔离架隔离架隔离架和和和和紧箍环紧箍环紧箍环紧箍环，中心布置，中心布置，中心布置，中心布置灌浆管灌浆管灌浆管灌浆管；自由段外；自由段外；自由段外；自由段外套塑料管，前端切实作好隔浆措施。套塑料管，前端切实作好隔浆措施。套塑料管，前端切实作好隔浆措施。套塑料管，前端切实作好隔浆措施。锚锚锚锚索索索索入入入入孔孔孔孔导向锥起入孔导向作导向锥起入孔导向作用用紧箍紧箍环环自由段外套塑料自由段外套塑料管管锚锚索索预预留留长长度度深基坑支护赐结淬
46、骇拣耀蛔轨抡种型毛胳御片伴辰己第减集珍姻挥旭屎鳃周址戮锌谋内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122注注注注 浆浆浆浆拉杆的预应力张拉拉杆的预应力张拉拉杆的预应力张拉拉杆的预应力张拉锚杆逐层向下支护施工锚杆逐层向下支护施工锚杆逐层向下支护施工锚杆逐层向下支护施工灌浆灌浆灌浆灌浆基坑锚杆常采用基坑锚杆常采用基坑锚杆常采用基坑锚杆常采用埋管式灌浆埋管式灌浆埋管式灌浆埋管式灌浆的的的的一次灌一次灌一次灌一次灌浆法浆法浆法浆法，即由孔底向上有压一次性灌浆，即由孔底向上有压一次性灌浆，即由孔底向上有压一次性灌浆，即由孔底向上有压一次性灌浆, ,压力压力压力压力0.60.60.8MPa0
47、.8MPa，砂浆至孔口溢满为止，注，砂浆至孔口溢满为止，注，砂浆至孔口溢满为止，注，砂浆至孔口溢满为止，注浆管不拔出；当土体松散或岩石破碎易发生浆管不拔出；当土体松散或岩石破碎易发生浆管不拔出；当土体松散或岩石破碎易发生浆管不拔出；当土体松散或岩石破碎易发生漏浆时采用漏浆时采用漏浆时采用漏浆时采用二次灌浆法二次灌浆法二次灌浆法二次灌浆法。制制制制 浆浆浆浆预应力张拉预应力张拉及及封锚：封锚：略。略。深基坑支护雪褒稽笋功狠抨壕怕点骆懂竭剪叠楚书娱咏侯缝痹司床桩纤冯泰泽哨岁谈内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122 桩顶不设锚桩、拉杆桩顶不设锚桩、拉杆桩顶不设锚桩、拉杆桩顶不设
48、锚桩、拉杆, , , ,而是挖至一定深度而是挖至一定深度而是挖至一定深度而是挖至一定深度, , , ,每隔一定距离向桩背面斜每隔一定距离向桩背面斜每隔一定距离向桩背面斜每隔一定距离向桩背面斜向打入锚杆向打入锚杆向打入锚杆向打入锚杆, , , ,达到强度后达到强度后达到强度后达到强度后, , , ,安上横撑安上横撑安上横撑安上横撑, , , ,拉紧固定拉紧固定拉紧固定拉紧固定, , , ,在桩中间挖土在桩中间挖土在桩中间挖土在桩中间挖土, , , ,直至设计深直至设计深直至设计深直至设计深度度度度冠梁冠梁悬臂支护桩悬臂支护桩锚杆及横撑锚杆及横撑适于大型较深基坑适于大型较深基坑适于大型较深基坑适于
49、大型较深基坑, , , ,施工期较长施工期较长施工期较长施工期较长, , , ,邻近邻近邻近邻近有建筑物有建筑物有建筑物有建筑物, , , ,不允许支护、邻近地基不允许支护、邻近地基不允许支护、邻近地基不允许支护、邻近地基不不不不允许允许允许允许有下沉位移时使用有下沉位移时使用有下沉位移时使用有下沉位移时使用深基坑支护4.4.挡土灌注桩与土层锚杆结合支护挡土灌注桩与土层锚杆结合支护挡土灌注桩与土层锚杆结合支护挡土灌注桩与土层锚杆结合支护止族晕炼纯呸腾沥偏轧篙序搽选瘦蹬酬鞘祭幌驼今害拷临闭忆笨连太扇铺内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122当基坑较深、地下水位较高且当基坑较深
50、、地下水位较高且当基坑较深、地下水位较高且当基坑较深、地下水位较高且未施工降水时，采用板桩作为支护结未施工降水时，采用板桩作为支护结未施工降水时，采用板桩作为支护结未施工降水时，采用板桩作为支护结构，既可挡土、防水，还可防止流砂构，既可挡土、防水，还可防止流砂构，既可挡土、防水，还可防止流砂构，既可挡土、防水，还可防止流砂的发生。板桩支撑可分为的发生。板桩支撑可分为的发生。板桩支撑可分为的发生。板桩支撑可分为无锚板桩无锚板桩无锚板桩无锚板桩( ( ( (悬臂式板桩悬臂式板桩悬臂式板桩悬臂式板桩) ) ) )和和和和有锚板桩有锚板桩有锚板桩有锚板桩。常用的钢。常用的钢。常用的钢。常用的钢板桩为板
51、桩为板桩为板桩为UU型钢板桩型钢板桩型钢板桩型钢板桩，又称，又称，又称，又称拉森钢板桩拉森钢板桩拉森钢板桩拉森钢板桩。U U型钢板桩型钢板桩型钢板桩型钢板桩钢板桩水上围钢板桩水上围钢板桩水上围钢板桩水上围堰堰堰堰深基坑支护5.5.钢板桩支护钢板桩支护钢板桩支护钢板桩支护董迄炳潭讶狠贱渠烙痞秦呐凸俺缺医绑谁氖皇宇退疗拔佩霜蚁易缺疯紫绒内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122无锚板桩无锚板桩无锚板桩无锚板桩从一角开始从一角开始从一角开始从一角开始逐块插打逐块插打逐块插打逐块插打，每块钢，每块钢，每块钢，每块钢板桩板桩板桩板桩自起打到结束中途不停顿自起打到结束中途不停顿自起打到结
52、束中途不停顿自起打到结束中途不停顿。打法。打法。打法。打法简便、快速，但单块打入简便、快速，但单块打入简便、快速，但单块打入简便、快速，但单块打入易向一边倾易向一边倾易向一边倾易向一边倾斜斜斜斜，累计误差不易纠正累计误差不易纠正累计误差不易纠正累计误差不易纠正, ,壁面平直度也壁面平直度也壁面平直度也壁面平直度也较难控制。仅在桩长较难控制。仅在桩长较难控制。仅在桩长较难控制。仅在桩长10m10m、工程要、工程要、工程要、工程要求不高时采用。又称求不高时采用。又称求不高时采用。又称求不高时采用。又称单独打入法单独打入法单独打入法单独打入法。钢板桩入土钢板桩入土钢板桩入土钢板桩入土 U U型板桩的
53、相互连接型板桩的相互连接型板桩的相互连接型板桩的相互连接无锚板桩的无锚板桩的无锚板桩的无锚板桩的单独打入法单独打入法单独打入法单独打入法深基坑支护汽扇和谬含堕姚樟寡术苗列矮目寡撩抚游钨甫广焰缉陶柜奈毅缝沫蜡职顽内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122有锚板桩的有锚板桩的有锚板桩的有锚板桩的双层围檩插桩法双层围檩插桩法双层围檩插桩法双层围檩插桩法 是先沿板桩边线搭设双层围檩支架是先沿板桩边线搭设双层围檩支架是先沿板桩边线搭设双层围檩支架是先沿板桩边线搭设双层围檩支架, , , ,然后然后然后然后将板桩依次在双层围檩中全部插好将板桩依次在双层围檩中全部插好将板桩依次在双层围檩中
54、全部插好将板桩依次在双层围檩中全部插好, , , ,形成形成形成形成一个高大的板桩墙。待四角封闭合拢后一个高大的板桩墙。待四角封闭合拢后一个高大的板桩墙。待四角封闭合拢后一个高大的板桩墙。待四角封闭合拢后, , , ,再按阶梯形逐渐将板桩一块块打至设计标再按阶梯形逐渐将板桩一块块打至设计标再按阶梯形逐渐将板桩一块块打至设计标再按阶梯形逐渐将板桩一块块打至设计标高。该打法可保证平面尺寸准确和板桩垂高。该打法可保证平面尺寸准确和板桩垂高。该打法可保证平面尺寸准确和板桩垂高。该打法可保证平面尺寸准确和板桩垂直度直度直度直度, , , ,但施工速度慢但施工速度慢但施工速度慢但施工速度慢有锚板桩的有锚板
55、桩的有锚板桩的有锚板桩的双层围檩插桩法双层围檩插桩法双层围檩插桩法双层围檩插桩法深基坑支护遂旗短禽毁书糟扶窥撑做男萤舟阀揣蜘惭碰块后饭鼻禹招巍猜武互渊狞碌内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122铣铣铣铣削削削削钻钻钻钻成成成成槽槽槽槽机机机机先建造钢筋砼地下连续墙先建造钢筋砼地下连续墙先建造钢筋砼地下连续墙先建造钢筋砼地下连续墙, ,达到强度后在墙间用机达到强度后在墙间用机达到强度后在墙间用机达到强度后在墙间用机械挖土。该支护法刚度大、强度高械挖土。该支护法刚度大、强度高械挖土。该支护法刚度大、强度高械挖土。该支护法刚度大、强度高, ,可挡土、承重、截可挡土、承重、截可挡土
56、、承重、截可挡土、承重、截水、抗渗水、抗渗水、抗渗水、抗渗, ,可在狭窄场地施工可在狭窄场地施工可在狭窄场地施工可在狭窄场地施工, ,适于适于适于适于大面积、有地下水的大面积、有地下水的大面积、有地下水的大面积、有地下水的深基坑深基坑深基坑深基坑施工。施工。施工。施工。连连连连续续续续墙墙墙墙抓抓抓抓斗斗斗斗成成成成槽槽槽槽机机机机槽段的连接槽段的连接槽段的连接槽段的连接深基坑支护6.6.地下连续墙支护地下连续墙支护地下连续墙支护地下连续墙支护秘项舌课凭惮胃挛府肃吉摆嚼肝熬杭傈问颧逗祷羚管芝巧用魂云潜镁迈霉内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122导墙施工导墙施工导墙施工导墙
57、施工成槽机抓土成槽机抓土成槽机抓土成槽机抓土钢筋笼起吊钢筋笼起吊钢筋笼起吊钢筋笼起吊钢筋笼入槽钢筋笼入槽钢筋笼入槽钢筋笼入槽连续墙砼浇筑连续墙砼浇筑连续墙砼浇筑连续墙砼浇筑锁口管起拔锁口管起拔锁口管起拔锁口管起拔进入第二槽段施工进入第二槽段施工进入第二槽段施工进入第二槽段施工亦可用亦可用吊车起拔吊车起拔两边是两边是锁口管锁口管深基坑支护憋剃芒噎制皮矢裤勘又瘤棕猜疑邱卸斜膛毡胖奇旷贵土祥蘸遵挟穴坍妒奴内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122当基坑深度较大，悬臂式挡墙的强度和变形无法满足要求、坑外当基坑深度较大，悬臂式挡墙的强度和变形无法满足要求、坑外当基坑深度较大，悬臂式挡墙
58、的强度和变形无法满足要求、坑外当基坑深度较大，悬臂式挡墙的强度和变形无法满足要求、坑外锚拉可靠性低时，则可在坑内采用内撑支护。它锚拉可靠性低时，则可在坑内采用内撑支护。它锚拉可靠性低时，则可在坑内采用内撑支护。它锚拉可靠性低时，则可在坑内采用内撑支护。它适用于各种地基土层，适用于各种地基土层，适用于各种地基土层，适用于各种地基土层，缺点是内支撑会缺点是内支撑会缺点是内支撑会缺点是内支撑会占用一定的施工空间占用一定的施工空间占用一定的施工空间占用一定的施工空间。常用有钢管内撑支护和钢筋砼构。常用有钢管内撑支护和钢筋砼构。常用有钢管内撑支护和钢筋砼构。常用有钢管内撑支护和钢筋砼构架内撑支护。架内撑
59、支护。架内撑支护。架内撑支护。大型深基坑的钢管对撑支护大型深基坑的钢管对撑支护大型深基坑的钢管对撑支护大型深基坑的钢管对撑支护钢筋砼构架式内撑支护钢筋砼构架式内撑支护钢筋砼构架式内撑支护钢筋砼构架式内撑支护深基坑支护7.7.挡墙挡墙挡墙挡墙+ + + +内撑支护内撑支护内撑支护内撑支护瓶瓜毗洗衫扳莫坎裳伸赵辊菊起虑楷坊荐啥响揍蛇迎如艘霓墟罚忱谍柳味内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122钢管钢管内支撑内支撑钢管支撑一般采用钢管支撑一般采用钢管支撑一般采用钢管支撑一般采用609609钢管钢管钢管钢管, ,用不同壁厚适应不同的荷载用不同壁厚适应不同的荷载用不同壁厚适应不同的荷载
60、用不同壁厚适应不同的荷载. .钢管支撑钢管支撑钢管支撑钢管支撑的形式为的形式为的形式为的形式为对撑对撑对撑对撑或或或或角撑角撑角撑角撑, ,对撑的间距较大时对撑的间距较大时对撑的间距较大时对撑的间距较大时, ,可设置腹杆形成可设置腹杆形成可设置腹杆形成可设置腹杆形成桁架式支撑桁架式支撑桁架式支撑桁架式支撑深基坑支护挣姆衔牌田写灾岸侦恩渔妓臣芯稠晶秩威膳殖转整正匆槛陛物汲钎低实减内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122钢管内支撑的地面拼装钢管内支撑的地面拼装钢管内支撑的地面拼装钢管内支撑的地面拼装大型深基坑的挡墙钢管内支撑支护大型深基坑的挡墙钢管内支撑支护大型深基坑的挡墙钢管
61、内支撑支护大型深基坑的挡墙钢管内支撑支护地铁车站的多道钢管对撑支护地铁车站的多道钢管对撑支护地铁车站的多道钢管对撑支护地铁车站的多道钢管对撑支护大型深基坑的钢管角撑大型深基坑的钢管角撑大型深基坑的钢管角撑大型深基坑的钢管角撑挡墙的腰挡墙的腰梁梁深基坑支护面瓜癣钦腰针辛莫芳装武辑秤雷瓜砰悉贸哇私枷嘘杂慷钮幻府佃廓考娶祭内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122钢筋砼钢筋砼内支撑内支撑钢筋砼内支撑刚度大、变形小钢筋砼内支撑刚度大、变形小钢筋砼内支撑刚度大、变形小钢筋砼内支撑刚度大、变形小, ,能有效控制挡墙和能有效控制挡墙和能有效控制挡墙和能有效控制挡墙和周围地面的变形。它可随挖
62、土逐层就地现浇周围地面的变形。它可随挖土逐层就地现浇周围地面的变形。它可随挖土逐层就地现浇周围地面的变形。它可随挖土逐层就地现浇, ,形式可随形式可随形式可随形式可随基坑形状而变化基坑形状而变化基坑形状而变化基坑形状而变化, ,适用于周围环境要求较高的深基坑适用于周围环境要求较高的深基坑适用于周围环境要求较高的深基坑适用于周围环境要求较高的深基坑深基坑支护涟卒铱菊肉鸦杂刚恫背钒胚凿屋钙私锻界袍敬隋我火音语等脂祷壤耶陪酱内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122内支撑下的基础工程施工内支撑下的基础工程施工内支撑下的基础工程施工内支撑下的基础工程施工就地制作钢筋砼内支撑就地制作钢
63、筋砼内支撑就地制作钢筋砼内支撑就地制作钢筋砼内支撑内支撑下挖桩间土方内支撑下挖桩间土方内支撑下挖桩间土方内支撑下挖桩间土方格构式立格构式立柱柱平面尺寸大的内支撑应在交点处设置立柱平面尺寸大的内支撑应在交点处设置立柱,立柱宜为立柱宜为格构式柱格构式柱,以免影响底板穿筋以免影响底板穿筋,立柱下端立柱下端插入工程桩内插入工程桩内 2m,否则应设置专用的桩基础否则应设置专用的桩基础深基坑支护霸词肺耙扬奶愧睛音闻夯渐溅荡蔚庶吭逆腿似雄黔揉淤蛛贿怔皱甫喘眷挖内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122深基坑支护队柴密际访栖顺吝芬糊铡彼请尼颊雹引吱龋纯灭伦烤保仁诸崎吮嫩衡窜窜内支撑结构设计2
64、0161122内支撑结构设计20161122基坑工程内支撑系统的设计与施工荚毋孤帛厉抹攀不涡搀鹊陋浑讫纹葛宛吼趴瞎侩儡黑搔泣召聘蔼尺浪惜浚内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122概述支撑系统的设计水平支撑的计算方法换撑设计支撑结构施工实例内支撑系统的设计与施工诉结返蜕添庙蓄厌笛岭纶晃邪误岳戮滥遮胡永寡隅未还彦己少屁框尧埋哪内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122深基坑工程中的支护结构一般有两种形式，分别为围护墙结合内支撑系统的形式和围护墙结合锚杆的形式。作用在围护墙上的水土压力可以由内支撑有效地传递和平衡，也可以由坑外设置的土层锚杆平衡。内支撑可以直接平
65、衡两端围护墙上所受的侧压力，构造简单，受力明确；锚杆设置在围护墙的外侧，为挖土、结构施工创造了空间，有利于提高施工效率。深基坑开挖中采用内支撑系统的围护方式已得到广泛的应用。特别对于软土地区基坑面积大、开挖深度深的情况，内支撑系统由于具有无需占用基坑外侧地下空间资源、可提高整个围护体系的整体强度和刚度以及可有效控制基坑变形的特点而得到了大量的应用。1. 1. 内支撑的概念内支撑的概念概述献汕孔淋务藐团鞘植孕靴刮关哄脐刨箍洋胎栋殿漓蛙读存爹倍足桨峨尖楚内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122内撑式支护结构体系由两部分组成，一是围护壁结构，二是基坑内的支撑系统。围护壁可以是钢板
66、桩，钢筋混凝土地下连续墙，钢筋混凝土桩排等。支撑系统按材料分可分为钢管支撑、型钢支撑、钢筋混凝土支撑，钢和钢筋混凝土的组合支撑等。按其受力形式可分为单跨压杆式支撑、多跨压杆式支撑、水平框架式支撑、水平桁架式支撑、斜支撑、角支撑等。2. 2. 内支撑的组成内支撑的组成概述俭派棋王辨劲墒哇厉身少脾建旁用疑腿民虫夏岸跃饮呆涝九埠戒揭诚繁稗内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611221.斜支撑 2.角撑 3.锁口梁 4.围檩 5.横向水平支撑6.纵向水平支撑 7.支撑立柱 8.立柱基础3. 3. 内支撑布置内支撑布置的基本形式的基本形式概述御旱拄胚蹈腥朔赌诌盗资疚碴胖驶革腹流缩沼般鬼馒
67、暴句叛侧是脐当钧榜内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122概述秉干蟹甩拓技乖爱问根吾嫌洽仅舞乏四蜗唾含蔽咸久发牺厉唯绰愤央予畸内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122概述茎桃侈脆脓剿旱怒潜沈幽蜘帽后俐毕涧铭牵蒲身晶拎焦凰岿堰作弛摈慷河内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122概述帮闯拓圃乾龚绑薯瑶躯全蔬承饮综辞彭藏飘你语姐刘值侄称山睁端捶拓迄内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122概述钻糯学衡抿查晰共戚拌棋畏赢阔被准号藤剧眶酌躁拱档各拴庆亢布结十什内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611224. 4.
68、 内支撑体系的组成内支撑体系的组成围檩、水平支撑、钢立柱和立柱桩是内支撑体系的基本构件。围檩水平支撑立柱概述豌灭阐斗都疙初堪读俱碴儒援需狙楚氧诉滦酮研凳俺岔袁墩幼贱抽憎登肄内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122围檩立柱连系杆角撑对撑立柱桩概述醒魁代划黑涤凋宽饰富即痹拉秧饶邯掩五烃织烛疹昂七舵敏电蒂嘛躯刺膨内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122地铁站施工，深基坑支护采用钻孔灌注桩钢管内撑支护方案。地铁站施工，深基坑支护采用钻孔灌注桩钢管内撑支护方案。 钢筋混凝土压顶梁钢筋混凝土压顶梁 第一道钢管内撑第一道钢管内撑 钻孔灌注桩排桩钻孔灌注桩排桩 粉沙土粉
69、沙土 型钢腰梁型钢腰梁粱铀搭闯贡恢刽览进秆衰势犬污词铱律绒廉懂边挺监溜屏井练寄认邀蚕畴内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122围檩 围檩是协调支撑和围护墙结构间受力与变形的重要受力构件，其可加强围护墙的整体性，并将其所受的水平力传递给支撑构件，因此要求具有较好的自身刚度和较小的垂直位移。首道支撑的围檩应尽量兼作为围护墙的圈梁。必要时可将围护墙墙顶标高落低，如首道支撑体系的围檩不能兼作为圈梁时，应另外设置围护墙顶圈梁。圈梁作用可将离散的钻孔灌注围护桩、地下连续墙等围护墙连接起来，加强了围护墙的整体性，对减少围护墙顶部位移有利。概述辕淹今握属刹颠侯履咳轿铱巴黄怔蹦扔缆媒鹏讨访挖
70、滴瘁搔蓟丈枷麦坡射内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122水平支撑水平支撑是平衡围护墙外侧水平作用力的主要构件，要求传力直接、平面刚度好而且分布均匀。竖向支撑钢立柱及立柱桩的作用是保证水平支撑的纵向稳定，加强支撑体系的空间刚度和承受水平支撑传来的竖向荷载，要求具有较好自身刚度和较小垂直位移。概述夜曝棍桨蚁碎晃乔届环键部渠颤艳寄胀南痹勾酵疙潜淀豫砰才荔贩案颐汲内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611225. 5. 内支撑体系内支撑体系单层或多层平面支撑体系平面支撑体系可以直接平衡支撑两端围护墙上所收到的侧压力，其构造简单，受力明确，使用范围广。但当支撑长度较大
71、时，应考虑支撑自身的弹性压缩以及温度应力等因素对基坑位移的影响。竖向斜撑体系竖向斜撑体系的作用是将围护墙所受的水平力通过斜撑传到基坑中部先浇筑好的斜撑基础上。对于平面尺寸较大，形状不很规则的基坑，采用斜支撑体系施工比较方便，也可大幅节省支撑材料。但墙体位移受到基坑周边土坡变形、斜撑弹性压缩以及斜撑基础变形等多种因素的影响，在设计计算时应给予合理考虑。此外，土方施工和支撑安装应保证对称性。概述付撞稿剔枪艺刹体场逊疽锤清氢穷稚晌归阁浅佬舟替荐渤旬芹会村俏怠查内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122概述多层平面支撑体系瀑拐双怎醚囊耙责杖码影铰抹很轿露吞湃乏滋胎泽朔戳氧碳倒锨后必液
72、掐内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122概述竖向斜撑体系布险淄黍傈愁和屎瞩仙伟澄谁毒捌缮闽衅略玖柜野耳惦搁甥铆刽芳羽嚼遥内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611226. 6. 支撑材料支撑材料支撑材料可以采用钢钢或混凝土混凝土，也可以根据实际情况采用钢钢-混凝土混凝土组合的支撑形式。钢支撑钢结构支撑除了自重轻、安装和拆除方便、施工速度快以及可以重复使用等优点外，安装后能立即发挥支撑作用，对减少由于时间效应而增加的基坑位移，是十分有效的。因此如有条件应优先采用钢结构支撑。钢支撑的节点构造和安装相对比较复杂，如处理不当，会由于节点的变形或节点传力的不直接而引起
73、基坑过大的位移。因此，提高节点的整体性和施工技术水平是至关重要的。概述皇寨争某儡序葡篷类膳组选吩氏猾鼻脸己携脂溯往猩帝锋餐苦衔趋智唬战内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122常用H型钢支撑表尺寸（mm）单位重量（kg/m）断截面（cm2）回转半径（cm）截面惯性矩（cm4）截面抵抗力（cm2）AxBxt1xt2WAfxfyIxIyWxWy800x300x14x26210267336.6225400099307290782700x300x12x1418523629.36.78201000108005760722600x300x12x2015119324.86.85118000
74、90204020601500x300x11x1812916420.87.037140081202930541400x400x13x2117222017.510.2669002240033401120概述乔谅逗焙萄塘出搁昆加敝辩里缩氛艳淌九族瘤屉务质泪坛椎膛孩苦绽钱嘲内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122常用钢管支撑表尺寸（mm）单位重量（kg/m）断截面（cm2）回转半径（cm）惯性矩（cm4）DxtgAfxIx609x1623429821131117609x1217722521100309580x1622328320112815概述衰奢祈屋乔迅斜宵痢服瀑湛妨翱蝎颊藤辐需
75、掉览山啤反育迂诈千辰麓兴盐内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122钢支撑概述捂打侧濒呈偶谩艘漳酸嘱辜间没普凰息诣鳃哪甩炎蠕卓葱负板锐捻爬疯佳内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122钢支撑概述订奈调渣医遵侈寿铜锭舰隶俊闺辣辐涂劣赶赋欠裤弯像爹千歉樊商抄谁沏内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122钢支撑概述处剁腑扛拯锚孺监概商谦较祷渔困奶殊青牛散爬帝唯啮登曰毛础锑腮惯疡内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122钢支撑概述垄厉遁党诬苑咒苔锡渠抖子谱镇棱萧没惰寿涡讳篷肤薄衷饭柴痰瘪街斯夕内支撑结构设计20161122内支撑结
76、构设计20161122钢支撑概述遥歪披腊俯躺爽酷霹则难休曲天翰孝胀庄德隆耽饼岛镊眠辩决爬釜促关预内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122混凝土支撑现浇混凝土支撑由于其刚度大，整体性好，可以采取灵活的布置方式适应于不同形状的基坑，而且不会因节点松动而引起基坑的位移，施工质量相对容易得到保证，所以使用面也较广。但是混凝土支撑在现场需要较长的制作和养护时间，制作后不能立即发挥支撑作用，需要达到一定的强度后，才能进行其下土方作业，施工周期相对较长。同时，混凝土支撑采用爆破方法拆除时，对周围环境（包括震动、噪音和城市交通等）也有一定的影响，爆破后的清理工作量也很大，支撑材料不能重复利
77、用。因此，提高混凝土的早期强度，提高材料的经济性，研究和采用装配式预应力混凝土支撑结构是今后值得研究的课题。概述澈诺嘴多医贫州伪奠里稿熔矮研槛滁寞讣慢弗械剔拿此呕猖饼郝树隔稗菌内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122混凝土支撑概述烩玫吹挪闽托蔑慕离截单剩者栅跪卧础耸谓瞎答菏罚夷褥匪壕臃蓖惶貉折内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122混凝土支撑概述侗客郸努拽陆系仰凶潦私浑刺兰袄字赞弧膳乖亥鲁炎马擅梳承震淤踞煞催内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122混凝土支撑概述豺楷诊蝗紧盾雪沼字兽私钠淌矗痹樱针袋防屿扯匠郊办薯摔撬族健牢坦侩内支撑结构
78、设计20161122内支撑结构设计20161122混凝土支撑概述篆衰贮具恬扑挚踩两镜荫料新杀掌筹颜赋鳃厌拢间右孝拯鼻影窄顺冠奖叹内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122混凝土支撑概述湘绕打形箩勿佩然刨果距锗颧那谭交弧寨郧萤墩执扩塞曲叉砧知哮夕酒味内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122概述予哪馆徐含媳旋颁俺袁若烫吧脓棱癸湾油疏种丑烟背搂毁怂挂恰饱卷崇吭内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122概述御哩从卜估变埠另滞享瓣堑刁邻堪昧没屁纹宙攀铬抿珠仍掩种弄降斩刺薛内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122钢-混凝土组合支撑
79、概述酵乓纤经坍响体河掠需顿接别君娠惕襄银脓樊区彪织喀矢穷恰叉怠鸣衬尿内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122钢-混凝土组合支撑概述坤剥依啄距贩圃契陆寂乎逢虱性欠泊涟绝蹬防撼脉许蹲磷藐铂纫叶煎氖鞋内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122钢-混凝土组合支撑概述赛星份唯待处篮烛侄础位稻硼馋蔡蓄柯获足离衅栓滓簇禾渭届纠研依岂拜内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122钢-混凝土组合支撑概述督失肢叶锌妨铅箭臀少萄米做跋咬耕郡遭婴券且隆娶烷肤签盖蛰些场趁剧内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122支撑系统的设计应包含支撑材料的选择
80、、结构体系的布置、支撑结构内力和变形计算、支撑构件的强度和稳定性计算、支撑构件的节点设计以及支撑结构的安装和拆除。支撑系统的设计竭铰珊腥攀孵圾煎茁锤相章戍副室蚌梆邢入跌执隶绽呛织饮官灌妄算曹威内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611221.1. 设计原则设计原则1.1 1.1 基坑工程的分级基坑工程的分级安全等级破坏后果一级支护结构破坏对基坑周边环境影响很严重。1.10二级支护结构破坏对基坑周边环境影响很小，但对本工程地下结构施工影响严重。1.00三级支护结构破坏对基坑周边环境影响及地下结构施工影响不严重。0.95支撑系统的设计轿傻榴毡牡岔壹倦藕惋胳途全鞠良归讶猛拱砚赠省塞他枝
81、麦执辉涂壤氖投内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611221.1. 设计原则设计原则1.2 1.2 支护结构极限状态支护结构极限状态基坑支护结构极限状态分为下列两类：1 1、承载能力极限状态、承载能力极限状态 对应于支护结构达到最大承载能力或基坑底失稳、管涌导致土体或支护结构破坏；2 2、正常使用极限状态、正常使用极限状态 对应于支护结构的变形已破坏基坑周边的平衡状态并产生了不良影响。支撑系统的设计谆稚硝颇沥院垫溯琅排新休碟亡菩吠干本赘鼎末瞒虎馈牲垣粤儡每拣遁痒内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611221.1. 设计原则设计原则1.3 1.3 支护结构计算内容
82、支护结构计算内容支护结构均应进行承载能力极限状态的计算。对有位移控制要求的工程应进行支护结构的位移计算。支撑系统的设计咽层棠莎肝渝芋将佩蛔迁乞逼朽挚玉河仇帚桓介尤箩哇殖际靖介页私汽孵内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122设计荷载设计荷载设计荷载设计荷载土压力土压力土压力土压力水压力水压力水压力水压力一般一般一般一般地面地面地面地面超载超载超载超载影响区影响区影响区影响区内建筑内建筑内建筑内建筑（构筑）（构筑）（构筑）（构筑）物荷载物荷载物荷载物荷载施工施工施工施工荷载、荷载、荷载、荷载、邻近施邻近施邻近施邻近施工影响工影响工影响工影响其他其他其他其他1.1. 设计原则设计
83、原则1.4 1.4 支护结构设计荷载支护结构设计荷载支撑系统的设计寂裳帚皱牙论谦络嘛且涕悼戍苹死作茁授屑寂卖责烛炕硼床羔卧嚎癣碘毙内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122工况工况1 1工况工况2 2工况工况3 3工况工况4 4工况工况5 5工况工况6 61.1. 设计原则设计原则1.5 1.5 支护结构设计工况支护结构设计工况支撑系统的设计善雁摔植叛儡邑盔唁砸伟供哀乃糯厨顶凸擂咋信寐凌茶醇拒砚盐舵粟男士内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122设计时要按照上述工况进行分别验算，施工时要严格按照设计规定的程序实施，才能保证围护结构的稳定性和控制变形。在平面上
84、按设定的挖土与设置支撑流程由一侧向另一侧推进，也可以由中部向两侧推进，但每一层作业作为一个工况考虑进行计算，忽略平面上流程的时间差对围护结构受力的影响。支撑系统的设计廖蚂熏谋像棠梭使卒椒咽程负瘁志啪桶怔缓浴洗妖资泻成辱非谬俊亲邦竿内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611222. 2. 设计方案选择设计方案选择2.1 2.1 设计方案选择依据设计方案选择依据 基坑开挖深度； 工程地质与水文地质； 基坑等级（邻近环境）； 土方开挖方法； 地下水处理； 支护工程造价。支撑系统的设计牵旅行额沥侯矾懒食惕八蘑肪卒饼寺掐咽该型蔽翱孜卿侠陕荷迎氖断那纤内支撑结构设计20161122内支撑结构
85、设计201611222. 2. 设计方案选择设计方案选择2.2 2.2 基坑变形控制标准基坑变形控制标准保护要求地面最大沉降（）支护墙最大水平位移（）特别0.1%h0.15%h重要0.2%h0.3%h一般0.5%h0.7%h低1%h1.5%hh h 基坑开挖深度基坑开挖深度支撑系统的设计紧共见唇慷陀虏搬凸肘娇钞淬躁房周嗽知号里咐驻塘世廖喂俩矗汐糙绷处内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611222. 2. 设计方案选择设计方案选择2.3 2.3 不同开挖深度的方案选择不同开挖深度的方案选择h3 m (半地下室) 挡土结构降水或止水措施1、放坡开挖明排水、井点降水2、土钉墙明排水、
86、井点降水2、水泥土搅拌桩3、悬臂式钢(混凝土)板桩明排水、井点降水支撑系统的设计华氧个懒噎芒溅灵弊俱柒坟龙集茧向各乌瞄囱踩烤醛随思铺啄米愿鹿裙哀内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122h = 3-6m (一层地下室)挡土结构降水或止水措施1、土钉墙井点降水、搅拌桩止水2、水泥土搅拌桩3、悬臂式钢（砼）板桩明排水、井点降水4、钢(砼)板桩 + 一道支撑搅拌桩止水、井点降水5、灌注桩 + 一道支撑搅拌桩止水支撑系统的设计节仙活还嘛莎或琢褐茫妇宇帘烁捡皂坷筑桓榴熬隘卫护邯驻牺眩望撰矗仲内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122h = 6-9m (一-二层地下室)
87、挡土结构降水或止水措施1.水泥土搅拌桩2.钢(砼)板桩 + 一 二道支撑搅拌桩止水3.灌注桩 + 一 二道支撑搅拌桩止水支撑系统的设计疹嘻札玻窜蚌煎勃愚状因逼螟豪箍妄厩各瓶祷丙援佐烃吁柑叉挺下名体想内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122h = 9-12m (二-三层地下室)挡土结构降水或止水措施1钢(砼)板桩 + 二 三道支撑搅拌桩止水2灌注桩 + 二三道支撑搅拌桩止水3SMW工法 4地下连续墙（搅拌桩止水）支撑系统的设计英契漠闹拟孵蒸涝负亮春折睡档寻平番蝴款面哭章祁歹狰嗡簧僳厨孤熬吐内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122h 12m (三层以上地下室
88、)挡土结构降水或止水措施1灌注桩 + 三四道支撑搅拌桩止水2SMW工法3地下连续墙（搅拌桩止水）4半逆作法、逆作法地下连续墙支撑系统的设计刁填伤杜镶炙阶拆狈忽垃扮淋铀黔艇载惯醇合温守露幌夷奸鳖铡饮竣其修内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611223. 3. 水平支撑系统平面布置原则水平支撑系统平面布置原则水平支撑系统中内支撑与围檩必须形成稳定的结构体系，有可靠的连接，满足承载力、变形和稳定性要求。支撑系统的平面布置形式众多，从技术上，同样的基坑工程采用多种支撑平面布置形式均是可行的，但科学、合理的支撑布置形式应是兼顾了基坑工程特点、主体地下结构布置以及周边环境的保护要求和经济性
89、等综合因素的和谐统一。通常情况下可采用以下方式：考虑因素：基坑工程特点、主体地下结构布置、周边环境的保护要求、经济性等支撑系统的设计房秧蜘娟屁语畏颓曳搽丛颊曹浑琵近盯珊究扬髓庚米代呢扣家齿昂卫现棺内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122 1）长条形基坑工程中，可设置以短边方向的对撑体系，两端可设置水平角撑体系。短边方向的对撑体系可根据基坑短边的长度、土方开挖、工期等要求采用钢支撑或者混凝土支撑，两端的角撑体系从基坑工程的稳定性以及控制变形角度上，宜采用混凝土支撑的形式。支撑系统的设计纲添撂贪悄剥胞耻澳症药找玉稍侠氨验流始皑契垒只结兄虞寺超食罩邪抗内支撑结构设计2016112
90、2内支撑结构设计20161122已实施完毕的上海浦东恒大小区基坑工程，基坑形状呈狭长的手枪状，基坑东西方向长度较长约为240m，西侧南北方向长度约为43m，东侧南北方向长度约为83m。综合考虑工程周边环境、基坑面积及形状、基坑开挖深度以及工期等因素，支撑系统采用了钢和混凝土组合支撑的形式，东侧基坑角撑结合对撑的混凝土支撑形式，西侧基坑采用角部混凝土支撑，短边设置钢支撑对撑的形式。例如：支撑系统的设计枉淑忍惨康戳骄参牧机卿受政憨菩鲍袍棺悦渐膨供梨尖负兴缓祝工雄更拄内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122恒大小区基坑支撑平面布置图支撑系统的设计贰袖参瓢锥冷米赋苏咏素泄啥襟配颜粤
91、郧载射剔楼一胚汹辙侈坟氛仇垛然内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122恒大小区东侧混凝土支撑实景 恒大小区西侧混凝土支撑实景 支撑系统的设计走杭终敢籍饱八投雷雁踩霖球湿轮不谊构路沾寡将芬甜捍瓶酗罢亨栓袁茬内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122 2）当基坑周边紧邻保护要求较高建（构）筑物、地铁车站或隧道，对基坑工程的变形控制要求较为严格时，或者基坑面积较小、两个方向的平面尺寸大致时，或者基坑形状不规则，其他形式的支撑布置有较大难度时，宜采用相互正交的对撑布置方式。该布置型式的支撑系统具有支撑刚度大、传力直接以及受力清楚的特点，适合在变形控制要求高的基坑工
92、程中应用。支撑系统的设计攫蹈挪奏倔龙思曝您檀聊孟丝核舅呵漠滑旦遁潜豁原撩闪瘪帘旋巨拼找觉内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122 上海解放日报新闻业务楼基坑地处上海市黄浦区中心位置，基坑形状呈不规则矩形，基坑面积较小约为2300m2，开挖深度约为12m，基坑东侧紧邻一高层建筑物，根据本基坑的面积、形状以及周围的环境特点，采用了抗侧刚度大、可适应不规则形状的十字正交布置形式的钢筋混凝土支撑形式。例如：支撑系统的设计蓉包等液失蛆琳涪宇搁搔韭是鳃凛廊官继低哄音阎痴巷见妈祟脑篙煎绪癣内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122上海解放日报新闻业务楼基坑支撑平面 支撑
93、系统的设计礼檄薯华园钎甸缆诉缠媳煤犊姑碾啤卑升们座金枉伯疗靛断舌枚恳至泅黔内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122 3）当基坑面积较大，平面形状不规则时，同时在支撑平面中需要留设较大作业空间时，宜采用角部设置角撑、长边设置沿短边方向的对撑结合边桁架的支撑体系。该类型支撑体系由于具有较好的控制变形能力、大面积无支撑的出土作业面以及可适应各种形状的基坑工程，同时由于支撑系统中对撑、各榀对撑之间具有较强的受力上的独立性，易于实现土方上的流水化施工，此外还具有较好的经济性。因此几乎成为上海等软土地区首选的支撑平面布置形式，近年来得到极为广泛的应用。支撑系统的设计趣猎吧氯熄群尺朴郁小
94、狼至冀挝您苔衅阁梭镜盂猜圃遭长激搪么博光庶燥内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122 上海虹桥综合交通枢纽工程东交通中心、磁悬浮基坑工程面积巨大，地下二层区域长约404m，宽约77136m，基坑开挖深度约1825m，基坑形状呈不规则长方形。根据基坑形状的特点，采用了两端角撑中部对撑的支撑布置形式，该布置形式的支撑为流水化施工支撑和土方开挖创造了条件，从而大大加快了基坑工程的施工速度和缩短了施工工期。例如：支撑系统的设计躯饲幽广阀开略木溜谍硫殊著仑丢斥驯曲出琵掌业宙鹏嗡鞭焊清箕龙赞浓内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122上海虹桥综合交通枢纽工程基坑支撑平
95、面布置支撑系统的设计杀笋圭悠葡枣轨猾砷赏哆腿宠合队赠岔怎银侵厂凡蚤记静偿宦瑶梁挝门耿内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122上海虹桥综合交通枢纽工程基坑支撑实景支撑系统的设计茶返柑伟绍略尘咖奠压版拢芜阻硼猾仑鄙叫呻屡瞬就名慧摘浑涂急抡铭褥内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611224）基坑平面为规则的方形、圆形或者平面虽不规则但基坑两个方向的平面尺寸大致相等，或者是为了完全避让塔楼框架柱、剪力墙等竖向结构以方便施工、加快塔楼施工工期，尤其是当塔楼竖向结构采用劲性构件时，临时支撑平面应错开塔楼竖向结构，以利于塔楼竖向结构的施工，可采用单圆环形支撑甚至多圆环形支
96、撑布置方式。支撑系统的设计局箩骡选呢搓劫祥咖牢舌教轧匈蔬器潭坐车古肪默广彝妓假迫糕哈贤臃今内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122 天津响螺湾中钢大厦项目位于天津市响螺湾地区，基坑开挖深度达到1822m，基坑面积达到2万m2，是当地规模最大的基坑工程之一。根据围护结构受力计算的需要，本工程内部需设置四道钢筋混凝土支撑体系。由于平面形状不规则，采用较为传统的角撑、对撑结合边桁架布置，需要设置大量穿越基坑内部的杆件，不利于土方的开挖和地下室结构的的施工。因此结合本工程的平面形状和塔楼的分布位置，采用双半圆环的支撑平面布置体系。双半圆环支撑形式的采用，基本上避开了整个塔楼区域的所
97、有竖向构件，基坑开挖到底后，完成基础底板施工后，两个主要的地面建筑即可在不拆撑的情况下向上施工主体结构，加快整体工期进度。例如：支撑系统的设计铰诚蝴洼筏熊埠驶罚镊猿堰忆蛋抱枷误隐魁丝蛹辗砖氦牟克零赢徘烧阎全内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122天津响螺湾中钢大厦基坑支撑平面示意图支撑系统的设计叹也肋哟匠佰贺碎联蜀蓑播奏慢经每隧泥龚蕊槐捶斯御万村早礼鬼枫孵掖内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122圆环形支撑形式的支撑杆件均采用钢筋混凝土材料，在一定条件下也可采用组合结构环形内支撑的形式，该形式与钢筋混凝土环形支撑基本相似，其根本区别在于组合结构环形内支撑
98、形式中，环形支撑由于需承受巨大的轴向压力，因此采用钢筋混凝土支撑材料，其余杆件承受的轴向压力相对较小，采用施工速度快、可回收以及经济性较好的钢结构材料截面承载力也能满足要求。天津新华明珠深基坑支护工程采用组合结构环形内支撑的基坑工程实景，该基坑支撑采用钢筋混凝土大圆环，圆环直径68m，其余杆件均采用钢结构，实施效果良好。支撑系统的设计蹄帐病琶庙蒲晤惧岩合拌砾窟燎遇善减琵缴忆兼邯扶橙了亦陕幅件鼻乾轮内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122新华明珠基坑工程开挖全景 支撑系统的设计拦锐弦蜡定院咏范牙佃胶稼呵沪挝购奉博卫狗呛袜讹卖泌终纫森铸悄孤酷内支撑结构设计20161122内支撑
99、结构设计20161122 5）基坑平面有向坑内折角（阳角）时，阳角处的内力比较复杂，是应力集中的部分，稍有疏忽，最容易在该部分出现问题。阳角的处理应从多方面进行考虑，首先基坑平面的设计应尽量避免出现阳角，当不可避免时，需作特别的加强，如在阳角的两个方向上设置支撑点，或者可根据实际情况将该位置的支撑杆件设置现浇板，通过增设现浇板增强该区域的支撑刚度，控制该位置的变形。无足够的经验可借鉴时，最好对阳角处的坑外地基进行加固，提高坑外土体的强度，以减少围护墙体的侧向水土压力。支撑系统的设计辈搏褥瞬眩豢洞复道即菌窘敖为羚铭洲偿社蚁维斡大牛巫皆债茅验尘藏桐内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201
100、61122 6）支撑结构与主体地下结构的施工期通常是错开的，为了不影响主体地下结构的施工，支撑系统平面布置时，支撑轴线应尽量避开主体工程的柱网轴线，同时，避免出现整根支撑位于结构剪力墙之上的情况，其目的是减小支撑体系对主体结构施工时的影响。另外，如主体地下结构竖向结构构件采用内插钢骨的劲性结构时，应严格复核支撑的平面分布，确保支撑杆件完全避让劲性结构。支撑系统的设计牧拘当婆渺练讽樊五今历邦二蛤视帘距瓣膜迂胞箔斯英蛆瓶呼首皆疆肘往内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611227）支撑杆件相邻水平距离首先应确保支撑系统整体变形和支撑构件承载力在要求范围之内，其次应满足土方工程的施工要
101、求。当支撑系统采用钢筋混凝土围檩时，沿着围檩方向的支撑点间距不宜大于9m；采用钢围檩时，支撑点间距不宜大于4m；当相邻支撑之间的水平距离较大时，应在支撑端部两侧与围檩之间设置八字撑，八字撑宜左右对称，与围檩的夹角不宜大于60 度。支撑系统的设计竟已衅慑焰阉郁歹炒汇撰瘴兹蔓绥删宫仙磕覆碱眯钡耸潦辫愧辗脚穆锗报内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611224. 4. 水平支撑系统竖向布置原则水平支撑系统竖向布置原则在基坑竖向平面内需要布置的水平支撑的数量，主要根据基坑围护墙的承载力和变形控制计算确定，同时应满足土方开挖的施工要求。基坑竖向支撑的数量主要受土层地质特性以及周围环境保护要
102、求的影响。基坑面积、开挖深度、围护墙设计以及周围环境等条件都相同的条件下，不同地区不同土层地质特性情况下，支撑的数量区别是十分显著的，如开挖深度15m的基坑工程，在北方等硬土地区也许无需设置内支撑，仅在坑外设置几道锚杆即可满足要求，而在沿海软土地区，则可能需要设置三四道水平支撑；另外即使在土层地质一致的地区，当周围环境保护要求有较大的区别时，支撑道数也是相差较大的。一般情况下，支撑系统竖向布置可按如下原则进行确定：支撑系统的设计从圭瘁匿砖腊扇陵汀殴腆哟吩楚荫管锨啃佐芥岳慰汝洒甄腮店糠散钦茄耶内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122 1）在竖向平面内，水平支撑的层数应根据基坑
103、开挖深度、土方工程施工、围护结构类型及工程经验，有围护结构的计算工况确定。 2）上、下各层水平支撑的轴线应尽量布置在同一竖向平面内，主要目的是为了便于基坑土方的开挖，同时也能保证各层水平支撑共用竖向支承立柱系统。此外，相邻水平支撑的净距不宜小于3m，当采用机械下坑开挖及运输时应根据机械的操作所需空间要求适当放大。 3）各层水平支撑与围檩的轴线标高应在同一平面上，且设定的各层水平支撑的标高不得妨碍主体工程施工。水平支撑构件与地下结构楼板间的净距不宜小于300mm；与基础底板间净距不小于600mm，且应满足墙、柱竖向结构构件的插筋高度要求。支撑系统的设计栋夫慌榔试痘募拖啤质秉嘻藤死刻党亨眨潭郸参蔼
104、孵馈拐阎叮糯蓝夺抬俺内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122 4）首道水平支撑和围檩的布置宜尽量与围护墙结构的顶圈梁相结合。在环境条件容许时，可尽量降低首道支撑标高。 基坑设置多道支撑时，最下道支撑的布置在不影响主体结构施工和土方开挖条件下，宜尽量降低。 当基础底板的厚度较大，且征得主体结构设计认可时，也可将最下道支撑留置在主体基础底板内。支撑系统的设计傈帮句狭姻空洲戊粪筹戎备靛韧蔡君马说迂梢蜗烁升圭铝膜装秋砧溯唇呵内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611225. 5. 竖向斜撑的布置竖向斜撑的布置竖向斜撑体系一般较多的应用在开挖深度较小、面积巨大的基坑工程
105、中。竖向斜撑体系一般由斜撑、压顶圈梁和斜撑基础等构件组成，斜撑一般投影长度大于15m 时应在其中部设置立柱。斜撑一般采用钢管支撑或者型钢支撑，钢管支撑一般采用60916，型钢支撑一般采用H700300、H500300以及H400400，斜撑坡率不宜大于1：2，并应尽量与基坑内土堤的稳定边坡坡率相一致，同时斜撑基础与围护墙之间的水平距离也不宜小于围护墙插入深度的1.5倍，斜撑与围檩及斜撑与基础之间的连接，以及围檩与围护墙之间的连接应满足斜撑的水平分力和竖向分力的传递要求。支撑系统的设计议慷谤响熟侥粗瞧毡搏辜摹卑引娟镀论吗磕浴猪豪痢胆辣惹络哉耗否踌刘内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20
106、161122采用竖向斜撑体系的基坑，在基坑中部的土方开挖后和斜撑未形成前，基坑变形取决于围护墙内侧预留的土堤对墙体所提供的被动抗力，因此保持土堤边坡的稳定至关重要，必须通过计算确定可靠的安全储备。支撑系统的设计破钞衷载敝铂谊券抿板志敖柜画印捞够潭营霄瘤扒此织涤抖辉路筷元宏摔内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611226. 6. 支撑节点构造支撑节点构造支撑结构，特别是钢支撑的整体刚度更依赖构件之间的合理连接构造。支撑结构的设计，除确定构件截面外，须重视节点的构造设计。支撑系统的设计声晕崇爸沪等卑疲标撇剁珍眺脾筏园磕诵齿综鼎登任弄斜薪垢汪安伪服糠内支撑结构设计20161122内支
107、撑结构设计201611226. 6. 支撑节点构造支撑节点构造6.1 6.1 钢支撑长度拼接钢支撑长度拼接钢结构支撑构件的拼接应满足截面等强度的要求。常用的连接方式有焊焊接接和螺栓连接螺栓连接。螺栓连接施工方便但整体性不如焊接，为减少节点变形，宜采用高强螺栓。构件在基坑内的接长，由于焊接条件差，焊缝质量不易保证，通常采用螺栓连接。支撑系统的设计蒂宰衬耗倡护假逢赢桌巡丰烟熏粪赊更盒拍查魂当喝侦黔脯狭符赖污女非内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122型钢支撑的长度拼接 螺栓连接 焊 接 支撑系统的设计螺辛结寡驳拨炳燎扭钮乱殷谓忱仁府清腾亲迈俞弊寒匀狭承犬争嚣疲弱盂内支撑结构设计
108、20161122内支撑结构设计20161122钢腰梁在基坑内的拼接点由于受操作条件限制不易做好，尤其在靠围护墙一侧的翼缘连接板较难施工，影响整体性能。设计时应将接头设置在截面弯矩较小的部位，并应尽可能加大坑内安装段的长度，以减少安装节点的数量。钢管支撑的长度拼接 螺栓连接 焊 接 支撑系统的设计左戮活喧栖蛾没溶哭呕句潘祥修吧箕先抢粟蝶怒拯庄滦靳竖聚夯竣叛庄窄内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611226. 6. 支撑节点构造支撑节点构造6.2 6.2 两个方向钢支撑连接两个方向钢支撑连接纵横向支撑采用重迭连接，虽然施工安装方便，但支撑结构整体性差，应尽量避免采用。当纵横向支撑采
109、用重迭连接时，则相应的围檩在基坑转角处不在同一平面相交，此时应在转角处的围檩端部采取加强的构造措施，以防止两个方向上围檩的端部产生悬臂受力状态。纵横向支撑应尽可能设置在同一标高上，采用定型的十字节点连接。这种连接方式整体性好，节点比较可靠。节点可以采用特制的“十”及“井”字接头，纵横管都与“十”字或“井”字接头连接，使纵横钢管处于同一平面内。后者可以使钢管形成一个平面框架，刚度大，受力性能好。支撑系统的设计桨抓撕珠淖蔚握纶季绩侠砂督者耻置缝深非效罪陵谣娘碰丰疡劲念悠交唆内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122“十”字接头图 “井”字接头图 支撑系统的设计谍鞭娄张霄蔼妊炊客贰
110、港窄伸闽禹貌属慧麦设股目管何骋香吓把馋班脾凝内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611226. 6. 支撑节点构造支撑节点构造6.3 6.3 钢支撑端部预应力活络头构造钢支撑端部预应力活络头构造钢支撑的端部，考虑预应力施加的需要，一般均设置为活络端，待预应力施加完毕后固定活络端，且一般配与琵琶撑。除了活络端设置在钢支撑端部外，还可以采用螺旋千斤顶等设备设置在支撑的中部。由于支撑加工及生产厂家不同，目前投入基坑工程使用的活络端有以下两种形式，一种为契型活络端、一种为箱体活络端。钢管支撑为了施加预应力常设计一个预应力施加活络头子，并采用单面施加的方法进行。由于预应力施工后会产生各种预
111、应力损失（详见预应力相关规范），基坑开挖变形后预应力也会发生损失，为了保证预应力的强度，当发现预应力损失达到一定程度时须及时进行补充，复加预应力。支撑系统的设计扰包哲刘酶初玉吉溪窗粱睦纶悸娜外吩锻庇增眉焚嗡催碾榷堆吕俞目僵卡内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122楔形活络端 预应力箱体支撑系统的设计溜铃刮涎咽侮促浴拧崖遍亢议圃饮范昭优酚关秃伊啥刻住嫡樊诌涟彝辗鼠内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611226. 6. 支撑节点构造支撑节点构造6.4 6.4 钢支撑与钢腰梁斜交处抗剪连接节点钢支撑与钢腰梁斜交处抗剪连接节点由于围护墙表面通常不十分平整，尤其是钻孔
112、灌注桩墙体，为使钢围檩与围护墙接合得紧密，防止钢围檩截面产生扭曲，在钢围檩与围护墙之间采用细石混凝土填实，如二者之间缝宽较大时，为了防止所填充的混凝土脱落，缝内宜放置钢筋网。当支撑与围檩斜交时，为传递沿围檩方向的水平分力，在围檩与围护墙之间需设置剪力传递装置。对于地下连续墙可通过预埋钢板，对于钻孔灌注桩可通过钢围檩的抗剪焊接件。支撑系统的设计呐塘祟掣反谁出啤幂唁醒培愁橇弊桥元衬烷肘搪丙芽果葱砚亨湖遥候瑰岗内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611221-钢支撑；2-钢腰梁；3-围护墙；4-剪力块；5-填嵌混凝土钢支撑与腰梁斜交时连接 支撑系统的设计貉亿萄旋畏辱鹰奢开篷熊标贫眨岁恃
113、叁超筷挝矾轩糯纹诺愁穗槽莽餐齐箭内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611226. 6. 支撑节点构造支撑节点构造6.5 6.5 支撑与混凝土腰梁斜交处抗剪连接节点支撑与混凝土腰梁斜交处抗剪连接节点通常情况下，围护墙与混凝土围檩之间的结合面不考虑传递水平剪力。当基坑形状比较复杂，支撑采用斜交布置时，特别是当支撑采用大角撑的布置形式时，由于角撑的数量多，沿着围檩长度方向需传递十分巨大的水平力，此时如围护墙与围檩之间应设置抗剪件和剪力槽，以确保围檩与围护墙能形成整体连接，二者接合面能承受剪力，可使得围护墙也能参与承受部分水平力，既可改善围檩的受力状态、又可减少整体支撑体系的变形。围护
114、墙与围檩结合面的墙体上设置的抗剪件一般可采用预埋插筋，或者预埋埋件，开挖后焊接抗剪件，预留的剪力槽可间隔抗剪件布置，其高度一般与围檩截面相同，间距150200mm，槽深5070mm。支撑系统的设计山哈胁轰虱咨弥谚擒寡腕刀勋匿莫慢登揭撤而宫艾隧募废毁你溢丁躲试缸内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611221-支撑；2-腰梁；3-地下连续墙；4-预留受剪钢筋；5-预留剪力槽支撑与混凝土腰梁斜交时连接 支撑系统的设计仟吊昭嘿溅兽血毫掠锰孙蓄瘴删袒云翌旧豺隆窒蜜辞夏袖埃伙绘唤痔愈姚内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611221. 1. 水平支撑系统计算方法水平支撑系统计
115、算方法水平支撑系统计算可分为在土压力水平力作用下的水平支撑计算水平力作用下的水平支撑计算和竖竖向力作用下的水平支撑计算向力作用下的水平支撑计算。现阶段的计算手段已可实现将围护体、内支撑以及立柱作为一个整体采用空间模型进行分析，支撑构件的内力和变形可以直接根据其静力计算结果确定即可，但空间计算模型其实用程度上存在若干不足，因此现阶段绝大部分内支撑系统均采用相对简便的平面计算模型进行分析，当采用平面计算模型进行分析时，水平支撑计算应分别进行水平力作用和竖向力作用下的计算。水平支撑的计算方法晾牌库斡诸拈脆曾狰肢把祝凡健剂番涨罪昼朗伺逝矢沮畴洽玉亏拘赋剧冠内支撑结构设计20161122内支撑结构设计2
116、01611221. 1. 水平支撑系统计算方法水平支撑系统计算方法1.1 1.1 水平力作用下水平支撑的计算方法水平力作用下水平支撑的计算方法1)支撑平面有限元计算方法水平支撑系统平面内的内力和变形计算方法一般是将支撑结构从整个支护结构体系中截离出来，此时内支撑（包括围檩和支撑杆件）形成一自身平衡的封闭体系，该体系在土压力作用下的受力特性可采用杆系有限元进行计算分析，进行分析时，为限制整个结构的刚体位移，必须在周边的围檩上添加适当的约束，一般可考虑在结构上施加不相交于一点的三个约束链杆，形成静定约束结构，此时约束链杆不产生反力，可保证分析得到的结果与不添加约束链杆时得到的结果一致。水平支撑的计
117、算方法盛绩咕事媒很摇泞榷牛畜蒙抛京乘恒允逻纳彬绪闯练颖庐词氨坞朋呸肿海内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122内支撑平面模型以及约束条件确定之后，将由平面竖向弹性地基梁法（如图）或平面连续介质有限元方法得到的弹性支座的反力作用在平面杆系结构之上，采用空间杆系有限元的方法即可求得土压力作用下的各支撑杆件的内力和位移。水平支撑的计算方法敝倘鹏谋愤孵位敖吮渗筋随肃帝优臃施厄奶芍慎毫醉备拥蛛绽说狱婉熙浑内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122平面竖向弹性地基梁法计算简图 平面连续介质有限元法计算模型 水平支撑的计算方法晰罐喘隙纽既屏物审袜莲痪砾籽完绣商牵饶垫铃刽
118、惫捎铬阁囤巨束共捣描内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122KB内支撑的压缩弹簧系数（kN/m2）；与支撑松弛有关的折减系数，一般取0.51.0；混凝土支撑与钢支撑施加预压力时，取1.0；E支撑结构材料的弹性模量（kN/m2）；A支撑构件的截面积（m2）；l支撑的计算长度（m）；S支撑的水平间距（m）。采用平面竖向弹性地基梁法或平面连续介质有限元法时需先确定弹性支座的刚度，对于形状比较规则的基坑，并采用十字正交对撑的内支撑体系，支撑刚度可根据支撑体系的布置和支撑构件的材质与轴向刚度等条件按如下计算公式确定。水平支撑的计算方法棺汐五腹汀光仪化凰金气疲橱距爹浅刮伤掠挝竖弹具瞎施
119、俞暂附拌帮驹奠内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122在求得弹性支座的反力之后，可将该水平力作用在平面杆系结构之上，采用有限元方法计算得到各支撑杆件的内力和变形，也可采用简化分析方法，如支撑轴向力，按围护墙沿围檩长度方向的水平反力乘以支撑中心距计算，混凝土围檩则可按多跨连续梁计算，计算跨度取相邻支撑点的中心距。钢围檩的内力和变形宜按简支梁计算，计算跨度取相邻水平支撑的中心距。水平支撑的计算方法坤屡晤绥损顿腥噬但挨宾毁涣零砒船牙屠盖妙喇哀觅淖醋坦农涡婉慈奎哥内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122对于较为复杂的支撑体系，难以直接根据以上公式确定弹性支撑的刚
120、度，且弹性支撑刚度会随着周边节点位置的变化而变化。这里介绍一种较为简单的处理方法，即在水平支撑的围檩上施加与围檩相垂直的单位分布荷载p=1kN/m，求得围檩上各结点的平均位移（与围檩方相垂直的位移），则弹性支座的刚度为：需指出的是，上式反映的是水平支撑系统的一个平均支撑刚度。 水平支撑的计算方法庭贤司稿瘸甚缘脆羊曲葛擎聘锹花辽崭缴肖噪君世买怯蜕茄亢朋沥由万烈内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611221. 1. 水平支撑系统计算方法水平支撑系统计算方法1.1 1.1 水平力作用下水平支撑的计算方法水平力作用下水平支撑的计算方法2)支撑三维计算方法一般情况下，基坑外侧的超载、水土
121、压力等侧向水平力通过围护体，将全部由坑内的内支撑系统进行平衡，围护体仅起到挡土、止水以及将水平力通过竖向抗弯的方式全部传递给内支撑，并不参与坑外水平力的分担。当基坑形状具有较强的空间效应时，比如拱形、圆形情况或者基坑角部区域，围护体还将同时承受部分坑外水平力，在该情况下如按照上述计算方法对内支撑进行内力和变形进行计算分析，将高估了内支撑实际的内力和变形，造成不必要的浪费，此时应采用能考虑空间效应的空间计算模型。水平支撑的计算方法未洲俞异朱欠泛恒搔闰螟鞭烫祖低蚕片枪御圣顷浦思吮尾相拐鳖毒涨抬饰内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122空间弹性地基板法的求解可采用通用有限元软件，
122、一般可先通过有限元软件自带的前处理模块或其它有限元前处理软件建立考虑围护结构、水平支撑体系和竖向支承系统共同作用的三维有限元模型，模型需综合考虑结构的分布、开挖的顺序等，然后用有限元程序分步求解。下图为基坑工程三维计算模型图。水平支撑的计算方法桐帅刷秀恐讳就稚享苞伺哈宠醋案叫揣沿融苗鲸秽壕拎叫若蹭新砚左苑睡内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122基坑工程三维计算模型水平支撑的计算方法搁染膳驯脊勤粗剃既瓜忍缕何亡芍循楷孪坍柄耸齐党够撞任壮盆即卑慎歧内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122一般情况下，基坑外侧的超载、水土压力等侧向水平力通过围护体，将全部由坑
123、内的内支撑系统进行平衡，围护体仅起到挡土、止水以及将水平力通过竖向抗弯的方式全部传递给内支撑，并不参与坑外水平力的分担。当基坑形状具有较强的空间效应时，比如拱形、圆形情况或者基坑角部区域，围护体还将同时承受部分坑外水平力，在该情况下如按照上述计算方法对内支撑进行内力和变形进行计算分析，将高估了内支撑实际的内力和变形，造成不必要的浪费，此时应采用能考虑空间效应的空间计算模型。空间弹性地基板法的求解可采用通用有限元软件，一般可先通过有限元软件自带的前处理模块或其它有限元前处理软件建立考虑围护结构、水平支撑体系和竖向支承系统共同作用的三维有限元模型，模型需综合考虑结构的分布、开挖的顺序等，然后用有限
124、元程序分步求解。水平支撑的计算方法朗过吹脖炕胁愚骇固杖致当肉缎瞅艰宇库指剁凳炽苛舆拯员赚惜讥咳敝逞内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611221. 1. 水平支撑系统计算方法水平支撑系统计算方法1.1 1.1 水平力作用下水平支撑的计算方法水平力作用下水平支撑的计算方法3)计算实例以下对某基坑项目的支撑系统采用平面有限元计算方法分析过程进行说明，该项目基坑面积约6500m2，开挖深度约16.4m，基坑围护体采用钻孔灌注桩结合搅拌桩止水帷幕作为围护体，基坑竖向设置三道钢筋混凝土支撑，支撑采用圆环支撑平面布置形式，平面简图如下图所示：水平支撑的计算方法枝沪恢逮槐谎荷瞎行片之舞苯亏溢
125、讨咀涂岔棵吟禹押序涵扔胞骑灰包繁涤内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122支撑平面布置图支撑平面计算简图水平支撑的计算方法洛多送羹床梗葫砧醚叔栋破蚌币锨封狭姜喘逢召理逃锹枪眠那考惰赎吝搞内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122项目围檩（mm）圆环撑（mm）角撑及腹杆（mm）连杆（mm）第一道支撑系统1200x7001500x700800x700600x600第二道支撑系统1300x8002200x1200900x800700x700第三道支撑系统1200x8002000x1000900x700700x700支撑信息一览表水平支撑的计算方法霸滚穷事紧显捂送
126、洁沼找纺芝章屡焦冷邪歼舞全节瑞派渤麻瓦瓮抉衷蛹御内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122项目P(kN/m)（mm）K(MN/m2)第一道支撑系统10.0333第二道支撑系统10.01100第三道支撑系统10.0250支撑信息一览表a）确定支撑系统刚度建立三道钢筋混凝土支撑系统的计算简图，如图所示，其后分别沿着围檩作用垂直向的单位分布荷载p=1kN/m，进而求得三道支撑系统在单位分布荷载作用下的平均位移以及支撑系统刚度K。水平支撑的计算方法埔丹匝哆员灶分潍南换罩佩绽惺檀揖改博诵脑瓣艺旺魂仇逼摆剥着池体帚内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122b）计算支撑支
127、座反力根据以上通过计算确定的支撑刚度，采用竖向弹性地基梁法求得第一三道支撑系统的支撑反力，具体如图所示。支撑反力计算结果图水平支撑的计算方法稼琼泥俐租函厅座并津锻稼晶郴厉鸭挟涵咎荷沥阑攫虎廓拟咯棚件潦黔千内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122c）计算支撑系统的变形和内力根据上图可知，第一道支撑水平荷载为314kN/m，第二道支撑水平荷载为1076.1kN/m，第三道支撑水平荷载为536.3kN/m，将三道支撑的水平荷载分别施加在围檩上，求得三道支撑系统的变形和内力。水平支撑的计算方法狱街甜少枉镰并挂熄揖慨藻热崖邦鸭晾颗你蛔瞒胀势渭枉上汉淑操志盎趋内支撑结构设计201611
128、22内支撑结构设计20161122支撑变形结果图支撑轴力计算结果图水平支撑的计算方法伯隋沈癌匣彝飞炒稍醛妨北受荐妄瓢剑啃踏鼠哉听莱栖盆释氏弯囱猖农眷内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611221. 1. 水平支撑系统计算方法水平支撑系统计算方法1.2 1.2 竖向力作用下水平支撑的计算方法竖向力作用下水平支撑的计算方法竖向力作用下，支撑的内力和变形可近似按单跨或多跨梁进行分析，其计算跨度取相邻立柱中心距，荷载除了其自重之外还需考虑必要的支撑顶面如施工人员通道的施工活荷载。此外，基坑开挖施工过程中，基坑由于土体的大量卸荷会引起基坑回弹隆起，立柱也将随之发生隆起，立柱间隆沉量存在差
129、异时，也会对支撑产生次应力，因此在进行竖向力作用下的水平支撑计算时，应适当考虑立柱桩存在差异沉降的因素予以适当的增强。水平支撑的计算方法歪当敝馁渔钝丧翁赤魁绩娘秽砍洲筋各哄材鳃骇区棘敞乌则堂幂方勇方啥内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611222. 2. 支撑系统设计计算要点支撑系统设计计算要点支撑结构上的主要作用力是由围护墙传来的水、土压力和坑外地表荷载所产生的侧压力。支撑系统的整体分析方法在上一节中已作了专门的说明，本节关注的支撑体系的设计计算更倾向于支撑构件的强度、稳定性以及节点构造等方面内容，主要有如下几个方面的内容：水平支撑的计算方法岛小皖嘿澄牟境桃撕芒霍储跑惰轧怠热
130、灭汝绳燎枕吉卡鞘乌埋瞎逢锚恃拴内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611221）支撑承受的竖向荷载，一般只考虑结构自重荷载和支撑顶面的施工活荷载，施工活荷载通常情况下取4kPa，主要是指施工期间支撑作为施工人员的通道，以及主体地下结构施工时可能用作混凝土输送管道的支架，不包括支撑上堆放施工材料和运行施工机械等情况。支撑系统上如需设置施工栈桥作为施工堆载平台或施工机械的作业平台时时应进行专门设计。2）围檩与支撑采用钢筋混凝土时，构件节点宜采用整浇刚接。采用钢围檩时，安装前应在围护墙上设置竖向牛腿。钢围檩与围护墙间的安装间隙应采用C30细石混凝土填实。采用钢筋混凝土围檩，且与围护墙和
131、支撑构件整体浇筑连接时，对计算支座弯距可乘以调幅折减系数0.80.9，但跨中弯距相应增加。钢支撑构件与围檩斜交时，宜在围檩上设置水平向牛腿。水平支撑的计算方法懒冷希棱成透弥寞蔷撩吞达临盆酶嚣谅狞堂诲傅虾啥囤襄悟液鸣棺徊幂割内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611223）支撑结构上的主要作用力是由围护墙传来的水、土压力和坑外地表荷载所产生的侧压力。对于温度变化和加在钢支撑上的预压力对支撑结构的影响，由于目前对这类超静定结构所做的试验研究较少，难以提出确切的设计计算方法。温度变化的影响程度与支撑构件的长度有较大关系，根据经验和实测资料，对长度超过40m的支撑宜考虑10%左右支撑内力
132、的变化影响。4）支撑与围檩体系中的主撑构件长细比不宜大于75；联系构件的长细比不宜大于120。水平支撑的计算方法赎挟灿炼般堆笋烦瞒骤闽舶易铜唱拐胞锐愧聘灰询待耗卡椭仕界梯煌暇调内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122地下结构施工阶段，即基坑开挖至基底之后地下结构的回筑阶段，该阶段为不妨碍地下结构的施工，将结合地下结构的施工流程逐层的拆除临时支撑，所谓换撑即指在该阶段，通过利用回筑的地下结构合理的设置换撑，调整基坑围护体的支撑点，实现围护体应力的安全有序的调整、转移和再分配，达到各个阶段基坑变形的控制要求。换撑设计拢佑羔村碗弯溶英怕符脚柴末囱缮曝披淮恩区天待躯撑恩载氰薛证爆琴
133、辰内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122换撑的设计大体上可分成两个部分的设计:一、基坑围护体与地下结构外墙之间的换撑设计。二、地下结构内部结构开口、后浇带等水平结构不连续位置的换撑设计。换撑设计巩遁结奄喂河哗辉颁句柠瓣捣涵犹姜添蜕鲜蓖晨牙慕向屯凋鼓虾蹬莫零碳内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611221. 1. 围护体与结构外墙之间的换撑设计围护体与结构外墙之间的换撑设计 当基坑围护体采用临时围护体时，由于围护体与结构外墙之间通常会留设不小于800mm的施工作业面，作为地下室外墙外防水的施工操作面，地下结构施工阶段需对该施工空间进行换撑处理，该区域的换撑标
134、高应分别对应地下各层结构平面标高，以利于水平力的传递。换撑设计狙迄舔征认企占巳龚短敢盆啥薯挥进甜马攀惧鸟做货剪肠邑蕉宇朱幌斧醛内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611221.1. 围护体与结构外墙之间的换撑设计围护体与结构外墙之间的换撑设计1.1 1.1 围护体与基础底板间换撑围护体与基础底板间换撑 基坑开挖至基底便进入地下结构施工阶段，基础底板浇筑形成之后需拆除最下一道支撑，围护体将形成从基底至上一道支撑较大的暴露跨度，如基础底板未对其有效支撑作用，围护体将发生较大的变形甚至引发安全问题，因此基础底板施工时应同时完成基坑周边基础底板与围护体之间的换撑施工。 基础底板周边的换撑
135、板带为了施工上的便利，通常采用与基础底板同等标号的混凝土进行充填处理即可，由于仅起到了支挡围护体的抗压作用，无需对换撑板带进行配筋。为避免正常使用阶段主体结构与基坑周围围护体之间存在差异沉降对主体结构造成不利影响，换撑与围护体之间设置低压缩性的隔离材料。换撑设计炊终帝炽椅氨参铸垢箭矛忘春屿众驳蜂耘北芍畜规黎强穿巷材狐谬买图头内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122 当基础底板厚度较厚时，如超过1000mm时，如在围护体与基础底板之间设置同厚的换撑，换撑混凝土量相当可观，换撑板带的厚度通过计算满足换撑传力要求即可，其余部分可采用造价较低的砖模及回砂进行处理。当然，如果围护体与
136、基础底板之间距离较大时，采用素砼充填其间空档混凝土工程量将过大，此种情况下，可沿围护体设置一圈围檩，之间设置间隔布置的临时钢或混凝土支撑，以减少换撑的工程量。 当出现基础底板完成，拆除最下道支撑后围护体计算跨度过大，变形不能满足计算要求的情况，可通过在基础底板周边设置上翻的换撑牛腿，换撑牛腿高于基础底板面标高一定距离，目的是缩短拆撑工况下的围护体计算跨度和控制其变形。换撑设计舆迈墅侨协太表入亚授青愿前种咯壹苛烈凡阉蔫酵芳殿迁泄镐坏未枷注辨内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122围护体与基础底板素砼换撑 围护体与基础底板配筋砼牛腿换撑 换撑设计离拙亲榨慑焚誉屏苏蓑逊鹅馒驭惕蜒
137、叠节喂驮跺咐愤诚阔钒润辣刹愚黍津内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611221.1. 围护体与结构外墙之间的换撑设计围护体与结构外墙之间的换撑设计1.2 1.2 围护体与地下各层结构间换撑围护体与地下各层结构间换撑 临时支撑的拆除需在其下方的地下结构浇筑完成并设置好换撑之后方可进行，围护体与地下各层结构之间的换撑一般采用钢筋混凝土换撑板带的方式，换撑板带与地下结构同步浇筑施工，其混凝土标高可取同相邻的地下结构构件的混凝土标号，换撑板带应根据施工人员作业荷载对其计算并适当配筋。换撑设计呵提鲸寝谴稠缴辰悲准黑册捕锡涌滦挖搁鞘孪茂刷忍永怠吗板罗剑僧稼胃内支撑结构设计20161122内
138、支撑结构设计20161122围护体与地下各层间换撑板带 换撑设计拓充附套讼蝎咋藏缴殷亿谩嫡琳芯扼咳氦颈达货狄粤袒证恤昔凯穿沁野闻内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122 换撑板带应间隔设置开口，作为施工人员拆除外墙模板以及外墙防水施工作业的通道以及将来围护体与外墙之间密实回填处理的通道，应设置一定数量的吊筋以解决其竖向支承问题，口，作为施工人员拆除外墙模板以及外来围护体与外墙之间密实回填处理的通道，开口大小应能满足施工人员的通行要求，一般不应小于1000800mm，平面上应间隔布置，开口的中心距离一般控制在6m左右，也可根据实际施工要求适当调整其间距。 换撑板带由于需承受施
139、工人员的作业荷载，同时为了避免正常使用阶段主体地下结构与围护体之间的差异沉降引发的问题，换撑板带与围护体之间应设置压缩性小的隔离材料，同时换撑板带锚入结构外墙的钢筋采用交叉形的方式以形成铰的连接，削弱换撑板带与结构外墙的连接刚度。换撑设计进脱息赴饥躯蔓畴寻情幕迪爱栈撬脂佃伏却铭休奇际十祖秀渠婴卸幂厨乞内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122换撑板带开口换撑板带节点详图换撑设计遁订洋屿淌致抛面躁潭随峭周焰凋牌辊陷偷泊伐姻谎慌皆侨颗廊测闯碑署内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611221.1. 围护体与结构外墙之间的换撑设计围护体与结构外墙之间的换撑设计1.2
140、1.2 围护体与地下各层结构间换撑围护体与地下各层结构间换撑 临时支撑的拆除需在其下方的地下结构浇筑完成并设置好换撑之后方可进行，围护体与地下各层结构之间的换撑一般采用钢筋混凝土换撑板带的方式，换撑板带与地下结构同步浇筑施工，其混凝土标高可取同相邻的地下结构构件的混凝土标号，换撑板带应根据施工人员作业荷载对其计算并适当配筋。换撑设计蔡唁潍奋受竹膛纷渺活晒怒盈杜甜音炽孙腮爵炔冰保饺宾痘涉轨遭掩针疹内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611222. 2. 地下结构的换撑设计地下结构的换撑设计地下结构由下往上顺做施工过程中，将经历临时支撑的逐层拆除，围护体外侧的水土压力将逐步转移至刚施
141、工完毕的地下结构上，因此必须进行地下结构的换撑设计，主要是施工后浇带、楼梯坡道或设备吊装口等结构开口、局部高差、错层较大等结构不连续位置的水平传力设计。换撑设计哉递巷扳脱曹亦诽教蕾华梆媚扦绸钉浚揍哭认朋梭疥排倪易挺彭呕登过润内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611222. 2. 地下结构的换撑设计地下结构的换撑设计2.1 2.1 后浇带位置换撑设计后浇带位置换撑设计 超高层建筑通常有主楼和裙楼组成，主楼和裙楼之间由于上部荷重的差异较大，一般两者之间均设置沉降后浇带，此外，当地下室超长时，考虑到大体积混凝土的温度应力以及收缩等因素，通常间隔一定距离设置温度后浇带。但地下结构施工阶
142、段是将地下室各层结构作为基坑开挖阶段的水平支撑系统，后浇带的设置无异于将承受压力的支撑从中一分为二，使得水平力无法传递，因此必须采取措施解决后浇带位置的水平传力问题。 根据大量实际工程的设计施工经验，后浇带位置水平力传递问题可通过计算在框架梁或次梁内设置小截面的型钢，后浇带内设置型钢一方面可以传递水平力，另一方面，尤其型钢抗弯刚度相对混凝土梁的抗弯刚度小许多（30号工字钢截面抗弯刚度仅为500700框架梁的1/100），不会约束后浇带两侧的单体的自由沉降。换撑设计桅巍搪籽疗杆纲绸宴眷俗估皿增磋枕捍洱壕锑遮曳砰蔷三喜连挡猩棚哩吝内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611222. 2
143、. 地下结构的换撑设计地下结构的换撑设计2.2 2.2 结构缺失位置的换撑设计结构缺失位置的换撑设计 楼梯、车道以及设备吊装口位置的结构缺失区域如比较大时，必要时应设置临时支撑以传递缺失区域的水平力，临时支撑的材料应根据工程的实际情况确定，钢筋混凝土和型钢或钢管均可采用，另外结构缺失区的边梁根据计算必要时应加强其截面以及配筋。结构缺失区的换撑待整个地下结构全部施工完毕，形成整体刚度，并在基坑周边密实回填之后方可拆除。换撑设计缕贰莲妊贬缨汀锈假滑卒凯除俄向柜烦犀侵酉亢电恭马阮棚暇蒜唉账贞瘫内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122基坑内部架设水平支撑的工程，一般需要设置竖向支承
144、系统，用以承受混凝土支撑或者钢支撑杆件的自重等荷载。基坑竖向支承系统，通常采用钢立柱插入立柱桩桩基的型式。基坑竖向支承系统，通常采用钢立柱插入立柱桩桩基的型式。它要求承受较大的荷载，同时要求断面不应过大，因此构件必须具备足够的强度和刚度。钢立柱必须具备一个具有相应承载能力的基础。根据支撑荷载的大小，立柱一般可采用角角钢钢格格构构式式钢钢柱柱、H H型型钢钢柱柱或或钢钢管管柱柱；立柱桩常采用灌灌注注桩桩，也也可可采采用用钢钢管管桩桩。基坑围护结构立柱桩可以利用主体结构工程桩工程桩；在无法利用工程桩的部位应加设临时立柱桩临时立柱桩。竖向支承的设计剑桂送册姻踩拉匿殉派字焕貌帆某乖侯啪陪蹋前填赚咳紊钎
145、卤渔汪鞠畸愤内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611221. 1. 立柱设计立柱设计立柱的设计一般应按照轴心受压构件进行设计计算，同时应考虑所采用的立柱结构构件与水平支撑的连接构造要求以及与底板连接位置的止水构造要求。基坑工程的立柱与主体结构的竖向钢构件的最大不同在于，立柱需要在基坑开挖前置入立柱桩孔中，并在基坑开挖阶段逐层与水平支撑构件完成连接。因此，立柱的截面尺寸大小要有一定的限制，同时也应能够提供足够的承载能力。立柱截面构造应尽量简单，与水平支撑体系的连接节点也必须易于现场施工。竖向支承的设计秘匿估鲜惧蔓谗搀济牺具又闰甸泰咙亏搜迷单患跟茁穗乔渡飘祈跳趁发毯内支撑结构设计2
146、0161122内支撑结构设计20161122竖向支撑钢立柱可采用角钢格构柱、H型钢柱或钢管混凝土立柱。角钢格构柱由于构造简单、便于加工且承载能力较大，因而近几年来，混凝土支撑或是钢支撑系统的顺作法基坑工程中，还是在采用结构梁板代支撑的逆作法基坑工程中，均是应用最广的钢立柱型式。最常用的型钢格构柱采用4根角钢拼接而成的缀板格构柱，可选的角钢规格品种丰富，工程中常用L120mm12mm、L140mm14mm、L160mm16mm和L180mm18mm等规格。依据所承受的荷载大小，钢立柱设计钢材牌号常采用Q235B或Q345B。典型的型钢格构柱下图所示。1. 1. 立柱设计立柱设计1.1 1.1 立
147、柱的结构形式立柱的结构形式竖向支承的设计幌飘乖块镐抬蛮欠仿肪闸婪抉性陵一区饰杏匹芭葛廖捐今额哑焦怖夏宛际内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122角钢拼接格构柱竖向支承的设计胰醚邯赁挟辉凶象忙坟龋卤乔捞伪及茶祝嘴酶姥贬挫挛捧余叔扬志镇它咱内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122为了便于避让临时支撑的钢筋，钢立柱拼接采用从上至下平行、对称分布的钢缀板，而不采用交叉、斜向分布的钢缀条连接。钢缀板宽度应略小于钢立柱断面宽度，钢缀板高度、厚度和竖向间距根据稳定性计算确定，其中钢缀板的实际竖向布置，除了满足设计计算的间距要求外，也应当尽量设置于能够避开临时支撑主筋的
148、标高位置。基坑开挖施工时，在各道临时支撑位置需要设置抗剪件以传递竖向荷载。竖向支承的设计循氓氰愚弃珐拌畴著择惠睦辕册咱剖绕尹计雨岸淬喷汛弓早播讲犬凳坛往内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122为满足下部连接的稳定与可靠，钢立柱一般需要插入立柱桩顶以下34m。角钢格构柱在梁板位置也应当尽量避让结构梁板内的钢筋。因此其断面尺寸除需满足承载能力要求外，尚应考虑立柱桩桩径和所穿越的结构梁等结构构件的尺寸。最常用的钢立柱断面边长为420mm、440mm和460mm，所适用的最小立柱桩桩径分别为700mm、750mm和800mm。竖向支承的设计挎沦荧抡杯学澎习拣陵天恐侧奖菏愁冒检欢辑柿
149、眺腹身军瘩旺缸决诺渭毁内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611221）竖向支承钢立柱由于柱中心的定位误差、柱身倾斜、基坑开挖或浇筑桩身混凝土时产生位移等原因，会产生立柱中心偏离设计位置的情况，过大偏心将造成立柱承载能力的下降，同时会给支撑与立柱节点位置钢筋穿越处理带来困难，而且可能带来钢立柱与主体梁柱的矛盾问题。因此施工中必须对立柱的定位精度严加控制，并应根据立柱允许偏差按偏心受压构件验算施工偏心的影响。一般情况下钢立柱的垂直度偏差不宜大于1/200，立柱长细比应不大于25。设计图纸中对于角钢格构柱等截面具有方向性的立柱放置角度应提出具体要求，以利于水平支撑杆件钢筋穿越钢立柱。
150、1. 1. 立柱设计立柱设计1.2 1.2 立柱的设计要点立柱的设计要点竖向支承的设计恃地浅冬眯杨彝搅翔涧瘸唱侦寝匠蛙爪锻组阎禾弃溅夜泞桃涩餐昆申妊霞内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611222）基坑施工阶段，应根据每一施工工况对立柱进行承载力和稳定性验算。同时，当基坑开挖至坑底、底板尚未浇筑前，最底层一跨钢立柱在承受最不利荷载的同时计算跨度也相当大，一般情况下，该工况是钢立柱的最不利工况。无论对于哪种钢立柱型式，所采用的定型钢材长度均有可能小于工程所需的立柱长度。钢立柱的接长均要求等强度连接，并且连接构造应易于现场实施。下图图为工程中常用的角钢格构柱拼接构造。钢立柱的可能破
151、坏形式有强度破坏、整体失稳破坏和局部失稳等几种。一般情况下，整体失稳破坏是钢立柱的主要破坏形式；强度破坏只可能在钢立柱的受力构件截面有削弱的条件下发生。竖向支承的设计病泼谬萤趴茨程届币薪嫉灿斟聊霜久搏掖嘶矫常忌扬悯棋范漫伙眨凌判渴内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122角钢格构柱拼接构造图竖向支承的设计昼箭黔寸柑讣暂太乖悬原缨肖恨抑胸婶漏男既壬薄晓占娇宁松蓬压墩姨虞内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122钢立柱的竖向承载能力主要由整体稳定性控制，若在柱身局部位置有截面削弱，必须进行竖向承载的抗压强度验算。一般截面型式的钢立柱计算，可按国家标准钢结构设计规
152、范（GB50017-2003）等相关规范中关于轴心受力构件的有关规定进行。具体计算中，在两道支撑之间的立柱计算跨度可取为上一道支撑杆件中心至下一道支撑杆件中心的距离。最低层一跨立柱计算跨度可取为上一道支撑中心至立柱桩顶标高。1. 1. 立柱设计立柱设计1.3 1.3 钢立柱的计算要点钢立柱的计算要点竖向支承的设计邵盛钝擎古就呆活待接鳖映据垢芥飘排警谨淬完渭拨帖拙麦得穷烫室坷啃内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122角钢格构柱和钢管立柱插入立柱桩的深度计算可按下式计算：竖向支承的设计未秧简军臻携莎误湛淳玫膀扳铲顶宙矢番弗粥舒邱减泄洪鸭劳杏庚汹猩恤内支撑结构设计20161122
153、内支撑结构设计20161122钢立柱在实际施工中不同程度存在水平定位偏差和竖向垂直度偏差等施工偏差情况，因此在按照上式计算钢立柱的承载力时，尚应按照偏心受压构件验算一定施工偏差下钢立柱的承载力，以确保足够的安全度。此外，基坑开挖土方钢立柱暴露出来之后，应及时复核钢立柱的水平偏差和竖向垂直度，应根据实际的偏差测量数据对钢立柱的承载力进一步校核，如有施工偏差严重者，应采取限制荷载、设置柱间支撑等措施确保钢立柱承载力满足要求。竖向支承的设计训浙默貌役泻操到栈弧会鞍性硫贺脚扛埋储榴押靶瓶维铰醛才府搁渣塑栈内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122立柱桩必须具备较高的承载能力，同时钢立
154、柱需要与其下部立柱桩具有可靠的连接，因因此此各各类类预预制制桩桩难难以以利利用用作作为为立立柱柱桩桩基基础础，工程中常采灌灌注注桩桩将钢立柱承担的竖向荷载传递给地基，另外也有工程采用钢钢管管桩桩作为立柱桩基础，但由于造价高，与立柱连接构造相对更加复杂，且施工工艺难度比较高，因此其应用范围并不广泛。2. 2. 立柱桩设计立柱桩设计2.1 2.1 立柱桩的结构形式立柱桩的结构形式竖向支承的设计效门洲属旧淑犬偏异逝高匠赁远估业浙狈郎价贷札笑鸳菱汀稳睡突战蜕嗓内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122当立柱桩采用钻孔灌注桩时，首先在地面成桩孔，然后置入钢筋笼及钢立柱，最后浇筑混凝土形
155、成桩基。要求桩顶标高以下混凝土强度必须满足设计强度要求，因此混凝土一般都有2m以上的泛浆高度，可在基坑开挖过程中逐步凿除。钢立柱与钻孔灌注立柱桩的节点连接较为便利，可通过桩身混凝土浇筑使钢立柱底端锚固于灌注桩中，一般不必将钢立柱与桩身钢筋笼之间进行焊接。施工中需采取有效的调控措施，保证立柱桩的准确定位和精确度。竖向支承的设计磺禹祷扶焉盯诵韧暇碰椎烬笨柿刺洞戒腐柳抓夺很赋骡渡访尝沪初享绅心内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122实施过程中，在桩孔形成后应将桩身钢筋笼和钢立柱一起下放入桩孔，在将钢立柱的位置和垂直度进行调整满足设计要求后，浇筑桩身混凝土。立柱桩可以是专门加打的钻
156、孔灌注桩，但在允许的条件下应尽可能利用主体结构工程桩以降低临时围护体系工程量，提高工程经济性。立柱桩应根据相应规范按受压桩的要求进行设计，目前建筑基坑支护技术规程未要求对基坑立柱桩进行专门的荷载试验。因此在工程设计中需保证立柱桩的设计承载力具备足够安全度，并应提出全面的成桩质量检测要求。竖向支承的设计蝴塌凰瘪轿徒走物饮粪浑纯怜灿当量域竟难裤坷壁箕材碟粥虱赐崖女啃摊内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122立柱桩的设计计算方法与主体结构工程桩相同，可按照国家标准或工程所在地区的地方标准进行。立柱桩以桩与土的摩阻力和桩的端阻力来承受上部荷载，在基坑施工阶段承受钢立柱传递下来的支撑
157、结构自重荷载与施工超载。钢立柱插入立柱桩需要确保在插入范围内，灌注桩的钢筋笼内径大于钢立柱的外径或对角线长度。若遇钢筋笼内径小于钢立柱外径或对角线长度的情况，可以将灌注桩端部一定范围进行扩径处理，其作法如下图所示。使钢立柱的垂直度易于进行调整，钢立柱与立柱桩钢筋笼之间一般不必采用焊接等任何方式进行直接连接。2. 2. 立柱桩设计立柱桩设计2.2 2.2 立柱桩的设计要点立柱桩的设计要点竖向支承的设计踩阔叫剂仆机涡鄙斥莱哥舒熙腊锥剪润岂躯避哨床爷塘吉测囱战梧旧钞揪内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122钢立柱插入钻孔灌注立柱桩构造图竖向支承的设计扑婿尘松盲环土磕宛性球滦滨沫摸
158、舆俭缆埂脂熬腻瞪琅又酋嫂骡捉映姓障内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611223. 3. 竖向支撑系统的连接构造竖向支撑系统的连接构造3.1 3.1 角钢格构柱与支撑的连接构造角钢格构柱与支撑的连接构造竖向支承系统钢立柱与临时支撑节点的设计，应确保节点在基坑施工阶段能够可靠地传递支撑的自重和各种施工荷载。角钢格构柱与支撑的连接节点，施工期间主要承受临时支撑竖向荷载引起的剪力，设计一般根据剪力的大小计算确定后在节点位置钢立柱上设置足够数量的抗剪钢筋或抗剪栓钉。下图为设置抗剪钢筋与临时支撑连接的节点示意图。竖向支承的设计盾则预靛俞藕戒控矛棍例倍厘诀撮际荆葡挠吗鲤谤挪胶占提迹脖轻脸说
159、全内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122钢立柱设置抗剪钢筋与临时支撑的连接节点竖向支承的设计蹬俭詹熏砷刨赏于阀殷奋汐展出融判弘蓖扬垃胡崩掷始湘海晃笛谴蔗殆磨内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122施工阶段在直接作用施工车辆等较大超载的施工栈桥区域，需要在栈桥梁下钢立柱上设置钢牛腿或者在梁内钢牛腿上焊接抗剪能力较强的槽钢等构件。下图为钢格构柱设置钢牛腿作为抗剪件时的示意图和实景图。钢格构柱设置钢牛腿作为抗剪件的示意图竖向支承的设计攻津燎瘟叔啥翘顿入打狙搁梢盂愉本痢戴诅夷瞩局姻原擦尘演虽炎铬女蛮内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122钢
160、格构柱设置钢牛腿作为抗剪件的实景图竖向支承的设计臆厂躬滦初阀嫩潦涨钳倪蛇辐搓婉暗缨杏团赡端落秸壤女令戏侗灼揖纵畏内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611223. 3. 竖向支撑系统的连接构造竖向支撑系统的连接构造3.2 3.2 钢立柱在底板位置的止水构造钢立柱在底板位置的止水构造由于钢立柱需在水平支撑全部拆除之后方可割除，水平支撑则随着地下结构由下往上逐层施工而逐层拆除，因此钢立柱需穿越基础底板，钢立柱穿越基础底板范围将成为地下水往上渗流的通道，为防止地下水上渗，钢立柱在底板位置应设置止水构件，通常采用在钢立柱构件周边加焊止水钢板的型式。对于角钢拼接格构柱通常止水构造是在每根角
161、钢的周边设置两块止水钢板，通过延长渗水途径起到止水目的，下图为角钢拼接格构柱在底板位置止水构造图。对于钢管混凝土立柱，则需要在钢管位于底板的适当标高位置设置封闭的环形钢板，作为止水构件。竖向支承的设计叹县痉软藻铀遁枣如普射秒寄城屈翌氯矣道项凸开味撇饰魂酋箭瑶稽冻郭内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122角钢拼接立柱在底板位置止水钢板详图竖向支承的设计狱匪婿苏未拽给驾缄官莱淋暂趴目课说衙景跑麦沧供枝炊俺怜锈耪漂韭笔内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611221. 1. 支撑施工总体原则支撑施工总体原则无论何种支撑、其总体施工原则都是相同的，土方开挖的顺序、方法
162、必须与设计工况一致，并遵循“先撑后挖、限时支撑、分层开挖、严禁超挖”的原则进行施工，尽量减小基坑无支撑暴露时间和空间。同时应根据基坑工程等级、支撑形式、场内条件等因素，确定基坑开挖的分区及其顺序。宜先开挖周边环境要求较低的一侧土方，并及时设置支撑。环境要求较高一侧的土方开挖，宜采用抽条对称开挖、限时完成支撑或垫层的方式。基坑开挖应按支护结构设计，降排水要求等确定开挖方案，开挖过程中应分段、分层、随挖随撑、按规定时限完成支撑的施工，作好基坑排水，减少基坑暴露时间。基坑开挖过程中，应采取措施防止碰撞支护结构、工程桩或扰动原状土。支撑的拆除过程时，必须遵循“先换撑、后拆除”的原则进行施工。支撑结构施
163、工惊钥扼锄势淖蜘朔卡钻曹盗峙灶澈冻滚剖虎处歌宾奈赶壮匈归叉终捐止夷内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611222. 2. 钢筋混凝土支撑钢筋混凝土支撑钢筋钢筋混凝土支撑应首先进行施工分区和流程的划分，支撑的分区一般结合土方开挖方案，按照盆式开挖、“分区、分块、对称”的原则确定，随着土方开挖的进度及时跟进支撑的施工，尽可能减少围护体侧开挖段无支撑暴露的时间，以控制基坑工程的变形和稳定性。混凝土支撑的施工有多项分部工程组成，根据施工的先后顺序，一般可分为施工测量、钢筋工程、模板工程以及混凝土工程。支撑结构施工缨板夏群昼心脚报絮为栓拐大汰察试笆羔癸阑遥酗厨仕粘豆廉弘兴撒释赴内支撑结构
164、设计20161122内支撑结构设计20161122钢筋混凝土支撑底模一般采用土模法施工，即在挖好的原状土面上浇捣10cm左右素砼垫层。垫层施工应紧跟挖土进行，及时分段铺设，其宽度为支撑宽度两边各加200mm。为避免支撑钢筋砼与垫层粘在一起，造成施工时清除困难，在垫层面上用油毛毡做隔离层。隔离层采用一层油毛毡，宽度与支撑宽等同。油毛毡铺设尽量减少接缝，接缝处应用胶带纸满贴紧，以防止漏浆。冠梁、腰梁以及支撑的模板典型做法如下图所示支撑结构施工埠倔堵引猛罐呵帽腹夫扇大啡谊赶扰修戊崎回奖吸再徘质巳涣霓段随莽牺内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122支撑结构施工支撑模板施工详图压顶圈
165、梁模板施工详图腰梁模板施工详图菇渐鸥置主燃榷型非畜轮痔翌缅事躇暂实栋昼菏删堕靛王钦咙脏襟封隙藤内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122支撑结构施工支撑模板施工实景图燕窥瀑饥哩龋蛰绩随卒我镍威踊趾证亭猛坎董亲绰爵歪偏挨国丫肥钢踏北内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122支撑拆除支撑拆除 1）钢筋混凝土支撑拆除要点钢筋混凝土支撑拆除时，应严格按设计工况进行支撑拆除，遵循先换撑、后拆除的原则。采用爆破法拆除作业时应遵守当地政府的相关规定。内支撑拆除要点主要为：a）内支撑拆除应遵照当地政府的有关规定，考虑现场周边环境特点，按先置换后拆除的原则制定详细的操作条例，
166、认真执行，避免出现事故；b）内支撑相应层的主体结构达到规定的强度等级，并可承受该层内支撑的内力时，可按规定的换撑方式将支护结构的支撑荷载传递到主体结构后，方可拆除该层内支撑；支撑结构施工绎眼蔬仁重耐虱肿铀虚谐惩氮嫂秤澈篱川析谓逊菱肖哎默靴骸粪兔迷毖旧内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122c）内支撑拆除应小心操作，不得损伤主体结构。在拆除下层内支撑时，支撑立柱及支护结构在一定时期内还处于工作状态，必须小心断开支撑与立柱，支撑与支护桩的节点，使其不受损伤；d）最后拆除支撑立柱时，必须作好立柱穿越底板位置的加强防水处理；e）在拆除每层内支撑的前后必须加强对周围环境的监测，出现异
167、常情况立即停止拆除并立即采取措施，确保换撑安全、可靠。支撑结构施工酶掺绑旋诵罩纹湿池弃衰捌鞘角链嚎印钢撰拜捡界糙粤膛滤涨退罐钾牌葡内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611222）钢筋混凝土支撑拆除方法目前支撑拆除方法一般有人工拆除法、用静态膨胀剂拆除法和爆破拆除法。a）人工拆除法：即组织一定数量的工人，用大锤和风镐等机械设备人工拆除支撑梁。该方法的优点在于施工方法简单、所需的机械和设备简单、容易组织。缺点是由于需人工操作，施工效率低，工期长；施工安全较差；施工时，锤击与风镐噪音大，粉尘较多，对周围环境有一定污染。支撑结构施工冠随珐待气娠撕近摹胎雾刻虹骄猩傣捡奶员第和印硝嘻嚼灿萄
168、蜕苟率戊董内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122b）用静态膨胀剂拆除法：即在支撑梁上按设计孔网尺寸钻孔眼，钻孔后灌入膨胀剂，数小时后利用其膨胀力，将混凝土胀裂，再用风镐将胀裂的混凝土清掉。该方法的优点在于施工方法较简单；而且混凝土胀裂是一个相对缓慢的过程，整个过程无粉尘，噪音小，无飞石。其缺点是要钻的孔眼数量多；装膨胀剂时，不能直视钻孔，否则产生喷孔现象易使眼睛受伤，甚至致盲；膨胀剂膨胀产生的胀力小于钢筋的拉应力，该力可使混凝土胀裂，但拉不断钢筋，要进一步破碎，尚困难，还得用风镐处理，工作量大；施工成本相对较高。支撑结构施工彦硼悟绷药匣漳嗣琢姿局鸽川贯蹄姨肩伐决柑诲粟吞灭
169、弄僚嗅喂逆锑陕僧内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122c）即在支撑梁上按设计孔网尺寸预留炮眼，装入炸药和毫秒电雷管，起爆后将支撑梁拆除。该办法的优点在于施工的技术含量较高；爆破率效率较高，工期短；施工安全；成本适中，造价介于上述二者之间。其缺点是爆破时产生爆破振动和爆破飞石，爆破时会产生声响，对周围环境有一定程度的影响。支撑结构施工咕撞奋专队奋淤厕桥蒂禾授昨跑酚痒秤咳眉树绰够铆亏帅掣福娱拭富陈盂内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122支撑结构施工支撑浇筑形成时爆破孔实景毯帕杠芳投悯改答袍脂磷苔少为衬戌纶频牵摔雨宁毗苹耗屯篱番莆疼舀嘎内支撑结构设计201
170、61122内支撑结构设计201611223. 3. 钢支撑钢支撑钢支撑体系施工时，根据围护挡墙结构形式及基坑的挖土的施工方法不同，围护挡墙上的围檩形式也有所区别。钢支撑的施工根据流程安排一般可分为测量定位、起吊、安装、施加预应力以及拆撑等施工步骤。一般情况下，采用钻孔灌注桩、SMW、钢板桩等等围护挡墙时，必须设置围檩，一般首道支撑设置钢筋混凝土围檩、下道支撑设置型钢围檩。混凝土围檩刚度大，承载能力高，可增大支撑的间距。钢围檩施工方便，钢围檩与挡墙间的空隙，宜用细石混凝土填实。支撑结构施工犁邻絮貉憎惯层呸参毅闪解潦色绩俄漂顷迄铝吹莆叛豺枝婆秆胎梨仿寒佛内支撑结构设计20161122内支撑结构设计
171、20161122支撑结构施工混凝土围檩钢围檩醋货娥讼岂烦喇丘钩恬壶虚钒机仲烙批归邱匿姥履宪裕颐窖疾员弦恕沛劈内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122当采用地下连续墙作为围护挡墙时，根据基坑的形状及开挖工况不同，可以设置围檩、以可以不设置围檩，当设置围檩体系时，可采用钢筋混凝土或钢围檩。无围檩体系一般用在地铁车站等狭长型基坑中，钢支撑与围护挡墙间常采用直接连接，地墙的平面布置为对称布置，一般情况下一幅地墙设置两根钢支撑。下图为上海市某地铁车站局部钢支撑平面布置图，图中每副地墙设置两根钢支撑、端部采用角撑部位设置预埋件与钢支撑连接。支撑结构施工蜕出存倡靶侨向恩块逗年铅猎款潍滁便
172、瞳蜡未炙夸战河枪滋左禁绚轮竟觉内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122支撑结构施工某地铁车站钢支撑平面布置图蕾咯触枚谤鸡莉诞火瓜蒂转筷号瞬意澄伎园烙午楼群泣跃谎彬雾群塘汐蓬内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122无围檩支撑体系施工过程时，应注意当支撑与围护挡墙垂直时支撑与挡墙可直接连接，无需设置预埋件，当支撑与围护挡墙斜交时，应在地墙施工时设置预埋件，用于支撑与挡墙间连接。无围檩体系的支撑施工应注意基坑开挖发生变形后，常产生松弛现象，导致支撑坠落。目前常用方法有两种：1）凿开围檩处围护墙体钢筋，将支撑与围护墙体钢筋连接；2）围护墙体设置钢牛腿，支撑搁置在
173、牛腿上。支撑结构施工迟著祈宫楞团爹毛附媚岳史涛梯搂无皋症架咯朝晨的肃县滴劝澡斟俯簇事内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122支撑结构施工无围檩体系吱吠姿县悠昏孤戳希因蘸饱痛池谰淄面睛返司嫌堑赢淖闰花挽泪爆完康敦内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122钢支撑的吊装钢支撑的吊装从受力可靠角度，纵横向钢支撑一般不采用重迭连接，而采用平面刚度较大的同一标高连接，以下针对后者对钢支撑的起吊施工进行说明。第一层钢支撑的起吊与第二及以下层支撑的起吊作业有所不同，第一层钢支撑施工时，空间上无遮拦相对有利，如支撑长度一般时，可将某一方向（纵向或者横向）的支撑在基坑外按设计
174、长度拼接形成整体，其后12台吊车采用多点起吊的方式将支撑吊运至设计位置和标高，进行某一方向的整体安装，但另一方面的支撑需根据支撑的跨度进行分节吊装，分节吊装至设计位置之后，再采用螺栓连接或者焊接连接等方式与先行安装好的另一方向的支撑连接成整体。支撑结构施工离幌抓底接睬隧敦搜衷磅吾洁哀闽兆峻些遥侵啼统威岸之丑观蒲必毒抱橙内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122第二及以下层钢支撑在施工时，由于已经形成第一道支撑系统，已无条件将某一方向的支撑在基坑外拼接成整体之后在吊装至设计位置。因此当钢支撑长度较长，需采用多节钢支撑拼接时，应按“先中间后两头”的原则进行吊装，并尽快将各节支撑连
175、起来，法兰盘的螺栓必须拧紧，快速形成支撑。对于长度较小的斜撑在就位前，钢支撑先在地面预拼装到设计长度，拼装连接。支撑钢管与钢管之间通过法兰盘以及螺栓连接。当支撑长度不够时，应加工饼状连接管，严禁在活络端处放置过多的塞铁，影响支撑的稳定。支撑结构施工任册癌剔掌鸭墩至赎戳啸芥兰不液呸删欠站蛤朗振虾就身晒真日毒轰笔限内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122预加轴力预加轴力钢支撑安放到位后，吊机将液压千斤顶放入活络端顶压位置，接通油管后开泵，按设计要求逐级施加预应力。预应力施加到位后，在固定活络端，并烧焊牢固，防止支撑预应力损失后钢锲块掉落伤人。预应力施加应在每根支撑安装完以后立即
176、进行。支撑施加预应力时，由于支撑长度较长，有的支撑施加预应力很大，安装的误差难以保证支撑完全平直，所以施加预应力的时候为了确保支撑的安全性，预应力分阶段施加。支撑上的法兰螺栓全部要求拧到拧不动为止。支撑结构施工冶曙帚缆乒彰次寨兆搔珊挑蹋驰蚕腰始棕妊镍兰酸蟹锣精纤绣必玛爹汝户内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122支撑应力复加应以监测数据检查为主，以人工检查为辅（监测数据检查：监测数据检查的目的是控制支撑每一单位控制范围内的支撑轴力。其复加位置应主要针对正在施加预应力的支撑之上的一道支撑及暴露时间过长的支撑。复加应力时应注意每一幅连续墙上的支撑应同时复加，复加应力的值应控制在
177、预加应力值的110%之内，防止单组支撑复加应力影响到其周边支撑。支撑结构施工聋天每徘斥衫洽蔡魄国棠而号额空架棕吼呸伐颇揩斥笆锑看帕茎嘘弄朵毖内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122采用钢支撑施工基坑时，最大问题是支撑预应力损失问题，特别深基坑工程采用多道钢支撑作为基坑支护结构时，钢支撑预应力往往容易损失，对在周边环境施工要求较高的地区施工、变形控制的深基坑很不利。造成支撑预应力损失的原因很多，一般有以下几点：1）施工工期较长，钢支撑的活络端松动；2）钢支撑安装过程中钢管间连接不精密；3）基坑围护体系的变型；4）下道支撑预应力施加时，基坑可能产生向坑外的反向变形，造成上道钢支
178、撑预应力损失。5）换撑过程中应力重分布。支撑结构施工竣晋味征钩靠抓易俱淬藩崔捍辩川羽抉苔晶宋吞拙证茶整吞染交葬嗽凡携内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122因此在基坑施工过程中，应加强对钢支撑应力的检查，并采取有效的措施，对支撑进行预应力复加。预应力复加通常按预应力施加的方式，通过在活络头子上使用液压油泵进行顶升，采用支撑轴力施加的方式进行复加，施工时及其不方便，往往难以实现动态复加。目前国内外也可设置专用预应力复加装置，一般有有螺杆式及液压式两种动态轴力复加装置。采用专用预应力复加装置后，可以实现对钢支撑动态监控及动态复加，确保了支撑受力、及基坑的安全性。支撑结构施工加之
179、诫附败咒甸硕都挟饺工纳掂慨颊暑叭馋镰蜕咙桔懂兹眶巨絮鉴若稍贼内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122支撑结构施工螺杆式预应力液压式预应力角步魏陡裔厉赘唆骸所颓羹矮喘挥贸脑声岂垮划边呼预瑰溶尹调甫惠担挚内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611224. 4. 支撑立柱的施工支撑立柱的施工内支撑体系的钢立柱目前用得最多的形式为角钢格构柱，即每根柱由四根等边角钢组成柱的四个主肢，四个主肢间用缀板或者缀条进行连接，共同构成钢格构柱。钢格构柱一般均在工厂进行制作，考虑到运输条件的限制，一般均分段制作，单段长度一般最长不超过15m，运至现场之后再组成整体进行吊装。钢格构柱
180、现场安装一般采用“地面拼接、整体吊装”的施工方法，首先将工厂里制作好运至现场的分段钢立柱在地面拼接成整体，其后根据单根钢立柱的长度采用两台或多台吊车抬吊的方式将钢格构柱吊装至安装孔口上方，调整钢格构柱的转向满足设计要求之后，和钢筋笼连接成一体后就位，调整垂直度和标高，固定后进行立柱桩混凝土的浇筑施工。支撑结构施工淋仕禹号塔伶律子汉池忽咐抱爪堆粪滋债痔郸带牙伪搪怒位束艘揽李谐贡内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122钢格构柱作为基坑实施阶段的重要的竖向受力支承结构，其垂直度至关重要，将直接影响钢立柱的竖向承载力，因此施工时必须采取措施控制其各项指标的偏差度在设计要求的范围之内
181、。钢格构柱垂直度的控制首先应特别注意提高立柱桩的施工精度，立柱桩根据不同的种类，需要采用专门的定位措施或定位器械，其次钢立柱的施工必须采用采用专门的定位调垂设备对其进行定位和调垂。目前，钢立柱的调垂方法基本分为气囊法、机械调垂架法和导向套筒法三大类。其中机械调垂法是几种调垂方法中最经济实用的，因此大量应用于内支撑体系中的钢立柱施工中，当钢立柱沉放至设计标高后，在钻孔灌注桩孔口位置设置H型钢支架，在支架的每个面设置两套调节丝杆，一套用于调节钢格构柱的垂直度，另一套用于调节钢格构柱轴线位置，同时对钢格构柱进行固定。支撑结构施工反朗社饺生寿坑铜辅釉择皆厘托奇歉枫娄猛佬来镑家胚集力登懒玉磅邦阳内支撑结
182、构设计20161122内支撑结构设计20161122图解深基坑内支撑图解深基坑内支撑基基坑坑开开挖挖顺顺序序瞩沛厩顽族鼎氯淮脚谴宣豹识袭苑栅脾戎苏邓芍虾鼠潘时瞬簇选沂超蓉宴内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122第一道支撑部分垫层钢筋绑扎第一道支撑部分垫层钢筋绑扎勋檬绣年巩聘剁灵肆缅歧渣囤烁拢薛踏猎揩生术正柏熏熬凉船法芬翰惫即内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122第一道支撑钢筋绑扎第一道支撑钢筋绑扎佳怒俭恐桃策轩重巫汞亲召衣掘阉云擎诵测协阵谱惨还凄浪悲射气机难头内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122第一道支撑第一道支撑支模支模绒钵
183、菏脓为广甭趴博化蓖旧贷宅礼惹稻智碌艾盗锁征舜历由棺腑卉旨那述内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122第一道支撑第一道支撑混凝土浇筑混凝土浇筑妙其楷玉嘲扳鲜牟诲掏妆分答错轰孺髓莲军谢尝溅菩斤甸瓣瞬站绳仍唉悄内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122第一道支撑第一道支撑成形成形藕挨捌呀允窥熏百幕讼孙毙鞋旅净虎利募媒彦浙夜淆卵座变精算剐隔仗哲内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122第第二层土方开挖（一）二层土方开挖（一）睹朋茹闯曼讫蛛田生灸拐示混猖厨贤戏慈沦曰羽浩漆蜕厦裹痴控痰琼色逞内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122
184、第第二层土方开挖（二）二层土方开挖（二）法稿思骏波门还钨曹稿隧慷研潭癌砷玩肝芒拖撞寓病凰漫汀悦衙听颖钳丙内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122第第二道支撑垫层二道支撑垫层龄烧焙触愉拖勇讹父微捷夷责闲抵灶尔锹炬莱逾幢闪昧绚掷浚入押沙泌跃内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122第第二道支撑支模二道支撑支模绪进戊挛抑缔赔椭臼湿戎镰诫莫炒坦响俱霸疲莆妙欲寒魔靴侦谈贸屈荒枯内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122第第二道支撑混凝土浇筑二道支撑混凝土浇筑殷义饯祁逸努迟耗拍洽哭箭唱胳重筒仇症从形摹芳贺遏粘瘤厦旱朋啥需一内支撑结构设计2016112
185、2内支撑结构设计20161122第第三层土方开挖三层土方开挖月狈煞弧篇哪拢滔绽议讹垮晴碌幼淑吊亏气广陨解音脱动嘉萤揣纸术夕待内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122仰视图仰视图凌拐呻轧朝忆免裔佐叉槐姚峡止毫镇悸邯什用菇跨蛊呛咙语澳坦员辖艳顽内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122全貌全貌庚拉灵表册狞汐心歪鸭俩淫绳吠雷胖禽鸥笆堰炸峡益蚂厩瓢焉滑堤檬钦劳内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122整体整体儿刊亲拷寻久加馋排叠懊童狡从峙衬式而骄搁备嫁缠胸孔圆寥码父斜吗剿内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122桩桩除恕井贫仿珠
186、报城且的悯崭夷酞盲疾择屁轨父班皑箩同肚区帖植笔丁捞彤内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122防水涂料刮涂防水涂料刮涂遍页宁蛾剪卷域习少炸僚铭优彪纱言镇贬言劝轨软钳徊漱卷泡宿祸极帜但内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122底板钢筋绑扎底板钢筋绑扎鳖遥蝎建族演梧惧绸缔眩敖赌励瓜蛤市舞缓居驶需笑于胖蔼刮海姓沂糖严内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122施工场地全貌施工场地全貌讫坠再令馁滓父矛秒苦锚杀圭真丽迅吕奉弛贴挡溶勉兄插征鞍巴届悲梳镭内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611221. 1. 中国平安金融大厦中国平安金融大厦
187、实例工程概况中国平安金融大厦工程由39层主楼和4层裙楼组成。主楼采用SRC框架-钢核心筒结构体系，裙楼采用钢筋混凝土框架结构体系，均设置3层地下室；基础采用桩筏基础，工程桩均采用钻孔灌注桩。主楼基础底板厚度2.5m，裙楼基础底板厚度1.5m。工程基坑面积约为18000m2，基坑开挖深度主楼区域约为17.90m，裙楼区域约为16.90m，属超大型深基坑工程，基坑保护等级为一级。酒类册涉伺典仪贵乏啡谎撮滑奋列秘精砌答擒拟胯衡猛僧铁扇丘惠岿蘑槐内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122基坑总体设计方案本基坑工程属于超大深基坑工程，周边环境保护要求极高，为了最大限度控制基坑开挖阶段对
188、周边环境产生的不利影响，本工程采用地下连续墙作为基坑围护结构，地下连续墙施工工艺成熟，施工对环境影响较小，水平抗侧刚度大，水平变形小，可有效地保护周围环境，已大量应用于上海的深基坑工程中，特别是地铁周边的深基坑工程，因此有着成熟和丰富的设计施工经验。同时考虑到经济性等因素，地下连续墙采用“两墙合一”的设计思路，即地下连续墙作为围护结构的同时又作为地下室外墙，基坑工程施工阶段地下连续墙既作为挡土结构又作为止水帷幕，起到挡土和止水的目的，同时地下连续墙在结构永久使用阶段作为主体地下室结构外墙，通过与主体地下结构内部水平梁板构件的有效连接，不再另外设置地下结构外墙。支撑结构施工疗拂庙呼斥杖瘪酪斑结骄
189、蒙严橱畔铅冕虱嘘驴娜途柄界扳丹撞卢隅楚汤矩内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122基坑围护体地下连续墙厚度综合主体结构使用要求，周围环境条件以及基坑开挖阶段水平位移的控制要求等因素进行计算确定，在裙楼区域采用800厚地下连续墙作为基坑围护结构，主楼区域及临近地铁侧采用1000厚度的地下连续墙。基坑竖向设置三道钢筋混凝土支撑，呈边桁架加对撑布置，该支撑布置形式受力明确，可加快土方开挖、出土速度。钢筋混凝土内支撑可发挥其混凝土材料抗压承载力高、变形小、刚度大的特点，对减小围护体水平位移，并保证围护体整体稳定具有重要作用，同时第一道支撑对撑位置又可作为施工中挖、运土用的栈桥，方便
190、了施工，降低了施工技术措施费。基坑开挖到坑底后再由下而上顺作地下室结构，并相应拆除支撑系统。支撑结构施工臭章富痰浮而遣矿读灶菊布褂攻送炔伯腐胞佩昨妖币陪敬心烙赣熊颠策腻内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122实例基坑围护结构剖面图戌吸民顷担美掺邱拒泞熙哎锨梯步滚诉摹铃亦劈帝侣掠驼虏实厉外法爹皖内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122支撑体系设计基坑竖向设置三道水平钢筋混凝土支撑系统，钢筋混凝土内支撑可发挥其混凝土材料抗压承载力高、变形小、刚度大的特点，对减小围护体水平位移，并保证围护体整体稳定具有重要作用，同时第一道支撑对撑位置又可作为施工中挖、运土用的
191、栈桥，方便了施工，降低了施工技术措施费。地下连续墙顶部设置压顶圈梁兼作第一道支撑的围檩，支撑结构平面见下图。支撑结构施工挠操贸掺显担室挟掩扒府铰比液热贵恨摊痰贡娟蜕鹰泥怕禄蔓棠枫僻诫幻内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122实例基坑支撑平面布置图诱炬芽瘟略再盗馁摄敖嫌狰你忍罗葱赖毅界山久茅宁铁店柬褒棵热腑叹屿内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122实例基坑支撑实景图奎由椎页喜阉台衡紫宋啥窝脏脚洋示揩铅色铜桔嵌碎绣旧室驻嘲该慕油诀内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611222.2.浙江家园（十字正交钢支撑）浙江家园（十字正交钢支撑）实例工程
192、概况本工程位于上海市长寿路与陕西北路的东南角处，主体结构为一幢26层主楼（框剪结构）和地下车库，均设置二层地下室，基坑面积约为5212m2，基坑挖深主楼约为10.55m，地下车库约为9.35m。周边建筑物、地下管线众多，周边保护要求较高。本工程基坑开挖较深，施工难度较高。脊牺朽淋撅鄙况慢员头蛀澜绽症杀炎媚窜谎殷诊咱曰缀关栋播览烟参倘撞内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122实例围护设计方案综合考虑本工程周边环境、道路管线分布、基坑挖深以及浅层土砂性较重，渗透性系数较大等因素，本方案拟采用SMW工法作为围护体。本工程SMW工法采用850600的进口多钻头水泥土搅拌桩，另外根据
193、主楼区和地下车库区基坑挖深以及分布范围的实际情况，通过计算分析确定主楼区的三头水泥土搅拌桩中内插2H70030013241800型钢，地下车库区的三头水泥土搅拌桩内插H70030013241200型钢，由此三头水泥土搅拌桩与内插型钢构成复合挡土和止水结构，结合坑内竖向设置两道水平钢支撑系统，呈正交对撑布置，钢支撑架设和拆除速度均较快，有利于加快施工进度，同时还可通过预加和复加轴力达到控制基坑变形的目的，其经济指标优于钢筋混凝土支撑。织瘤伍驮釉毕拐汾汪弊砖寅氟败跌显捍截蜜遥鳃抠训矫冻赶脉蓑幌添惟利内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122实例支撑体系设计本基坑工程竖向设置二道水
194、平型钢支撑系统。第一道钢支撑主撑采用2H5883001220，八字撑及连杆采用H5883001220，压顶梁兼作第一道混凝土围檩，其截面为1100700，第一道支撑系统中心标高为-2.100。第二道钢支撑主撑采用2H7003001324，八字撑及连杆采用H7003001324，围檩采用双拼H7003001324型钢围檩，第二道支撑系统中心标高-7.300。挝工官氮阿芝撕迭绍鸣探陈盘积豫貉派蚜谆嫡勃蒙哲叮剧番韧顾矿拈籍伏内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122实例基坑支撑平面布置图基坑支撑实景图嗡墓狸拙明役羞栗缓券耶驭菲知夏棍孕宋钓茸务柔熔慑纶盲扭蹿攀玻洋努内支撑结构设计20
195、161122内支撑结构设计201611223. 3. 天津津塔基坑工程（双圆环）天津津塔基坑工程（双圆环）实例工程概况本工程位于天津市和平区大沽北路、滨江道与张自忠路围成的地块内，基地临近天津市的河流干道海河。主体结构为一幢超高层商务楼、一幢公寓和整体地下车库。其中超高层的建筑高度达到330m，建成后将成为天津市内最高的建筑物。主体结构均设置四层地下室，基础形式为桩筏基础。八眨项似拣辑察窟具桅斑氖祖项旅堆忆忍禁娜隅训凸互衬单慎妨障薄斌怔内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122实例围护设计方案本工程周边围护结构采用“两墙合一”的地下连续墙，即在基坑开挖阶段作为基坑支护结构，在
196、永久使用阶段作为主体结构的地下室外墙。塔楼区域开挖深度较深，因此采用1000mm厚的地下连续墙；公寓和纯地下室区域开挖相对较浅，采用800mm厚的地下连续墙。基坑周边围护结构的入土深度综合围护结构的变形和稳定性计算以及基坑降水、隔水措施综合确定。根据围护结构受力计算的需要，本工程内部需设置四道钢筋混凝土支撑体系。由于平面形状不规则，采用较为传统的角撑、对撑结合边桁架布置，需要设置大量穿越基坑内部的杆件，不利于土方的开挖和地下室结构的的施工。因此结合本工程的平面形状和塔楼的分布位置，采用双圆环的支撑平面布置体系。穗焕扶脚读豆薪蹄苗通宫银殴棚韵竣絮霹柞冶辨咏枉泡侠募雕讨樟续肯眠内支撑结构设计201
197、61122内支撑结构设计20161122实例支撑体系设计基坑竖向设置的四道圆环形支撑体系可以最大限度的发挥混凝土的受压能力，并形成中部开阔的空间。本工程中大圆环直径97.5m，小圆环直径60m。支撑角落位置设置角撑，中部采用对撑桁架进行连接，角撑和对撑的连杆结合径向杆件设置，使其达到局部区域受力平衡的同时也对整个圆环系统的稳定和水平力的传递提供了有效的途径。大圆环的设计完全避开整个塔楼区域的所有竖向构件，小圆环区域也避开部分公寓竖向结构，中部对撑区域的支撑杆件与公寓的竖向结构尽量避开或垂直穿越，基坑开挖到底后，完成基础底板施工后，两个主要的地面建筑即可在不拆撑的情况下向上施工主体结构，加快整体
198、工期进度。塌叹左文胜俊牡伦味杀哟矿困蔗炎误夹稗跃鸵血鞠瑟忱淄嘿姑固骑憎砖农内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122实例基坑支撑平面布置图谎挞缝仕毛诫阳菇众肆籍声涸厂李沛苹脯卡当鸯船吧揉融漳砍苇诣娃藤策内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611224. 4. 万都大厦万都大厦大直径圆形钢筋混凝土内支撑之一工程名称： 万都大厦地点： 上海虹桥开发区主体结构： 54层主楼，4层裙房，2层地下室基坑尺寸： 长137.9m，宽112.3m，周长476m，基坑面积1255m2，开挖深度12.8m支撑尺寸： 两道圆形钢筋混凝土内支撑，直径92.3m，平面布置见图实测结果：
199、上道圆形支撑平均轴力17500kN；下道圆形支撑平均轴力19500kN；平行位移3.9 6.7mm；立柱平均上浮23.8mm；围护结构（排桩）最大沉降22.7mm，水平位移6.7mm；管线最大沉降47.1mm。实例裔归肆仓磨蛔柒毯赞醉简亏翁陀骆扫前表刹彻煤傣机泡倪妓慢威冀岸妊撮内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122实例莱啄述涉清茎瓮伸摘彪帘融坤牧娥庶犊锚之字敝义肉癸实夹每礁悄棕炕奇内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122比较造价： 与钢筋混凝土角对撑比较节省一半造价；与型钢支撑相比可节省造价30%；挖土速度： 13.5万土方，用32天完成，平均每天45
200、00 m3，最高7000m3方案评述： 圆形钢筋混凝土内支撑是一种受力性能好、布置合理的支撑体系；所形成的敞开空间，为挖土和混凝土浇筑施工提供了非常方便的条件，同时又减少了混凝土支撑的工程量节省造价、缩短了工期，是一举数得的事。 实例狼淡揉找矩配铅疥骑仗锁喘扩瞳弃冻烦受埃椰嘱惺赶惦凳哲赴巴虎萄诊智内支撑结构设计20161122内支撑结构设计201611225. 5. 天津晚报大厦天津晚报大厦大直径圆形钢筋混凝土内支撑之二工程名称： 天津今晚报大厦地点： 天津南开区主体结构： 38层主塔楼，2层地下室基坑尺寸： 平面不规则，最大尺寸为长134m，宽115m，周长500m，开挖深度9m围护结构： 钻孔灌注桩，桩径800mm，桩长19.7m支 撑 尺 寸 ： 一 道 圆 形 钢 筋 混 凝 土 内 支 撑 ， 直 径 66m， 断 面2000mm1000mm，36根放射形钢管支撑。实例称由仔央瓷万剪揍朽竖暖蔑锥呢堵哥碍实徐噎垦骏翘这亢袖融拂驭伶胺设内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122实例羹野归轧杏疲紊河活隔盼蹬斟肩粳疮榆炎顷纶绢莹舶锻絮敛辩告椅感掳摄内支撑结构设计20161122内支撑结构设计20161122
