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1、SW6-1998v3.1使用说明使用说明与工程设计中若干问题的讨论与工程设计中若干问题的讨论秦叔经秦叔经全国化工设备设计技术中心站全国化工设备设计技术中心站上海延安西路上海延安西路376376弄弄2222号号1010楼楼TelTel：021-32140016, 021-32140342-820021-32140016, 021-32140342-820FaxFax：021-62489867021-62489867EmailEmail： Web SiteWeb Site： q 软件使用的一些基本技巧软件使用的一些基本技巧 每个设备程序保存输入数据的文件名都有固定的后缀。程序每个设备程序保存输入数
2、据的文件名都有固定的后缀。程序 与后缀名的对应关系见与后缀名的对应关系见用户手册用户手册p.3 在在WORD中形成计算书时，有时会出现字体很小的情况。应中形成计算书时，有时会出现字体很小的情况。应 在在“工具工具-选项选项”对话框中点击对话框中点击“Web选项选项”按钮，然后在打开按钮，然后在打开 的对话框中，将的对话框中，将“取消下述软件不支持的功能取消下述软件不支持的功能”选择框的钩选择框的钩 去掉。去掉。 (1) 极少数计算机在插上加密块的情况下，程序会提示找不到极少数计算机在插上加密块的情况下，程序会提示找不到 加密块。加密块。解决办法：卸去杀毒软件解决办法：卸去杀毒软件(对单机版对单
3、机版)或防火墙或防火墙(对网络版对网络版)； (2) 网络版有时运行感觉很慢。网络版有时运行感觉很慢。解决办法：卸去防火墙解决办法：卸去防火墙 点击点击“出计算书出计算书”按钮后，如按钮后，如WORD已打开，但提示已打开，但提示“ WORD 无法打开文档无法打开文档DOC1”，这是这是WORD本身的问题本身的问题。 解决办法：解决办法： 删除文件删除文件Normal.dot，打开打开WORD，然后关闭，使生成一然后关闭，使生成一 新的新的Normal.dot 用户可自定义封面格式，只需修改用户可自定义封面格式，只需修改dot目录下的文件目录下的文件cover.rtf 即可。但用户增加的内容程序
4、不会自动填写即可。但用户增加的内容程序不会自动填写 为了使用用户材料数据库管理程序，需在为了使用用户材料数据库管理程序，需在“控制面板控制面板-显示显示”中中 将字体设置成将字体设置成“小字体小字体”或或“正常字体正常字体” 在在WORD 中可用菜单命令中可用菜单命令“插入插入-文件文件”将两份计算书拼接将两份计算书拼接q 有色金属的有色金属的 B 值曲线和其它性能数据值曲线和其它性能数据 铜和铜合金的铜和铜合金的B值曲线参照值曲线参照ASME IID： T2、T3 图图NFC-1（纯铜）纯铜） H68A、HSn70-1、HAl77-2、BFe30-1-1、 BFe10-1-1 图图NFC-3
5、（铜合金）铜合金） 铝和钛的铝和钛的B值曲线参照值曲线参照JB4734-2002 和和 JB4745-2002 （可到我站网页上下载补丁）可到我站网页上下载补丁） 铝和钛的线胀系数、弹性模量和其它强度数据同样铝和钛的线胀系数、弹性模量和其它强度数据同样参照参照 JB4734-2002 和和 JB4745-2002；铜和铜合金的参照铜和铜合金的参照GB151q 用户材料数据库的建立用户材料数据库的建立 当一种材料需要两种以上的强度数据时，应将同一材料名当一种材料需要两种以上的强度数据时，应将同一材料名 对应的每一种强度数据当作为一种独立材料名对应的数据对应的每一种强度数据当作为一种独立材料名对应
6、的数据 在输入强度数据时，要注意温度范围与最低使用温度和最在输入强度数据时，要注意温度范围与最低使用温度和最 高使用温度相对应高使用温度相对应 在增添了一种新材料数据或修改了某一个材料的数据后，在增添了一种新材料数据或修改了某一个材料的数据后， 应点击应点击“更新更新”按钮以使数据存盘按钮以使数据存盘q 关于试验压力和钢板负偏差的取值关于试验压力和钢板负偏差的取值 试验压力：试验压力： 液压试验：液压试验： 气压试验：气压试验： 在筒体单独计算时，程序仅取筒体材料的许用应力比值；在筒体单独计算时，程序仅取筒体材料的许用应力比值； 在设备计算时，程序会比较所有需计算零部件的许用应力在设备计算时，
7、程序会比较所有需计算零部件的许用应力 比值，选取最小值用来计算试验压力。建议用户自行确定比值，选取最小值用来计算试验压力。建议用户自行确定 后试验压力值后输入后试验压力值后输入 在标准在标准GB1501998中对中对外压容器外压容器的试验压力有如下的的试验压力有如下的 规定：规定：液压试验：液压试验：pT = 1.25 p气压试验：气压试验： pT = 1.15 p 带夹套的容器，当夹套内压力为正时，其内筒即为外压带夹套的容器，当夹套内压力为正时，其内筒即为外压 容器容器 在标准在标准GB66541996中规定所有的容器钢板，即在牌号后中规定所有的容器钢板，即在牌号后 带带“ R”的钢板，其负
8、偏差值一律为的钢板，其负偏差值一律为0.25mm。故在故在 SW698 中，所有容器钢板的负偏差均取中，所有容器钢板的负偏差均取0 q 工程设计方法与结构的安全性工程设计方法与结构的安全性q 关于受外压筒体和变径段的壁厚计算关于受外压筒体和变径段的壁厚计算 锥壳与筒体连接处锥壳与筒体连接处不作为支撑线不作为支撑线时时(见图见图b) ，按按 L 和各自的和各自的 直径、壁厚进行校核，且锥壳厚度应不小于与之连接的筒体直径、壁厚进行校核，且锥壳厚度应不小于与之连接的筒体 厚度；厚度；(a)(b) 锥壳与筒体连接处锥壳与筒体连接处作为支撑作为支撑 线线时时(见图见图a) ，按按GB150 中中 7.2
9、.5.2节计算锥壳厚度，并校节计算锥壳厚度，并校 核与大、小端筒体连接处的核与大、小端筒体连接处的 刚度是否足够；刚度是否足够； 1. 大、小端连接处都不作为支撑线：大、小端连接处都不作为支撑线： 计算长度计算长度 L = 900+1000+800 = 2700 mm 分别计算大端筒体、锥壳、小端筒体的厚度。锥壳的最终厚度分别计算大端筒体、锥壳、小端筒体的厚度。锥壳的最终厚度 取三者中大值；取三者中大值；2. 小端连接处作为支撑线：小端连接处作为支撑线： 计算长度计算长度 L = 900+1000 = 1900 mm 分别计算大端筒体、锥壳的厚度。锥壳分别计算大端筒体、锥壳的厚度。锥壳 的最终
10、厚度取两者中大值；的最终厚度取两者中大值；3. 大、小端连接处都作为支撑线大、小端连接处都作为支撑线 以以 1000mm 作为作为锥壳长度锥壳长度, 对锥壳单独对锥壳单独 计算其所需要的厚度计算其所需要的厚度 同一个结构可用不同的模型进行计算，同一个结构可用不同的模型进行计算， 从而得到不同的结果从而得到不同的结果q 开孔补强开孔补强 开孔处壳体焊缝系数的选取开孔处壳体焊缝系数的选取: 1. 1. 开孔不在焊缝上，或壳体本身焊缝系数为开孔不在焊缝上，或壳体本身焊缝系数为1 1，则，则开孔处开孔处壳体焊缝系数取壳体焊缝系数取1 1； 2. 2. 开孔在焊缝上，壳体本身焊缝系数为开孔在焊缝上，壳体
11、本身焊缝系数为0.850.85，虽然，虽然，开孔开孔处壳体焊缝需处壳体焊缝需100%100%探伤，但如评片级别为探伤，但如评片级别为3 3级，则级，则焊缝系数仍焊缝系数仍应取应取0.850.85。 开孔补强计算时所用的有效厚度没有考虑制造减薄量开孔补强计算时所用的有效厚度没有考虑制造减薄量 切向接管补强计算的限制切向接管补强计算的限制 对于长圆形开孔，对于长圆形开孔，GB150 规定长、短轴之比不得大于规定长、短轴之比不得大于2.0。 在在HG20582 中有同样的规定中有同样的规定 SW6-98 中开孔补强的计算方法中开孔补强的计算方法： 筒体或封头上的径向开孔接管且满足筒体或封头上的径向开
12、孔接管且满足GB150 的开孔直径的开孔直径 要求，采用要求，采用GB150 的等面积法计算的等面积法计算 筒体或封头上的非径向开孔接管且满足筒体或封头上的非径向开孔接管且满足GB150 的开孔直径的开孔直径 要求，采用要求，采用HG20582的的“ 非径向接管的开孔补强计算非径向接管的开孔补强计算”一节一节 中的等面积法计算中的等面积法计算 筒体或封头上的径向开孔接管如超出筒体或封头上的径向开孔接管如超出GB150 的开孔直径范的开孔直径范 围，但围，但 d/Di 不大于不大于0.8时，采用时，采用HG20582 的压力面积法计算的压力面积法计算在在GB150和和HG20582两个标准中补强
13、计算方法中的差异两个标准中补强计算方法中的差异 ： 需补强的面积公式两者形式相同：需补强的面积公式两者形式相同： GB150的计算公式的计算公式: HG20582的计算公式的计算公式: 除去由于焊缝削弱而增加的面积除去由于焊缝削弱而增加的面积注：在注：在GB150中，计算中，计算 时，焊缝系数可小于时，焊缝系数可小于1.0; 在在HG20582中规定，中规定，计算计算 时，焊缝系数取时，焊缝系数取1.0。 按按HG20582，当需进行联合补强时，筒体上不同方向两个开孔，当需进行联合补强时，筒体上不同方向两个开孔， 补强计算结果的差异补强计算结果的差异 ： 满足单孔补强后，还需增加的厚度满足单孔
14、补强后，还需增加的厚度 椭圆封头在靠近边缘处的开孔补强计算椭圆封头在靠近边缘处的开孔补强计算 当开孔接管全部在当开孔接管全部在0.8Di 范围内时的计算厚度：范围内时的计算厚度： 对于标准椭圆封头，对于标准椭圆封头，K10.9 当开孔接管全部在当开孔接管全部在0.8Di 范围外时的计算厚度：范围外时的计算厚度： 对于标准椭圆封头，对于标准椭圆封头，K1.0以上算法是基于椭圆封头边缘的周向受压和第一强度理论。以上算法是基于椭圆封头边缘的周向受压和第一强度理论。但通过有限元分析可以得到结论，当以第三强度理论为设计但通过有限元分析可以得到结论，当以第三强度理论为设计基础时，该算法确实是合理的（见算例
15、）。基础时，该算法确实是合理的（见算例）。总体薄膜应力强度：总体薄膜应力强度：S SI I = 177.87 = 177.87 较大开孔和大开孔的补强计算较大开孔和大开孔的补强计算 对于对于筒体上的开孔，在直径较大时筒体上的开孔，在直径较大时(如如d/Di0.35)，建议建议结构设计使结构设计使等面积法等面积法或压力面积法的计算结果有一定的余或压力面积法的计算结果有一定的余量量 平盖的补强计算平盖的补强计算 1）平盖上开孔可用两种方法进行计算：）平盖上开孔可用两种方法进行计算：整体补强法整体补强法和和等等 面积法面积法； 2）标准法兰盖上开孔后，需进行法兰盖厚度校核和开孔）标准法兰盖上开孔后，
16、需进行法兰盖厚度校核和开孔 补强计算补强计算 关于不需另行补强的开孔关于不需另行补强的开孔 凡不符合凡不符合GB150-1998 中中8.3节条件的都需考虑补强及进节条件的都需考虑补强及进行补强计算行补强计算(特别需注意表特别需注意表8-1的条件的条件)表表1 按按GB1501998 等面积法等面积法与有限元分析的计算结果对比与有限元分析的计算结果对比(GB150中中 nb=3.0)表表2 按按ASME VIII-1 等面积法等面积法与有限元分析的计算结果对比与有限元分析的计算结果对比(ASME VIII-1 中中 nb=4.0) 标准容器法兰选用举例：标准容器法兰选用举例：法兰材料：锻件法兰
17、材料：锻件20钢；钢；设计温度：设计温度：250如选用压力等级为如选用压力等级为 0.25 MPa 的甲型平焊法兰，则该的甲型平焊法兰，则该法兰的最大许用工作压力为法兰的最大许用工作压力为 0.17 MPa 标准容器法兰的公称压力是以板材标准容器法兰的公称压力是以板材16MnR在常温下的在常温下的 强度为依据而制定强度为依据而制定q关于法兰选用和设计计算关于法兰选用和设计计算 标准容器法兰的最大允许工作压力应按标准容器法兰的最大允许工作压力应按 JB/T4700 的表的表6和表和表7确定确定 当法兰设计压力为负，但又受到外力或外力矩时，当法兰设计压力为负，但又受到外力或外力矩时， 程序将根据计
18、算压力为正还是负来对法兰进行计算程序将根据计算压力为正还是负来对法兰进行计算 减薄高颈法兰颈部大端的厚度减薄高颈法兰颈部大端的厚度 g1，可降低小端的轴向弯曲可降低小端的轴向弯曲应力应力 H。 注：系数注：系数 f 相当于小端处相当于小端处轴向弯曲应力轴向弯曲应力 与大与大端处端处轴向弯曲应力之比，即轴向弯曲应力之比，即 f 1表示表示小端处小端处轴向弯曲应力较大轴向弯曲应力较大。 用于法兰计算的用于法兰计算的Waters法是一个强度计算方法，而法兰的法是一个强度计算方法，而法兰的失效主要是刚度不够而引起的泄漏。故法兰计算的强度条失效主要是刚度不够而引起的泄漏。故法兰计算的强度条件为：件为：
19、q 浮头法兰浮头法兰厚度计算厚度计算： 或或 (1) 取上两式中之大值。取上两式中之大值。操作工况下：操作工况下：结论结论： 式式(1)得到的厚度不得到的厚度不是计算厚度，只能用于检是计算厚度，只能用于检验假定厚度验假定厚度 f是否合格。是否合格。当当操作工况操作工况起主要作用时：起主要作用时：1. 浮头法兰受内压作用时，封头薄膜力的水平分力对法兰环作浮头法兰受内压作用时，封头薄膜力的水平分力对法兰环作用的扭矩一般不可能大于其它几个力对法兰环所作用的扭矩之用的扭矩一般不可能大于其它几个力对法兰环所作用的扭矩之和。因此，封头焊入深度应尽可能取较小的值，以使封头薄膜和。因此，封头焊入深度应尽可能取
20、较小的值，以使封头薄膜力的水平分力对法兰截面形心作用的力臂有较大值；力的水平分力对法兰截面形心作用的力臂有较大值；2. 浮头法兰受外压作用时，一般来说，封头薄膜力的水平分力浮头法兰受外压作用时，一般来说，封头薄膜力的水平分力对法兰环将起主要作用，封头焊入深度的值不宜取得太小对法兰环将起主要作用，封头焊入深度的值不宜取得太小 当当预紧工况预紧工况起主要作用时，封头焊入深度对法兰厚度没有影响；起主要作用时，封头焊入深度对法兰厚度没有影响； SW698 v3.1 中关于浮头法兰的设计计算方法中关于浮头法兰的设计计算方法 输入封头焊入深度输入封头焊入深度 l和浮头法兰厚度，程序进行强度校核和浮头法兰厚
21、度，程序进行强度校核 由程序用优化计算的方法设计封头焊入深度由程序用优化计算的方法设计封头焊入深度l 和浮头法兰和浮头法兰 厚度厚度 f 。设计人员还应进行圆整后再次校核设计人员还应进行圆整后再次校核 当仅输入封头焊入深度当仅输入封头焊入深度l ，则程序所算出的浮，则程序所算出的浮头法兰头法兰厚度厚度 f 并不能保证满足强度要求。建议并不能保证满足强度要求。建议封头焊入深度封头焊入深度l 和和浮浮 头法兰头法兰厚度厚度 f 都不输入，而由程序给出优化计算结果后，都不输入，而由程序给出优化计算结果后， 再进行调整再进行调整q 关于壳体上安放接管时的局部应力计算关于壳体上安放接管时的局部应力计算
22、对于筒体上安放接管的结构，如按对于筒体上安放接管的结构，如按HG20582 (即即WRC107) 计算，计算， 将只计算将只计算筒体的强度；如按筒体的强度；如按WRC297 计算，则还计算和校核接计算，则还计算和校核接 管根部的强度。理论上要求按管根部的强度。理论上要求按HG20582 计算时，接管计算时，接管应应具有较具有较 大的刚度大的刚度 外力作用点的说明如下：外力作用点的说明如下： 凡需输入接管伸出长度时，力和力矩的作用点均为接管法兰凡需输入接管伸出长度时，力和力矩的作用点均为接管法兰 密封面密封面 不需输入接管伸出长度时，力和力矩的作用点为附件与壳体不需输入接管伸出长度时，力和力矩的
23、作用点为附件与壳体 的连接处，即壳体的外表面的连接处，即壳体的外表面 球壳上安放接管或实心附件的局部应力计算时，由于图表的球壳上安放接管或实心附件的局部应力计算时，由于图表的 关系，结构参数会受到限制，关系，结构参数会受到限制，见见HG20582 的的图图27-3 到图到图27-22。 如计算径向载荷如计算径向载荷P通过接管对球壳引起的应力时，当通过接管对球壳引起的应力时，当 时，时， ；而当；而当 时，时， HG20582和和WRC297的的计算方法是基于薄壳理论，没有考虑计算方法是基于薄壳理论，没有考虑 应力集中的影响应力集中的影响 在外加载荷和其它条件都不变的条件下，接管或实心附件的在外
24、加载荷和其它条件都不变的条件下，接管或实心附件的 截面越大，所算得的局部应力值越小截面越大，所算得的局部应力值越小例：例： ， ，无法进行插值，无法进行插值 强度条件中对一次加二次应力的限制条件在使用时需慎重强度条件中对一次加二次应力的限制条件在使用时需慎重 当应力由持久机械载荷引起时，限制条件应为当应力由持久机械载荷引起时，限制条件应为 1.5 t 如管道仅受重力作用时，管道对容器作用的力和力矩；如管道仅受重力作用时，管道对容器作用的力和力矩； 容器支座对容器作用的力；容器支座对容器作用的力； 当应力由非持久的机械载荷引起时，限制条件可为当应力由非持久的机械载荷引起时，限制条件可为 1.8
25、t 管道受重力和地震或风力同时作用时，管道对容器作用管道受重力和地震或风力同时作用时，管道对容器作用 的力和力矩；的力和力矩； 容器上吊耳对容器作用的力；容器上吊耳对容器作用的力； 当机械载荷、温差载荷和其它位移载荷联合作用，当机械载荷、温差载荷和其它位移载荷联合作用，且所给且所给 出的是位移边界条件时出的是位移边界条件时，限制条件可为，限制条件可为 3.0 t 如管道受重力、温差、端点位移同时作用的工况，如管道受重力、温差、端点位移同时作用的工况，且在进行且在进行 管道应力分析时考虑了容器壁的柔度管道应力分析时考虑了容器壁的柔度 即使已知管道力是由温差载荷和其它位移载荷联合作用，即使已知管道
26、力是由温差载荷和其它位移载荷联合作用，如如 在局部应力计算时，在局部应力计算时，给定条件为管道力给定条件为管道力，则管道推力所产生的，则管道推力所产生的 应力需按一次应力限制，即对弯曲应力限制条件也为应力需按一次应力限制，即对弯曲应力限制条件也为 1.5 t 当不考虑容器壁的具有的柔度时，管道作用与容器壁的推力为：当不考虑容器壁的具有的柔度时，管道作用与容器壁的推力为：F = t E A （与管道长度无关）与管道长度无关）当容器壁发生塑性流动后，沿管道轴线方向所需吸收的变形为：当容器壁发生塑性流动后，沿管道轴线方向所需吸收的变形为： = L t （与管道长度成正比）与管道长度成正比）在温度为在
27、温度为t1 时进行装配。然后，将直杆时进行装配。然后，将直杆a降温到降温到t2 ，杆杆b的温的温度不变。度不变。 不考虑杆不考虑杆b的变形，将杆的变形，将杆b看成是完全刚性的，这时计算杆看成是完全刚性的，这时计算杆a中的应力有中的应力有: : 按杆按杆a和杆和杆b的变形协调计算杆的变形协调计算杆a和杆和杆b中的应力中的应力( (弹性状态弹性状态) ) (二次应力二次应力)(一次应力一次应力)(二次应力二次应力)(二次应力二次应力)容器容器 当任意一根杆屈服后，两杆间的实际作用力为：当任意一根杆屈服后，两杆间的实际作用力为： 对于位移边界条件的模型，限制条件为应变，而非应力对于位移边界条件的模型
28、，限制条件为应变，而非应力 对于为满足变形协调而在两对于为满足变形协调而在两个构件中产生的应力，可以按二个构件中产生的应力，可以按二次应力进行强度评定的条件：次应力进行强度评定的条件：F = A22S2 在换热器上安装标准膨胀节时，该标准膨胀节也需校核，在换热器上安装标准膨胀节时，该标准膨胀节也需校核， 除非能确保该膨胀节的实际膨胀量小于标准中所规定的除非能确保该膨胀节的实际膨胀量小于标准中所规定的 允许最大膨胀量允许最大膨胀量 当程序设计管板厚度时，如出现管子或壳体轴向力不合格，当程序设计管板厚度时，如出现管子或壳体轴向力不合格， 程序会自动选用合适的标准膨胀节；不锈钢膨胀节的材料按程序会自
29、动选用合适的标准膨胀节；不锈钢膨胀节的材料按 GB16749 为为0Cr19Ni9 ，需用户在计算需用户在计算膨胀节前自行修改膨胀节前自行修改q 固定管板换热器的计算固定管板换热器的计算 用用SW6SW698 98 计算时，建议先计算管板，再计算膨胀节，以计算时，建议先计算管板，再计算膨胀节，以 利用程序所算出的膨胀节所受的轴向力利用程序所算出的膨胀节所受的轴向力 在最新的版本中，程序允许用户直接输入膨胀节的刚度以在最新的版本中，程序允许用户直接输入膨胀节的刚度以 进行管板计算进行管板计算 固定管板换热器设计中，影响管板、管子和壳体应力的因素固定管板换热器设计中，影响管板、管子和壳体应力的因素
30、 1. 管、壳程温差大于管、壳程温差大于50需考虑安装膨胀节需考虑安装膨胀节”的原则不一定正的原则不一定正 确，应通过计算确定。确，应通过计算确定。在设置膨胀节以后，有可能使得管板在设置膨胀节以后，有可能使得管板 应力或管板法兰部分的应力反而增大应力或管板法兰部分的应力反而增大(特别在管程压力单独特别在管程压力单独 作用的情况下作用的情况下)。2. 在可能的条件下，应尽量在可能的条件下，应尽量 通过计算或实测获得壳体通过计算或实测获得壳体 和换热管的金属温度，这和换热管的金属温度，这 两个温度值对换热管应力两个温度值对换热管应力 校核有很大影响。校核有很大影响。 当程序设计管板厚度时，如布管数
31、很少，则计算出的管板当程序设计管板厚度时，如布管数很少，则计算出的管板 厚度有可能是由条件厚度有可能是由条件k 1 决定的决定的 关于管板计算中的系数关于管板计算中的系数G1 ： 当当m 0 时时，取，取G1e和和G1i中大值。中大值。 G1e 按按以下以下公式计算：公式计算： 当当m1时，时， G1i 值值按解析式计算得到按解析式计算得到 在计算管板应力时，程序采用筒体有效厚度在计算管板应力时，程序采用筒体有效厚度 对于对于k 1的情况，新增了按的情况，新增了按JB4732的解析法进行计算的模块；的解析法进行计算的模块； 新增加的固定管板计算模块还可新增加的固定管板计算模块还可按按解析方法对
32、以下结构解析方法对以下结构进行进行计算：计算： 1) GB151中给出的中给出的b、e型管板；型管板； 2) 贴面焊薄管板；贴面焊薄管板； 3) 平齐焊薄管板平齐焊薄管板 说明：说明： 1) 对于对于k 1的情况，该新增模块也可按的情况，该新增模块也可按JB4732的解析法对的解析法对b、e型管板型管板进行计算，但在屏幕结果显示中将提示用户选进行计算，但在屏幕结果显示中将提示用户选GB151的方法的方法进行计算；进行计算； 2 ) 薄管板结构不能用膨胀节薄管板结构不能用膨胀节 新增加的固定管板计算模块价格为：新增加的固定管板计算模块价格为：单机版：单机版：3000元元网络版：网络版：5000元
33、元 购买方式：购买方式：1) 下载下载SW6订购单并填妥订购单并填妥(在备注中注明为购买在备注中注明为购买 k1的固定管板换热器计算模块的固定管板换热器计算模块)； 2) 汇款后将订购单和收据复印件寄我站汇款后将订购单和收据复印件寄我站; 3) 我站收到汇款和订购单后，将软件光盘寄出我站收到汇款和订购单后，将软件光盘寄出q 卧式容器的计算卧式容器的计算 在在JB4731xxxx 中将考虑集中载荷和地震载荷的作用。但在中将考虑集中载荷和地震载荷的作用。但在 新标准颁布以前，新标准颁布以前，SW698 对这两种载荷作用时的计算结果对这两种载荷作用时的计算结果 只能作为参考只能作为参考 由于地震载荷
34、所产生的倾复力矩的作用，需校核鞍座腹板和由于地震载荷所产生的倾复力矩的作用，需校核鞍座腹板和 筋板组合截面的弯曲应力。该组合截面的抗弯模量可以直接筋板组合截面的弯曲应力。该组合截面的抗弯模量可以直接 输入，也可通过选择标准按座型号后由程序计算得到输入，也可通过选择标准按座型号后由程序计算得到 对于存在集中载荷的情况，最大轴向弯矩可能出现在鞍座对于存在集中载荷的情况，最大轴向弯矩可能出现在鞍座 截面、集中载荷作用处和弯矩方程的导数为截面、集中载荷作用处和弯矩方程的导数为0 处。需对这处。需对这 三处进行轴向应力校核三处进行轴向应力校核 各个危险截面的轴向应力计算时，考虑了操作压力为正压各个危险截
35、面的轴向应力计算时，考虑了操作压力为正压 和负压，与操作工况、停车工况、水压试验等工况组合而和负压，与操作工况、停车工况、水压试验等工况组合而 可能出现的最危险情况。可能出现的最危险情况。例如，压力为正压时例如，压力为正压时： 1）跨中截面底部的跨中截面底部的 2和鞍座截面上部的和鞍座截面上部的 3为弯曲正应力与为弯曲正应力与 压力产生的应力叠加；压力产生的应力叠加； 2）跨中截面上部的跨中截面上部的 1和鞍座截面底部的和鞍座截面底部的 4只考虑弯曲应力，只考虑弯曲应力， 因该两处的弯曲应力为负；因该两处的弯曲应力为负；q 塔器的计算塔器的计算 塔器自振周期对风载和地震载荷的影响塔器自振周期对
36、风载和地震载荷的影响 : 塔器自振周期越大，所受到的风弯矩越大；但地震载荷所塔器自振周期越大，所受到的风弯矩越大；但地震载荷所 产生的弯矩正好相反产生的弯矩正好相反 在进行自振周期计算时，程序是按在进行自振周期计算时，程序是按JB4710-92 附录附录A 的内容的内容 进行振型分析，然后按第一、第二、第三振型计算地震弯矩，进行振型分析，然后按第一、第二、第三振型计算地震弯矩， 再进行几何叠加得到最终计算用的弯矩再进行几何叠加得到最终计算用的弯矩 塔器程序现可对基础环板和地脚螺栓的直径、个数进行设计，塔器程序现可对基础环板和地脚螺栓的直径、个数进行设计， 地脚螺栓的直径和基础环板的内、外径的对
37、应关系按地脚螺栓的直径和基础环板的内、外径的对应关系按JB4710- 92的表的表5-6。设计结果可能有几个方案供选择设计结果可能有几个方案供选择 在最新版本中，程序将按裙座与塔体不同的连接方式而决定筒在最新版本中，程序将按裙座与塔体不同的连接方式而决定筒 体和下封头上需校核的危险截面体和下封头上需校核的危险截面: 1. 裙座与塔体对接裙座与塔体对接，将校核筒体最低截面、下封头的直边部分，将校核筒体最低截面、下封头的直边部分 2. 裙座与下封头搭接裙座与下封头搭接，同上，同上 3. 裙座与筒体搭接裙座与筒体搭接，只校核筒体最低截面，只校核筒体最低截面 程序按程序按 JB4710 中表中表5-6
38、 给出的裙座结构尺寸只是参考性的给出的裙座结构尺寸只是参考性的q 立式容器计算立式容器计算 对于内筒为常压，夹套中为正压的容器，对于内筒为常压，夹套中为正压的容器，SW6 按按GB150的规定，的规定，对内筒进行水压试验应力校核对内筒进行水压试验应力校核 在搅拌轴计算时，程序会给出在搅拌轴计算时，程序会给出5个轴径：个轴径： 搅拌轴计算时一些输入参数的确定请参见搅拌轴计算时一些输入参数的确定请参见HG/T 20569-94 “机械搅拌设备机械搅拌设备”，如，如1）K1、 K2、 K3 附录附录C，p124、 p129、p1312）平衡精度等级平衡精度等级G、许用扭转角许用扭转角 附录附录C，
39、p1313）轴封处许用位移的计算轴封处许用位移的计算 见式见式(4.3.2)，p117q 灵活应用灵活应用SW6中的程序中的程序 固定管板换热应按筒体名义厚度和有效厚度两种情况来计算管固定管板换热应按筒体名义厚度和有效厚度两种情况来计算管板、筒体和管子应力板、筒体和管子应力 带中间封头的塔器计算可分两次进行带中间封头的塔器计算可分两次进行 对固定管板换热器只考虑温差载荷的工况也可计算对固定管板换热器只考虑温差载荷的工况也可计算 自定义材料用于外压计算可指定替代材料以得到自定义材料用于外压计算可指定替代材料以得到B值值 对于某一个结构，如标准规范或对于某一个结构，如标准规范或SW6 没有提供计算方法，可没有提供计算方法，可考虑采用任何已确认为偏保守的方法进行设计计算考虑采用任何已确认为偏保守的方法进行设计计算q SW6的服务方法的服务方法 用户在使用中出现问题，请用用户在使用中出现问题，请用Email将数据文件传给我们，将数据文件传给我们， 以便我们检查原因以便我们检查原因 请留下确切的请留下确切的Email地址，以便我们在发布补丁后及时通知地址，以便我们在发布补丁后及时通知 用户用户END 当原在我站登记的联系人离开单位后，请及时告知我们新联系当原在我站登记的联系人离开单位后，请及时告知我们新联系 人的姓名和联系方式人的姓名和联系方式
