《《回弹法检测混凝土抗压强度技术规程》JGJT23-2011宣贯》由会员分享，可在线阅读，更多相关《《回弹法检测混凝土抗压强度技术规程》JGJT23-2011宣贯（143页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、中华人民共和国行业标准中华人民共和国行业标准回弹法检测混凝土抗压强度回弹法检测混凝土抗压强度技术规程技术规程JGJ/T23-2011宣贯宣贯 主编单位：主编单位： 陕西省建筑科学研究院陕西省建筑科学研究院主主 讲讲 人：人： 文恒武文恒武 二二0一一年六月一一年六月JGJ/T23-2011 2011年6月第一章第一章 编制工作简介编制工作简介 1985年颁布的中华人民共和国行业标准回弹法检测混凝土抗压强度技术规程JGJ/T23，经过1992年和2001年的两次修定。2001年在修订回弹法标准时考虑了泵送混凝土的特点，给出了泵送混凝土碳化深度小于2mm，抗压强度小于55MPa的修正值，这对于提高
2、泵送混凝土检测的精度，具有积极的意义。但是，当碳化深度大于2mm时，只能用钻芯取样或同条件试块进行修正，实际操作起来非常的不便，在有些工程上无法实施。另外，对于抗压强度大于45MPa混凝土的修正也明显偏低，无法客观的反映混凝土的实际强度。 根据住房和城乡建设部建标2008102号文件，回弹法检测混凝土抗压强度技术规程JGJ/T23-2001的修订被列入该计划，编号：161号。 JGJ/T23-2011 2011年6月v2008年8月5日在西安成立了回弹法检测混凝土抗压强度技术规程JGJ/T23-2001编制组，编制工作大纲、修编工作计划安排和编制组的分工。2010年5月在浙江的东阳通过了标准定
3、额研究所组织的审查。2011年5月3日住房和城乡建设部正式批准颁布，将于2011年12月1日实施。v1. 本次修订的主要技术内容是：1.增加了数字式回弹仪的技术要求；2.增加了泵送混凝土测区强度换算表；3.对测区强度修正时将原来采用的修正系数改为修正量法。v1.1数字式回弹仪的技术要求v 数字式回弹仪应带有指针直读示值系统。数字显示的回弹值与指针直读示值相差不应超过1。第一章第一章 编制工作简介编制工作简介 JGJ/T23-2011 2011年6月v1.2 泵送混凝土数学模型的建立及回归方程v通过对泵送混凝土9843个实验数据，进行回归而得到v幂函数曲线方程为：v其强度误差值为：平均相对误差（
4、）13.89 %；相对标准差（er）17.24 %；相关系数(r)：0.878。v指数方程为：v 其强度误差值为：平均相对误差（）14.31 %；相对标准差（er）17.69 %；相关系数(r)：0.870。v通过分析比较，最后采用幂函数曲线方程为泵送混凝土的测强曲线方程。第一章第一章 编制工作简介编制工作简介 JGJ/T23-2011 2011年6月v1.3. 高强混凝土的检测v高强混凝土密实度好，抗压强度高，表面硬度大，采用能量为2.207J的普通回弹仪已无法满足检测高强混凝土抗压强度的要求。我国的北京、陕西、浙江、温州、唐山、成都、广西、山东、江苏等地相继制定了回弹法检测泵送混凝土抗压强
5、度的地方标准；贵州、山东、陕西、福建、云南等地制订了回弹法检测高强混凝土抗压强度的地方标准。v1.3.1.高强回弹仪的选用v目前，高强回弹仪有4.5J、5.5J和9.8J。本次高强混凝土试验选用标称能量为5.5J的回弹仪，主要是从一下几个问题考虑：一是贵州、福建、山东、陕西、云南、浙江、江苏等地都是采用该能量的回弹仪制定了或正在制定地方标准；二是5.5J的回弹仪相对能量较大，使得回弹区间容易拉开，能提高检测精度。v标称能量为9.8J的回弹仪能量太大，仪器笨重，人们操作时太费力，很不方便，所以未采用，也未进行相关的实验研究。第一章第一章 编制工作简介编制工作简介 JGJ/T23-2011 201
6、1年6月v1.3.2. 高强混凝土数学模型的建立及回归方程v本次实验共取得高强混凝土实验数据4313个，按照最小二乘法的原理，通过对实验数据的回归而到v幂函数曲线方程为：v其强度误差区间为：平均相对误差（）5.398%；相对标准差（er）6.665%；相关系数(r):0.833 v指数方程为：v 其强度误差区间为：平均相对误差（）6.096%；相对标准差（er）8.026%；相关系数(r):0.733 v抛物线方程为：v 其强度误差区间为：平均相对误差（）6.090%；相对标准差（er）7.968%；相关系数(r):0.764 v通过分析比较，幂函数的相惯性较好，误差较小，最后采用幂函数曲线方
7、程为高强混凝土的测强曲线方程。第一章第一章 编制工作简介编制工作简介 JGJ/T23-2011 2011年6月v2. 测区曲线与全国部分地区曲线比较v2.2泵送混凝土曲线方程与全国部分地方曲线方程相比：v陕西省 回弹区间 17.0 48.6 强度区间(MPa)10.0 59.8 v山东省 回弹区间20.6 45.8 强度区间(MPa)9.8 60.1v浙江省（碎石） 回弹区间18.2 47.6 强度区间(MPa)13.1 59.9v浙江省（卵石） 回弹区间20.0 48.0 强度区间(MPa)10.3 60.0v辽宁省 回弹区间20.0 54.8 强度区间(MPa)10.0 60.0v北京市
8、回弹区间20.0 50.0 强度区间(MPa)10.9 60.1 v唐山市 回弹区间 20.0 47.6 强度区间(MPa)14.5 60.0v成都市 回弹区间 35.0 43.6 强度区间(MPa) 31.9 60.2v温州市 回弹区间 27.0 47.2 强度区间(MPa) 17.4 60.2v焦作市 回弹区间 18.6 46.6 强度区间(MPa) 10.059.5v宁夏自治区 回弹区间 21.046.2 强度区间(MPa)11.260.3v本次的行标 回弹区间18.6 46.8 强度区间(MPa)10.0 60.0第一章第一章 编制工作简介编制工作简介 JGJ/T23-2011 201
9、1年6月v从以上全国部分地方混凝土的测强曲线我们可以看出：在混凝土抗压强度区间（1060）MPa范围内，各地的测强曲线中回弹区间既有一定的差异，同时又比较接近，这就充分说明了本次修订的泵送混凝土的测强曲线具有广泛的适应性和可靠性。v另外，该测强曲线与陕西省地方测强曲线在不同碳化深度时的比较如下图： 第一章第一章 编制工作简介编制工作简介 JGJ/T23-2011 2011年6月第一章第一章 编制工作简介编制工作简介 JGJ/T23-2011 2011年6月第一章第一章 编制工作简介编制工作简介 JGJ/T23-2011 2011年6月第一章第一章 编制工作简介编制工作简介 JGJ/T23-20
10、11 2011年6月第一章第一章 编制工作简介编制工作简介 JGJ/T23-2011 2011年6月第一章第一章 编制工作简介编制工作简介 JGJ/T23-2011 2011年6月第一章第一章 编制工作简介编制工作简介 JGJ/T23-2011 2011年6月第一章第一章 编制工作简介编制工作简介 JGJ/T23-2011 2011年6月v从上图我们可以看出，当碳化深度等于或大于2 mm且混凝土的强度大于25MPa时，新的回归曲线的强度值要高于陕西省地方曲线的值，这和我们实际工程的检测的结果完全一致。第一章第一章 编制工作简介编制工作简介 JGJ/T23-2011 2011年6月v3 尚需继续
11、研究的问题v3.1. 碳化深度的测试方法及对检测混凝土抗压强度的影响v在回弹法检测混凝土抗压强度中，碳化深度对检测结果有一定的影响，有时也会引起争议，这其中的主要原因是用于测量碳化深度的方法有缺陷的缘故。目前用于测量混凝土碳化深度的方法是“酚酞法”，这是一个间接的测试混凝土碳化深度的方法，“酚酞法”测量的是混凝土的碱度，并不是碳化深度，而我们却把它当作混凝土的碳化深度（酚酞遇见碱变红），通常情况下，这种测试方法是没有问题的。但在实际的工程项目中，由于酸性脱模剂的使用、气候环境的影响、养护不当及外加剂和掺合料的大量加入等原因都可能会使混凝土表面“碱度”降低而出现“假性碳化”和“异常碳化”的现象，
12、尤其在目前的泵送混凝土中表现的尤为突出。这正是回弹法要研究和解决的技术难点之一，这次编制组专门进行过讨论，但是现在还没有一个更好的解决办法，有待今后继续研究。第一章第一章 编制工作简介编制工作简介 JGJ/T23-2011 2011年6月v3.2. 测试角度和测试面对检测混凝土抗压强度的影响v原规程规定：非水平方向检测混凝土非浇注面侧面时，可对回弹区间进行修正。修正的依据是通过数学计算和瑞士、罗马尼亚的有关资料而来的的。经过几十年使用证明，这种修正得出的结果有时相差会很大，如现浇楼板、路面强度检测，在楼板底面和楼板表面所测强度推定结果相差较大特别是对于泵送混凝土。由于泵送混凝土和高强混凝土其原
13、材料、配合比、拌合物性能及成型、振捣、养护、环境的温湿度度会对其强度产生很大的影响，而这种影响将有很大的不确定性，就目前的技术水平和能力还难以掌握它们的规律。尽管国内有关单位进行过这方面的研究，但是，没有见到很有说服力的研究结果和研究报告。因此，对于泵送混凝土，这次规定应水平检测浇注面的侧面，而不应测试面的修正。第一章第一章 编制工作简介编制工作简介 JGJ/T23-2011 2011年6月v3.3.高强混凝土检测技术v高强混凝土检测应该采用能量较大的回弹仪，目前，我国高强混凝土回弹仪有三种型号，究竟采用何种回弹仪来制定全国统一曲线，还需要对各种类型的回弹仪进行全面系统的分析比较。第一章第一章
14、 编制工作简介编制工作简介 JGJ/T23-2011 2011年6月v3.4.新型回弹仪的研究与应用v 国外已有企业根据“能量系数”原理，采用光电子系统研制出的新型回弹仪。这种回弹仪的特点：其一是不受重力影响，与冲击方向无关，所以无需弹击角度的修正；其二是不受摩擦力的影响，指针摩擦力对传统回弹仪的测试精度产生重大影响，因此，要不断地进行保养和检定。新型回弹仪因为没有指针划块，不受摩擦力影响，所以测试结果的离散性与传统回弹仪相比要小得多，是未来回弹仪发展的方向。我院从2009年开始与瑞士博赛公司合作，在这方面进行了许多实验，取得了阶段性的实验成果。但要使其成为混凝土强度检测的标准，还需要进行大量
15、的研究。第一章第一章 编制工作简介编制工作简介 JGJ/T23-2011 2011年6月第二章第二章 回弹仪回弹仪v第一节第一节 回弹仪的分类回弹仪的分类v 回弹仪按照弹击能量和用途可分为重型、中型和轻型三种类型，六种规格。其中轻型回弹仪可用于水泥砂浆和普通烧结粘土砖的抗压强度检测，中型和重型用于混凝土抗压强度的检测。 v第二节第二节 回弹仪的主要技术参数回弹仪的主要技术参数v1、回弹仪的弹击能量v2、弹击拉簧的刚度系数、工作长度、拉伸长度v3、弹击锤的质量与回弹仪的钢砧回弹值v4、指针滑块摩擦力v5、弹击杆球面半径v第三节第三节 回弹仪的构造及工作原理回弹仪的构造及工作原理v现在应用的回弹仪
16、主要是指针直读式和数字式回弹仪，它们是通过测定和读取回弹仪上的回弹值即位移值，通过对位移值及其它参数的计算和处理来推定被测混凝土的抗压强度值的。JGJ/T23-2011 2011年6月第二章第二章 回弹仪回弹仪v第四节第四节 影响回弹仪检测性能的主要因素影响回弹仪检测性能的主要因素v回弹仪的零部件、各个部件的相对位置、各个部件的工作状态，都直接或间接地影响回弹仪测试性能。为影响回弹仪测试性能的主要因素是机芯的装配尺寸、主要零部件的质量和机芯装配质量。v1、机芯主要零件装配尺寸、机芯主要零件装配尺寸v回弹仪机芯主要零件的装配尺寸是指：弹击拉簧的工作长度，弹击锤的冲击长度以及弹击锤的起跳位置等。这
17、三个装配尺寸工作时互相影响，严格控制这三个装配尺寸，是统一回弹仪性能的重要前提。JGJ/T23-2011 2011年6月第二章第二章 回弹仪回弹仪v（1）弹击拉簧的工作长度）弹击拉簧的工作长度v如果L061.5mm，就在两冲击面之间形成一间隙，使弹击锤比设计规定的位置向后挪了一段距离，造成实际的回弹能量增加，所测回弹值偏高。v如果L061.5mm，造成实际的回弹能量减小，所测回值偏低。v由于改变L0而引起的能量的变化对高回弹值影响较小，因此在钢砧上的率定往往难以发现，率定值基本不变。v（2）弹击锤的冲击长度）弹击锤的冲击长度Lpv 为保证弹击锤在脱钩的瞬间具有2.207J的冲击能量，拉簧的拉伸
18、长度应为75 mm，当回弹仪为正常状态工作时，弹击锤相应于刻度尺上的“0”处起跳，并在“100”处脱钩。JGJ/T23-2011 2011年6月第二章第二章 回弹仪回弹仪v（3）弹击锤的起跳位置）弹击锤的起跳位置v回弹仪是一种游标测读式回弹仪，工作前必须调零。试验表明，弹击锤起跳点的改变，直接影响回弹值的大小，但在试块上回弹值的变化较起跳点的变化值要小些。试验表明，当试块表面硬度较低时，反映在回弹值上的影响就较少。在表面硬度很大的钢砧上，反映在回弹值上的影响就十分显著。表2-7是通过调整改变回弹仪的起跳点而得到的不同砂浆试块和钢砧上的回弹值的极差。v表表2-7 改变起跳点对不同砂浆试块和钢砧回
19、弹值极差的影响改变起跳点对不同砂浆试块和钢砧回弹值极差的影响被弹击的物体ABCD钢 砧回弹值的极差值1.84.05.86.19.0JGJ/T23-2011 2011年6月第二章第二章 回弹仪回弹仪v2、主要零件的质量、主要零件的质量v（1）拉簧的刚度）拉簧的刚度v由回弹仪的构造和冲击能量可推算出拉簧的刚度应为785.0N/m,刚度的变化直接影响回弹仪工作时的冲击能量，同时影响测得的回弹值。试验数据是刚度由666.852902.221N/m（0.680.92 kgf/cm）的6只拉簧各装在三台正常回弹仪上，分别在钢砧和四种不同硬度的均匀砂浆试块（A、B、C、D）上由同一操作者测试的平行试验结果。
20、v表表2-9 不同拉簧刚度对砂浆试块及钢砧回弹值的影响不同拉簧刚度对砂浆试块及钢砧回弹值的影响 砂砂 浆浆 试试 块块钢钢 砧砧A AB BC CD D12.6212.6211.9611.965.195.195.025.021.031.03强击拉簧刚度的变化对钢砧率定值无显著性差异，说明在所变化的冲击动能范围内，对弹性回弹动能无显著影响。JGJ/T23-2011 2011年6月v（2）弹击杆球面半径）弹击杆球面半径v随着r值的增大，在砂浆试块上测得的回弾值增高，并随着砂浆表面硬度的增大而趋于明显。v弹击杆r的差异，对钢砧率定值的影响不易反映，这是因为钢砧的硬度大，一弹性变形为主，在钢砧上产生的
21、塑性变形很小。v（3）指针长度和摩擦力）指针长度和摩擦力v设计规定，指针滑块上的示值刻线应位于正中，示值刻线至指针片端部的水平投影距离称指针长度为20mm，它直接影响回弹值的大小。 v(4)影响弹击锤起跳位置的有关零件影响弹击锤起跳位置的有关零件v 缓冲压簧的刚度；v 压簧的刚度；v 弹击拉簧刚度；v 脱钩时挂钩与弹击锤挂钩处磨擦力。第二章第二章 回弹仪回弹仪JGJ/T23-2011 2011年6月v3、机芯装配质量、机芯装配质量v在机芯的装配质量方面尚须注意以下一些重要环节：v（1）调零螺钉）调零螺钉v调节尾盖上调零螺钉的长度，使弹击锤脱钩瞬间，指针块上的示值线应停留在刻度尺的“100”处，
22、调好后调零螺钉应始终处于坚固状态，不得有松动或位移现象。v（2）固定弹击拉簧）固定弹击拉簧v拉簧的一端固定于拉簧座上，另一端固定于弹击锤上，固定好后，三连件（拉簧座、弹击拉簧和弹击锤）装入中心导杆，此时弹击拉簧在中心导杆上不得有歪斜偏心现象，否则会影响弹击拉簧的工作性能，此处重要的是弹击拉簧要达到图纸要求的加工质量。v（3）机芯同轴度）机芯同轴度v机芯同轴度是指弹击杆和弹击锤与中心导杆工作时，是否在同一轴心线上。通过大量试验表明，机芯同轴度好的回弹仪，弹击杆和弹击锤的冲击面碰撞时，接触良好，声音清脆，在钢砧上能测得较高而稳定的率定值。第二章第二章 回弹仪回弹仪JGJ/T23-2011 2011
23、年6月v第五节第五节 数字式回弹仪数字式回弹仪v1、数字回弹仪是回弹仪技术和应用的发展方向、数字回弹仪是回弹仪技术和应用的发展方向v数字回弹仪通过传感器技术实现检测数据自动采样，并自动存储检测数据、进行后续数据处理、计算及显示等；它还可以通过数据接口把所存储的检测数据传输到微电脑中，实现检测报告自动编制及检测数据信息化处理等。JGJ/T23-2011 2011年6月v2、国内数字回弹仪发展简史、国内数字回弹仪发展简史v早期数字式回弹仪所采用基于电阻式位移传感器的机械接触式采样系统，这种电阻式的采集系统在使用的过程中，由于金属滑片在电阻上的不断滑动，会是滑动电阻式的位移传感器的线性化变差。另外，
24、由于环境的的温度、湿度的变化也会对传感器产生影响。所以，电阻位移式传感器的数字回弹仪存在着耐久性不足的致命性缺陷，使这种数字回弹仪精度变低，使用寿命短，无法满足国内检测单位大工作量的业务需求。另一方面，这种回弹仪去掉了指针系统，无法进行计量检定，制约了数字回弹仪的推广应用。JGJ/T23-2011 2011年6月v2002年，舟山市博远科技开发有限公司研制成功了采用非机械接触式“光栅光藕” 回弹数据采样数字回弹仪，彻底解决了长期困扰数字回弹仪的采样系统耐久性不足的关键技术难题，具有高可靠性和耐久性特点，使我国在数字回弹仪技术和应用在国际上占有领先地位，推动了国内数字回弹仪的应用与技术发展。JG
25、J/T23-2011 2011年6月v第七节第七节 数字回弹仪技术数字回弹仪技术v1、数字回弹仪原理与组成、数字回弹仪原理与组成v数字回弹仪通常是指具有回弹值显示、储存、混凝土强度计算等数据处理功能的回弹仪，其原理是在机械回弹仪的基础上运用数字电子技术对所测得的回弹值进行数字化采样，再根据技术规程进行数据处理、运算得出被测混凝土构件的抗压强度，显示输出或传输到电脑进行进一步处理。v2、数字回弹仪主要分类、数字回弹仪主要分类v数字回弹仪传感器按所采用的回弹值采样技术可分为机械接触采样式和非机械接触采样式两大类。JGJ/T23-2011 2011年6月v3、现有主要数字回弹仪技术简介、现有主要数字
26、回弹仪技术简介v3.1 电阻式位移传感器回弹数据采样技术电阻式位移传感器回弹数据采样技术滑动电刷滑动电刷A/D转换器转换器电阻片电阻片图3-14电阻式位移传感器回弹数据采样原理图电阻式位移传感器回弹数据采样技术是最先应用于数字回弹仪的传统技术，其工作原理如图。JGJ/T23-2011 2011年6月v电阻式位移传感器由直线电阻片和滑动电刷组成，电阻片固定安装在回弹仪机械壳体上，滑动电刷固定在回弹仪指针上，随指针同步移动。回弹采样电子系统在电阻片的两端施加上固定的直流电压，当滑动跟随指针移动时，电刷端输出与位移成正比的模拟电压信号。这个模拟电压信号经模/数转换器转换成数字信号，经过校准、换算后从
27、而得到指针当前所处位置的回弹值。JGJ/T23-2011 2011年6月v3.2 “光栅光栅光偶光偶” 回弹数据采样技术回弹数据采样技术v“光栅光藕”回弹数据采样技术是舟山市博远科技开发有限公司研制的一种全新的非机械接触式回弹数据采样技术，并取得国家发明专利，其工作原理如图3所示。JGJ/T23-2011 2011年6月附着在指针一侧的光藕包含有相对放置的发光器和感光器构成，由一系列透明与不透明相间均匀排列的条状体构成的光栅固定放置在光藕的发光器与感光器之间。通过工作时所需的电子连接，当弹击锤回弹带动指针移动时，光藕发光器所发出的光线因栅遮挡使感光器产生一组交替通断的电子脉冲信号。光藕发光通过
28、对脉冲进行计数，从而换算出指针的移动距离或回弹值。v“光栅光藕”回弹数据采样技术，完全避免了数据采样系统因机械磨损、接触不良等对采样精度、可靠性和耐久性所带来的不利因素，彻底解决了长期困扰数字回弹仪的采样系统耐久性不足的关键技术难题，在数字回弹仪采样系统的可靠性、耐久性方面取得了重大技术突破，使我国数字回弹仪技术达到了国际先进水平。JGJ/T23-2011 2011年6月v3.3 电容式位移传感器电容式位移传感器v电容式位移传感器是利用振荡电路中，改变电容器极板间的相对位置，电容器的电容会发生变化从而引起回路中频率的变化，通过测得频率的变化规律，建立电容和频率之间的关系进而可以求得位移。JGJ
29、/T23-2011 2011年6月v以上三种位移采集技术，早期一般使用电阻式位移传感器，其特点是：构造简单，加工方便，电子器件价格较低；缺点是：稳定性差，一方面，电阻的阻值对温度变化较为敏感，线性关系较差，随着温度的变化，电阻的阻值也会发生变化；另一方面，由于该种回弹仪的指针和电阻片是接触式的，经常使用，指针在电阻板面的反复摩擦，指针会磨损，金属粉末会附着在电阻的表面，会使电阻的阻值变化。再此，使用环境的湿度、粉尘都会对阻值产生一定的影响。所以，电阻式回弹仪在使用一段时间后，误差较大，无法使用，维修很不方便，现已逐步退出市场，将被新一代数字式回弹仪所代替。JGJ/T23-2011 2011年6
30、月v电容式位移传感器由于构造复杂，电子元件精度要求高，因而在回弹仪中应用较少。v光栅光藕式数据采集器，采用光电转换的原理，实现非机械接触的回弹数据采集，在数据采集、传输、转换过程中影响因素少，抗干扰力强，在保证采集数据精度的的基础上，其可靠性、稳定性、耐久性均优于电阻位移式传感，已被广泛应用于数字回弹仪中。JGJ/T23-2011 2011年6月v第八节第八节 国内数字回弹仪相关专利简介国内数字回弹仪相关专利简介v1.1专利号或申请号：专利号或申请号：ZL03103652.Xv【名称】：回弹法混凝土抗压强度检测仪及其制作方法v【申请(专利权)人】：舟山市博远科技开发有限公司v该发明被简称为“光
31、栅光藕”回弹数据采样技术，目前应用于舟山市博远科技开发有限公司的博远BY系列数字回弹仪产品。v1.2专利号或申请号：专利号或申请号：ZL200610112215.8v【名称】：一种测量回弹仪冲击动能的方法及装置v【申请(专利权)人】：中国建筑科学研究院v该发明属回弹仪的计量检定、校准领域，并不用于数字回弹仪产品中。JGJ/T23-2011 2011年6月v1.3专利号或申请号：专利号或申请号：ZL200810063597.9v【名称】：数字回弹仪v【申请(专利权)人】：舟山市博远科技开发有限公司v该发明完全抛弃了传统回弹仪所必须具备的指针系统，与现有技术相比简化了回弹仪机械结构，省略了所述的回
32、弹仪中机械构造最复杂的指针系统，完全消除了由指针系统引起的测量精度、稳定性、耐久性等问题，回弹仪的测量精度、稳定性、耐久性和使用寿命得到了实质性的提高。 JGJ/T23-2011 2011年6月v2.实用新型专利实用新型专利v2.1专利号或申请号：专利号或申请号：ZL00264866.0v【名称】：数字式混凝土回弹仪v【申请(专利权)人】：贵昌精密机械(天津)有限公司v该专利采用传统的直线电位器位移传感器技术用于回弹值采样，其优点是把数据采样处理、显示和打印功能集中于回弹仪机械壳体上便于携带，缺点是没有人工直读标尺，且体积较大，用于贵昌精密机械(天津)有限公司的数字回弹仪产品中。v2.2专利号
33、或申请号：专利号或申请号：ZL03208209.6v【名称】：数字回弹仪v【申请(专利权)人】：舟山市博远科技开发有限公司v该实用新型提供了一种数字回弹仪技术，将指针系统与其相关的采样部件安装在独立的组件中，可使之整体拆装，因此也被称为“分体式指针示值系统”。该专利使得数字回弹仪的常规维护简单、方便、安全，彻底解决了现有数字回弹仪产品普遍存在的难以测定指针摩擦力指标和进行常规维护的难题。JGJ/T23-2011 2011年6月v2.3专利号或申请号：专利号或申请号：ZL200520001968.2v【名称】：指针、动栅式机械电子回弹仪v【申请(专利权)人】：秦瑚v该实用新型提供了一种非机械接触
34、式回弹采样方法，结构设计如图3-23，在指针1上安装有条状的“动栅”3，弹击锤回弹时驱动指针与“动栅”同步运动，“动栅”的位移值通过固定在回弹仪壳体上的一组“定栅”检测到，从而实现了回弹值的采样。v2.4专利号或申请号：专利号或申请号：ZL200620107051.5v【名称】：数字回弹仪v【申请(专利权)人】：舟山市博远科技开发有限公司v该实用新型提供的数字回弹仪，将回弹值传感器部分和控制、数据处理及输出的主机部分用连接机构组合成一体并保留传统机械回弹仪可人工直读回弹值的结构，使之成为既操作方便，又符合现行国家规范的检测混凝土抗压强度的数字回弹仪，还避免了连接线引起的故障。JGJ/T23-2
35、011 2011年6月v2.5专利号或申请号：专利号或申请号：ZL200720200886.Xv【名称】：无线传输、机械电子式回弹仪v【申请(专利权)人】：秦瑚v该专利的特点是把回弹传感器与主机的数据交换通过无线方式实现，方便使用。无线数字传输技术是广泛应用的成熟技术，目前市场已有采用无线传输技术的数字回弹仪产品，但未见声称应用了该专利技术的产品。v2.6专利号或申请号：专利号或申请号：ZL200820237875.3v【名称】：深度可控式高精度回弹仪v【申请(专利权)人】：谢让明v该实用新型提供了深度可控式高精度回弹仪，其特征是回弹仪的弹击拉簧的拉伸长度在一定范围内是可调的，通过调节弹击拉簧
36、的拉伸长度获得不同的冲击能量，以适应检测不同抗压强度的混凝土。JGJ/T23-2011 2011年6月v2.7专利号或申请号：专利号或申请号：ZL200920098267.3v【名称】：语音数显回弹仪v【申请(专利权)人】：天津市津维电子仪表有限公司v该实用新型公开了一种语音数显回弹仪，其主要特征是回弹仪主机设置于机械回弹仪上方，同时设有扬声器与音频功率放大器相连接，主机增加了语音输出功能，实现以语音方式播报所测得的回弹值。v2.8专利号或申请号：专利号或申请号：ZL200920103931.9v【名称】：超声测距数字回弹仪v【申请(专利权)人】：廊坊开发区大地工程检测技术开发有限公司v该实用
37、新型公开了一种超声测距数字回弹仪，用于解决回弹值自动读数和提高了使用寿命的问题。JGJ/T23-2011 2011年6月v2.9：专利号或申请号：专利号或申请号：02268353v【名称】：回弹仪数据采集装置v【申请(专利权)人】：潘宗岭 安徽 v从以上介绍的专利内容与申报时间可以看出，非机械接触的回弹采样方式已成为数字回弹仪技术的主要研究方向和发展趋势，同时国内数字仪技术和产品的竞争也日趋激烈，必将推动我国数字回弹仪技术总体水平的进一步提高。 JGJ/T23-2011 2011年6月v第九节第九节 能量式回弹仪能量式回弹仪v现在瑞士博势公司发明了一种新型回弹仪，它是用现在瑞士博势公司发明了一
38、种新型回弹仪，它是用来测定回弹系数，即来测定回弹系数，即Q值，其物理意义是弹击杆弹值，其物理意义是弹击杆弹击被弹击物体前后瞬间的弹击能量的比值，它和弹击被弹击物体前后瞬间的弹击能量的比值，它和弹击杆弹击后的位移变化无关。因此，指针中心导杆击杆弹击后的位移变化无关。因此，指针中心导杆的摩擦力、牵引指针运动的反弹力以及装置和样本的摩擦力、牵引指针运动的反弹力以及装置和样本间的相对速度对间的相对速度对Q值影响较小。值影响较小。Q值及弹击和回弹值及弹击和回弹的速度，均可以通过光电子技术测得，并可进行数的速度，均可以通过光电子技术测得，并可进行数字转换，便于数据的处理。对于字转换，便于数据的处理。对于2
39、.207J的中型回的中型回弹仪，弹击锤的质量为弹仪，弹击锤的质量为106g,弹击瞬间，弹击锤的弹击瞬间，弹击锤的冲击速度为冲击速度为6.45m/s。 JGJ/T23-2011 2011年6月图图3-27 能量系数回弹仪内部结构能量系数回弹仪内部结构 JGJ/T23-2011 2011年6月Q: 回弹值回弹值 m: 回弹锤质量回弹锤质量Eforward: 冲击之前的动能冲击之前的动能 Ereflected: 冲击之后的动能冲击之后的动能v0: 冲击之前的即时速度冲击之前的即时速度vR: 冲击之后的即时速度，回弹速度冲击之后的即时速度，回弹速度JGJ/T23-2011 2011年6月vQ值回弹仪与
40、传统R值回弹仪相比具有两大优势：v 其一是不直接受重力影响，与冲击方向无关，所以无需弹击角度的修正。v其二是不受摩擦力的影响，此摩擦力对R值回弹仪的测试精度产生重大影响，即频繁的校准周期，Q值回弹仪因为没有指针划块，不受摩擦力影响，所以测试结果的离散性与R值回弹仪相比要小得多。JGJ/T23-2011 2011年6月v陕西省建筑科学研究院对瑞士博势公司发明的回弹仪进行了一年多的应用实验研究，Q型回弹仪经过了两万多次的实验弹击，弹击试块两千多个。回弹仪各个滑动部件移动自如，数据记录准确，钢砧率定值稳定，电池使用寿命长，充分的显示了该类回弹仪的优越性和技术特点。经对2000多个、强度范围（870）
41、MPa、龄期（71000）天的边长150*150mm的混凝土试块进行回弹-试压-碳化数据进行回归分析，其Q-R曲线误差较小。Q型回弹仪使用方便、维护简单，是未来回弹仪的发展方向，是传统回弹仪的替代产品，是提高回弹法检测混凝土强度精度的有效手段；是未来推广数字回弹仪、降低劳动强度、提高工作效率的有效途径。 JGJ/T23-2011 2011年6月v第十节第十节 回弹仪的率定回弹仪的率定v钢砧的率定值是回弹仪的主要性能指标，是统一回弹仪标准状态的必要条件。因此，回弹仪每次在使用前和使用后都必须进行率定，以便及时发现和解决回弹仪使用中出现的问题。v1、冲击能量等于2.207J的回弹仪，钢砧上的率定值
42、应为802，此值作为检定回弹仪的标准之一；v2、能较灵活地反映出弹击杆、中心导杆和弹击锤的加工精度以及工作时，三者是否在同一轴线上。若不符合要求，则率定值低于78，会影响测试值；JGJ/T23-2011 2011年6月v3、转动呈标准状态回弹仪的弹击杆在中心导杆内的位置，可检验回弹仪本身测试的稳定性。当各个方向在钢砧上的率定值均为802时，即表示该台回弹仪的测试性能是稳定的。v率定回弹仪的钢砧经常弹击时，其表面的硬度会随着弹击次数的增加而增加，因此，钢砧应每两年送有关单位进行检定或校准，以使钢砧有一个比较稳定的表面硬度。JGJ/T23-2011 2011年6月v第十一节第十一节 回弹仪的操作、
43、保养回弹仪的操作、保养 v1、操作、操作v做到缓慢施压，准确读数，快速复位。v回弹仪使用完毕应使弹击杆伸出机壳，并应清除弹击杆、杆前端球面以及刻度尺表面和外壳上的污垢、尘土。回弹仪不使用时，应将弹击杆压入机壳内，经弹击后按下按钮，锁住机芯，装入回弹仪箱，平放在干燥阴凉处。此处应该特别强调弹击杆压入机壳内，弹击锤一定要弹击脱钩。不然的话，弹击拉簧会长期处于拉伸状态，容易使弹击拉簧疲劳变形。数字式回弹仪长期不用时，应取出电池，防止电池变质，腐蚀电子元件。JGJ/T23-2011 2011年6月v第十一节第十一节 回弹仪的操作、保养回弹仪的操作、保养v2、保养、保养v回弹仪的使用环境比较恶劣，灰尘易
44、进入回弹仪中，影响回弹仪的使用功能，应该按时进行保养，以保证检测结果的准确性。保养的目的是保证回弹仪处于良好的工作状态，一个合格的检测人员应该熟悉回弹仪的构造，熟练拆卸、装配回弹仪。当回弹仪存在下列情况之一时，应进行保养：v1）回弹仪弹击超过2000次； v2）在钢砧上的率定值不合格； v3）对检测值有怀疑。JGJ/T23-2011 2011年6月v第十一节第十一节 回弹仪的操作、保养回弹仪的操作、保养v3、回弹仪的保养步骤、回弹仪的保养步骤v1） 使弹击锤脱钩后取出机芯，然后卸下弹击杆，取出里面的缓冲压簧，并取出弹击锤、弹击拉簧和拉簧座。v2 ）清洁机芯各零部件，并重点清理中心导杆、弹击锤和
45、弹击杆的内孔及冲击面。清理后应在中心导杆上薄薄涂抹钟表油，其他零部件均不得抹油。v3） 清理机壳内壁，卸下刻度尺，检查指针，其摩擦力应为（0.50.8）N。v4） 数字式回弹仪还应按照厂商提供的维护手册进行维护。v5 ）保养时不得旋转尾盖上已定位紧固的调零螺丝，不得自制或更换零部件。保养后应按规定进行率定。JGJ/T23-2011 2011年6月v第十二节第十二节 回弹仪的常见故障及排除方法回弹仪的常见故障及排除方法v回弹仪在使用中出现故障时，一般应送检定单位进行修理和检定，未经过专门培训的操作人员，不熟悉回弹仪的构造和工作原理，不能擅自拆卸回弹仪，以免损坏零部件。v现将回弹仪常见故障、原因分
46、析和检修方法列于下表，供操作人员参考JGJ/T23-2011 2011年6月v回弹仪常见故障、原因分析和检修方法回弹仪常见故障、原因分析和检修方法故 障 情 况原 因 分 析检 修 方 法回弹仪弹击时，指针块停在起始位置上不动。1指针块上的指针片相对于指针轴上的张角太小；2指针片折断1卸下指针块，将指针片的张角适当扳大些；2更换指针片。指针块在弹回过程中抖动1指针块的指针片的张角略小；2指针块与指针轴之间的配合太松；3指针块与刻度尺的局部碰撞摩擦或与固定刻度尺的小螺钉相碰撞摩擦，或与机壳刻度槽局部摩阻太大。1卸下指针块，适量地把指针片的张角扳大；2将指针摩擦力调大一些；3修锉指针块的上平面或截
47、短小螺钉，或修锉刻度槽。JGJ/T23-2011 2011年6月v回弹仪常见故障、原因分析和检修方法（续一）回弹仪常见故障、原因分析和检修方法（续一）故 障 情 况原 因 分 析检 修 方 法指针块在未弹击前就被带上来，无法计数。指针块上的指针张角太大。卸下指针块，将指针片的张角适当扳小。强击锤过早击发。1挂钩的钩端已成小钝角；2弹击锤的尾端局部破碎。1更换挂钩；2更换弹击锤不能弹击1挂钩弹簧已脱落；2挂钩的钩端已折断或已磨成大钝角；3弹击拉簧已拉断。1装上挂钩弹簧；2更换挂钩；3更换弾击拉簧。弹击杆伸不出来，无法使用。按钮不起作用。用手握住尾盖并施一定压力，慢慢地将尾盖拧开（当心压簧将尾部冲
48、开弹击伤人），使导向法兰往下运动，然后调整好按钮，如果按钮零件缺损，则应更换。JGJ/T23-2011 2011年6月v回弹仪常见故障、原因分析和检修方法（续二）回弹仪常见故障、原因分析和检修方法（续二）故 障 情 况原 因 分 析检 修 方 法弹击杆易脱落。中心导杆端部与弹击杆内孔配合不紧密。取下弹击杆，若中心导杆部为爪瓣则适当扩大，若为簧圈则调整簧圈，如无法调整（装卸弹击杆时切勿丢失缓冲压簧）则更换中心导杆。回弹仪率定值偏低1弹击锤与弹击杆的冲击平面有污物；2弹击锤与中心导杆间有污物，摩擦力增大；3弾击锤与弹击杆间的冲击面接触不均匀；4中心导杆端部分爪瓣折断；5机芯损坏。1用汽油擦洗冲击面
49、；2用汽油擦洗弹击锤内孔及中心导杆，并薄薄地抹上一层20号机油；3更换弹击杆；4更换中心导杆；5回弹仪报废。JGJ/T23-2011 2011年6月第四章第四章 回弹仪的计量检定回弹仪的计量检定 v第一节第一节 回弹仪检定的意义回弹仪检定的意义 v回弹仪作为测量混凝土回弹值的计量仪器，回弹仪的状态如何，直接影响回弹值的大小，进而影响被测混凝土的抗压强度值，所以应按国家计量检定规程回弹仪JJG817-2011按时进行计量检定。回弹仪在使用一段时间后，其性能也会发生一些变化，各个部件的工作性能也可能改变。因此，回弹仪在开始使用之前和使用一定时间后就要对回弹仪进行计量检定。计量检定的目的就是通过检查
50、和测量回弹仪各个部件的工作状态参数来判断回弹仪是否处于标准状态。通过计量检定合格的回弹仪，其工作状态参数都是基本一致，这样才能保证所有的回弹仪性能的统一性。v这次修订的重点是：实现尽可能多的检测项目的计算机自动检测，最大限度地减少可能引起的人为操作误差，提高整个检定过程的自动化程度，提高计量检定的工作效率。JGJ/T23-2011 2011年6月v这次修订的主要内容：这次修订的主要内容：v1.把原混凝土回弹仪计量检定规程更名为回弹仪计量检定规程。更名后的回弹仪JJG817计量规程，中包含了混凝土回弹仪、砂浆回弹仪和砖回弹仪共五种型号的回弹仪的检定。解决了砂浆、砖和高强回弹仪无法检定的问题，使新
51、的检定规程的适应性更加广泛和实用。v2.增加了数字式回弹仪示值一致性的的检定内容，随着光电子技术的发展，数字式回弹仪的应用也愈来愈广泛，需要增加该系列回弹仪的检定内容。去掉了弹击拉簧外观的检定项目，由于弹击拉簧拉伸长度（75mm）和 “100”脱钩位置已经确定，则可以计算出拉簧的自由长度，弹击拉簧的外观不属于计量性能。把弹击杆尾部外观放入通用技术要求中，使回弹仪的计量性能要求有原来的12项减少到现在的11项。JGJ/T23-2011 2011年6月v第二节第二节 回弹仪的检定周期和检定项目回弹仪的检定周期和检定项目v1、 回弹仪的检定周期回弹仪的检定周期v1） 新回弹仪启用前。v2） 超过检定
52、有效期限（回弹仪有效期为半年）。v3） 数字式回弹仪数字显示的回弹值与指针直读示值相差大于1。v4） 经保养后在钢砧上的率定值不合格。v5） 遭受严重撞击或其他损害。v2、 回弹仪的检定内容回弹仪的检定内容v1.标尺“100”刻度线位置、2指针长度、3指针摩擦力、4弹击杆端部球面半径、5弹击锤脱钩位置、6弹击拉簧刚度、7弹击拉簧工作长度、8弹击拉簧拉伸长度、9弹击锤起跳位置、10钢砧率定值、11示值系统一致性JGJ/T23-2011 2011年6月5v第三节第三节 回弹仪检定器回弹仪检定器v回弹仪的检定必须有回弹仪检定器、拉簧刚度测定仪等设备。只有在回弹仪的检定器上才能比较方便、准确的检查和测
53、定回弹仪的各部件尺寸和工作状态。 JGJ/T23-2011 2011年6月JGJ/T23-2011 2011年6月v第四节第四节 回弹仪的检定方法回弹仪的检定方法v回弹仪的检定方法在检定规程中已有详细规定，这里简要介绍一下新检定器的原理：在检定装置的适当位置安装拉力传感器、位移传感器和计算机自动采样记录系统，实现一次操作同时完成对拉簧刚度、拉簧冲击长度、弹击锤脱钩位置等回弹仪主要技术指标的自动检测，达到实现一次性测定检定项目。v1.拉簧刚度测定拉簧刚度测定v检定器在检定时拉伸弹击拉簧的同时通过力传感器记录拉簧所受到的拉力和拉伸位移值，根据胡克定律，立可直接计算出被测拉簧的刚度。v此外，由于计算
54、机系统得到的是拉簧拉力与拉伸位移之间的连续关系，可进一步衡量拉簧刚度的线性度指标。JGJ/T23-2011 2011年6月v2.弹击锤脱钩位置测定弹击锤脱钩位置测定v弹击锤脱钩时，拉簧拉力瞬间变零，计算机记录的拉簧拉力最大值所对应的位移位置即为弹击锤脱钩位置。v3.拉簧冲击长度测定拉簧冲击长度测定v根据拉簧拉力与拉伸位移之间的对应关系。拉簧拉力为零的位置对应于拉簧自由状态，因此，拉簧冲击长度值等于弹击锤脱钩位置（拉簧最大拉力）和拉簧自由位置（拉簧拉力为零）所对应的位移值之差。v4.拉簧自由长度测定拉簧自由长度测定v如果回弹仪拉簧座的机械尺寸一致，由于拉簧冲击长度、和 “100”脱钩位置已经确定
55、，则可以计算出拉簧的自由长度。从而避免了人工测定拉簧自由长度所带来的误差。JGJ/T23-2011 2011年6月v第五节第五节 回弹仪检定中回弹值不确定度评定回弹仪检定中回弹值不确定度评定报告报告 （略）JGJ/T23-2011 2011年6月v第六节第六节 有关回弹仪检定的讨论有关回弹仪检定的讨论v我们现在对回弹仪的检定实行的分部检定法，即先把回弹仪拆开，放到检定架上，在检定架上我们可以很方便的测出回弹仪中各个部件间的相对位置和尺寸。采用光电子技术设计的新的检定架上，可以完成回弹仪检定的所有操作程序，可以实现在检定架上的一次性完成。v对于分部法检定的方法，在我国一些专门从事计量检定的人员中
56、还有不同的意见和看法。主要认为：作为一个回弹仪，应该检定它的整体性能，而不应把它拆分开来，拆分检定以后，再重新装配时会影响回弹仪的整体状态。JGJ/T23-2011 2011年6月v一种设想，是在2060洛氏硬度范围内，每隔一定的硬度值做成8到10个标准硬度块，分别标定每个试块的回弹值。检定时，分别在8个或10个标准硬度块上测定回弹值，就可以检定回弹仪在不同硬度条件下的状态。如果能实现这种设想，回弹仪的检定就方便的多了，也不需拆开回弹仪，能达到整体检定的目的。但是，这种方法在实施起来存在较大的困难，抛开标准硬度块制造成本不说，单是低硬度区间的硬度块每弹击一次，硬度块就会产生变形，由于金属材料冷
57、作硬化的作用，硬度块的硬度会增加，硬度块无法反复多次使用。如果硬度块只能一次性使用，那么回弹仪的检定成本就很高。 JGJ/T23-2011 2011年6月v综上所述，在当前的技术条件下，要实现不拆开回弹仪的壳体而实行回弹仪的整体检定，还有许多技术问题需要解决。但是人们通过各种设想和实验，可以为未来回弹仪的检定方法改进提供参考依据。JGJ/T23-2011 2011年6月第五章第五章 回弹法检测混凝土强度的影响因素回弹法检测混凝土强度的影响因素 v采用回弹仪测定混凝土表面硬度以确定混凝土抗压强度，是根据混凝土硬化后其表面硬度与抗压强度之间有一定的相关关系，通常影响混凝土的抗压强度fcu与回弹值R
58、的因素并不都是一致的，某些因素只对其中一项有影响，而对另一项不产生影响或影响甚微。JGJ/T23-2011 2011年6月v第一节第一节 原材料原材料v普通混凝土是建筑构件生产中使用最普遍的一种，它是由水泥、掺合料、水及粗、细骨料和外加剂的混合料制备而成的。混凝土的抗压强度的大小主要取决于其中的水泥砂浆的强度、粗集料的强度以及二者的粘结力。v粗骨料v粗骨料的影响，至今看法没有统一。国外一般认为粗骨料品种、粒径及产地均有影响。罗马尼亚方法规定，以石英质河卵石骨料作为标准，取影响系数为1，其余骨料则通过试验确定影响系数。英国标准协会则认为“不同种类的骨料得出不同的相关关系，正常的骨料如卵石和多数碎
59、石具有相似的相关关系”。另有一些国外资料介绍，即使粗骨料的种类相同，也必须根据不同产地得出不同的相关曲线。JGJ/T23-2011 2011年6月v浙江省建筑科学研究院就是按照碎石和卵石的不同，分别回归了碎石和卵石混凝土的回弹测强曲线。v 综上所述，石子品种的影响，在我国迄今看法尚不统一，作法也不一致。更何况，许多地方的混凝土应用的是碎卵石或碎石与卵石的混合石，要想把它们区分开来是很困难的。因此，各地区在制作自己的曲线时，可结合具体情况酌定。 JGJ/T23-2011 2011年6月v第二节第二节 外加剂外加剂v我国建筑工程的普通混凝土中，经常掺加外加剂。陕西省建筑科学研究院及浙江省建筑科学研
60、究院对木钙减水剂或三乙醇胺复合早强剂的试验研究资料表明，正常的掺量下，上述外加剂对回弹法测强没有影响。JGJ/T23-2011 2011年6月v第三节第三节 成型方法成型方法v不同强度等级、不同用途的混凝土混合物，应有各自相应的最佳成型工艺。v 陕西省建筑科学研究院曾将水灰比变化幅度为0. 370. 78，强度等级C10C40的混凝土混合物，分别进行了手工插捣、适振（振动至混凝土表面出浆即停）、欠振（混凝土表面将要出浆停振）、过振（混凝土表面出浆后续振约5秒停）试验。试验表明，只要成型后的混凝土基本密实，上述两类成型方法对回弹法测强无显著影响。但对一些采用离心法、真空法、压浆法、喷射法和混凝土
61、表层经各种物理、化学方法处理成型的混凝土，应慎重使用回弹法的统一测强曲线，必须经试验验证后，若无影响方可直接使用。JGJ/T23-2011 2011年6月v第四节第四节 养护方法及湿度养护方法及湿度v将相同条件的混凝土试块分别进行了蒸养出池、蒸养后立即自然养护、自然养护等三种情况的对比。试验表明，蒸养后经自然养护七天以上的混凝土没有显著影响。因为尽管蒸养使混凝土早期强度增长较快，但表面硬度也随之增长，若排除了混凝土表面湿度、碳化等因素的影响，没有显著的差异。因此，主张蒸养池后七天以内的混凝土应另行建立专用测强曲线，而蒸养出池后再自然养护七天以上的混凝土可按自然养护混凝土看待。v混凝土表面的潮湿
62、状态对回弹法测强有较大的影响，这是国内外一致的看法。 v实验表明，潮湿状态对于低强度的混凝土影响较大，随着强度的增长，表面潮湿状态的影响逐淅减小，对于短龄期的较高强度的混凝土的影响已不明显。JGJ/T23-2011 2011年6月v第五节第五节 碳化及龄期碳化及龄期v水泥一经水化就伴随着氢氧化钙的生成，它对于混凝土的硬化和活性矿物掺合料的二次水化起了重大作用。已硬化的混凝土表面受到了空气中二氧化碳作用，使氢氧化钙逐渐变化，生成硬度较高的碳酸钙，这就是混凝土的碳化现象，其化学反应方程式如下：v Ca(OH)2CO2_CaCO3H2Ov通常情况下碳化可以是混凝土的强度有所增长，会使混凝土的表面硬度
63、增加。混凝土碳化对回弹法测强有显著的影响，因为碳化使混凝土表面硬度增加，回弹值增大，但对混凝土强度影响相对较小。不同的碳化深度对其影响不一样，对不同强度等级的混凝土，同一碳化深度的影响也有差异。v影响混凝土表面碳化速度的主要因素是混凝土的密实度和碱度以及构件所处的环境条件。一般讲，密实度差的混凝土，孔隙率大，透气性好，易于碳化；碱度高的混凝土氢氧化钙含量多，硬化后与空气中的二氧化碳作用生成碳酸钙的时间就长，亦即碳化速度慢。JGJ/T23-2011 2011年6月v此外，混凝土所处环境的大气二氧化碳浓度及周围介质的相对湿度也会影响混凝土表面碳化的速度。一般在大气中存在水份的条件下，混凝土碳化速度
64、随着二氧化碳浓度的增加而加快，当大气的相对湿度为50%左右时，碳化速度较快。过高的湿度如100%，将会使混凝土孔隙充满着水、二氧化碳不易扩散到水泥石中，或者水泥石中的钙离子通过水扩散到表面，碳化生成的碳酸钙把表面孔隙堵塞，所以碳化作用不易进行。过低的湿度如25%，孔隙中没有足够的水使二氧化碳生成碳酸，碳化作用也不易进行。随着硬化龄期的增长，混凝土表面一旦产生碳化现象后，其表面硬度逐渐增高，使回弹值与强度的增加速率不等，国内外的研究资料都得出了共同结论。v消除碳化对回弹法检测混凝土强度的影响方法，国内外并不相同。国外通常采用磨去碳化层或不允许对龄期较长的混凝土进行测试。JGJ/T23-2011
65、2011年6月v第六节第六节 混凝土的异常碳化混凝土的异常碳化v混凝土的碳化对回弹法检测混凝土强度有很大的影响，我们通过实验数据回归的测强曲线方程可以看出，当碳化深度由0增加到6mm时，因碳化而引起的混凝土强度折减系数最高可达40%。v但是，在实际的工程检测过程中，我们往往会发现，有许多混凝土会出现异常的碳化现象。有的工程混凝土生产条件一致、强度等级相同、龄期相近，而碳化深度却相差很大。不同的构件如：混凝土的梁、板、柱、墙的碳化深度也相差很大。西北电力工程质量检测中心针对西安市某工程出现的混凝土表面异常碳化，进行了深入的研究。该工程由两栋高层组成，分别由两个施工企业承建，由同一家混凝土生产企业
66、供应混凝土，而其中的一家施工企业是混凝土供应企业的母公司。该工程在采用回弹法进行检测时，由混凝土公司的母公司施工的混凝土表面碳化深度很大，比另一家公司明显增大，尤其是混凝土剪力墙。JGJ/T23-2011 2011年6月v那么由同一家混凝土企业供应的同一强度等级的混凝土、由两个企业在完全相同的温度、湿度条件下施工的混凝土，为什么它们的表面碳化相差的那么大呢？从混凝土供应企业的角度分析，绝对不会给自己的上级企业供应的混凝土会比别的企业差。那么是什么原因导致混凝土的表面出现非常大的碳化差异呢？西北电力工程质量检测中心经过大量的模拟实验得到的结论如下：v1在相同水胶比下，大流态混凝土和普通混凝土表面
67、碳化程度近似。v2按规定范围内掺入适量的粉煤灰，对混凝土表面碳化没有明显影响，若加入适量的带有微膨性质的超细掺合料，对混凝土表面碳化还具有一定的抑制作用。v3使用酸性脱膜剂，随着脱膜剂酸值增大混凝土表面失碱亦加快加大，该性质在90天以前尤为明显。虽然其对混凝土强度发展没有影响，但会给回弹检测工作带来一定的困扰。v4养护水平对混凝土表面碳化影响很大，特别是前期养护，养护较差的混凝土和养护较好的混凝土相比，不但同期碳化值相差34倍。JGJ/T23-2011 2011年6月v混凝土表面为什么会出现异常碳化呢？其主要原因是我们测量碳化深度的方法存在缺陷所致。前面我们讲到了混凝土的碳化是混凝土中水泥水化
68、后产生的氢氧化钙和空气中的二氧化碳所发生的化学反应。我们目前测量碳化深度的方法，其实是利用酚酞的酒精溶液遇“碱”变红的原理而测量混凝土表面碳化的间接方法，而不是直接测量混凝土的碳化。通常情况下，这种测量方法是没有什么问题的。但是，当使用了酸性脱模剂；当混凝土没有很好养护，水泥没有充分水化时，混凝土的表面就缺少氢氧化钙，而不显碱性时，这种采用酒精酚酞测量碳化的方法就会出现很大的误差，严重的影响回弹法检测混凝土强度的精度。JGJ/T23-2011 2011年6月v现在工程建设中都强调使用大流动性混凝土，而大流动性混凝土中粉煤灰、矿渣粉等掺合料是必不可少的，而且一般参量都比较大，相对于不参粉煤灰的混
69、凝土，其中的碱度就较低。众所周知掺合料加入混凝土中是靠水泥水化产生的“碱”的激发而发生二次水化的。如果没有足够的“碱”粉煤灰等掺合料就不会发生水化反应，也就不会产生强度。现在的高层建筑，使用大模板施工。为了节约成本，加快模板的周转率，一般在混凝土浇筑后8-20小时，剪力墙和柱子就开始松动模板拉杆螺栓或拆模。JGJ/T23-2011 2011年6月v拆模后，由于立面墙面和柱子不好覆盖养护，洒水养护又不易存水，往往会使墙面和柱子养护不好，表面的混凝土中的水泥因为失水而不能充分水化，尤其是在气温较高、湿度较低的季节，对混凝土的外墙面影响最大。由于混凝土表面的水泥不能充分水化，因而就不能产生“碱”，不
70、能使酚酞的酒精溶液变红，无法为粉煤灰二次水化提供必要的条件。当采用回弹法检测时，由于混凝土表面水泥没有充分水化而使回弹值变小、碳化深度变大，这双重作用使得回弹法推定的混凝土强度比混凝土的实际强度要低得多。这就是目前国内有些检测人员提出的“回弹法检测掺粉煤灰的混凝土墙板强度偏低” 的主要原因之一。JGJ/T23-2011 2011年6月v如何避免和判断混凝土的异常碳化呢，一是采用中性或偏碱性的脱模剂，不用酸性脱模剂：二是加强脱模后混凝土的养护。按照混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204的要求：v1.混凝土应在浇注完毕后的12小时以内加以覆盖并保湿养护；v2.采用硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥或
71、矿渣硅酸盐水泥拌制的混凝土浇水养护时间不得少于7天：对于掺缓凝型外加剂或有抗渗要求的混凝土，养护时间不得少于14天；v3.浇水次数应能保持混凝土处于潮湿状态，使混凝土中的胶凝材料能够充分水化。JGJ/T23-2011 2011年6月v由于现在混凝土原材料、配合比、养护条件及环境的温度湿度等因素影响的多变性，对于混凝土的异常碳化的判断使一个十分复杂的问题，而混凝土的碳化对其检测结果又有着较大的影响，往往是检测结果引起较大的争议。所以，检测过程应该按照一定的检测工作经验来针对具体的检测对象来判别。国内有些学者对此进行了多年的研究，有的学者认为，对于龄期较短，碳化较大的混凝土可以采用砂轮打磨掉表面碳
72、化层再检测；有的甚至提出可以不考虑碳化深度的影响。这些学术观点有待我们进行不断的验证和研究。v我们曾经在某工程检测时，发现混凝土墙和柱子龄期不长，但碳化很大。经施工单位用电热毯包裹柱子，浇水后，通电养护7天。待表面干燥后，再进行回弹法检测，其回弹值提高，表面碳化明显减少，混凝土强度推定值可以提高（1020）%。JGJ/T23-2011 2011年6月v第七节第七节 模板模板v中建四局建研院进行了钢、木模板对回弹法测强影响的专题研究。认为钢模及涂了隔离剂的刨光木模对混凝土的回弹值没有显著影响，钢、木模的平均回弹值与变异系数是基本一致的。JGJ/T23-2011 2011年6月v第八节第八节 泵送
73、混凝土泵送混凝土v泵送混凝土掺入了泵送剂、掺合料，砂率增加、粗骨料粒径减少、浆体含量高、坍落度明显增大，另外泵送混凝土在搅拌、运输、输送、振捣、拆模、养护等方面，与非泵送混凝土也有着很大的差别。v2010年对回弹规程进行第三次修订时，对泵送混凝土的实验数据进行了单独的回归分析，混凝土的龄期从14天到1000天，碳化深度从0到6毫米。通过对已取得的泵送混凝土全国各地9843个实验数据，分别进行了幂函数和指数函数的回归分析比较。JGJ/T23-2011 2011年6月v幂函数曲线方程为：v其强度误差值为：平均相对误差（）13.89 %；相对标准差（er）17.24 %；相关系数(r)：0.878。
74、v回归的指数方程为：v其强度误差值为：平均相对误差（）14.31 %；相对标准差（er）17.69 %；相关系数(r)：0.870。v 通过分析比较，幂函数曲线方程的误差较小，相关系数较好，也是大家常用的回归曲线方程，所以，采用幂函数曲线方程为泵送混凝土的测强曲线方程。 JGJ/T23-2011 2011年6月v第九节第九节 高强混凝土的检测高强混凝土的检测v 随着建筑技术的发展，高强混凝土的应用也在不断地增加，通常把强度等级大于或等于C60的混凝土称为高强混凝土。已有文献资料表明和实验研究表明，大能量回弹仪的研制是解决检测高强混凝土的前提。v在回弹仪的选择上，既要考虑其能量能满足检测精度的要
75、求，又要考虑现场适用。若能量太小则不能反映高强混凝土的差别，若能量太大则现场操作困难，失去了回弹仪体积小、重量轻、方便灵活的特点。同时，为了便于检测技术的推广，还要考虑所有回弹仪在市场上的供应情况。JGJ/T23-2011 2011年6月v2010年在修订回弹法规程时，对高强混凝土的回弹法检测进行了广泛的应用研究，取得了一定的实验成果。这次高强混凝土试验选用标称能量为5.5J的回弹仪，主要是从一下几个问题考虑：一是我国贵州、福建、山东、陕西、云南、浙江、江苏等地都是采用该能量的回弹仪制定或正在制定地方标准，而编制组成员大多是这些标准的主要负责人，便于应用已有的实验数据；二是5.5J的回弹仪相对
76、能量较大，使得回弹值容易拉开，能提高检测精度。v标称能量为9.8J的回弹仪能量太大，回弹仪笨重，人们操作时太费力，很不方便，所以未采用，也未进行相关的实验研究。 JGJ/T23-2011 2011年6月v这次实验共取得全国各地高强混凝土实验数据4313个，按照最小二乘法的原理，通过对实验数据的回归而得到：v幂函数曲线方程为：v其强度误差值为：平均相对误差（）5.398%；相对标准差（er）6.665%；v相关系数(r):0.833 v指数函数方程为：v 其强度误差值为：v 平均相对误差（）6.096%；v 相对标准差（er）8.026%；v 相关系数(r):0.733 JGJ/T23-2011
77、 2011年6月v二次抛物线方程为：v 其强度误差值为：v 平均相对误差（）6.090%；v 相对标准差（er）7.968%；v 相关系数(r):0.764 v通过分析比较，幂函数的相惯性较好，误差较小。JGJ/T23-2011 2011年6月v高强混凝土测强曲线与部分地方测强曲线的比较v陕西省 回弹区间34.9 48.5 强度区间(MPa)60.1 80.1 v福建省 回弹区间35.2 48.5 强度区间(MPa)60.0 80.1v贵州省 回弹区间35.0 41.0 强度区间(MPa) 60.0 80.0v山东省 回弹区间36.0 52.4 强度区间(MPa)59.8 79.9v云南建科院
78、） 回弹区间33.9 46.6 强度区间(Mpa)60.1 77.4v青 岛 回弹区间35.4 49.2 强度区间(Mpa)59.5 80.0v上海 回弹区间35.5 44.0 强度区间(MPa)60.0 80.0v本次行标 回弹区间35.5 48.8 强度区间(MPa)60.0 79.6v从以上全国部分地方混凝土的测强曲线我们可以看出：在混凝土抗压强度区间（60.180）MPa范围内，各地的测强曲线中，回弹区间既有一定的差异，同时又比较接近，这就充分说明了本次修订的高强混凝土的测强曲线具有广泛的适应性和可靠性。v第十节第十节 其它其它v混凝土的分层泌水现象，使一般构件底部石子较多，回弹值读数
79、偏高；表层因泌水，水灰比略大，面层疏松，回弹值偏低。国外资料介绍，试件表面通常较两侧的回弹值低（510）%，而底部则较两侧高（1020）%。因此，测试时要尽量选择构件浇筑的侧面，如不能满足，可根据不同的测试面和回弹值制成的相应表格进行修正。JGJ/T23-2011 2011年6月v粉煤灰参量的影响：浙江省金华市建筑材料试验所有限公司研究发现，当粉煤灰单掺量在35%50%时的测强误差明显大于掺量在10%15%时的误差，负误差个数也明显多于正误差，说明混凝土回弹换算强度高于试块混凝土抗压强度，致使混凝土回弹换算强度偏大。浙江省建筑科学设计研究院和杭州交工混凝土公司，对粉煤灰单掺量在25%时的泵送混
80、凝土试块进行验证试验，共试验27组数据，平均相对误差为10.08%。因此本规程规定粉煤灰单掺量不大于30%。 JGJ/T23-2011 2011年6月v不同粉煤灰掺量对碎石泵送混凝土测强曲线误差分析不同粉煤灰掺量对碎石泵送混凝土测强曲线误差分析粉煤灰掺量粉煤灰掺量粉煤灰掺量粉煤灰掺量35 5%50%强度在强度在(13-60)MPa之间之间粉煤灰单掺量粉煤灰单掺量25%粉煤灰掺量粉煤灰掺量10 0%15%强度在强度在(1360)MPa之间之间平均相对误差平均相对误差（%）14.2810.1710.82相对标准差相对标准差（%）17.0113.0813.22负误差（个）负误差（个）5919229正
81、误差（个）正误差（个）138153JGJ/T23-2011 2011年6月v但在实际的工程检测中，往往由于混凝土浇水养护不充分，导致粉煤灰掺量较大的混凝土表面混凝土失水，使表面水化不充分。测量碳化深度时，“碳化”较大，从而导致回弹法检测粉煤灰掺量较大的混凝土时强度偏低。v此外，测试时的大气温度、构件的曲率半径、厚度和刚度以及测试技术等对回弹法测强均有程度不同的影响，在实际检测工作中应予注意和考虑。JGJ/T23-2011 2011年6月第六章第六章 回弹法测强曲线的建立回弹法测强曲线的建立 v回弹法测定混凝土的抗压强度，是建立在混凝土的抗压强度与回弹值之间的关系具有一定的规律性的基础上的。以这
82、种相关曲线的要求是在满足测定精度要求的前提下，应尽量简单方便实用。我国幅员广大，地域辽阔，各地的原材料、气候条件、混凝土的施工水平相差很大，而这些差异对回弹法检测混凝土强度是有很大的影响，尤其是对混凝土表面碳化深度的影响更大。因此，采用一条全国统一的测强曲线时很难满足不同地区的需要。各地在建立和选择相关曲线时应根据不同的条件及要求，选择适合自己实际工作需要的类型。 JGJ/T23-2011 2011年6月v第一节第一节 测强曲线的分类及型式测强曲线的分类及型式 v我国的回弹法测强相关曲线，根据曲线制定的条件及使用范围分为以下三类v统一曲线 v地区曲线v专用曲线v回归方程可以是幂函数、指数函数、
83、二次抛物线、直线方程等。回归时主要按照误差大小和相关系数确定回归方程的形式。实验数据可以采用微软的Micirosoft Excel软件进行回归分析。JGJ/T23-2011 2011年6月v必须指出，在建立相关曲线时，混凝土试块的养护条件应与被测构件的养护条件相一致或基本相符，不能采用标准养护的试块。因为回弹法测强，往往是在缺乏标养试块或对标养试块强度有怀疑的情况下进行的，并且通过直接在构件上测定的回弹值、碳化深度值推定该构件在测试龄期时的实际抗压强度值，因此，作为制订回归议程式的混凝土试块，必须与施工现场或加工厂浇筑的构件在材料质量、成型、养护、龄期等条件基本相符的情况下制作。JGJ/T23
84、-2011 2011年6月v第二节第二节 专用测强曲线专用测强曲线v1.制订方法（略）v2.说明v（1）专用测强曲线仅适用于在它建立时用以统计试块的最大和最小回弹值区间，及强度区间、龄期区间、养护成型方式相同的范围内，不得外推，为方便起见，可制成表格使用。v（2）应定期取一定数量的同条件试块对专用测强曲线进行校核，发现有显著差异时，应查明原因措施，否则不得继续使用。JGJ/T23-2011 2011年6月v第三节第三节 统一测强曲线统一测强曲线 v第一版的回弹法统一测强曲线采用了全国十二个地区、省、市共2000余组基本数据（每组数据为，）,经计算了300多个回归方程后，按照既满足测定精度要求，
85、又方便使用、适应性强的原则进行选定。v1、方程形式及误差v统一曲线的回归方程形式为 (6-10)v公式中的 = ， 。JGJ/T23-2011 2011年6月v第七章第七章 检测技术及数据处理检测技术及数据处理 v第一节第一节 检测准备检测准备v检测前应全面的、正确的了解被测构件的情况。检测前一般需要了解：v工程名称及设计、施工和建设单位名称；构件名称、外形尺寸、数量及混凝土设计强度等级；水泥品种、安定性、强度等级；砂、石种类、粒径；外加剂；掺合料品种、掺量；浇筑及养护情况等；结构所处环境条件及存在的问题。v对于比较重要、比较复杂的混凝土结构工程还应该制定比较详细的抽样和检测方案。JGJ/T2
86、3-2011 2011年6月v一般检测混凝土构件有两类方法：一类是单个构件检测，另一类是按批量抽样检测。v批量抽样检测主要用于在相同的生产工艺条件下，强度等级相同、原材料和配合比基本一致且龄期相近的同类混凝土构件。需要强调的是：在一栋建筑物中，梁、板、柱、墙即就是强度等级相同也不能称为同类构件。被检测的构件应抽取不少于同类结构件总数的30%并且构件数量不得少于10件。这就是说抽取构件数的30%如果少于10件时，也按10件抽取。抽检构件时，应随机抽样并使所选构件具有代表性。JGJ/T23-2011 2011年6月 v第二节第二节 检测方法检测方法v选择好了被检测的混凝土构件情况后，需要在构件上选
87、择及布置测区。一般要取10个测区，但对某一方向尺寸小于4.5m且另一方向尺寸小于0.3m的小构件,其测区数量可适当减少，但不应少于5个。测区的面积宜为0.04m2。测区表面应清洁、平整、干燥，不应有接缝、疏松层、饰面层、粉刷层、浮浆、油垢、蜂窝麻面等。v测区宜均匀布置在构件的检测面上，相邻测区间距不宜过大，当混凝土浇筑质量比较均匀时可酌情增大间距，但不宜大于2m；构件的受力部位及易产生缺陷部位须布置测区；测区优先考虑布置在混凝土浇注的侧面。 JGJ/T23-2011 2011年6月v如果测区无法布置在浇注面的侧面时，也可以选在混凝土浇注的表面或底面。这时需要对不同的测试面进行修正，把它们修正到
88、相当于浇注面的侧面。但是，我们必须清楚：检测过程每进行一次修正都会带来新的误差。因此，应该尽量减少测试面和测试角度的修正。v另外，测区还须避开位于混凝土内保护层附近的钢筋和埋入铁件。对于刚度差的构件，应设置支撑加以固定。 JGJ/T23-2011 2011年6月v按上述方法选取试样和布置测区后，先测量回弹值。测试时回弹仪应始终与测试面相垂直，不得倾斜，不得在气孔和石子上弹击。同一测点只能弹击一次，回弹时测点尽可能在测区范围内均匀分布，测点和测点之间的距离一般不小于20mm，测点距构件边缘或外露钢筋、预埋件的间距一般不小于30mm。每一测点的回弹值估读至1，数字式回弹仪可以精读至0.1。v回弹值
89、测量完毕后，应选择不少于构件测区数的30%，在有代表性的测区位置上测量碳化深度值。需要提醒的是，碳化深度必须在回弹的测区内测取，可以取其平均值为该构件每测区的碳化深度值。JGJ/T23-2011 2011年6月v但是，当测取碳化深度的最大值和最小值的差大于2.0mm时，就应该在每个测区分别测量碳化深度值。测量构件的碳化深度值时，可用钢錾子或其它工具在测区表面凿成直径约为15mm的孔洞，孔洞的深度应该大于碳化深度值，可用橡皮球或其它工具清除孔洞中的粉末和碎屑，不能用液体冲洗孔洞，以避免造成孔洞中酸碱度的变化。接下来用1%2%的酚酞酒精溶液滴在混凝土孔洞内壁的边缘处，当已碳化与未碳化界线清楚时，再
90、用碳化深度测量仪，测量已碳化，连续测量3次，每次可以读数精确至0.25mm，把三个值计算平均值，精确至0. 5mm，该平均值即为该测区的碳化深度值。JGJ/T23-2011 2011年6月v需要进一步说明的是测量碳化深度的工具应该是碳化深度测量仪，该仪器是一个位移放大器，它把测得的碳化深度显示值放大了10倍，以便观察。不仅可以垂直测量碳化深度值，又可以在混凝土孔洞的斜面上准确测量碳化深度。相比于采用游标卡尺及其它测量工具，用碳化深度测量仪要方便、准确。 JGJ/T23-2011 2011年6月v第三节第三节 数据处理数据处理 v现场测试完毕，即进入数据处理过程。v一、回弹值的计算一、回弹值的计
91、算v当回弹仪水平方向测试混凝土浇筑侧面时，应从每一测区的16个回弹值中剔除其中3个最大值，取一位小数。v二、非水平方向检测时回弹值的修正二、非水平方向检测时回弹值的修正v由于回弹法测强曲线是根据回弹仪水平方向测试混凝土试件侧面的试验数据计算得出的，因此当测试中无法满足上述条件，需要倾斜一定角度进行检测，这时就需要对测得的回弹值进行测试角度的修正。JGJ/T23-2011 2011年6月v三、混凝土不同浇注面回弹值的修正三、混凝土不同浇注面回弹值的修正v混凝土浇注面的底面、表面和侧面的力学性能都有一定的差异，往往表面的混凝土强度较低，硬度较小；底面由于石子下沉，水上浮，表面硬度较大，强度也较高。
92、所以，当回弹仪无法水平方向测试混凝土浇筑的侧面时，例如，混凝土路面和混凝土框剪结构的楼板，已经无法检测混凝土浇筑面的侧面，只能检测浇筑面的底面或表面，这时应将测得的数据参数公式求出测区平均回弹值后,进行修正。JGJ/T23-2011 2011年6月v四、非水平方向检测混凝土非浇筑面的侧面回弹值四、非水平方向检测混凝土非浇筑面的侧面回弹值的修正的修正v在实际的工程质量检测中，我们经常会遇到非水平方向检测混凝土的非浇筑面的侧面，例如，混凝土楼板、预制屋架等构件。如果回弹仪向上检测混凝土板的底面或向下检测混凝土板的表面，这时都要对其同时进行测试角度和测试面的两次修正。v修正的顺序和方法是：先对回弹值
93、进行测试角度修正，然后按照修正后的回弹值再不同浇筑面的修正值。经过两次修正就得到了相当于水平方向检测混凝土浇筑面的侧面的回弹值。需要特别强调的是，在进行两次修正时一定要注意修正的顺序，及先进行测试角度的修正然后再进行测试面的修正，两者的修正顺序不可颠倒。JGJ/T23-2011 2011年6月v五、回弹值修正的探讨五、回弹值修正的探讨v众所周知，混凝土是由水泥、砂子、石子、水、外加剂和掺合料组成的一种非匀质的混合材料，即就是在标准试验条件下，其各向力学性能差异也较大，而混凝土在实际的施工过程中由于其原材料、配合比、搅拌、运输、浇注、振捣、收面、养护等方面的差异，会是混凝土各向力学性能产生更大的
94、差异。混凝土浇注后，由于石子下沉，水和掺合料上浮，使得表面的水胶比大，强度低。对于大流动性的泵送混凝土来说，如果产生过震，这种现象表现的更加明显，混凝土的表面会泌水，混凝土的强度会更低。因此，现在的不同浇筑面的修正方法也很值得商榷和探讨。JGJ/T23-2011 2011年6月v我国回弹规程给出的不同的测试角度和不同浇筑面的修正值是在五六十年代根据瑞士和罗马尼亚等国家资料的基础上得到的。现在大流动的性泵送混凝土的大量应用，这些修正值已很难适应大流动性混凝土。例如，混凝土路面，如果混凝土塌落度过大，震动时间过长，即混凝土过震时，表面水胶比会更大，甚至会出现表面泌水。混凝土凝结后表面会疏松、起砂。
95、此时，采用回弹法检测混凝土表面，几乎没有强度。说明这种混凝土已经不适应回弹法检测了，因为回弹法的原理是建立在混凝土表面硬度与其抗压强度之间的关系而建立的测强曲线，它不适应表面和内部有明显差异的混凝土。所以，这次修订的规程中关于泵送混凝土的检测就取消了测试面修订。JGJ/T23-2011 2011年6月JGJ/T23-2011 2011年6月JGJ/T23-2011 2011年6月JGJ/T23-2011 2011年6月JGJ/T23-2011 2011年6月第八章第八章 构件混凝土强度的计算构件混凝土强度的计算 v第一节第一节 测区混凝土强度值确定测区混凝土强度值确定v根据每一测区的回弹平均值
96、及碳化深度，可由专用曲线或地区曲线,或统一曲线编制的“测区混凝土强度换算表”查出或通过测强曲线方程计算得出，所查出或算出的强度值即该测区混凝土的强度换算值。JGJ/T23-2011 2011年6月v第二节第二节 构件混凝土强度的计算构件混凝土强度的计算v1.由各测区的混凝土强度换算值可计算得出构件混凝土强度平均值，当测区数等于或大于10时，还应计算标准差。平均值及标准差应按下列公式计算： (8-2) v这里需要强调的是，当按照批量检测时，强度标准差应该是所有测区的标准值。JGJ/T23-2011 2011年6月v（1）当该构件测区数小于10个或者 60MPa 时，因测区数量较少或无法求出平均值
97、和标准差（ 60MPa不是具体值），混凝土的推定值可以取最小值. v式中 构件中最小的测区混凝土强度换算值。v（2）当该构件的测区强度值中出现小于10.0MPa时，在混凝土强度换算表中已无法查出具体的强度值，只能给出其推定值小于10MPaJGJ/T23-2011 2011年6月v（3）当该构件测区数不少于10个或按批量检测时，应按下列公式计算：v (8-5)v3.对于按批量检测的构件，当该批构件混凝土强度标准差出现下列情况时： v（1）当该批构件混凝土强度平均值小于25MPa时，且 ；v（2）当该批构件混凝土强度平均值等于或大于25MPa时，且 。v说明该批构件的匀质性较差，混凝土强度不均匀。
98、为了安全起见，防止有些部位强度过低而漏测，这批构件就不能按照批量检测，应该对所有构件进行全部检测。JGJ/T23-2011 2011年6月v第四节第四节 混凝土强度推定值与试块强度分析混凝土强度推定值与试块强度分析v 混凝土强度检验评定标准GB/T50107中采用混凝土强度标准值，混凝土抗压强度标准值系指按标准方法制作和养护的边长为150mm的立方体试件，在28d龄期，用标准试验方法测得的混凝土抗压强度，其总体分布中的一个值，强度低于该值的概率为5%。v回弹法检测混凝土强度的推定值与混凝土抗压强度标准值及同条件养护的混凝土试块强度值它们之间又有什么关系呢？ JGJ/T23-2011 2011年
99、6月v为了找到现场检测混凝土强度与标准养护试块和自然养护试块强度之间的关系，江苏省建筑科学研究院结构所进行了自然养护混凝土板、混凝土墙、混凝土试块取芯强度与自然养护试块及标准养护试块强度的对比试验，通过对比、分析，他们认为：v目前施工验收规范以标养28d强度为验收依据，回弹法对混凝土构件强度最后推定值计算应有一个K值系数（即规范称龄期修正）将构件混凝土强度推算至同条件试块强度值，系数值的采用建议以1/0.926=1.08为好，（龄期限180d以内的构件混凝土），如果与施工验收规范衔接则系数值取1/0.914=1.094为好。这样判断推算结果对施工单位来讲比较公正，对质量监督部门来讲也保证了质量
100、，与施工验收规范评定值衔接上了，也符合目前国家整个经济实力切实符合目前国情。这样回弹法结果明确可以作为施工验收依据，对龄期超过180d以上的工程和构件混凝土目前K值暂时取1.0。JGJ/T23-2011 2011年6月v陕西省建筑科学研究院根据多年检测经验，在编制陕西省地方标准回弹法检测泵送混凝土抗压强度技术规程时，规定构件混凝土强度推定值与标养试块强度比较时，可给其乘以1.1系数。v浙江省舟山市周岳年建议混凝土强度检测应引入“成熟度”参数，用“成熟度”取代当前普通引用的“自然龄期（d）。v经过大量的试验研究，实验数据证明，实体混凝土强度与“成熟度”参数有良好的函数关系，在600.d内它们的关
101、系式为：vfcu.M0=0.1661*LN(M0)-0.1167*fcu.28d标+5.36v (样本204组,相关系数0.965 ,平均相对误差 (%)=7.16,平均相对标准差er (%)=10.68)JGJ/T23-2011 2011年6月v混凝土强度的增长是一个十分复杂的过程，它与混凝土的原材料、配合比，施工过程中的浇注、振捣，环境的温度、湿度度有着密切的关系。标准混凝土试件是给定了一个最有利于混凝土强度发展的温度和湿度条件，规定了试件的成型方法，规定的龄期也是混凝土强度增长趋于稳定的时间。但在混凝土工程的实际施工过程中，其影响因素就十分复杂多样，即就是通常所说的同条件养护试件也很难达
102、到真正的同条件。所以，要找出构件的推定强度和标准养护试块强度之间的关系是十分困难的，因为这其中的影响因素太多了。v国内有些学者对此进行了多年的研究，有的学者认为：对于混凝土工程质量的现场检测采用强度推定值的平均值就可以满足混凝土工程质量的安全性要求了。 JGJ/T23-2011 2011年6月v第五节第五节 混凝土强度的修正混凝土强度的修正v当检测条件与混凝土的测强曲线的适应条件有较大差异时，如混凝土的龄期、湿度、成型工艺的差异，混凝土表面涂养护剂、异常碳化等，以致造成混凝土表面和内部有差异等，可采用在构件上钻取的混凝土芯样或同条件试块对测区混凝土强度换算值进行修正。对同一强度等级混凝土进行芯
103、样修正时，芯样数量不应少于6个，芯样数量太少代表性不够，且离散较大。如果数量过大，则钻取芯工作量太大，有些构件又不宜取过多芯样，否则影响其结构安全性，因此，规定芯样数量不少于6个较为合理。 JGJ/T23-2011 2011年6月v考虑到芯样强度计算时，不同尺寸规格的芯样修正会带来新的误差，因此规定芯样的直径宜为100 mm，高径比为1。需要指出的是，钻取芯样的部位均应在回弹测区内，先测定测区回弹值、碳化深度值，然后再钻取芯样。每一个钻取的芯样只能加工成一个圆柱体抗压试件，不可以将较长芯样沿长度方向截取为几个芯样试件来计算修正值。同样，同条件试块修正时（同条件试块指的是与被测混凝土构件配合比相
104、同、龄期相近、养护条件一致的混凝土试块），试块数量不少于6个，试块边长应为150mm，以避免由于试块尺寸不同进行换算时带来新的误差。JGJ/T23-2011 2011年6月v为了更精确、合理的对测区混凝土强度进行修正，推荐采用修正量方法对测区混凝土强度进行修正，当然也可以采用修正系数进行修正。具体理由如下：v1.国家标准建筑结构检测技术标准GB/T50344-2004的4.3.3条文为“采用钻芯修正法时，宜选用总体修正量的方法。”中国工程建设标准化协会标准钻芯法检测混凝土强度技术规程CECS03：2007的3.3.1条文为“对间接测强方法进行钻芯修正时，宜采用修正量的方法”。v2.修正量方法对
105、测区强度进行修正后，只修正混凝土测区强度值，不会改变同一构件或同批构件的标准差。JGJ/T23-2011 2011年6月v一一 修正量法计算时，可按下列步骤进行：修正量法计算时，可按下列步骤进行：v1 测区混凝土强度换算值的修正应按下列公式计算：v = + v式中： 第i个测区修正前的混凝土强度换算值 (MPa)，精确到0.1MPa。v 第i个测区修正后的混凝土强度换算值(MPa)，精确到0.1MPa。 JGJ/T23-2011 2011年6月v三三 混凝土芯样修正的示例：混凝土芯样修正的示例：v某工程的混凝土构件回弹法检测数据如某工程的混凝土构件回弹法检测数据如测区测区 1 1 2 2 3
106、3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 1010平均回平均回弹值弹值39.639.638.038.036.836.839.439.438.038.036.036.042.842.841.641.641.041.041.041.0碳碳化值化值3.03.03.53.53.03.04.04.03.03.03.03.03.03.03.03.01.51.53.53.5强度换强度换算值算值38.538.534.834.833.433.436.636.635.535.532.032.044.744.742.342.343.743.743.743.7强度推强度推定值定值平均值平均值=38.5=38
107、.5标准差标准差=4.73=4.73最小值最小值=32.0=32.0标准值标准值=30.7=30.7JGJ/T23-2011 2011年6月v相对应于测区混凝土芯样强度为：测区测区 1 1 3 3 4 4 5 5 6 6 8 8平均值平均值换算强度换算强度38.538.533.433.436.636.635.535.532.032.042.342.336.436.4芯样强度芯样强度40.140.134.134.140.040.032.032.043.143.145.045.039.039.0从上表可得修正量：=39.0-36.4=2.6（MPa）修正系数：=39.036.4=1.07JGJ/T
108、23-2011 2011年6月v若按修正量得下表：测区测区 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 1010平均回弹值平均回弹值39.639.638.038.036.836.839.439.438.038.036.036.042.842.841.641.641.041.041.041.0碳化值碳化值mmmm3.03.03.53.53.03.04.04.03.03.03.03.03.03.03.03.01.51.53.53.5强度换算值强度换算值( (MPaMPa) )38.538.534.834.833.433.436.636.635.535.532.032.0
109、44.744.742.342.343.743.743.743.7修正量修正量MPaMPa 2.62.6修正后的强修正后的强度换算值度换算值( (MPaMPa) )41.141.137.437.436.036.039.239.238.138.134.634.647.347.344.944.946.346.346.346.3修正后的强修正后的强度推定值度推定值( (MPaMPa) )平均值平均值=41.1=41.1标准差标准差=4.73=4.73最小值最小值=34.6=34.6标准值标准值=33.3=33.3JGJ/T23-2011 2011年6月v若按修正系数得下表：测区测区 1 1 2 2 3
110、 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 1010平均回弹值平均回弹值39.639.638.038.036.836.839.439.438.038.036.036.042.842.841.641.641.041.041.041.0碳化值碳化值3.03.03.53.53.03.04.04.03.03.03.03.03.03.03.03.01.51.53.53.5强度换算值强度换算值38.538.534.834.833.433.436.636.635.535.532.032.044.744.742.342.343.743.743.743.7修正系数修正系数 1.071.07修正后的强度
111、修正后的强度换算值换算值41.41.2 237.37.2 235.735.739.239.238.038.034.234.247.47.8 845.345.346.846.846.846.8修正后的强度修正后的强度推定值推定值平均值平均值=41.2=41.2标准差标准差=5.08=5.08最小值最小值=34.2=34.2标准值标准值=32.8=32.8可以看出，采用修正量法计算强度时，标准差是不变的。 JGJ/T23-2011 2011年6月v四四 混凝土芯样修正的讨论混凝土芯样修正的讨论v 采用钻取混凝土芯样的直接检测混凝土抗压强度方法对回弹法推定的混凝土强度进行修正，可以提高回弹法检测的可
112、靠性和准确性。但是，钻心法钻取的试件为圆柱体，抛开芯样大小的尺寸效应，而圆柱体与立方体混凝土试件之间还是会有差别的。浙江省舟山市的周岳年经过大量的多年研究认为，标准的圆柱体试件与标准的立方体试件之间存在着尺寸效应，它们之间的函数关系为：v Y=0.7455X+4.2（样本个数：204组立方体试件,888个芯样）v相关系数R=0.958 v 平均相对误差 (%)=5.91 v平均相对标准差er (%)=7.49vY： 100 mm芯样强度 v X：150*150*150mm3试件强度。JGJ/T23-2011 2011年6月第九章第九章 构件检测及计算举例构件检测及计算举例 v1.某厂金工车间杯
113、形基础，混凝土强度等级C15，各种材料均符合国家标准，自然养护，龄期4个月，因对标准试块试压结果有怀疑，采用回弹法检测杯形基础混凝土强度。 v（1）测试：按要求选取测区，其布置见图9-1。按工作面分别以水平方向及角度方向测试基础浇筑侧面。JGJ/T23-2011 2011年6月v图9-1 混凝土杯形基础测区布置图 注：四个测区为角方向测试，其余均为水平测试。JGJ/T23-2011 2011年6月v（2）记录：同例一格式，此处略。测区平均回弹值mR和平均碳化深度值md见表9-5。v（3）计算：步骤同例一。但四个测区需进行角度修正后方可查强度表，该杯形基础混凝土强度推定值为18.6 MPa。JG
114、J/T23-2011 2011年6月v2、某百货大厦二楼营业厅混凝土柱40根，强度等级为C20。柱子采用相同原材料、同一配合比在相同的施工条件下于5日内浇筑完成，龄期7个月，材料均符合国家标准，自然养护，因对标准养护试块的代表性有怀疑，现采用回弹法检测该批柱混凝土强度。v（1）测试：本批构件采用抽样法检测，随机抽样，按规程规定抽取12根混凝土柱，按要求布置测区，回弹仪水平测试构件侧面。v（2）记录：格式同例一，此处略，各测区平均回弹值mR，平均碳化深度值见表9-6-1。v（3）计算：步骤同例一。需要分别按单个构件、同批构件予以计算强度。如按批量抽样检测中，因个别构件质量较差致使整批构件所有测区
115、均方差过大导致整批构件强度偏低，则应灵活运用。可将已测构件逐个加以计算，处理时可只考虑个别质量差的构件。若有需要亦可将未测构件再逐个检测，计算过程及结果分别见表9-6-1、9-6-2、9-6-3到9-6-12。JGJ/T23-2011 2011年6月v表9-7单个构件混凝土强度计算汇总表：构件名称构件名称构件编号构件编号强强 度度 计计 算（算（MPaMPa）柱柱A/A/101025.625.62.212.2121.821.822.022.0柱柱C/C/101024.724.73.723.7219.219.218.618.6柱柱D/D/101020.320.32.602.6016.416.41
116、6.016.0柱柱D/D/101019.819.81.781.7817.517.516.916.9柱柱B/B/101020.520.53.373.3713.213.215.015.0柱柱A/A/101026.426.42.032.0323.223.223.123.1JGJ/T23-2011 2011年6月v表9-7单个构件混凝土强度计算汇总表（续）：构件名称构件名称构件编号构件编号强强 度度 计计 算（算（MPaMPa）柱柱E/E/101023.323.32.952.9519.219.218.418.4柱柱C/C/101019.919.91.801.8016.416.416.916.9柱柱B/
117、B/101024.924.92.182.1820.920.921.321.3柱柱A/A/101021.721.73.183.1817.217.216.516.5柱柱C/C/101020.120.13.543.5417.117.114.314.3柱柱E/E/101019.719.73.023.0216.016.014.714.7JGJ/T23-2011 2011年6月v表98同批构件混凝土强度计算表：构件名称构件名称强强 度度 计计 算算 ( (MPaMPa) )柱柱12012022.222.23.623.62本批构件平均强度为22.2MPa， ，可作为一批构件，其强度推定值应按下列公式计算：本批构件强度推定值为16.2MPa。JGJ/T23-2011 2011年6月v计算过程特别需要指出的是：在计算该批构件的均方差时，应该是该批构件所有测区（及120个测区）的均方差，而不是12个构件的均方差。v计算均方差时，应该使用带有统计功能的计算器或电脑，而不可用手工计算。手工计算一来效率低，二来在有效数据的取舍上过分繁琐。如果取舍不当，计算结果相差很大。
