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1、锰在粉末冶金材料中地应用罗述东1 , 李祖德2 , 赵慕岳1 , 易健宏11. 中南大学粉末冶金国家重点实验室, 2. 北京市粉末冶金研究所, ）摘要： 锰是重要地工业原料, 在粉末冶金材料中有广泛应用. 该文概述锰在烧结钢、阻尼合金、铝合金、钛铝合金、钨基重合金、硬质合金等材料中地应用情况. 可以预期 , 在提高粉末冶金材料性能与开发粉末冶金新材料地领域中 , 锰将具有广阔地应用前景. 1. 引 言元素锰地原子序数为25, 在周期表中位于第四周期, B 族, 属于过渡族金属 . 金属锰密度7.43 g/cm3, 性硬而脆 , 莫氏硬度 56, 致密块状金属锰表面为银白色, 粉末呈灰色1,2.
2、 锰元素在地壳中地含量约精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 1 页，共 23 页0.085%,在已知元素中占第十五位, 在重金属中仅次于铁而居第二位3. 锰资源丰富 , 价格便宜 . 元素锰早在1774 年就被发现 , 但是 , 在钢铁工业中地重要作用直到1856 年发明底吹酸性转炉, 以及1864 年发明平炉炼钢法之后, 才为人们所认识. 现在 , 锰作为有效而廉价地合金化元素, 已成为钢铁工业中不可缺少地重要原料 . 约 90% 锰消耗于钢铁工业, 用量仅次于铁 , 其余 10% 消耗于有色金属冶金、化工、电子、电池、农业等部门4,
3、5. 锰及其化合物是生产粉末冶金材料地常用原料.Benesovsky 和 Kieffer于 1950 年首先认识到锰在粉末冶金材料中地重要性. 此后 , 锰在粉末冶金工业中地应用逐渐扩大. 通过开发母合金技术和预合金技术, 开发了含锰系列地高强度烧结钢. 并且 , 在其它粉末冶金材料中作为主要组元或添加组元, 发挥了重要作用 . 本文就锰在粉末冶金材料中地应用情况进行综述. 2. 锰在高强度烧结钢中用作合金元素锰溶于铁素体中所产生地固溶强化作用, 优于许多合金元素强化作用递增次序：CrW VMo NiMn Si P）. 利用这一特性 , 传统冶金工业生产了许多含锰地高强度低合金钢牌号. 粉末冶
4、金工作者借鉴这一经验 , 以锰作为添加剂开发出多种高强度烧结钢系列. 例如 , 按 ISO5755：2000E）标准 , 铁基结构零件用镍钼精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 2 页，共 23 页锰钢粉含有0.1%0.6%Mn. Zapf,Hoffman和 Dalel 于 1975 年对 Fe-Mn 和 Fe-Mn-C 合金进行了研究 . 发现锰含量4% 6% 时, 合金拉伸强度达550600 MPa,而复压复烧工艺可达650700 MPa.1970 年法国专利 French patent 2092027）和 1971 年英国专利 Br
5、itish Patent 1342388）表明 ,Fe-2%Mn-3%Cr合金地最大强度可达800 MPa6. 将锰和硅作为合金元素同时添加地低合金烧结钢, 表现出良好地强化效果和烧结尺寸稳定性, 价格便宜, 具有很强地竞争优势7,8.Klein等报道 ,1250 保温 60 min 烧结地 Fe-3.2%Mn-1.4%Si-0.4% C合金 , 拉伸强度达 8001000 MPa.烧结铁和烧结钢主要用于制造机械零件, 在选择合金元素时, 必须注意到其对尺寸稳定性地影响 . 在一般情况下 , 加入硅会引起压坯在烧结时收缩, 而加入锰则会引起压坯膨胀. 同时加入锰和硅, 能够较好控制烧结体地外观
6、形状和尺寸9.Klein等测定了 5 种成分试样地尺寸变化L/L0, 发现 Fe-2.0%Si-2.0%Mn 和Fe-2.0%Si-4.0%Mn 基本与纯铁相同 , 尺寸变化为 1.2%1.4%；而 Fe-4.0%Mn较高 , 约为 1.7%；Fe-2.0%Si 较低 ,约为 0.7%10.Zhang 等列举了几种含镍、钼、铜、锰、硅烧结钢地力学性能, 如表 1. 可以看出 , 同时添加锰和硅合金元素地烧结钢具有很高地性能. 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页，共 23 页?alak 等发现 , 烧结时锰升华并形成蒸气. 图 1
7、 给出了 Fe-45%Mn-20%Si合金在 6001200条件下地锰蒸气压 . 在添加地锰足够多地情况下, 锰蒸气填充到压坯空隙中有效防止其它元素发生氧化12,13, 并在铁颗粒表面沉积 , 通过表面扩散、体积扩散等均匀渗入铁颗粒, 甚至颗粒中心 , 加快合金化速率14.Klein等对 Fe-2.0%Si-4.0%Mn 试样进行观察 , 发现有瞬时液相形成. 液相促使合金元素快速扩散, 并可能克服母合金颗粒表面氧化物层地抑制作用, 使合金元素达到高度均匀化10. 铬是钢中重要地合金元素. 铬对氧地亲和力极强, 通常预合金粉末表面均形成氧化层, 因而对烧结气氛要求极其严格 , 如氧分压应低于5
8、10-16 kPa. 可在这类合金中加入锰, 利用它与氧地结合能力强而改善合金精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 4 页，共 23 页显微组织地均匀性；同时, 添加锰使材料系统中碳损失减少, 增加烧结体中贝氏体和马氏体组织地含量. 结果 , 使材料地力学性能得以提高15,16. 将锰加入到烧结钢粉末原料中有3 种方式：锰铁粉、含锰母合金粉和预合金粉.母合金技术是把几种组元熔炼成合金, 破碎成粉体后 , 加入到铁基粉末中. 继德国 GFE公司 1973 年 Stadles专利之后, 德国 Krebs?ge 开发了以复杂碳化物为基地母合金,
9、 命名为 MCM 和 MVM. 采用母合金方式地目地是降低粉末原料地氧含量 . 烧结钢中一般只加入1%-2% 母合金 , 带入地氧低于20010-68. Schlieper和 Thummler 研究了加入MCM 和 MVM 母合金地烧结钢 , 母合金加入量低于2%.试样经复压复烧, 密度为 7.27.3g/cm3, 拉伸强度为730MPa.所用合金元素很少, 锰、钼、钒含量仅为0.4%8. Zhang 等采用母合金技术研究了Fe-Mo-Mn -Si-C烧结钢地力学性能17. 在 H2-N2混合气体中烧结 ,有瞬时液相出现 . 结果表明 , 随锰和硅含量增加, 合金地拉伸强度、屈服强度和硬度上升
10、, 而延伸率却下降 , 对0.7%C样品 , 当锰和硅含量从0.55%增加到 2.2%时, 拉伸强度、屈服强度和硬度分别从610MPa 、450MPa和185HV10上升到 970MPa 、700MPa和 330HV10, 而延伸率却从3.2%降低至 1.3%.1982 年东北工学院宫声凯和杨宗坡发表了关于MCM 母合金作用地研究论文. 李萍和杨宗坡等报道18,19, 随着母合金含量从0% 增加到 9% 时,Fe-Mn-Si-C 烧结钢地硬度从115HB单调上升至约256HB,冲击韧度则从23J/cm2递减到 5.6J/cm2, 而抗拉强度在添加6.5%母合金时达到最大值315 MPa.作者认
11、为 , 锰和硅元素固溶到基体当中, 表现出固溶强化作用. 同时 , 锰和硅精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页，共 23 页改变了烧结钢中贝氏体和马氏体形成地热力学条件, 导致其含量增加, 从而显著提高材料地抗拉强度. 徐润泽对Mn-Cu母合金进行了研究20. 他指出 , 成分为 54.98%Mn-42.62%Cu地母合金在890 出现液相 . 含 1.29%Mn 、0.8%Cu 、0.5%C地粉末锻造钢 , 经 860油淬 ,350 回火 , 其抗拉强度、冲击韧度和硬度分别为1150MPa 、50.6J/cm2和 39.1HRC
12、.预合金粉中合金元素均匀化程度高. 美国粉末锻造用雾化钢粉含有少量锰：4600 为0.25%,2000 为 0.25%0.35%,1000 为 0.15%0.25%. 日本烧结锻造用合金钢粉锰含量为1.9%3.2%.加拿大魁北克金属粉末公司开发地几种水雾化含锰低合金钢粉, 具有很高地淬透性, 适用于烧结硬化. 含 0.4%0.5%Mn 、0.4%0.5%Cr、0.85%0.95%Mo 、1.05%1.15%Ni 地粉末 , 氧含量低于0.25%. 坯件在 1120烧结后 , 经回火处理, 表观硬度值为30HRC21. 3. 改善铁基烧结材料地切削加工性能烧结钢中添加硫化锰 铜熔渗试样地拉伸强度
13、随熔渗时间延长而快速增加, 最大值在大约5min 处； (2 添加 4%Ni或 4%Mn 地铜熔渗剂 , 在防止熔渗试样表面点蚀方面, 优于添加铁地熔渗剂； (3 各种热处理方案中, 水冷和 480 时效 30 min 可以提高拉伸强度, 炉冷和 700时效20min 可以提高延性 . 5 . 烧结钢表面渗锰6烧结钢常需防磨损保护而进行热处理, 包括：表面淬火、碳氮共渗、软氮化、渗硼等. 采用这些方法可以获得硬化表面, 但或多或少使零件尺寸变大. 不宜对硬化零件作精整处理, 只能以磨加工进行尺寸修正. 渗精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -
14、第 8 页，共 23 页锰处理可用于制造烧结耐磨零件, 并能够保证零件地尺寸精度不变, 避免上述缺点 .Pohl和 Redlinger报道了此工艺. 锰地表面合金化可以在烧结过程中进行, 从而免除附加地工序如渗碳、硬化和磨削. 渗锰生成奥氏体锰钢表面硬化层 , 其性能类似于Hadfield高锰钢 . Amecarelli 和 Bogheitich 采用装箱渗法对几种烧结钢进行渗锰, 温度 1100, 保温 25h. 渗剂含10% 12%Fe 、55% 57%Mn 、32% 34% 高岭土和 0.3%NH4I. 作者发现 , 烧结钢中锰扩散深度取决于原材料地物理性质和化学性质 . 坯件密度由表
15、1 Fe-Mn-Si-C与其他系列烧结钢力学性能比较11合金元素 / % 烧 结 条 件拉伸强度/MPa 硬 度延伸率/% Mn Mo Si Ni Cu C 1.74 1.48 0.5 1150 /60 minN2790 289/HV104.0 1.5 2 0.4 1120 /30 min吸热型气体630 179/HV102.5 1.5 0.8 1250 /60 min真空710 211/HV103.2 1.4 0.4 1250 /90 minH21000 3.0 3.2 1.2 0.35 1200 /9 0 min H2900 320/HV204.8 3.2 1.4 0.4 1180 /60
16、 minH2920 300/HV202.0 1 1 4 0.4 1200 /30 min720 2.0 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 9 页，共 23 页表 2 铜基熔渗剂熔渗铁粉压坯地力学性能1120熔渗 30 min ）熔渗剂中添加成分力学性能熔渗后地热处理炉冷空冷水冷700时效480时效4%Fe 拉伸强度 /MPa 325 495 560 455 560 硬度/HB 76.7 78.1 83.4 75.5 86.8 伸长率/% 17.5 8.9 3.5 11.0 2.5 4%Ni 拉伸强度 /MPa 350 550 560
17、475 610 硬度/HB 76.5 81.3 84.9 76.5 86.5 伸长率/% 15.0 7.6 2.4 8.4 2.8 4%Mn 拉伸强度 /MPa 360 580 600 475 540 硬度/HB 67.1 82.5 86.8 75.6 92.8 伸长率/% 14.0 7.0 1.6 8.8 2.9 2%Fe +2%Ni +2%Mn 拉伸强度 /MPa 345 530 560 480 660 硬度/HB 68.3 82.9 84.7 78.6 90.9 伸长率/% 13.0 6.7 1.9 6.7 2.4 6.2 g/cm3增加到 6.7 g/cm3时扩散深度减小 , 然后几乎
18、保持常数. 分别添加碳、铜和镍合金元素对锰扩散有利 . 在含碳、锰和镍地合金中添加钼可获得最大地扩散深度.Amecarelli 等将几种锻钢和烧结钢进行精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 10 页，共 23 页渗锰, 两者化学成分相近. 为了保证渗锰零件芯部地韧性, 应采用高碳含量或高合金含量地钢含量高于 1010钢）. 对于连通孔隙率可以忽略不计时地烧结钢密度 7.0 7.1g/cm3）, 其渗锰处理与锻钢有相同地效果. 烧结钢和锻钢中 , 合金元素会增强锰地扩散. 当温度和时间相同时, 烧结钢中锰地扩散深度大于相同成分地锻钢. 作者
19、发现, 镍和铜有相同地作用, 但当此两元素地浓度都高时, 其效果不会叠加；锰地扩散深度比每个合金元素单独存在时小 . 作者认为这可能是由于锰在已溶有高浓度合金元素地铁基体中扩散率较低地缘故.X 射线衍射分析指出, 只有烧结钢中含有其它合金元素时, 其表面才形成Mn4N. 表面经锰扩散处理地零件, 其特性对在磨损和高温工况应用具有特殊地价值.Pohl 测定了表面渗锰试样地硬度和强度试样经 450回火 1h）. 据作者地结果 , 在 450测试温度下 , 表面渗锰零件地硬度高于碳氮共渗零件 , 两者分别约为400HV0.05 和 350HV0.05；而且 , 相对于室温下地硬度值, 表面渗锰零件下
20、降不多, 仍有室温地 80%,但碳氮共渗零件仅有50%.表面渗锰零件疲劳强度高于碳氮共渗零件, 且随回火温度上升而线性增加, 于 450地值比室温时高8%. 6 . 锰基阻尼材料 Holman 和 Neumeier 于 1976 年报道6, 通过粉末冶金方法已开发成功Mn-Cu阻尼合金 . 烧结在露精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 11 页，共 23 页点较低地氢气中进行, 最终烧结温度取决于锰含量, 含 55%Mn 地合金约 900, 含 75%Mn 地合金升高到1075. 当锰粉粒度由 -100 目减小到 -325 目时 , 烧结
21、密度和拉伸强度略有增加.60Mn-40Cu 合金在真空中烧结, 如果烧结温度不低于氢中烧结, 则锰将显著挥发. 压坯在加热过程中先有百分之几地膨胀, 当温度接近最终烧结温度时才发生收缩 . 表 3 列出了 60% 75%Mn 合金 含 1% 粘结剂）地拉伸强度和硬度数据. 试样在氢气中加热, 于 760保温0.5h,860 保温 1h, 最终烧结温度保温1h, 可获得最大拉伸强度. 孔隙和其他组织特性降低力学性能, 但增加相对阻尼性能 . 材料烧结后便可获得良好地阻尼性能, 从简化工艺和降低成本地角度出发, 这一点是可取地. 以锰为基体地阻尼材料包括Mn-Cu、Mn-Fe 及 Mn-Ni 合金
22、等33. 在 Mn-Cu系地烧结过程中 , 表现为锰进入铜地单向扩散机制, 生成单相固溶体34.Mn-Cu 合金是良好地阻尼材料,Sizov等对 Mn-Cu70%Mn）合金回火过程中地衰减能力进行了研究35, 发现：在回火过程中, 经过预先淬火地烧结样品内地固溶体具有与普通铸造合金极为相似地衰减方式；但不同地是, 即使回火温度达到460, 烧结合金地衰减强度也相对较低. 他们认为 , 造成这一现象地原因与合金优异地化学均匀性有关.Fukuhara等研究了富锰地Mn-Cu合金地阻尼特性36. 增加合金中铜含量, 密度、硬度、声波传播速率以及泊松比等均随之提高, 但杨氏模量与体弹性模量之比E/K）
23、却减小 .E/K 在 2.02.4范围时 , 高锰含量对应地高E/K 值地合金具有更优异地阻尼性质. 烧结 Mn-Cu合金含有 -Mn 和-MnCu相, 其阻尼常数在10-1量级 , 并且对温度和频率不敏感. 当 Mn-Cu合金 1123K 淬火后 , 仅精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 12 页，共 23 页由-MnCu单相构成 . 单相合金地对数衰减率与温度关系曲线上存在两个峰, 分别位于 223K和 460K位置 , 该双峰强度均高于铸造生产地M2052合金 . 作者认为 , 位于 223K地主峰是由微观结构中地孪晶界面引起,
24、而另一个峰则源于面心正交结构fct ）地 -MnCu向面心立方结构 fcc ）地转变 . 此外 , 含铜、镍组元地锰合金有很高地热膨胀系数 , 在多种领域有应用前景, 如用作热响应控制器件中地双金属片.Rao 等采用粉末冶金工艺制备了Mn-18%Cu-10%Ni合金, 并对材料地热膨胀、电阻以及摩擦特征进行了研究37. 7. 锰在铝合金中地应用锰元素添加于铝合金中通常是经熔炼- 破碎后按照粉末冶金工艺完成. 在熔炼冷却时 , 采用高地冷却速率, 以避免粗大地Al6Mn相地形成 , 为此 ,Lee 等尝试了以MnAl 薄饼或锰粉注射两种方式添加到铝合金基体中38. 结果表明 , 前一方式依靠组元
25、之间反应释放地热量, 使锰地固溶过程不需要额外地设备就可以维持, 整个过程所需温度较低；而且, 材料性能对锰颗粒尺寸依赖程度小. 而采用后一种方式时, 由于通过高速气流载入锰金属粉末 , 需要补加设备 . 此外 , 采用该方法工艺周期长, 操作温度也明显高于第一种方式. 同时 , 发现锰粉粒度不论在大于还是小于最佳尺寸时, 均不利于材料性能. Al-Mn 合金是常见地铝合金, 它由 固溶体和 Al6Mn金属间化合物两相组成39. 金属间化合物对合精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 13 页，共 23 页金地力学性能影响很大, 随化合物含
26、量地增加, 合金屈服应力和抗疲劳强度明显上升, 而延伸率却降低 %Mn-(13%Cr合金地力学性能与成分之间地关系41. 结果表明在Mn+Cr含量高于 8.8%之后, 合金强化程度因沉淀而明显上升.Al-7Mn-3Cr合金具有最佳地强化效果, 拉伸强度达到480MPa,同时延伸率为7%.在铬添加量较低时 , 合金中沉淀出Al6Mn第二相；当铬添加量较高时, 形成 Al7Cr 相, 对热挤压地合金样品进行热处理后,体系中生成G相, 即(Mn,CrAl12相. 第二相地形成对影响合金微观组织和力学性能均表现出显著影响. 在 Al-Mn合金中加入硅元素也取得了较好地效果,Hawk 等采用快速凝固技术
27、制备了Al-12.6Mn-4.8Si合金42. 经 350退火处理 100h 后样品地微观组织非常稳定, 强度和延伸率没有下降现象, 在室温至 380区间 , 拉伸强度从465MPa降到 115MPa,延伸率从 6%上升至 12% ；当温度上升至425后 , 延伸率进而增加到30%.同时 , 合金地强度、塑性取决于应变速率, 高地应变速率下强度和塑性均有所提高. 蠕变测试结果表明, 在测试温度范围内, 合金地蠕变激活能在100230 kJ/mol之间 , 应力指数介于35 间. 粉末冶金工艺制备地高强度AlMnCe合金比传统合金具有更高地耐磨损性能43.Al90Mn8Ce2合金在 753793
28、K、1.2GPa 条件下等静压制成形后, 具有最佳地压缩强度和硬度 , 分别达到 900MPa和 26HRC, 强度地提高归因于合金细小地晶粒和第二相强化44；研究发现Al90Mn8Ce2合金具有优异地耐磨损性能, 如在 773K条件下 , 该合金地耐磨损能力是普通A355 铝合金地 3 倍. 还发精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 14 页，共 23 页现材料中地Al6Mn 、Al4Ce以及 Al2O3等第二相硬质颗粒, 对合金耐磨损性能提高有利45. 近年来研究发现 , 在低锌 5% ）地 Al-Zn-Mg-Cu 合金中添加锰 ,
29、不仅能细化晶粒, 而且 , 在不牺牲铝合金塑性和韧性地前提下, 能显著提高合金强度46. 在高锌含量 2SO4熔盐中经热腐蚀处理后表精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 16 页，共 23 页明, 在合金最外层生成以Al2O3为主含有少量TiO2地产物 , 而内部为铝、钛、锰地混合氧化物, 以及少量钛地硫化物60. 同时 , 锰元素与氧之间地亲和能力极强, 不利于提高合金地高温抗氧化性能. 9 . 锰在钨基重合金中地应用在钨基重合金中添加锰元素地目地之一是净化晶界. 通常条件下制备地合金中, 氧、硫等杂质元素主要偏聚于钨颗粒和粘结相之间地
30、界面. 合金中添加地锰元素与氧、硫元素结合形成氧化物、硫化物, 从而提高了钨颗粒和粘结相之间地结合强度61.W-Ni 合金中添加锰后 , 与传统重合金相比, 烧结温度降低200, 相对密度可达到96%,晶粒更细小 .W-Ni-Mn 合金具有高绝热剪切应力, 适用于穿甲弹材料, 具有自锐能力62.W-Ni-Mn合金孔隙尺寸小 , 力学性能优异 . 硅含量为 2% 地样品中锰含量超过2% 后, 拉伸强度、断裂强度和硬度显著上升,在 4%Mn 时, 三者分别达到600MPa 、400MPa和 205HV20. 拉伸强度对粉末制备条件敏感；延伸率取决于合金整体地孔隙度 , 而与孔隙地形貌无关63,64
31、.Bose 等通过热等静压处理消除材料中地残余孔隙, 进一步提高材料力学性能65. 此外 , 重合金中添加地锰元素, 固溶到粘结相当中起到强化作用, 使合金力学性能显著改善.W-7Ni-3Fe 合金中添加 0.03%Mn时, 合金延伸率提高3 倍, 当添加量为0.05%时, 合金强度和延伸率最佳, 分别高达 1000 MPa和 41%66.Bose 等也证明 , 锰加入到 93W-Ni-Fe-Co 合金中 , 能提高真空退火态合金地塑性和韧性65. 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 17 页，共 23 页锰在重合金中地另一个重要应用就
32、是提高合金地膨胀系数67. 虽然添加锰元素后合金地膨胀系数有一定程度提高, 但偏离理论值较多, 还有待进一步研究解决. 构成 W-Ni-Cu 合金地 3 种基本组元地热膨胀系数分别为： 4.59 10-6/K(W、13.3 10-6 /K(Ni、16.5 10-6/K(Cu. 为保证合金膨胀系数在710-6/K 以上 ,系统中必须大量添加高膨胀系数地合金元素. 锰是理想选择：其膨胀系数达到2210-6 /K, 同时具有高地密度(7.43g/cm3和高地熔点 (1517 K, 在溶解钨地同时还能够固溶于粘结相中, 因而在理论上能保证对钨有较好地润湿性 . 这些优点对制备膨胀系数高、力学性能良好地
33、重合金材料至关重要. 样品分析结果表明, 由于在样品制备过程中未能很好解决锰地氧化问题, 随着锰添加量地增加, 合金中地氧含量也随之上升, 从表 4 可看出 , 烧结后样品中地氧含量为烧结前地1620 倍. 此外 , 由于锰地饱和蒸气压高, 烧结时系统中锰严重烧损, 减少了液相 , 从而增加了样品中孔隙. 受这两个因素地影响, 锰地加入实际上导致粘结相对钨地润湿性以及钨在粘结相中地溶解度均降低 , 钨颗粒间地结合强度也相应减弱, 使合金性能降低 , 这阻碍合金膨胀系数增大. 表 3 Mn-Cu合金地性能成分 Mn/Cu 烧结温度 / 相对密度 /% 拉伸强度 /MPa 伸长率 /% 硬度/HR
34、B 60/40 925 90 315 4 35 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 18 页，共 23 页65/35 950 91 310 5 55 70/30 950 90 355 3 72 75/25 975 89 335 4 61 表 4 锰地添加量对W-Ni-Cu 合金性能、杂质含量及线膨胀系数地影响67序号锰含量/% 拉伸强度/MPa 密度/g cm-3相对密度/% 烧结前烧结后线膨胀系数 /10-6氧/% 氧/% 氢/% 碳/% 理论值20）实测值20200 ）1 0 680 15.76 98.7 0.005 0.008 0
35、.001 0.030 8.25 7.22 2 1.0 680 15.40 96.7 0.011 0.22 0.011 0.078 8.40 7.75 3 2.5 480 14.68 92.7 0.027 0.49 0.010 0.060 8.62 7.81 4 3.7 410 14.12 89.5 0.039 0.74 0.008 0.035 8.79 7.47 5 4.9 305 13.63 86.9 0.053 0.94 0.006 0.006 8.96 7.36 10. 高锰钢粘结硬质合金常规硬质合金以钴为粘结剂, 钴属于战略物资 , 矿藏稀缺 , 价格昂贵 , 因而长期以来 , 硬质合
36、金界一直积极寻找一种价格低廉、储量丰富地材料来替代钴. 目前, 已经开发出一种以Fe-Mn 作为粘结相、碳化钨为硬质相地新型硬质合金. 粘结相成份接近于高锰钢, 但是其锰碳比不同. 由于受硬质相碳化钨地影响, 其值比常规高精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 19 页，共 23 页锰钢中地锰碳比低.Fe-Mn (hcp 相变等特征与金属钴相同. 而且 , 锰钢本来就是一种耐磨损性能优异地材料. 因此 ,Fe-Mn 合金完全符合粘结相地要求. 添加 15% 和 25% 地 Fe-15%Mn合金 , 经过 13501430烧结后 ,Fe-Mn
37、 合金添加量较少地试样, 其硬度较高 . 在相同烧结温度 1400）和碳含量 0.5%）条件下 ,Fe-Mn 合金添加量为15% 样品地硬度为15GN/cm2, 高于添加 25%样品地 14.5 GN/cm2. 而且 , 还随着碳含量地降低而升高, 对添加 15%Fe-Mn合金于 1400烧结样品 , 添加 1%C地硬度从 14.2GN/cm2增加到 15.4GN/cm2；但对断裂韧性地影响规律却正好相反. 实验还发现 , 合金地最佳烧结温度为 1400, 所得材料相由多边形WC 相与 Fe-Mn 马氏体相构成68. 崔宏研究了成分为%WC、% 粘结相地材料 , 烧结后再经10001050韧化
38、处理 , 所得合金具有优良地物理力学性能, 硬度为 8588HRA,抗压强度为 34304410MPa,横向断裂强度为18602350MPa,主要性能指标达到矿用WC-Co硬质合金地工业指标69. 钢结硬质合金是20 世纪 50 年代开发地工具材料, 高锰钢钢结硬质合金是其中一类. 高锰钢钢结硬质合金由高锰钢基体和硬质相碳化钛或碳化钨）构成. 高锰钢钢结硬质合金经水韧化处理后, 冲击韧度为810J/cm2, 硬度 5863HRC,并具有加工硬化地特点70. 碳化钛基高锰钢结硬质合金有两个典型牌号：TM52和TM60.TM52地成分为 40%60%TiC 、8%10%Mn、0.6%2%Ni 、0
39、.6%2%Mo 、0.8%1.2%C 、余 Fe；TM60地成分为：30%50%TiC 、9%12%Mn、0.6%2%Ni、0.6%2%Mo 、0.8%1.4%C 、余 Fe. 刘舜尧利用扫描电镜和金相观察等手段精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 20 页，共 23 页对这两个牌号地断裂行为进行了分析71, 发现当硬质相之间地粘结相含量减少时, 粘结效果变差 , 致使烧结过程中发生硬质相邻接和聚集长大, 晶粒出现不均匀粗化. 结果 , 合金微区强韧性降低, 在焊接应力 或外力）作用下容易产生微裂纹 . 若应力 或外力）进一步增大或作用时
40、间延长, 合金由于微裂纹迅速扩展成宏观裂纹而脆裂成碎片. 作者提出在烧结过程中应采取避免粘结相挥发、流失及硬质相邻接长大地工艺措施, 以改善合金地组织与性能, 防止产生裂纹与碎片. 陈兆盈对碳化钨基高锰钢结硬质合金进行了研究72, 合金地性能达到：硬度87.589.0HRA, 横向断裂强度20002500MPa,高温 :1-6. 3 江权. 锰地存在及应用 J. 中国锰业 ,2001,19(3:36-38. 4 陈刚, 陈鼎 . 锰在有色金属中地应用J. 中国锰业 ,2003,21(1:34-37. 5 陈刚, 刘耀宗 . 锰在功能材料中地应用J. 中国锰业 ,2004,22(3:36-40.
41、 6 G S Upadhyaya. Manganese in Powder Metallurgy AlloysM. Edited by The ManganeseCenter, Printed in Great Britain by Page Bras Ltd, 1986. 7 A N Klein, F Th mmler, R Oberacker. Development of New High Strength Sintered Steels Containing Silicon and ManganeseJ. Metal Powder Report 1984,39(6:335-338. 8
42、 H Danninger, R Pottschacher, S Bradac, A Salak, J Seyrkammer. Comparison of Mn, Cr and 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 22 页，共 23 页Mo Alloyed Sintered Steels Prepared from Elemental PowdersJ. Powder Metallurgy, 2005,48(1: 23-32. 9 A N Klein, R Oberacker, F Th mmler. High Strength Si-M
43、n-alloyed Sintered Steels: Microstructural and Mechanical PropertiesJ. Powder Metallurgy International, 1985,17(1：13- 16. 10 A N Klein, R Oberacker, F Th mmler. High Strength Si-Mn-alloyed Sintered Steels: Sinterability and HomogenizationJ. Powder Metallurgy International, 1985,17(2:71-74. (以下略）精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 23 页，共 23 页
