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1、建筑基坑支护技术规程条文说明1 总那么101 80年代以来，我国城市建设迅猛开展，基坑支护的重要性逐渐被人们所认识，支护结构设计、施工技术水平也随着工程经验的积累而提高。本规程在确保基坑边坡稳定条件下，总结已有经验，力求使支护结构设计与施工到达平安与经济的合理平衡。102 本规程所依据的工程经验为一般地质条件，当主要土层为膨胀土和湿陷性黄土的特殊地质条件时应按当地经验应用。103 基坑支护结构设计与基坑周边条件，尤其是与支护结构侧压力密切相关，决定侧压力大小的土层性质及与本条所述各种因素有关。应充分考虑基坑所处环境条件、基坑施工及使用时间对设计的影响。104 基坑支护工程是岩土工程的一局部，它
2、与其他如桩基工程、地基处理工程等相关，本规程仅根据基坑支护工程设计、施工、检测方面具有独立性局部作了规定，而在其他标准标准中已有的条文不再重复。如桩基施工可按?建筑桩基技术标准?执行，均匀配筋圆形混凝土桩截面抗弯承载力可按?混凝土结构设计标准?执行等。2 术语、符号略3 根本规定31 设计原那么311 可靠性分析设计或称概率极限状态设计方法已在?建筑结构设计统一标准?中明确规定为建筑结构的设计原那么，本规程结构截面受力计算与结构标准接轨，便于设计人员使用。312 根据支护结构的极限状态分为承载能力极限状态与正常使用极限状态，前者表现为由任何原因引起的基坑侧壁破坏，后者那么主要表现为支护结构的变
3、形而影响地下室侧墙施工及周边环境的正常使用。313 基坑侧壁平安等数的划分与重要性系数是对支护设计、施工的重要性认识及计算参数的定量选择，侧壁平安等数划分是一个难度很大的问题，很难定量说明，因此，采用了结构平安等级划分的根本方法，按支护结构破坏后果分为很严重、严重及不严重三种情况分别对应于三种平安等级，其重要性系数的选用与?建筑结构设计统一标准?相一致。表3.1.3强调了基坑侧壁平安等级，这就要求设计者在支护结构设计时应根据基坑侧壁不同条件因地制宜进行设计。314 在正常使用极限状态条件下，平安等级为一、二级的基坑变形影响基坑支护结构的正常功能，目前支护结构的水平限值还不能给出全国都适用的具体
4、数值，各地区可根据具体工程的周边环境等因素确定。对于周边建筑物及管线的竖向变形限值可根据有关标准确定。315 地下水处理得当与否是基坑支护结构能否按设计完成预定功能的重要因素之一，因此，在基坑及地下结构施工过程中应采取有效的地下水控制方法。316 承载能力极限状态应进行支护结构承载能力及基坑土体出现的可能破坏进行计算，正常使用极限状态的计算主要是对结构及土体的变形计算。317 设计与施工密切配合是支护结构合理设计的根本要求，因此，支护结构的施工监测是支护结构施工过程中不可缺少的局部。318 放坡开挖是最经济、有效的方式，坡度一般根据经验确定，对于较为重要的工程还宜进行必要的验算。32 勘察要求
5、321 根据主体结构的初勘阶段成果可对基坑支护提出支护方案建议，因此，本条对初勘不作专门规定而只要求根据初勘成果提出基坑支护的初步方案。322 在详勘阶段所测取的地质资料是支护结构设计的根本依据。勘察点的范围应在周边的12倍开挖深度范围内布置勘探点，主要是考虑整体稳定性计算所需范围，当周边有建筑物时，也可从旧建筑物的勘察资料上查取。由于支护结构主要承受水平力，因此，勘探点的深度以满足支护结构设计要求深度为宜，对于软土地区，支护结构一般需穿过软土层进入相对硬层。323 地下水的妥当处理是支护结构设计成功的根本条件，也是侧向荷载计算的重要指标，因此，应认真查明地下水的性质，并对地下水可能影响周边环
6、境提出相应的治理措施供设计人员参考。325 基坑周边环境勘查有别于一般的岩土勘察，调查对象是基坑支护施工或基坑开挖可能引起基坑之外产生破坏或失去平衡的物体，是支护结构设计的重要依据之一。326 在获得岩土及周边环境有关资料的根底上，基坑工程勘察报告应提供支护结构的设计、施工、监测及信息施工的有关建议，供设计、施工人员参考。33 支护结构选型331 根据本规程所介绍的几种支护结构类型，表3.3.1给出了适用条件，适用条件主要包含了适用的基坑侧壁平安等级、开挖深度及地下水的情况。332 支护结构设计要因地制宜，充分利用基坑的平面形状，使基坑支护设计既平安又节省费用。333 当基坑内土质较差，支护结
7、构位移要求严格时，可采用加固基坑内侧土体或降水措施。34 基坑外侧水平荷载标准值342 由于在第3.4.1条中的水平荷载计算表达式中采用了总竖向应力乘以土层侧压力系数的表达方式，因此，本条中分别对各种竖向应力的计算方法作了说明，给出了定性较为合理的经验公式。343 侧压力系数采用简单的朗肯土压力系数。35 基坑内侧水平抗力标准值351 当基坑外侧水平荷载确定之后，欲计算结构内力，首先必须确定基坑内侧土体抗力，内侧土体抗力可用不同方法求得，如按朗肯土压力假定，内侧各点的水平抗力标准值应以被动土压力系数确定的被动土压力值较为合理。38 开挖监控381 基坑支护结构在使用过程中出现荷载、施工条件变化
8、的可能性较大，因此在基坑开挖中必须有系统的监控以防不测。施工监控的重要性越来越被业主所认识，系统的监控措施是平安设计的重要保证。382 本文规定了在基坑边缘开挖深度12倍范围内的需要保护的体含建筑物、地下管线等均应作为监测对象，具体范围应根据土质条件、周边保护物的重要性等确定。386 目前规程还不能给出统一的基坑监测工程报警值，设计人员应根据工程具体情况给定一个监控限值，如监测地点建筑物的报警值可按?建筑地基根底设计标准?中的允许变形及差异沉降等控制。4 排桩、地下连续墙41 嵌固深度411 排桩、地下连续墙结构计算应采用弹性地基梁方法计算较符合实际，但弹性地基梁方法是建立在“弹性根底上，当所
9、取计算参数正确且计算限于“弹性阶段时其结果较为合理，而土层是弹塑性材料，弹性地基梁解的结果正确与否取决于计算出的基坑内侧土抗力是否超过某一限值如标准值，而桩墙结构嵌固深度在一定范围内时，增加嵌固深度具有降低侧向抗力峰值及峰值作用点下移的作用，因此，以被动土压力为极限条件确定嵌固深度根本能到达按此嵌固深度计算出的弹性地基梁基坑内侧应力小于或少量超过被动土压力的要求，亦即按简化的塑性条件来确定弹性理论计算的根本嵌固深度。 对于单支点支护结构，由于结构的平衡是依靠支点及嵌固深度两者共同支持，必须具有足够的嵌固深度以形成一定的反力保证结构稳定，因此，采用了传统的等值梁法确定嵌固深度，按式4.1.14确
10、定的嵌固深度值也大于整体稳定及抗隆起的要求。对于多支点支护结构，只要支点具有足够的刚度，且土体整体稳定能满足要求，结构不需要嵌固深度亦可平衡，因此，本条规定按附录A确定嵌固深度。由于式A.0.1未考虑锚杆或支撑对土体整体稳定的作用，故偏于平安。在式A.0.1中，rk的取值是根据20余项多支点支护实际工程统计确定的，而传统的多支点支护工程嵌固深度一般是按等值梁法确定的，因此rk的取值一般情况下偏大，但小于传统方法，当具有地区经验或设计人员有工程经验参考时，按A.0.1计算结果可适当减小。412 本条是根据现有工程经验统计而得到的嵌固深度构造要求。42 内力与变形计算421 桩、墙结构的内力与变形
11、计算是比拟复杂的问题，其计算的合理模型应是考虑支护结构土支点三者共同作用的空间分析，因此，采用分段平面问题计算，分段长度可根据具体结构及土质条件确定。为便于计算，排桩计算宽度取桩中心距，地下连续墙由于其连续性可取单位宽度。422 支护结构分析应工况计算，考虑开挖的不同阶段及地下结构施工过程中对已有支撑条件撤除与新的支撑条件交替受力情况进行。目前我国支护结构设计中常用的方法可分为弹性支点方法与极限平衡法，工程实践证明，当嵌固深度合理时，具有试验数据或当地经验确定弹性支点刚度时，用弹性支点方法确定支护结构内力及变形较为合理，应予以提倡。考虑不具备弹性支点法计算条件及不同分析方法对简单结构计算误差影
12、响甚小的事实，本条保存了悬臂式结构按极限平衡法及单层支点结构按等值梁法的计算方法。在支点结构设计中，考虑刚度的冠梁或内支撑的平面框架上每一点的刚度不尽相同，因此对于支护结构而言按平面问题计算不尽合理，只有当支护结构周边条件完全相同，支撑体系才可简化为平面问题条件，按平面问题计算；而对于锚杆支点而言，由于锚杆腰梁间根本上不存在相互影响，假定为平面问题比拟合理。因此，考虑刚度的冠梁或支撑结构体系与支护结构的共同作用结果应是采用空间协同作用分析方法，所谓的分段平面问题实际上是将空间分析计算出的内力结果分段合并按同一配筋处理。423 为使本规程与?混凝土结构设计标准?相配套，由于荷载的综合分项系数为1
13、.25，支护结构为受弯构件，因此，经将计算值乘以1.25后变为内力设计值，便于截面设计。43 截面承载力计算431 对排桩、地下连续墙等混凝土结构，通常按受弯构件进行计算，必要时，也可考虑按偏心受压构件进行计算，本条与附录D.0.1相匹配，对矩形截面和沿截面周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面构件，其正截面和斜截面承载力均可按现行国家标准?混凝土结构设计标准?GB J1089进行设计。44 锚杆计算442 当锚杆杆件的受拉荷载设计值确定后，杆件截面面积确实定即可根据?混凝土结构设计标准?确定。443 锚杆锚固段土与锚固体间的承载力设计值强调了现场试验的取值原那么，分别对不同基坑侧壁平安等级提出了承载
14、力确实定方法，明确了附录E所给的各种试验方法的应用，经验参数估算方法仅作为试验的预估值与平安等级为三级基坑侧壁承载力确实定使用。公式4.4.3端部扩孔锚杆扩孔局部承载力计算表达式是参照美国锚杆标准推导得出。表4.4.3中根据我国土层锚杆施工技术水平以一次常压灌浆工艺为根底的统计值。由于我国各地区地层特性差异较大，且施工水平参差不齐，因而，在有地区经验的情况下，应优先根据当地经验选取。对于压力灌浆、二次高压灌浆工艺，可根据灌浆压力大小、二次高压灌浆方法简单二次高压灌浆和重复分段高压灌浆的不同，将土体与锚固体极限粘结强度标准qaik提高1.22.0倍。锚杆抗力分项系数取1.30是与传统平安系数法相
15、配套的。45 支撑体系计算451 支撑通过冠梁或腰梁作用对排桩、地下连续墙施加支点力。支点力大小与排桩、地下连续墙及土体刚度、支撑体系布置形式、结构尺寸有关。因此，在一般情况下应考虑支撑体系在平面上各点的不同变形与排桩、地下连续墙的变形协调作用而采用空间作用协同分析方法进行分析。应用有限元方法考虑支撑体系与排桩、地下连续墙共同作用可求出支撑体系的轴向力；按多跨连续梁计算支撑体系、构件自重及施工荷载产生的弯曲应力。当基坑形状接近矩形且周边条件相同时，支撑体系结构可采用简化计算方法确定支撑结构构件及腰梁内力。5 水泥土墙51 嵌固深度511512 水泥土墙的验算应同时满足抗倾覆、抗滑移、整体稳定及抗隆起要求，由于水泥土墙为重力式墙，上述四项验算的前两项不仅与嵌固深度有关，而且与墙宽有关，而后两项验算与墙宽关系不大，因此，在确定水泥土墙嵌固深度时，可采用整体稳定与抗隆起验算，由图1可知，满足整体稳定条件时即已满足了抗隆起条件，因此仅以整体稳定性条件确
