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1、丈止疸丄夫彥网络教育学院钢筋混凝土结构课程设计题 目：仓库厂房单向板设计学习中心：江苏宿迁奥鹏学习中心专业：土木工程年 级：201409学号：201409978587学 生：谭晓义指导教师：1 基本情况 本章需简单介绍课程设计的内容，包括厂房的尺寸，板的布置情况等等内容 1、工程概况仓库厂房，设计使用年限为50 年，住宅小区采用砖混结构，楼盖要求采用整 体式单向板肋梁楼盖。墙厚 370 mm ，柱为钢筋混凝土柱，截面尺寸为 400mm x 400mm。2、设计资料HEM弘HD(1)楼板平面尺寸为19.8mx33m，如下图所示：甬图 2.1 楼板平面图2)楼盖做法详图及荷载2 .庁:七況&图 2
2、.2 楼盖做法详图楼面均布活荷载标准值为：7kN/m2楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面，丫= 20kN/m3,板底及梁用20mm厚混合砂浆天棚抹底，丫 = 17kN/m3楼盖自重即为钢筋混凝土容重，Y = 25KN/m3 恒载分项系数1.2；活荷载分项系数为1.3（因工业厂房楼盖楼面活荷载标准值大于 4kN/m2） 材料选用混凝土： C25钢 筋：梁中受力纵筋采用 HRB335 级钢筋；板内及梁内的其它钢筋可以采用HPB235 级。2 单向板结构设计2.1 板的设计本节内容是根据已知的荷载条件对板进行配筋设计，按塑性理论进行计算。2.1.1 荷载板的永久荷载标准值0.08 X 25=2 kN/
3、m20.02 X 20=0.4 kN/m20.02X 17=0.34 kN/m22.74 kN/m280mm 现浇钢筋混凝土板20mm 厚水泥砂浆抹面20mm 厚混合砂浆天棚抹底 小计楼面均布活荷载标准值7 kN/m2永久荷载分项系数取1.2,因工业厂房楼盖楼面活荷载标准值大于4kN/m2,所以活荷载分项系数取 1.3。于是板的荷载总计算值：q= y g + 申 丫 q =1.2 X 2.74+0.7 X 1.3 X7=9.658kN/m2G k Q k倉4= y g + y q =1.2 X 2.74+1.3 X 7=12.388kN/m2G k Q k由于、，所以取q=12.388kN/m
4、2，近似取q=12kN/m22.1.2 计算简图次梁截面为200mmX500mm,现浇板在墙上的支承长度不小于100mm,取板 在墙上的支承长度为120m m。按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨 l = l +h/2=2200-100-120+80/2=2020mm1.0251 =2030mm,取 l =2020mm0 n n 0中间跨 1 = 1 =2200-200=2000mm0n因跨度相差小于10%,可按等跨连续板计算。取1m宽板带作为计算单元，计算简图如图所示：g + q = 1 kN/F 、F %t /胃f / f t f F 、f ( 、 71丄2. Cr NO沖-2上2 治
5、 D Cl3z.ZO 0 0 2 z20 0 01 z2 Ci 2 Ci图 2.5 板计算简图2.1.3 内力计算板厚 h=100mm，次梁 bXh=220mmX450mm计算跨度：边跨 L =Ln+h/2=3000-120-220/2+100/2=2820mm01L = Ln+a/2=3000-220/2-120+120/2=2830mm01选其中较小者L01=2820mm中跨 L02=Ln=3000-220=2780mm跨度差(L -L02)/L02=(2820-2780)/2780=1.4%10%01故按等跨连续板计算。查表可知，板的弯矩系数 a 分别为：边跨中， 1/11；离端第二支座
6、， -1/11； m中跨中， 1/16 ；中间支座， -1/14 。故M =-M = (g+q) 12/ll=9.2X 2.022/ll=3.34kN m1 B 0M =- (g+q) 12 /14=-9.2X 2.02/14=-2.57kN mc0lM = M = (g+q) 12 /16=9.2X 2.02/16=2.25kN m320l这是对端区单向板而言的，对于中间区格单向板，其M和M应乘以0.8, Mc 2 c=0.8X-2.57=-2.06kN m； M =0.8 X2.25=1.80kN m22.1.4 配筋计算板的配筋计算只需按钢筋混凝土正截面强度计算，不需进行斜截面受剪承载力
7、计算。取 a=25, b=1000mm, h=100mm, h0=h-a=100-25=75mmfc=12.5N/mm2，fy=210N/mm2板的配筋计算表：表2-1板的配筋计算表截面1B2或3C弯矩设计值（kNm）3.34-3.342.25-2.57a = M / ( a f b h2 )0.0650.0650.0440.050s1 c0g =1-J 1-2as0.0670.0670.0450.051轴线计算配筋(mm2)A = g b h a f / f273.7273.7183.9208.4s o 1 cy实际配筋(mm2) 8160A =314.s0 8160A =314.s06/8
8、160A =246.0s6/8160A =246.0s轴线计算配筋(mm2)A = g b h a f / f273.7273.7147.1166.7SO1cy实际配筋（mm2） 8160A =314.s0 8160A =314.s06/8160A =246.0s6/8160A =246.0s计算结果表明，支座截面的g均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则;A /bh=246/ （1000X80） =0.308%，此值大于 0.45 f /f =0.45X1.43/210=0.306%,s t y同时大于 0.2%，满足最小配筋率。2.2 次梁的设计本节内容是根据已知的荷载条件对次梁进行配筋
9、设计，按塑性理论进行计算2.2.1 荷载永久荷载设计值 板传来永久荷载 次梁自重 次梁粉刷小计可变荷载设计值荷载总设计值3.522X2.2=7.81kN/m0.2X(0.5-0.08)X25X1.2=2.52kN/m0.02X(0.5-0.08)X2X17X1.2=0.34kN/mg=10.67kN/mq=5.6X2.2=12.32kN/mg+q=22.99kN/m2.2.2 计算简图次梁支承在主梁或墙上，其支座按不动铰支座考虑，次梁按多跨连续梁计算。次梁所受荷载为板传来的荷载和自重，也是均布何在。计算板传来的荷载时，取 次梁相连跨度一半作为次梁的受荷宽度。次梁在砖墙上的支承长度为250mm。
10、主梁截面为300mm X 650mm。计算跨度：边跨 l =l +a/2=6600-120-300/2+240/2=6450mm1.025l =6488mm，o n n故取 l =6450mmo中间跨 l = l =6600-300=6300mmon因跨度相差小于 10%，可按等跨连续梁计算。次梁计算简图如图所示：g t q = 2 2 . 9 9 k N / m图 2.6 次梁计算简图2.2.3 内力计算跨度差 （L -L ）/L X100%=（6475-6350）/6350X100%=1.97%10% 01 02 02按等跨连续梁计算。次梁弯矩计算表（M=ambpL ）如表2-302表2-
11、2次梁弯矩计算表截面边跨中第一支座中间跨中中间内支座a mb1/11-1/111/16-1/14Lo(mm)6475647563506350M(kN/m)84. 69-84.6956.00-64.00次梁简力计算表（V二avbpLn）如图2-4表2-3次梁简力计算表截面ArBlBrClCra vb0.450.600.550.550.55Ln(mm)63556355635063506350V(kN)63.5584.7377.6177.6177.612.2.4 配筋计算次梁应根据所求的内力进行正截面和斜截面承载力的配筋计算。正截面承载 力计算中，跨中截面按T形截面考虑，支座截面按矩形截面考虑；在斜
12、截面承载 力计算中，当荷载、跨度较小时，一般仅配置箍筋。否则，还需设置弯起钢筋。(1)次梁正截面抗弯计算跨中截面按T形截面计算，翼缘宽度为边跨 bf=L01/3=6475/3=2158 mmb+Sn=220+(3000-120-125)=2975 mm中跨 bf=L02/3=6350/3=2117 mm YdM ，故次梁跨中截面均按第一类T形截面计 算，支座处按矩形截面计算。b=220 mm fc=12.5 N/mm2fy=310N/mm2正截面抗弯计算表：表2-4 正截面抗弯计算表截面边跨跨中第一内支 座中间跨中中间支座M (kN m)84.69-84.6956.00-64.00b(mm)2
13、1582202117220a s=rdM/(fcbh02)0.0220.2150.0150.162Z0.0220.2450.0150.178A=fbf Zh0/fs c f0 y794902509763配筋318418218318实配面积(mm2)7631018509763其中Z =x/h0均小于0.35，符合塑性内力重分布条件。(2)次梁斜截面抗剪配筋计算hw/b=(h0- hf)/b=(415-100)/220=1.432Vmax=84.73 kN 满足截面尺寸要求。斜截面抗剪计算表：表 2-5 斜截面抗剪计算表截面ArBlBrCLCRV (kN)63.5584.7377.6177.6177.61rdV(kN)
