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1、中央空调新风系统噪音量的计算和消声设 备的选择成巍(中亿丰建设集团股份有限公司水电分公司)摘要在对中央空调的消声设备进行选择时往往没冇根据噪声的不同频率进行噪声量的 计算，而是根据风机参数、风管内风速以及实际经验进行选择，这样往往会造成选择设备过 于保守，浪费投资或者忽视了频率对噪声的影响，使得房间噪声最终达不到规范的要求。在 某医院空调新风系统中，业主原要求在新风机房中均使用ZP100型消声器，后经过项目部对 噪声量和所需消声量进行计算，业主最终同意使用ZW讽消声弯头，最后取得了良好的坏境 和经济效果。关键词噪声评价标准气流噪声风机噪声 消声设备选择中央空调的噪声大小是空调的设计和安装是否成
2、功的重要评价标准，如果仅能达到温 湿度要求而不能很好的控制噪声的话，同样会使空调系统的舒适度人打折扣。但在实际消声 设备选择过程中，往往会忽视对噪声量的计算而是根据风管风速和以往经验进行选择，这样 可能会造成选择过于保守，浪费投资或者所选消声设备的频率特性与噪声的频率不符，无法 达到令人满意的消声效果。因此在设计和选择消声设备时，应根据噪声的频率特性，对各频 率的噪声量进行计算，选择在各个频率均能满足消声要求的消声设备，才能达到应用的效果, 同时也能避免选择过于保守，节约投资。2、噪声的评价标准分贝(db)往往被用来表示声音强度的人小，是一个客观的物理量。但人耳感受到的 噪声级别除了与声音强度
3、人小有关外还与人们的主观感受息息相关，因此一般使用A声级来 表示噪声的人小，单位为db(A),是人们根据实验结果，依据40方等响曲线的计权网络而测 得的声级，反应了人耳对声音主观感受的等级。db和db(A)的概念并不相同。噪声的人小还和声音的频率有很人的关系。同样的声压级(分贝)，如果频率不同，那 么人耳的主观感受是完全不同的。因此在噪声控制设计中，单是一个A声级并不能反应出噪 声的频率的影响，而是需要计算出不同频率卞的噪声量，才能有的放矢得选择消声设备。否 则如呆在一个以低频噪音为主的环境中选择了一个以消除高频噪音为主的消声设备，那就白 白浪费了投资而取不到任何效果。目前NR曲线是国际上最常
4、用的噪声评价标准曲线，如表 1所示，每个NR曲线都反映了不同频率下的声压级，使得噪声控制的设计能更有针对性。曲线的借频程声压级(dB)NR疔、63125250500100320CO400080001043. 130.721.311. 510654.22.31547 335.025.919.41513.79.37. 42051.339430.624.32016.814.412.62555. 243.735.2Z3.Z23Z1.919.517.72059 248. 129. Q31.02026021,722.93563. 152.444.53893532.029.82B.04067. 156.44
5、9.243.81037.134.933.24571.061. 153.64& 64542.240.038.35075.065.55& 553.55047.245.213.5表1 NR血线对应的倍频带中心频率声压级在通常情况下，NR曲线和A声级(La)的换算关系为：La=NR+5o比如要求噪声不超过 50db (A),则对应的NR曲线为NR45o3、噪声的计算噪声的计算包括风机噪声、气流噪声、噪声的自然衰减、噪声的混合等，需要对每个倍 频程的中心频率进行分别计算，得出各频率下的噪声后，与要求的噪声NR曲线进行比较， 得出要求的消声屋，从而选择出消声设备。在苏州工业园区唯亭医院工程中，空调系统采用
6、风机盘管加新风系统，新风系统为全空 气系统(如图所示)，在每层均设置单独新风机房，共计18个。考虑到医院的特殊要求，业 主方为谨慎起见提出在新风AHU机房中采用ZP100消声器。本工程标准层每层新风系统风量 为4000m7h,风速为左右，项目部对最不利房间的噪声量进行了核算，并根据计算结 呆建议采用消声弯头，最终业主采纳了项目部的建议，并在实际应用中取得了良好的经济和 环境效果。以该医院标准层新风系统为例，如图所示，取距离机房最近的房间。风量为4000m7h,送风干管为800mmX320inm,进入房间的支管为120iranX120mm,AHU机组的出风I I为300iranX300mm,取频
7、率f=1000Hzo1460訂FVD：3 K2000机房内示意图计算平面图3.K气流噪声的计算3.1.1.0-1 段机组出I I尺寸为300nunX300imn,需一段变径管与系统8OOminX32Oinm管道对接。变径管的气流噪声L(db)计算公式为：(1)J二A+BlgU -3KU 变径管入I流速，m/s;K 与变径管角度有关的修正值，由图1查得。的修正值K(出)1252弭500102)A(49,652.8528M257.?(細?7.32Z.915.2110表2 变径管系数A、B现场实际测量，变径角度a约为3 2。，查图1可得K=85,查表2可得A=54.2(db),B=9.8 (db)。
8、因此，该变径的气流噪声为：Lw=54. 2+9. 81gl. 11/(0. 3*0. 3)-3*8. 5=39 (db)该段变径的自然衰减AL (db)为：A L=101g(l+m)2/4m(2)式中m为变径前后的管道截面积之比,即m二(0. 3*0.3) / (0. 8*0.32 ) =0. 35则：A L=101g (1+0.35) 2/(4*0. 35)=1 (db)3.1.2. 1一2 段该段为0. 9米的直管段，管道尺寸为800wmX320inm,风速为4. 33m/so直管段的气流噪声L(db)为:L.=Lwc+501gU +101gF+K式中:直道代倍疑帝修正值中心箕华(HO63
9、12S2505001000200040008000修正-5一68_910-13_20表3直管段气流噪声倍频带修正值则：该直管段的气流噪声为：Lwc=10+501g4. 33+101g(0. 8*0. 32)-9=27 (db)直管段的自然衰减门J由表4查得亶*声自然衰菽风行形状及尺寸(m)6312S250500)oa0. 0750 20.6O.ti0.450.30.3矩形典管0. 2-0.40.60,60. 450.30.20.4080.6060.300.150. IS0.8-1.60.4S0.30. 150100.060075020.10.10. 150.150.30.2-0. 40.060
10、.10100. IS0.204080.030- 060060. 100.150.8-1. 60.030.030. 030.00.06表4直管噪声门然衰减其中矩形风管尺寸为当量直径，即(2*0. 8*0. 32) / (0. 8+0.32) = 0. 45m,因此该段直 管的自然衰减为0. 9*0. 15=0. 14 (db)。此时，便可以计算出气流到达2点的噪声，为0-1变径段产生的噪声经过直管段自然衰 减后与直管段产生气流噪声的能量之和，而非代数和：即： L= 101g (10I1/10+10I2/1)(4)其中Li和L2分别为混合之前的分贝数,即L讦39-0. 14=38. 86 (db)
11、 , L2=27 (db).则通过计 算可得出 2 点的气流噪声为 L=101g (10s3 36/10+102T/10)=39(db) o3. 1.3. 2-3 段该段为800*320的弯头，其气流噪声声功率级为：Lw=L.c+101gfD+301gd+501gU(5)式中：L-c 弯头比声功率级(由图2查得)fj倍频带低限频率，Hz, fj=f/y/2;f 倍频带中心频率，Hz；U 弯头内流速，m/so3040-50、uHi/w、|JII,0.5 I51050 1005001000图2弯头的L.值图中的横坐标Nk为斯脱立哈尔数，N=tr=f*d/u二1000*0. 46/4. 33二106
12、,通过图2町查得L.f-25 (db),通过式(5)及已知数据求得：U=-25+101g (1000/V2) +301g0. 46+501g4. 33=25 (db)弯头的自然衰减可通过查表5直接获得：奇头声的自械表減青头形状及尺寸(nO12525050010002000400080000. 125-0.2512330. 28-0. 5012330. S3】.001233331.05-2. 0012333330 125157530. 250137533力形专头0. 5015753331.005?53333表5弯头的门然衰减当量直径为0. 46,即f二1000Hz时，衰减量约为5 (db)。综上
13、,3点处的噪声为2点处的噪声经弯头自然衰减后和弯头自身气流噪声的能量和， 根据式(4)：L=101g10(39_5)/10+1025/1= 34 (db)3.1.4. 3-4 段该管段为1.46m的直管段，尺寸为800X320,风速为4. 33m/s,计算方法同1-2段，根据 式(3)可得:Lw=Lwc+501gU +101gF+K=27 (db)o 自然衰减为:0. 15*1. 46= 0. 2 (db)。则 4点处的噪声为3点噪声衰减后与该直管段气流噪声的能量和：L=101g10( 2)/1+102-7=35(db) o 3. 1.5. 4-5 段该段为800X320弯头,计算同2-3段，根据式(5)及图2可得U=Uc+101gf#+301gd+501g U =25 (db),根据表5,自然
