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1、循环流化床锅炉热效率计算我公司75t/h循环流化床锅炉，型号为UG75/3.82-M35，它的热效率计算为：、煤种情况:分析项目单位#1炉低位发热量KJ/Kg12127全水分%7挥发份%11.55灰份%57.03含碳量%42.97含硫量%0.34二、锅炉运行技术指标分析项目单位#1炉统计时间H(2008.10.1410.20)120锅炉蒸发量t7726平均蒸发量t/h64.4给水温度C105主蒸汽压力MPa3.3主蒸汽温度C440排烟温度C135飞灰含碳量%2.4炉渣含碳量%2.4烟气含氧量%8锅炉排污量t/h1原煤消耗t/h20.125标煤消耗t/h8.483吨汽标煤耗t/t0.132排渣量
2、t/h15放灰量t/h7三、锅炉在稳定状态下，相对于1Kg燃煤的热平衡方程式如下：Q =Q +Q +Q +Q +Q +Q (KJ/Kg),相应的百分比热平衡方程式为：r 123456100%=q +q +q +q +q +q (%)1 23456其中1、Q是伴随lKg燃煤输入锅炉的总热量，KJ/Kg。rQ = Q +h +h +Qrar rm rs wl式中Q 燃煤的低位发热量，KJ/Kg；是输入锅炉中热量的主要来源。arQ =12127 KJ/KgJarh 燃煤的物理显热量，KJ/Kg；燃煤温度一般低于30C，这一项热rm量相对较小。h 相对于1Kg燃煤的入炉石灰石的物理显热量，KJ/Kg；
3、这一项热 rs量相对更小。Q -伴随1Kg燃煤输入锅炉的空气在炉外被加热的热量，KJ/Kg；如 wl果一、二次风入口暖风器未投入，这一部分热量也可不计算在内。2、Q是锅炉的有效利用热量，KJ/Kg；在反平衡热效率计算中，是利1用其它热损失来求出它的。3、Q是机械不完全燃烧热损失量，KJ/Kg。4Q= Q (M C +M C +M C )/M4cc hz hz fh fh dh dhcoal式中Q 灰渣中残余碳的发热量，为622 KJ/Kg。ccM、M、M 分别为每小时锅炉冷渣器的排渣量、飞灰量和底灰 hzfhdh量，分别为15、7、2t/hoC、C、C 分别每小时锅炉冷渣器的排渣、飞灰和底灰中
4、残余 hzfhdh碳含量占冷渣器的排渣、飞灰和底灰量的质量百分比，按2.4%左右。M 锅炉每小时的入炉煤量，为20.125t/h。coal所以 Q= Q (M C +M C +M C )/M4cc hz hz fh fh dh dhcoal=622 (15*2.4+7*2+3.5*2.4) /20.125=1694 KJ/Kgq= 100Q/Q (%)44 r=100*1694/12127=13.9%4、Q是排烟热损失量，KJ/Kg o2Q=(H H )(1q/100)2 py lk4式中H -排烟焓值，由排烟温度e(135C)、排烟处的过量空气系pypy数 a(a =21.0/(21.0 O
5、 ) =1.24 和排烟容积比热容 C =1.33pypy2pypy(KJ/(Nm3C)计算得出，KJ/KgoH =a(V C + V C )0 +I 由于I比较小可忽略不计py py gy gy H2O H2O py fhfh=1.24*( 5.05*1.33+0.615*1.51) *135=1229H 入炉冷空气焓值，由排烟处的过量空气系数a、冷空气容积比 lkpy热容C (1.31KJ/(Nm3C)、冷空气的温度B(20C)和理论空气量lklkVo(Vo=0.0889(C +0.375 S )+0.265H -0.0333O , Nm3/ Kg)计算得出，ararararKJ/Kg。V
6、o=0.0889(C +0.375 S )+0.265H -0.0333O ,arararar=0.0889 (42.97+0.375*0.34) +0.265*4.08-0.0333*9.63=4.59H = VoC 0lkk lk=4.59 *1.31*20=120Q=(H -H )(1-q/100)2py lk4= (1229-120)(1-13.9/100)=953.74q=100Q/Q (%)2 2 r=100*953.74/12127=7.86%5、Q是化学不完全燃烧热损失量，KJ/Kgo3Q=236(C +0.375S )(M /28)/(M /64+M /46)(1- q/10
7、0)3 ararcoso2nox4=236 (42.97+0.375*0.34)(5.6/28) / (619.8/64+656.6/46)(1-15.6%)=71.36式中M、M 分别为排烟烟气中CO、SO、NO所含的质量，mg/ co so2nox2XNm3。分别为：5.6、619.8、656.6q=100Q/Q (%)33 r=100*71.36/12127=0.58%6、Q是锅炉散热损失量，KJ/Kg。5q=(0.28*75.0)/H %5=(0.28*75)/64.4=0.32式中H锅炉的实际运行时的蒸发量，t/h。7、Q是锅炉的灰渣物理热损失量，KJ/Kg。6Q=(H M *100
8、/(100-C )+H M *100/(100-C )+ H M *100/(100-C )6 hz hzhzfh fhfhdh dhdh/ Mcoal=(608*15*100/ (100-2.4) +77*7*100/ (100-2.4) +608*2*100/(100-2.4)/20.125=553.7式中H、H、H 分别为锅炉冷渣器的排渣、飞灰和底灰的焓值， hzfhdhKJ/Kg,由各自对应的平均比热容c (1.185、1.0048),温度900C、h65C计算得出，分别为：H =A a c 0hz ar hz hz hz=0.5703*1.185*900=608 KJ/KgH =A
9、a c 0 fh ar fh fh fh=0.5703*1.0048*135=77KJ/Kgq=100Q/Q (%)66 r=100*553.7/12127=4.56%8、n是锅炉的反平衡热效率，。n =100 (q +q +q +q +q )234563、结论结合现场实际运行数据，计算的锅炉热效率与厂家提供的设计数据比较如下：(额定工况)序号项目符号单位实际数据1排烟热损失q2%7.862化学不完全燃烧热损失q3%0.583机械不完全燃烧热损失q4%13.94散热损失q5%0.325灰渣物理热损失q6%4.566反平衡热效率n%72.784、理论耗标煤量计算B=100/n Qr*D (h -
10、h )+D (h -h )grgr gspw pw gs=100/(72.78*29310)*64.4(3297-440)+1*(1042-440)=8.65 t/h为了降低各项热损失指标，提咼锅炉热效率，建议做如下改进：1、根据循环流化床锅炉的燃烧机理，一定要保证床内物料的充分 流化。最主要的两方面就是，首先要保证稳定的床压波动范围，根 据入炉煤质的变化，及时投入相应数量的冷渣器，避免床压上升过 高；同时在床压下降到较低时，也要及时停运冷渣器进行吹扫。其 次要保证一次流化风量大于最小流化风量，并根据床温情况，适当 加大。只有保证了床内物料的充分流化，才能避免发生床内局部结 焦、床温偏差大和局
11、部产生流化死区等不良现象，使入炉煤在炉膛 得到充分的燃烧，以此减少锅炉冷渣器排渣中残余碳的质量含量 C，降低机械不完全燃烧热损失。hz2、对冷渣器的投入运行要足够重视。一方面，冷渣器能够控制炉 膛床压；另一方面，要控制冷渣器的运行参数，降低排渣温度，以 此减少灰渣物理热损失。3、对炉膛内一、二次风的配比做进一步调整。一次流化风在保 证物料充分流化的同时，也要保证炉膛密相区有一定的燃烧份额， 使密相区的实际过量空气系数接近1，在欠氧燃烧状态。二次风从 炉膛密相区和稀相区的分界处进入，根据0 %控制燃烧所需的总风2量，保证细颗粒在稀相区的充分燃烧。另外，一、二次风共同作用， 保证物料在炉内的循环倍率，提高细颗粒再燃烧的机率，降低飞灰 中的残余碳含量C，进一步减少机械不完全燃烧热损失。fh4、加强对锅炉外部保温材料的完善，发现缺陷及时检修，减少 锅炉的散热损失。
