《2023年辽宁注册化工工程师考试真题卷（7）》由会员分享，可在线阅读，更多相关《2023年辽宁注册化工工程师考试真题卷（7）（18页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、2023 辽宁注册化工工程师考试真题卷7本卷共分为 1 大题 43 小题，作答时间为 180 分钟，总分 100 分，60 分及格。一、单项选择题共43 题，每题 2 分。每题的备选项中，只有一个最符合题意1. 用 E()表示活塞流反响器的停留时间分布密度函数，则 E(1) 等于。A(0.5B( C(0 D(0)2. 在全混流反响器和全混式间歇反响器中分别进展等温恒容零级 不行逆反响，反响温度及原料的初始浓度均一样，则到达一样转 化率时所需的空时 与反响时间 t 的长短 。A(相等B(全混流小于全混式间歇反响器C(全混流大于全混式间歇反响器第1页共18页D(不确定3.下面的 T-X 图中，AB
2、 是平衡曲线，GH 是最正确温度曲线，FB 是等转化率线。由图确定在等转化率 FB 线上所标明的各点中，点速率最大。AH BG CF DI 4.选择在全混流反响器中进展等温恒容一级不行逆反响时的空时与 转化率的函数关系式为。A.AB.B第2页共18页C.CD.D5.在某等温恒容条件下进展的气相反响，测得 A 的浓度CAkmol/m3随反响时间 tmin的变化关系为反响组分A 的初始反响速率是。A2.68×10-2kmol/(m3mi B1.56×10-4kmol/(m3mi C4.79×10-4kmol/(m3mi D4.35×10-6kmol/
3、(m3mi 6.下面的可以作为停留时间分布密度函数 Et。A.AB.BC.C第3页共18页D.D7.在全混流反响器和活塞流反响器中分别进展等温恒容零级不行 逆反响，反响温度及原料的初始浓度均一样，则到达一样转化率 时所需的反响体积大小 。A(相等B(不确定C(全混流大于活塞流D(全混流小于活塞流8.选择在全混式间歇反响器中进展等温零级不行逆反响时的反响时 间与转化率的函数关系式为。A.AB.BC.CD.D9. 一化学反响在 1000K 时的速率常数是 500K 时的 10000 倍，第4页共18页则 800K 的速率常数是 600K 时的 倍。A(9.5B(46.4 C(123.5 D(120
4、610. 在N 个串连的全混流反响器中进展某化学反响，假定当 N时，反响结果与一个活塞流反响器 。A(相当B(优 C(差 D(不确定11. 承受下述两种反响器进展等温、恒容二级不行逆反响： 体积为Vr 的一个活塞流反响器； 两个体积分别为 0.5Vr 的活塞流反响器的串联。 在原料条件一样的状况下，两种反响器能到达的出口转化率 。A(无法推断 B(前者大于后者C(一样D(前者小于后者第5页共18页12. 一个反响器的停留时间分布函数可以写成 F()=1-e- 该反响器被称为 。A(活塞流反响器B(全混流反响器C(固定床反响器D(间歇反响器13. 用E()表示全混流反响器的停留时间分布密度函数，
5、则 E(0) 等于。A(1B( C(0D(不确定14. 氮氧化物的氧化反响 NO+0.5O2NO2 某反响条件下， NO2 的生成速率为 10mol/(m3s)，则 O2 的消耗速率为。A(10mol/(m3B(20mol/(m3 C(5mol/(m3 D(3.16mol/(m3第6页共18页15. 用F()表示全混流反响器的停留时间分布函数，则 F(1)等于 。A(0B(1C( D(0.63216. 用 E()表示 0.5m3 活塞流反响器的停留时间分布密度函数， 则E(0)等于。A(0.5B( C(0 D(1-1)17.反响组分有 A，B，C 三种，由以下图表示的间歇反响器中反响组分浓度随
6、时间变化曲线，推断反响的类型为。A. 平行反响第7页共18页B. 并列反响C单一反响D连串反响18. 乙烷热裂解制乙烯反响，800K 时的反响速率常数 k=3.43s-1， 反响中参加大量的水蒸气，可按恒容反响处理。则间歇操作时， 乙烷转化率为 80%所需的反响时间为。A(0.46s B(0.2s C(4.5s D(2.25s19.上面的 T-X 图中，AB 是平衡曲线，GH 是最正确温度曲线，FB 是等转化率线。由图确定在等转化率 FB 线上所标明的各点中，点速率最小。AB BF CH DD第8页共18页20.在全混流反响器中进展液相等温二级不行逆反响，反响体积为 Vr 时，出口转化率为 X
7、A。假设仅出口转化率降低为 1/n 倍的 XA 时， 反响体积变为。A.AB.BC.CD.D21. 在全混流反响器和活塞流反响器中分别进展等温恒容零级不行逆反响，反响温度及原料的初始浓度均一样，则到达一样转化 率时所需的空时大小。A(相等B(全混流小于活塞流C(全混流大于活塞流D(不确定22. 下面可以作为停留时间分布函数。第9页共18页A(e-t-1 B(et-1 C(1-e-2tD(1-ae-1/a,a023. 在全混式间歇反响器中进展液相等温二级不行逆反响，当反响5min 时，转化率到达 90%。现改用全混流反响器，在一样温度和原料浓度下，时可以到达一样的转化率：A(空时为 50min
8、B(空时为 5min C(空时等于 5.6min D(不确定24. 用 F(t)表示活塞流反响器的停留时间分布函数，则 F(2)等于 。A(2B(不确定C(1 D(0.525. 在一个体积为 10L 的全混流反响器中进展液相等温一级不行第10页共18页逆反响，当反响 5min 时，转化率到达 90%。现改用两个 5L 的全混流反响器串联，在一样温度、原料浓度和进料量下，到达一样的最终转化率，所需总空时是 。A(12.5min B(0.24min C(2.5min D(5main26.选择在活塞流反响器中进展等温恒容一级不行逆反响时的空时与 转化率的函数关系式为。A.AB.BC.CD.D27.
9、对一的 n 级不行逆化学反响 AB，在一样的反响物浓度条件下，300K 时 A 的转化率到达 50%需要 60min，400K 时到达相第11页共18页同转化率耗时 1min，则反响的活化能为。A(34561.5J/molB(4913.2J/mol C(40848.5J/mol D(15743.8J/mol28. 在一个用全混流模型描述的流化床反响器中进展煤的气化反响 C+O2CO2 假定颗粒大小均匀，且在某反响条件下，反响级数为零级，反响速率常数 k 与碳的初始浓度 c0 之比等于 1min-1， 则空时为 1min 时反响器出口处碳的平均转化率为。A(1 B(0.632 C(0.5 D(0
10、.26429. 用F()表示活塞流反响器的停留时间分布函数，则 F(1)等于 。A(1B(1-1) C(0D(第12页共18页30.在某等温恒容条件下进展的气相反响，测得 A 的浓度CAkmol/m3随反响时间 tmin的变化关系为反响时间为 30min 时A 的反响速率是。A2.68×10-2kmol/(m3mi B1.56×10-4kmol/(m3mi C3.12×10-4kmol/(m3mi D4.35×10-6kmol/(m3mi31. 一 个 反 应 器 的 停 留 时 间 分 布 密 度 函 数 可 以 写 成E()=(-1) 该反响
11、器被称为 。A(釜式床反响器B(全混流反响器C(活塞流反响器D(间歇反响器32.选择在全混式间歇反响器中进展等温一级不行逆反响时的反响时 间与转化率的函数关系式为。第13页共18页A.AB.BC.CD.D33. 对某一的不行逆化学反响，在仅转变温度，其他条件一样 的状况下，测得 1000k 时的反响速率是 500K 时的 10000 倍，则反响的活化能为 。A(459.27J/mol B(871.45J/mol C(76574.4J/mol D(120.6J/mol34. 对非抱负流淌的反响器，无因次的停留时间分布密度函数 E() 为。A(1 B(0C(第14页共18页D(不确定35. 下面的
12、 T-X 图中，AB 是平衡曲线，CD 是最正确温度曲线。由图确定反响的类型为。A(可逆放热反响B(可逆吸热反响C(不行逆放热反响D(不行逆吸热反响36. 由此题附图推想反响级数为。A(0.5B(1 C(1.5 D(237. 固定床管式反响器中进展邻二甲苯氧化制苯酐的反响，通常是 将控温点放在。A(进口处B(出口处C(热点处D(随机摆放第15页共18页38. 在全混流反响器和全混式间歇反响器中分别进展等温恒容零级不行逆反响，反响温度及原料的初始浓度均一样，则到达一样 转化率时所需的反响体积大小。A(相等B(不确定C(全混流大于活塞流D(全混流小于活塞流39.由以下图推想反响级数为。A1 B0
13、C0.5D240. 承受下述两种反响器进展等温、恒容二级不行逆反响： 体积为Vr 的一个全混流反响器； 两个体积分别为 0.5Vr 的全混流反响器的串联。 在原料条件一样的状况下，两种反响器能到达的出口转化率 。第16页共18页A(无法推断 B(前者大于后者C(一样D(前者小于后者41.对非抱负流淌反响器进展停留时间分布的试验测定，并计算出无 因此方差，则该反响器可用釜串连的模型描述。A2 B1 C4 D0.2542. 将一个活塞流反响器与一个全混流反响器串联使用，两个的串 联挨次颠倒后，停留时间分布特性。A(变大B(不确定C(变小D(不变第17页共18页43. 反响组分有 A，B 两种，由附图表示的反响物 A 的消耗速率随浓度变化曲线，推断反响的类型为。A(一级反响B(自催化反响C(可逆反响D(连串反响第18页共18页
