地下室顶板加固计算即车辆轮胎压力换算

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1、XX(XX)地下室顶板加固施工方案编制人: 校对人: 审核人: 审批人:目录第1章工程概况2第2章等效荷载换算22.1车辆运载及堆载情况 322等效均布荷载计算3第 3 章 支撑体系验算 4第 4 章 支撑体系平面布置图 16第1章 工程概况第2章 等效荷载换算2.1 车辆运载及堆载情况因场内施工期间运输车辆较重的主要为钢筋运输车和砼运输车,因此本方 案以这两种车型进行验算。场内行车时必须严格将车辆荷载控制在方案计算范 围内。即钢筋运载不得大于 60 吨、砼运输不大于 12m3。钢筋运输车按平板半挂车计算,汽车自重 20 吨(轮胎 12 个,前 4 后 8,轮胎规格为 12R (真空),钢筋载

2、重按60吨,合计80吨。混凝土罐车及泵车按装 12 立方米车考虑,混凝土罐车自重约 25 吨, 12 立方米混凝土按 24 吨计,合计 49 吨。2.2 等效均布荷载计算本方案荷载计算依据建筑结构荷载规范 (GB 50009-2012) 、建筑施工 临时支撑结构技术规范 (JGJ300-2013) 等规范编制。本工程回顶方案计算方法参照模板支架计算,地下室顶板为双向板,最大尺寸为2600X 3200,地下室顶板上通过最大荷载为钢筋运输车(钢筋车80T),当两个轮胎的中点落在板的跨中时,弯矩最大。2.2.1 最不利荷载计算轮胎中轴点落在板跨中时,弯矩最大,本案例计算板跨为 4 米。根据建筑结构荷

3、载规范附录 C,等效均布活荷载按下式计算:Q=8Mmax/b2L 1、b 值的计算如下:轮胎12R,即每个轮胎宽度为304mm扁平比按最低70灿算,则每个轮胎 的触地面积为 0.3*0.2 。通常情况下,荷载作用宽度大于长度,则选用公式如下:b=2/3bcy+0.73L(依据荷载规范 C.0.5-2)bcy=bty+2*垫层厚度+板厚bty为荷载作用面平行于板跨的宽度,取 by=2*300=600mm则 bcy=0.6+2*0+0.2=0.8mb=2/3*0.8+0.73*4=3.45m两个局部荷载相邻时有效分部宽度进行折减(轮距1.86m):,b eb22=3.45/2+1.86/2=2.6

4、5m2、荷载的计算如下:则钢筋运输车后轮(单个组合)传递的荷载为:9/31*80/2 (双排)=23.516/2=11.62t3、最大弯矩计算如下:Mmax=11.62*9.8*4 (板跨)/2=227.75KN.m4、等效荷载为:Q=8Mmax/bi=8*227.75/(3.45*4 2)=34KN/m25、乘可变荷载组合系数,动力系数:Q=1.1*1.3*34=48.62KN/m2当车道或顶板设计荷载超过49KN/m2时,下部可不进行加固。第3章支撑体系验算计算依据:1、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20082、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130- 20113、

5、混凝土结构设计规范 GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003、工程属性新浇混凝土楼板名称B2,标高-1.50m新浇混凝土楼板板厚(mm)200模板支架高度H(m)4模板支架纵向长度L(m)3模板支架横向长度B(m)3、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m 2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75荷载标准值G2k(kN/m3)50钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2

6、.52当计算主梁时的均布活荷载(kN/m )1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载2(kN/m )1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距l b(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度 11 (mm)200主梁最大悬挑长度 12(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽荷载系数参数表:正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载的组合值系数呢10.9-可变荷载的分项系 YQ11.4-永久荷载的分项系数YG11.35-结构重要性系数 Y:1设计简图如下:模板设计剖面图

7、(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)152面板抗弯强度设计值f(N/mm )152面板抗剪强度设计值t (N/mm)1.42面板弹性模量E(N/mm )10000面板计算方式三等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上,本例以三等跨连续梁,取1m单位宽度计算233W = bh2/6=1000 X5X15/6 = 37500mm3 , I = bh3/12=1000 沐5X15X15/12 =4281250mm承载能力极限状态qi=yX1.35 (Gik+(G2k+G3k) X h)+1.4 沁你为=1 X1.35 (0.1+(50+1.1)

8、 0.2)+1.4 09 2.5 1=17.082kN/mqi静=yX G(Gik +(G2k+G3k)h)b = 1 1.35 (0.1+(50+1.1) 0.2) 1=13.932kN/mqi 活 =y)X (q. Q1k) b=1(1.4 .9 送.5)柞3.15kN/mq2= 1X1.35 XG1k Xb= 1X1.35 0.1 1=0.135kN/mp= 1 %.4 0.9 Q1k= 1X1.4 .0.9 .2.5= 3.15kN正常使用极限状态q =(Y(G1k +(G2k+G3k) Xh) b =(1 (0.1+(50+1.1) 0.2) 條 10.32kN/m计算简图如下:qi

9、1、强度验算2 2 2 2M1 = 0.1qi 静 L2+0.117q1 活 L2 = 0.1 13.932 X0.22+0.117 3.15 0.22= 0.07kN m2 2M2=max0.08qL2+0.213pL,0.1q2L2+0.175pL=2 2max0.08 0.135 0.2 +0.213 3.15 0.2,0.1 0.135 0.2 +0.175 3.15 0.2=0.135kN mMmax= maxM 1, M2 =max0.07, 0.135 = 0.135kN m尸 Mmax/W = 0.135 106/37500= 3.59N/mm2281250)=0.04mmv=

10、 0.04mm =L/250 = 200/250= 0.8mm满足要求!五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm) 60X 40X 2.52小梁抗弯强度设计值f(N/mm )2052小梁抗剪强度设计值t (N/mm)1253小梁截面抵抗矩W(cm3)7.362小梁弹性模量E(N/mm )2060004小梁截面惯性矩l(cm4)22.07小梁计算方式二等跨连续梁qi=y1.35 (Gik+(G2k+G3k)来)+1.4 $Qik为=1X1.35 (0.3+(50+1.1) 0.2)+1.4 09 2.5区2=3.47kN/m因此,q1 静=y 1.35 (G1k +(G2k+G3k)来)为=

11、1 X1.35 (0.3+(50+1.1) 0.2) 0.2=2.84kN/mq1 活=y X.4 冰 Q1k =1 X1.4 0.9 2.5 0.2= 0.63kN/mq2= 1 X1.35 G1k t=1 1.35 0.3 0.2= 0.081kN/mp= 1 1.4 0.9 Q1k= 1 X1.4 0.9 2.5= 3.15kN计算简图如下:ITITHTTHinl5npi1Mn11HH|JVS00L1800f1、强度验算M1 = 0.125qi 静 L2+0.125q1 活 L2 = 0.125 2.84 0.82+0.125 0.63 0.82 = 0.278kN m2 2M2=max

12、0.07q2L +0.203pL,0.125cpL +0.188pL=max0.07 0.081 0.8+0.203 3.15 0.8 ,0.125 0.081 0.82+0.188 3.15 0.8=0.515kN m2 2 2 2M3= maxqiLi2/2, q2Li2/2+pLi=max3.47 肋2, 0.081 .22/2+3.15 (X2 = 0.632kN mMmax= maxM 1, M2, M3 = max0.278, 0.515, 0.632= 0.632kN m622(=M max/W=0.632 10 /7360=85.818N/mm .84 .8+0.625 .63

13、 .8= 1.735kNV2= 0.625cpL+0.688p = 0.625 0.081 0.8+0.688 3.15= 2.208kNV3= maxq1L1, q2L1+p = max3.47 0.2, 0.081 0.2+3.15 = 3.166kNVmax= maxV1, V2, V3 = max1.735, 2.208, 3.166 = 3.166kNTax=Vmax/(8lzS )b/-(b- S )h=3.166 1000 40 602-(40-5) 5旳/(8 220700 5)2 2=13.674N/mm2h) b=(1 (0.3+(50+1.1) 0.纫 0.2= 2.104kN/m挠度,跨中Vmax=4440.521qL/(100EI)=0.521 2.104 800 /(100 206000 22.07 10) = 0.099mm

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