长江堤防深层搅拌水泥土防渗墙设计探讨

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1、长江堤防深层搅拌水泥土防渗墙设计指标探讨摘要：在长江重要堤防隐蔽工程的垂直防渗施工工法中，深搅水泥土防渗墙工法占多数。本文对深层搅拌水泥土防渗墙的有关设计指标进行了讨论。针对长江堤防工程的特点以及水泥土防渗墙的功能和加固目的，在深搅水泥土防渗墙应力应变有限元计算和渗控计算分析基础上，结合施工技术和成本等因素，讨论了防渗墙渗透系数、厚度、允许渗透坡降和抗压强度的取值范围。研究结果可供长江堤防加固工程的防渗墙设计和验收参考。 关键词：长江堤防 深层搅拌 水泥土防渗墙 设计指标 1 前言 深搅水泥土防渗墙技术是在深层搅拌桩原理基础上发展起来的一种江堤截渗新技术。最初的水泥土搅拌桩技术仅用于加固软基。

2、在我国，水泥土深层搅拌桩技术用于软基加固始于二十世纪七十年代，迄今已有三十年的历史，其技术和应用也较为成熟，国内已颁布了相应的技术规范。将用于软基加固的深层搅拌桩技术移植到水利工程中进行地下防渗墙(本文简称深搅水泥土防渗墙)的构筑是近几年才起步的工作，目前还没有相应的技术规范。因此，在深搅水泥土防渗墙应用中还存在一些有待研究的技术问题。 在长江重要堤防隐蔽工程的垂直防渗施工工法中，深搅水泥土防渗墙工法占多数。由于隐蔽工程建设时间紧、任务重，在深搅水泥土防渗墙设计、施工和验收过程中也存在一些需要深入研究解决的问题。例如，防渗墙设计指标的选取依据和范围问题就是长江重要堤防隐蔽工程的建设者及同行专家

3、们所共同关心和重视的问题1。 本文从堤防防渗墙防渗功能和受力角度，探讨了深搅水泥土防渗墙技术指标的合理范围，这些指标包括：防渗墙厚度，渗透系数、抗压强度和允许比降。在此基础上，针对深搅水泥土防渗墙的施工工法和材料特点，综合讨论了深搅水泥土防渗墙设计指标的合理范围，研究结果可供堤防加固设计和质量监督等部门参考。 2 深搅水泥土防渗墙功能和材料特点分析 2.1深搅水泥土防渗墙结构特点和功能 深搅水泥土防渗墙是由水泥土搅拌桩多桩搭接而形成连续密实的墙体。水泥土搅拌桩加固地基是通过每一个独立桩组成的桩群来实现的，防止堤防渗透破坏则需要建立起连续完整的桩墙（即深搅水泥土防渗墙），从这个意义上讲，将搅拌桩

4、技术用于防渗要比加固地基的要求高，难度也大。与水泥土深层搅拌桩不同，深搅水泥土防渗墙的主要功能是在截渗或增加渗径，提高堤防的抗渗能力，深搅水泥土防渗墙本身不是传统意义上的承载结构，故防渗墙应达到的主要性能指标也与加固地基的搅拌桩不同，讨论防渗墙设计指标时应围绕堤防工程特点和防渗要求进行。 深搅水泥土防渗墙技术大规模应用于水利界是近几年的事情，防渗墙的设计内容包括墙体位置、墙体深度、墙体厚度以及墙体材料物理力学参数（渗透系数、抗压强度、允许渗透比降）和相应的水泥掺量等。其中防渗墙位置、深度以及水泥掺入量视深搅水泥土防渗墙的功能要求和施工条件等因素的不同而定。为简化起见，本文主要针对堤基防渗墙的设

5、计指标进行讨论，重点对防渗墙渗透系数、厚度、允许比降和强度指标的合理范围进行较为深入的探讨。堤身防渗墙如果是用于隐患处理（如切断堤身内的横向裂缝或生物洞穴），则应针对性地考虑其设计指标，这里不做讨论。长江重要堤防的断面为：顶宽一般为810m，堤身高度在610m之间，内外坡比均为1:3。设计水头一般在8 m以下。长江堤防除个别堤段有新培土（新培土层一般不超过2 m），绝大多数为老堤，已有数百年的历史，在以下的讨论中均指的是老堤的加固工程，并且认为老堤已经完成固结过程。 2.2 水泥土材料特性概述 根据大量试验研究结果可知，影响水泥土的抗渗性能和力学性能的主要因素有：水泥掺量和水泥标号，被加固土质

6、特性和含水量，拌和程度，成型环境和龄期。下面重点讨论水泥土抗压强度与龄期的关系以及水泥土的破坏机理等，它们直接影响抗压强度的设计取用值。 水泥土的抗压强度随龄期的增加而增加，渗透系数随龄期的增长不断变小。长江堤防的几种常见土质类型，如淤泥、粉质粘土、壤土、极细砂等，在掺入水泥后的抗压强度随龄期增长的规律有一定的差异。室内试验结果表明：粉细砂、粉土、粉质粘土在实验室条件下制备的水泥土，不同龄期的抗压强度的大致比例（以90 d龄期的强度为比较基准1）为：28 d龄期为0.50.7；180 d龄期为1.11.3。水泥土抗压强度设计取值究竟应采用何种龄期的指标为标准，应根据水泥土力学性能的龄期特性以及

7、防渗墙的施工进度和实际承载时间等综合考虑。长江堤防工程深搅水泥土防渗墙的施工主要在非汛期进行，防渗墙竣工后至汛期承担设计水头还有一段时间。因此，考虑到长江堤防工程深搅水泥土防渗墙的施工进度、防渗墙实际的承载时间以及水泥土材料的特性等综合因素，本文建议深搅水泥土防渗墙抗压强度设计值取用90 d 龄期的抗压强度值。 室内试验结果表明，在单轴压缩条件下，水泥土呈现压缩破坏；在三轴剪切试验中，水泥土则呈现剪切破坏，有清晰的剪切面。堤防工程深搅水泥土防渗墙处于堤身和堤基内部，承受一定的围压作用，其力学破坏类型为剪切破坏。因此，用剪应力水平来评价深搅水泥土防渗墙的力学稳定性更为合理。 3 水泥土防渗墙抗渗

8、透性指标的合理范围 3.1 深搅水泥土防渗墙渗透系数 从堤防加固工程中防渗墙的功能看，其防渗功能是第一位的。所以墙体的抗渗透性能至关重要。若按等效渗径方法近似考虑，防渗墙渗透系数比原土层的渗透系数降低多少倍，就等于渗径延长至多少倍。所以从渗流理论上讲，防渗墙渗透性与其所穿过地层的渗透系数之间的比例关系和墙体厚度一起决定了防渗墙所能起到的防渗作用。 从长江重要堤防的地层条件看，浅部粉质粘土、粉质壤土层的渗透系数一般在10-610-5cm/s量级，它们存在的问题主要是密实度（固结程度）不够，或由于陆相沉积环境的频繁变化使得土性不均匀，常见有砂壤土、粉细砂夹层或透镜体，深搅水泥土防渗墙在这类地层中的

9、任务主要是提高胶结程度，并形成一道防渗性能均匀的墙体。表层或浅部的砂壤土、粉砂、细砂土层是造成长江重要堤防堤基险情的主要原因，因而是深搅水泥土防渗墙的主要处理对象，其天然状态下的渗透系数一般在10-410-3cm/s量级。 采用半封闭式防渗墙的典型结构模型和分析方法，可以对比研究防渗墙渗透系数对渗控效果的影响2。防渗依托层渗透系数为110-6cm/s，厚度为10m，其下伏强透水层渗透系数为0.01cm/s，河泓切穿防渗依托层，其它条件详见文献2。防渗墙厚度为20cm，对比计算了渗透系数由510-7cm/s逐渐增大至510-5cm/s共5种条件。令KR为防渗墙渗透系数与被其切穿的第一层强透水层渗

10、透系数（110-3cm/s）的比值。图1是平台脚垂直出逸比降随KR值的变化曲线。由图可见，渗控效果随KR值的增大而急剧降低，当墙体比强透水层的渗透系数仅小一个量级时，其渗控效果很小，堤后渗流状态与无防渗墙时差别不大。由此可见防渗墙低渗透性的重要意义。 从堤防工程防渗墙的防渗功能看，防渗墙的渗透系数当然是越小越好，但防渗墙渗透系数的降低还受到施工技术和成本的限制。从目前绝大多数施工企业的施工技术、控制能力和成本来看，将深搅水泥土防渗墙的渗透系数设计指标定为i(1i1010-6cm/s较合适。 3.2 防渗墙厚度和允许渗透比降 （1）深搅水泥土防渗墙的厚度 长江堤防工程中使用的都是单排桩深搅水泥土

11、防渗墙，这意味着每根桩以及每相邻两根桩的搭接部分都必须满足设计指标要求。所以防渗墙的厚度指标是指其最小厚度。 同样可以用半封闭式防渗墙结构模型分析防渗墙厚度对渗控效果的影响。防渗墙渗透系数为i(1I1010-6cm/s，厚度考虑了12，15，20，25和30cm等几种情况，其它条件同文献2。模拟结果表明，平台脚垂直出逸比降随防渗墙厚度增大而降低，在这几种厚度条件下，二者近乎线性关系。令防渗墙厚度与其渗透系数的比值为TKR，这一变量综合反映了防渗墙的两项关键指标。图2是平台脚垂直出逸比降随TKR值的变化曲线。由图可见，随TKR值的增大，渗控效果显著增强。综合考虑技术、经济等因素，本文建议目前堤防

12、工程深搅水泥土防渗墙的厚度宜不低于20cm。 （2）深搅水泥土防渗墙的允许比降 深搅水泥土防渗墙的允许比降J允可用下式表示： J允=H/D/ 式中:D为墙体的最小厚度；H为其上游面承受的水头与下游面水头的差值；为安全系数。 从目前已掌握的长江流域堤防情况看，防渗墙承担的实际作用水头一般小于8m，最大不超过10m。如果按最小墙厚20cm承受全部作用水头考虑，根据允许比降的定义，承受10m的作用水头时防渗墙内的渗流比降为50，所以50的允许比降应该能够满足一般要求。 值得指出的是，深搅水泥土防渗墙的渗透变形机理与粘性土相似程度如何目前还缺乏足够的实验研究，但可以肯定目前搅拌工法建成的深搅水泥土防渗

13、墙不具备已知的四种形式渗透破坏的形成条件3，而且长江堤防中防渗墙的作用水头也较小，因此，允许渗透比降可以不作为长江堤防工程防渗墙的控制指标。 3.3. 深搅水泥土防渗墙的抗压强度 下面通过对堤防工程深搅水泥土防渗墙应力应变计算，揭示不同条件下防渗墙的受力状态，结合水泥土材料的力学特性和长江重要堤防隐蔽工程的特点，综合讨论深搅水泥土防渗墙抗压强度的取值问题。 二维有限元应力应变计算断面（图3）：土堤顶宽8 m，高度8 m，内外坡比1:3。基础取深度30 m。堤身为粘性土，堤基为砂性土（粉砂）。计算水位8.0 m。其中：为堤基、为堤身、为防渗墙墙体。堤身、堤基均按均质土考虑，并且为老堤，均已完成固

14、结。 防渗墙布置在堤顶中轴线。防渗墙厚度0.2 m。计算中防渗墙深度分别取13.0 m、23.0 m，相应地防渗墙在堤基中的深度分别为5.0 m、15.0 m，以研究不同深度和型式防渗墙的受力特征。防渗墙分别采用三种水泥土材料（抗压强度分别为2.0 MPa，1.0 MPa，0.5 MPa）进行计算，研究材料参数对防渗墙受力性状的影响。采用二维平面应变分析方法。堤基、堤身和防渗墙用邓肯-张模型模型4。有关材料参数取值如表1。 对堤内、外各取24 m作为计算的横向边界进行计算，自地表向下取30 m作为底部边界进行计算。横向边界设滚轴支座，底部边界设铰支座。计算网格（图略）单元总数1450，节点总数

15、1516。 计算分期为：第一期对堤基进行计算；第二期对堤身填筑进行计算；第三期模拟搅拌法施工，计算到第三期时，将前期单元计算成果累加上本期按水泥土容重与防渗墙所在位置土容重之差计算所得体系应力应变增量，作为本期计算成果。第四期为加载期，计算设计水位的水荷载作用下防渗墙的受力情况。表2、表3、表4分别给出了三种水泥土材料情况下防渗墙中应力的最大、最小值及应力水平的最大值，应力以压为正。 从计算结果可以看出，不论选用那种水泥土材料，在防渗墙的深度不超过20 m，作用水头不超过8 m的条件下，堤防防渗墙中的最大主应力均不超过500kPa (0.5MPa)，最小主应力不小于0，即不存在拉应力，防渗墙中

16、应力水平最大值不超过0.33。 防渗墙抗压强度设计值的选取除了考虑深搅水泥土防渗墙在设计水位下的受力状态外，还涉及到两个问题：（1）用什么标准判断防渗墙的力学破坏？（2）选用多大的安全系数？ 如果按照压缩破坏标准，根据上述应力计算结果，深搅水泥土防渗墙抗压强度设计值为1.0 MPa时，力学破坏的安全系数为2.2左右；设计值为0.5 MPa时，力学破坏的安全系数为1.1左右。如果按照剪切破坏标准，根据上述应力计算结果，深搅水泥土防渗墙抗压强度设计值为1.0 MPa时，应力水平最大值0.12，相应单元的安全系数大于5；设计值为0.5 MPa时，应力水平最大值0.33，相应单元的安全系数在3左右。 根据深搅水泥土防渗墙的功能和受力方式，应当考虑围压作用，同时由于水泥土在围压作用下的力学破坏为剪切破坏，应按照剪切破坏标准评价其力学稳定性，因此本文建