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1、.目录1.22.23.2425. 36.47. 118.139.14专业资料.1. 编制依据1.1钢结构设计规（GB50017-2003）1.2建筑施工高处作业安全技术规（JGJ80 91）1.3钢筋焊接及验收规（JGJ18-2003 ）。1.4建设施工现场安全防护设施技术规程（省地标准DB42-2009)1.5简明施工计算手册1.6实用五金手册2. 工程概况结构形式为框剪结构，层数33 层，建筑高度 95.65m 。3. 施工安排3.1 本工程 2009 年 05 月正式开工， 2010 年 4 月结构封顶，2010 年 11 月底工程竣工。3.2 主体结构施工阶段采用悬挑脚手架搭设施工。
2、在主体结构施工中 ,向建筑楼层转运材料采用悬挑式卸料平台施工。4. 主要施工法4.1 施工前应检查构配件的焊接质量,几尺寸 ,并涂刷二道防锈漆。4.2 构配件运至施工现场后，应在混凝土硬地面上按设计尺寸进行组装，并保持整体平衡不扭曲， 钢管栏杆所用的钢管之间用扣件扣紧，扣件的拧紧力矩为 65N m 。4.3 铺设脚手板，脚手板厚度为50mm 。上面用12 钢筋压牢。或用 M8 螺栓与次梁相连。4.4 安装栏杆，栏杆高度为1200mm 。栏杆侧设安全密目网。4.5 安装平台吊索，吊索钢丝绳采用 20 钢丝绳，计 4 根。分别布置在料台平面 450 的卡环上，并用绳卡卡牢，每根钢丝绳不少于6 只。
3、4.6 利用塔吊的吊索分别将平台的四个角上扣紧，保持基本平衡时，慢慢吊起平台至安装高度，将工字钢支腿伸入混凝土结构面，利用结构层平面的予留工字钢或钢管与其连接，并进行加焊。4.7 先将 2 根20 的钢丝绳分别锚固在上层结构剪力墙上，剪力墙柱四角围系钢丝绳处应加衬软垫层，再将2 根20 的钢丝绳分别专业资料.锚固在第二层结构板面的预留钢筋环上。钢平台外口应略高于口150mm 。4.8 接好钢丝绳调整完毕，（其中 2 根作安全绳）。经过检查验收，可松卸起重吊钩，上下操作。4.9 悬挂限载标牌。5. 平台的设计及荷载取值 ：5.1 平台设计1) 钢平台主梁采用 I14 工字钢，长 L=6.5m 其
4、中 2m 在楼面层，外悬挑长度为 6.5-2=4.5m 。2) 次梁采用 I12.6 工字钢，长 L1 =2.5m 。3) 竹跳板厚 50mm ，并与次梁固定牢固。4) 卡环采用25 的圆钢焊接，焊缝高度不小于 10mm ，宽度不小于 8mm ，长度大于 6d 。允拉应力 32000N 。5) 钢丝绳采用 20 钢丝绳，计 4 根，其中 2 根作安全绳。6) 钢丝绳连接采用绳卡，每根钢丝绳不少于 6 只。7) 平台 3 面作高度为 1200mm 的围护。用48 3.5 钢管与 I14焊接 ,挂安全密目网。5.2 荷载以及相关数据取值：限载 m 1=800kg ，化为均布线荷载为g 1 =0.7
5、11 kN/m，竹跳板自重 g 2=0.35 1=0.35kN/m，I12.6 工字钢自重 g 3 =0.142kN/m，I14 工字钢自重 g 4 =0.169kN/m，栏杆自重 g 5 =0.171kN/m。施工活载按 2kN/m 2 考虑。永久荷载系数G1.2 ；可变荷载系数Q 1.4I14 工字钢相关数据：截面惯性矩IX=712cm 4 ，截面抵抗矩W X =102 cm 3 。I12.6 工字钢相关数据：截面惯性矩IX =488cm 4，截面抵抗矩W X =77 cm 3 。5.3 钢平台简图：根据省地标准 建设施工现场安全防护设施技术规程 悬挑钢平台规定钢丝绳与平台夹角不得小于 4
6、5 度。固将钢丝绳拉在第二层梁上的预埋件上。专业资料.外端卡环固定点与挡脚板的距离不小于平台的结构外挑长度4/5 ，端卡环固定点与挡脚板的距离不小于平台结构外挑长度的 2/3 。则外端卡环设置在距离工字钢端部 200mm 。端卡环设置在距离工字钢端部 1200mm 。6. 钢平台计算 ：6.1 次梁计算：1）次梁选用 I12.6 工字钢制作共设5 道间距为 1m 。2）恒载计算： g 合 =( g 1 + g 2+ g 3)1.2=1.4436kN/m3）活载计算： P1=2kN/m 211.4=2.8 kN/m专业资料.4 ）抗弯强度验算M 次 m ax( 均 )1ql 21( g 合P 1
7、 ) L 123 . 316 kN m88抗弯强度单向受弯M xfxWx截面塑性发展系数查钢结构设计规表8.4.2-2 x 1.05 ；M x 3.316 106 ；Wx 77103 ；钢材屈服强度 f215N / mm2Mx3.316 1062xWx1.05 77 10341.014N / mm f 可型钢腹板较厚， 剪力不起控制作用， 且竹跳板密铺在次梁上与次梁紧密连接，能阻止梁受压翼缘侧向位移， 不必进行次梁的剪力和稳定性验算。6.2 主梁计算1 ）计算均布荷载通过次梁作用到主梁上的最大弯矩M 均 m ax专业资料.P 2P 3P4 P51 g 合 L11P L15 . 305 kN22
8、1P 61( 1g 1 L 1 )1g 2 L 11 ( 1P1L1)2 . 226 kN22222Q( g 4g 5 )1 . 20 .408kN/ m弯矩程：根据简明计算施工手册表2-9Mx1R A x1M x2RA x2P x2 a McPababMx1 qx lx2计算主梁最不利荷载处：P2 ab2.36kN mM P 2 a1.5LP3ab5.305kNmM P 3b1.5LP4 ab5.894kNmM P 4 c1.5LP5 ab4.126kNmM P 5d1.5LP6ab0M P 6e1.5L由得 MQ1L 1.5L 1.5kN m2QL1.50.86122算得 a 点受力后 R
9、A、RB 支座反力PbRB a 0.589kNRA a4.716kNab由算得 a 点受力 b 、c、d 点的弯矩M a b1.769kN mM a c1.18kN m专业资料.M a d0.591kN m同上求出 b 点受力时用算出a 弯矩，用算出c、d 弯矩RA b3.537kNRB b1.768kNM b a1.769kN mM b c3.538kN mM b d1.77kN m同上求出 c 点受力时用算出a、b 弯矩 , 用算出 d 弯矩RA c2.358kNRB c 2.947kNM c a1.179kN mM c b3.537kN mM c d2.948kN m同上求出 d 点受力
10、时用算出a、b 、c 弯矩 ,RA d1.179kNRB d 4.126kNM d a0.59kNmM d b1.769kN mM d c2.948kN me 点受力时 RA 、RB 支座反力RA e0RB e2.226kN主梁自重以及栏杆重量产生的RA、RB 支座反力ql1.2 g 4g5L 1.5RA q20.918kN RB q2由得 c 点受 q 力时的弯矩M Q c1 qx l xx 为 c 点到 RA 的距离2专业资料.M Q c1g51.22.54.52.5 1.02kN mg42通过弯矩图可以看出 c 点所收弯矩最大M 均 maxM a cM bcM P 4cM dc M Qc14.58kN m2）抗弯强度验算M 均 max14.58kN m
