《板式精馏塔筛板的流体力学验算》由会员分享，可在线阅读，更多相关《板式精馏塔筛板的流体力学验算（11页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、筛板的流体力学验算(一) 气体通过筛板压降相当的液柱高度h1、根据h ph = h + h + hp c l o干板压降相当的液柱高度 hc2、根据d /5= 5/4 = us，查干筛孔的流量系数图c = 0.8900精馏段由下式得h = 0.051c( u0TCv提馏段由下下式得=0.051(15.16 I 0.89 丿(3.78 11394.3 丿=0.0301 mh = 0.051c(5.14 =0.0483 m3、精馏段气流券过板上液层压降相当的液柱高度!1.04vu = s = 0.20 m / sa A - A 1.327 - 0.1062F = u p = 0.23.78 = 0
2、.389aav由图充气系数与F的关联图查取板上液层充气系数O0a0.57贝Uh = h = 8 (h + h )= 0.57 x 0.07 = 0.0399 ml 0 L 0 w ow提馏段气流穿过板上液层压降相当的液柱高度，0.956lvu = s = 0.783 m / sa A - A 1.327 - 0.1062F = u p = 0.783 J5.14 = 1.77558aav由图充气系数与F的关联图查取板上液层充气系数为0.0a0贝Uh = h = (h + h )= 0.58 x 0.07 = 0.0406 ml 0 L 0 w ow3、精馏段克服液体表面张力压降相当的液柱高麼o
3、由 h = 4c4 x 26.06 x 10 -3gd=0.00152 m384.3 x 9.81 x 0.005提馏段克服液体表面张力压降相当的液柱高度h 4x 22.09 x10-3故精馏段由 h = 0.00144 mo p gd 1574.8 x 9.81 x 0.005L0h =0.0301+0.0399+0.00152=0.07152mp单板压降AP = h p g = 0.07152 x 1394.3 x 9.81 = 971 pa = 0.971 kpa ( 1.0 kpa)(设计允许值) pL故提馏段，h = 0.00483+0.0406+0.00144=0.0903m p单
4、板压降AP 二 h p g = 0.0903 x 1574.8 x 9.81 = 989 pa = 0.989 kpa ( 1.5)u8.9故在设计负荷下不会产生过量漏液 提馏段漏液的验算u = 4.4 C (0.0056 + 0.13 h h )p /pow0L b l V=4.4 x 0.89 y(0.0056 + 0.13 x 0.07 0.00144 )x 1574.8 /5.14=8.6m/s筛板的稳定性系数u 15.16k = =1.92( 1.5)故在设计负荷下不会产生过量漏液（四）精馏段液泛验算为防止降液管液泛的发生，应使降液管中清液层高度H Q (H + h )dT w由 H
5、 = h + h + hL L d、Sdph = 0.153d计算2= 0.153H(d 0.0023I 0.91 x 0.025 丿H 1=.506.x01802-3+=00.00061+560.m00098=0.143m d取=0.5，则（） =0.5（0.4+0.057） =0.229m（H + h ）Tw故H 0（H + h ），在设计负荷下不会发生液泛dTw提馏段液泛验算为防止降液管液泛的发生，应使降液管中清液层高度H (H + h )dTw由H =h + h +h计算dph = 0.153d2= 0.153H(d 0.00277丫 Ld )1 h0 丿0H1.5=34=0x.019
6、00-33+=0.07.0+01.050315m3=0.162m d取=.5，贝U(h + h ) =0.5 X0.4+0.0554)=0.2272mTH O( H + h )，在设计负荷下不会发生液泛dT八塔板负荷性能图I 0.91 x 0.0304 丿提馏段（一） 雾沫夹带线（1 ）5.7 x10 -6ev式卡/ 、uaH - hTVf丿门小u = s =s= 0.819 va A - A 1.327 - 0.1062一 T fh = 2.5 (h + h )= 2.5 h3.2w ow+ 2.84 x 10 -3 E w2/3a）近似取E.O, h =0.057m, l =0.91mww
7、(3600 L )SI 0.91 丿故 h = 2.50.057 + 2.84 x10 -3=0.1425+1.7762/3L 2 /3Sb)取雾沫夹带极限值e为O.lKg液/Kg气，已知c =得 1.0 =vH =0.4m,并将(a), (b)式代入T5.7 x10 -65.7 x 10 -60.819 vse3.2m N / muaH - hT f丿20.063.21)26.06 x 10 -3 I 0.4 - 0.1425 - 1.776 L 2/3 丿 整理得IS丿v 2.132 - 14.70 L 2 / 3S此为雾沫夹带线的关系式，在操作控制范围内去几个Ls，计算出相应的Vs值。列
8、于表4中表4Ls.,m3 / s0.6 x 10 -31.5 x 10-33.0 x 10-34.5 x 10-3Vs./m3 / s2.1272.0391.9261.831二)液泛线Ldh = h + hLw ow联立得(H + h )Tw近似的取E=1.0,3600 lh = 2.84 x 10 一3 (sowlw3600 l pV=2-8整理得0才 0.51(ow0lsVh + hpw=0.91+ how)2 (a)CA p00l3.78=0.51(s )2()0.89 x 0.06861394.3取03710.6，近似的有0sh =s (h + h ) = 0.6 x (0.057 +
9、 0.7104 L 2/3)c 0 w ows= 0.3042 + 0.426 L 2/3s(c)h 二 0.00152 c故:h = 0.3071 V 2 + 0.3042 + 0.426 L 2/3 + 0.00152pss(d)由式hdLL=0.153(l)2 = 0.153(s)2l - h0.91 x 0.025w0=296.6 L 2s(e)将 HT = 0.4 m, hw = 0.057, Q = 0.5，及(c),(d),(e)代入得0.5(0.4 + 0.057) = 0.0357 + 0.0371 V 2 + 0.426 L 2/3 + 0.057 ss2/3 + 296.
10、6 L 2sV 2 = 3.66 0.7104 L2/3 7794.6ss此为液泛线的关系式，L2S在操作控制范围内去几个Ls,计算出相应的Vs值。列于表5中Ls.,m3 / s0.6 X 10 -31.5 X 10-33.0 X 10 -34.5 X 10 -3Vs./m3 / s1.8551.8001.7181.633三）液相负荷上限线以0 = 5 s作为液体在降液管中停留时间的下隔=5 Ls则AH 0.4 X 0.1062QL = f a = 0.008496 m 3/ss .max5 5据此可作出与气体流量无关的垂直液相负荷上限（四） 漏液线（气相负荷下限线）由 u =4.4Co ,m
11、 in二 Vs ,m inAouo ,m in/(0.0056 + 0.13 h hj %v,二 2.84 how 1000h = h - hL w owA = 0.686 m 20Vs，min = 4.4 x 0.8930.686 ,0.0056 + 0.13 x (0.057 + 0.7104 L 2/3 0.00152sJ394.3整理3.78得：V = 2.69 ：0.424 + 0.341 L 2/3s ,mins此为液相负荷上限线的关系式，在操作控制范围内去几个Ls,计算出相应的Vs值。列于表6Ls.,m3 / s0.6 X 10 -31.5 X 10-33.0 X 10-34.5 X 10-3Vs./m3 / s2.1272.0391.9261.831（五） 液相负荷下限线对于平直堰，取堰上液层告诉h =0.006m，化为最小液体负荷标准,ow取EJ.O。由二 2.84(3600 Low 1000 (即:0.006=lw0.006 = 2/3=0.0062.84 ( 3600 Ls ,min
