《外引接地”的设计者》由会员分享，可在线阅读，更多相关《外引接地”的设计者（14页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、摘要:浅埋地下车站结构钢筋，由于杂散电流防护的要求，其横向主筋和纵向散布 筋需彼此焊接，形成一个庞大的等电位体-法拉第笼，这确实是所有电气设备(强电、弱电) 最理想的“地”。那个法拉第笼的接地电阻在之间，完全符合接地电阻的要求。作为北京地铁第一组“外引接地”的设计者，作者提出取消这种作法，直接利用地下车站 的结构钢筋作为自然接地体，地下结构本身确实是地铁的“地”。利用地下结构作地铁的“地”， 不是靠理论推导出来的，而是用三十连年的工程实践证明出来的，作者列举了大量的实验及 测试数听说明，取消地铁的“外引接地”是可行的。关键词：自然接地体外引接地极等电位法拉第笼三相五线制(TN-S)系统三相四线
2、制接 零系统三相四线制接地系统 中性点绝缘中性点直接接地一、前言关于电气设备的接地技术，各种专业论述和规范很多，这里不准备再进行讨论，本文仅 对地铁的接地问题进行探讨。实际上，地铁的电气设备和地面大型公用建筑的电气设备的唯 一的差别就是地铁有直流牵引供电系统，正极接触网供电，负极走行轨回流，从走行轨向道 床和地下结构泄漏杂散电流。过去三十多年来，地铁的接地装置一直是按照最初设想的方式， 设备基础槽钢进行绝缘处理，采用外引接地极，绝缘引入。认为地下结构因有防水层对地是 绝缘的，不得进行人为接地。所谓绝缘引入，就是对地下结构的钢筋和外引接地体之间进行 绝缘处理，免得杂散电流从外引接地极流出而影响城
3、市的地下金属管网。实际上，地下结构 自然接地体的接地电阻值远比外引接地极的接地电阻值小得多，接地极的绝缘引入已没有任 何意义。本文就是结合工程实践中所作实验和测试针对地铁所特有的这些问题加以探讨。北京地铁一期工程为明挖法施工，接地极可以从侧墙穿出，上海地铁和广州地铁车站为 连续墙法施工，在结构底板下打接地极是顺理成章的事。北京地铁复-八线发展到每个车站 要打四组外引接地极，强电、弱电、通信信号分别设置，并且提出距离多远等等。因是永久 性设施，接地极材质要铜的，每组接地极需有3个以上的引入点，且要绝缘处理，工艺要求 复杂。这种作法的必要性有多大？值得怀疑。因为地下结构的钢筋就是一个约五万立方米大
4、 的等电位法拉第笼，确实是地铁的“地”，是一切电气设备需要的理想的“地”，舍此而另外 去找“地”，实在是令人费解。地面的高层公用建筑，所占地皮有限，向哪里打接地极？公用 建筑大楼里既有强电设备，又有弱电设备；其工作接地、爱惜接地、防雷接地、屏蔽接地等 还不是利用大楼的厢型基础钢筋作自然接地体？飞机、轮船上即有强电，也有弱电设备，它 们需要接地时，也是在其机身、外壳上想方法；确实是地铁的电动客车也是既有强电也有弱 电，而且车体本身确实是牵引电机的负极，各类电气设备需要接地时也不可能另外再找“地”去，而只能是以自身的金属外壳作自然接地体。如此看来，把地下结构当做地铁的地”是合 乎逻辑的。二、地铁为
5、什么采用外引接地极1965年当北京地铁开始设计时，电气设备的工作接地和保护接地如何解决,有两种意见， 一种意见认为，地下车站的横向主钢筋和纵向分布钢筋因杂散电流防护的要求，进行相互焊 接，构成一个庞大的等电位法拉第笼，用结构钢筋作自然接地体是很合适的，人就在等电位 的法拉第笼内活动，是很安全的，是电气设备理想的“地”。另一种意见则认为，不能用钢 筋作自然接地体，需另外打接地极，理由有两个：一是由结构钢筋构成的法拉第笼的接地电 阻是多少？谁也说不清楚；二是低压配电系统采用三相四线制接零系统，在钢筋中有不平衡 的交流电流通过，对测试钢筋中的杂散电流有无影响？谁也无法说清楚。正是由于这两个当 时无法
6、说清楚的原因，作者才将北京地铁第一组接地极设计在峒外，从侧墙穿出，并名曰“夕卜 引接地极，绝缘引入”。正是这两个谁也无法说清楚的原因，才使得地铁不能利用自然接地 体而需在峒外另打外引接地极。通过三十多年的工程实践和现场实验，证实了这两条理由现 在已不复存在。三、地铁接地网的构成1. 接地网构成变电所的接地网是由两部分组成的，一部分是由设备的基础槽钢用镀锌扁钢联接起来构 成的内部接地网；另一部分就是外引接地极用镀锌扁钢联接起来构成外部接地网。外部接地 网绝缘引入在接地端接箱处和内部接地网联接构成地铁的接地网。1965年当北京地铁开始设计时,牵引变电所的接地系统首先要确定的是属于小接地电流 系统还
7、是大接地电流系统？当时可以参考的就是莫斯科地铁,但莫斯科地铁的低压380/220V 系统为三相四线制接地系统，而北京地铁选择了三相四线制接零系统，和地面建筑低压配电 系统一致。牵引变电所的交流设备和直流设备采用共同的外引接地装置，地下结构钢筋与接 地网进行绝缘处理，地下结构外设防水层，当时认为对地的绝缘性能良好。故变电所的接地 电阻设计为小于4 W。这种作法是否合适，还有待工程实践进行验证。2. 接地网各部分之间过渡电阻测试对于浅埋地铁，外引接地极、电气设备的基础槽钢、结构钢筋、走行轨，它们之间究竟 是什么关系，是绝缘？还是存在过渡电阻？这个电阻是多少？作者于1979年对北京地铁各部 分之间的
8、过渡电阻用电流电压法进行了测试，测试各部分的示意图如图一所示。图一测试各部份示用意M.M在进行测试时，把变电所内部接地网和外部接地网在接地端接箱处断开。测试结果如表一、表二、表三所示。表一：钢筋、走行轨、基础槽钢对外引接地极之间的过渡电阻序号钢筋一-接地极口走行轨一-接地极口基础槽钢一-接地极11. 561. 5&1. 3221. 411. 521. 3931. 481. 51. 3741.501. 521. 3451.421. 501. 2861. 371. 491. 3371. 341. 511. 32呂平均过渡电阻1. U平均过渡尅阻1. 51平均过腹尅阻1. 32表二：结构钢筋、接地网
9、、基础槽钢对走行轨的过渡电阻序号钢筋走行轨接地网一-违行轨基础槽钢一-走行轨10. 330. 300. 3320. 310. 310. 3130.340. 300. 3240.320. 300. 2950. 360. 300. 3160. 320. 300. 317平均过渡电阻0. 33平均过渡电阻0. 30平均过渡电阻0.31表三：设备基础、接地网对结构钢筋的过渡电阻序号设备基础-一结构钢筋接地网-一结构钢筋G10. 050. 06020. 0530. 05&30. 0490. 05S40. 04=80. 04=85平均过渡电阻0.05平均过渡电阻0. 056注：表二、表三中的接地网为内、外
10、接地网在接地端接箱处联接3. 现场测试结论上面三个表中所列的结构钢筋、设备基础槽钢（内部接地网）、走行轨、外引接地极相互 之间的过渡电阻是经过多次测试，各次所测数据稳定，差别甚微。当然上面一些数据是在低 压下测出来的。电压改变时，其过渡电阻还可能有变化，只能是随着电压的升高而变小。通 过上面所测数据可以得出以下几个重要结论，这些结论和设计的初衷是不一样的： 设备的基础槽钢（变电所内部接地网）对结构钢筋并非是绝缘的，它们之间的过渡电 阻仅有。尽管在设计和施工中要求基础槽钢对结构钢筋进行绝缘处理，但在大规模的施工中 很难达到绝缘的要求。的过渡电阻是很微小的，可以忽略不计，可以认为设备的基础槽钢（变
11、 电所内部接地网）和结构钢筋实际上是不可分割的一个整体，是联在一起的。 设备的基础槽钢（变电所内部接地网）以及结构钢筋对走行轨之间的过渡电阻为，说明 走行轨轨枕下绝缘垫还是起作用的，但大量的绝缘垫并联起来，其过渡电阻还是比较小的。 设备的基础槽钢（变电所内部接地网）、结构钢筋、走行轨三者对外引接地极的过渡电阻 为之间，说明外引接地极和前三者并无任何电气联接，而是独立的。它们之间完全是靠大地 联接起来的。通过上面的三点结论，可以作如下判断：直流750V正极接地时，绝不是小接地电流系统，因为变电所的内部接地网和结构钢筋对 走行轨的过渡电阻只有，当直流750V正极接地短路时，短路电流通过基础槽钢、结
12、构钢筋 而直接流向走行轨（负极）。 直流750V正极接地，其接地电流大部分通过结构钢筋流向走行轨（负极），只有小部分 通过外引接地极流向走行轨（负极）。三、直流750V接地试验长期以来，认为750V接地电流是由变电所的接地电阻决定的，在保护上采用了接地后 发出信号，交直流设备共用同一组接地装置。当直流发生接地后对交流有无影响？尤其是电 力变压器低压侧中性点直接接地，中性点是否会发生偏移？为了澄清这些问题，只有通过现 场实验才能得出正确的结论。作者于1979年曾作过一次现场实验，实验结果如下。试验线路如图二所示。整个变电所是处在正常供电状态。实验是在复兴门站变电所进行， 实验时用SC10十线示波
13、器拍摄以下十条曲线,动力照明系统的三个线电压、三个相电压、变 电所直流母线电压、钢筋对负母线（走行轨）电压、总的接地电流、通过外引接地极的接地电 流。图二接地实验线路图750V接地试验分四次进行，一次为回流开关断开；一次为串联电阻；另两次为直接进行 接地短路。下面摘录其中的两张示波图。如图79610-03, 79614-02所示。1. 回流开关GK2断开，合DS10-2快速断路器，将直流750V正极接于变电所的接地网上， 拍摄示波图，从图中能够看出：(1)因走行轨回流开关断开，所以总接地电流和流入外引接地极的电流都等于零； 接地后变电所的直流母线电压UC没变化；因断开回流开关GK2,钢筋上有一
14、电压存在(而合上回流轨这一电压消失)，当750V接 地时，钢筋上的电压Ug即为直流母线电压UC；750V正极接地时对380/220伏系统的线电压、相电压都没有影响，接于三相的照明灯无变 化。第二次直接接地试验示波图如79614-02从图中可以看出：接地电流IkdS=9060A,流入接地极电流IKdj=120A对380/220V系统无影响，接于三相的照明灯无变化。钢筋对走行轨电压有一突变，开关断开后即消失。750V接地试验结果综合分析见表四。表四：示波图分析综合表序Uc号试卷电总接地电潦珊楼地 枫电询A踰 对 380/220V屉濫鬲统的為响示滥圈号畚注19L000无19614-03回流开关断 幵
15、，正按按地2S707S03.勰无T961i-01串0. 9570电 阴，正掠接地3 阳。E1Q0廊嚣无73614-01正极曲撲谖地4&6090SD12口L3K茫79614-02正极苴搂挨地四、现场实验结论通过现场实验，进一步说明了以下几个问题。1. 地下铁道直流750V接地，其接地电流的大小不受外引接地极的接地电阻的影响（或影响 甚微），而是受变电所内部接地网与走行轨间的过渡电阻的影响。2. 750V直流设备与交流设备采用共同保护接地装置，750V接地时，属大接地电流系统而不 是小接地电流系统，接地电流可高达9kA。此时钢筋一走行轨间的过渡电阻不是，而是在以 下。3. 接地短路电流并不是通过接地极流向走行轨（负极），而是96%以上的接地短路电流通过 结构钢筋直接流向走行轨的，通过接地极的电流只占总接地电流的% O4. 直流750V系统与交流系统采用共用接地装置
