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1、理正深基坑软件应用参数说明1. 各种支护构造计算内容排桩、连续墙单元计算包括以下内容： 土压力计算； 嵌固深度计算； 内力及变形计算； 截面配筋计算； 锚杆计算； 稳定计算：整体稳定、抗倾覆、抗隆起、抗管涌承压水验算。 其中内力变形计算、截面配筋计算及整体稳定计算与标准无关， 其他计算按选择的标准承受相应计算方法。水泥土墙单元计算包括以下内容： 土压力计算； 嵌固深度计算； 内力及变形计算； 截面承载力验算； 锚杆计算； 稳定验算：整体稳定、抗倾覆、抗滑移、抗隆起、抗管涌承压 水验算。其中内力变形计算、截面配筋计算及整体稳定计算与标准无关， 其他计算按选择的标准承受相应计算方法。土钉墙单元计算
2、包括以下内容： 主动土压力计算； 土钉抗拉承载力计算； 整体稳定验算； 土钉选筋计算。系统仅供给建筑基坑支护技术规程( JGJ 120-99 )及石家 庄地区王长科法计算方法，放坡单元计算包括以下内容： 系统仅供给整体稳定验算 .2. 增量法和全量法？1) 全量法是 4.3 版本以前承受多计算方法，承受这种计算时不能 任意指定工况挨次。留意：承受该方法会使 5.0 版本某些增 数据丧失。 所谓4 / 16总量法，就是在施工的各个阶段，外力是实际作用在围护 构造上的有效土压力或其它荷载，在支承处应考虑设置支承前 该点墙体已产生的位移。由此就可直接求得当前施工阶段完成 后围护构造的实际位移和内力。
3、2增量法：承受这种方法，可以更敏捷地指定工况挨次。 所谓增量法计算， 就是在各个施工阶段， 对各阶段形成的构造体 系施加相应的荷载增量， 该增量荷载对该体系内各构件产生的内力与 构造在以前各阶段中产生的内力叠加，作为构件在该施工阶段的内 力，这样就能根本上真实地模拟基坑开挖的全过程。因此，在增量法 中，外力是相对于前一个施工阶段完成后的荷载增量， 所求得的围护 构造的位移和内力也是相对于前一个施工阶段完成后的增量， 当墙体 刚度不发生变化时 与前一个施工阶段完成后已产生的位移和内力叠 加，可得到当前施工阶段完成后体系的实际位移和内力。参考理正深基坑帮助文件单元计算编制原理 / 内力变形计算 /
4、 内力、位移计算 / 弹性法。3. 弹性法计算方法中的“ m 法、“ C”法、“ K”法？桩在水平荷载作用下，其水平位移x越大时，侧压力即土的 弹性抗力。也越大，侧压力大小还取决于：土体的性质，桩身的刚度大小，桩的截面外形，桩的入土深度。侧压力的大小可用如下 公式表达：(T =Cx式中 C土的水平基床系数，它是反映地基土 “弹性”的一个指标， 表示单位面积土在弹性限度内产生单位变形时所需施加的力， 其大小 与地基3土的类别、物理力学性质有关。它的单位为 kN/m .C 值通过各种试验方法取得，如可以对试桩在不同类别土质及不同深度实测 x 及。后反算得到。大量试验说明，基床系数 C 值的大小不仅
5、与土的类别及性质有关，而且也随着深度而变化。目前承受的基床系数分布规律的几种不同图式如下图a) b) c)(1)基床系数 C 随深度成正比例增加，如图 a 所示，即C=mZ式中 m比例系数。其值可以依据试验实测打算，无实测数据时, 可参考表 1 及表 2 大路规程中的数值选用按此图式来计算桩在外荷载作用下各截面内力的方法通常简称 为“ m”法。表 1 比例系数 m维基土井臭tAi g魂星盯的粘性土ft 000-2023软趨的的帖性土*松融的雜欝性土札強土2023I0OT埼显的粘性土“附密一申巒的加灶出昭土VtfW 帖坪十:、甯实的耗性士*砂土6000 ” IOOOO4000-6000車叢自“丄
6、计肌 KT.2基床系数 C 在第一个零变位点如图中 b以下Zt 时:C=K 常量当 0 Z t 时，C 沿深度成曲线变化可近似地假定为按直线增加。K 值可按实测确定，无实测数据时可参照表 3 中的数据选用。按此图 式计算桩在外荷载作用下的各截面内力的方法，通常简称为“ K”法。2基床系数 C 随深度成抛物线规律增加，如图中 c,即C 二 cZ.5式中 c比例系数，其值可以依据实测确定。无资料时，参照表 2 选用。表 2 非岩石土的比例系数 m K、c 值表七的爭类n 审.“/ fkN/mUcf fkN/m1”)1at 补匕壽 d fi.齡記C3-5) XIO1 xw3dS XIV2ir?Q5,
7、转轸d(E l(JWMSW 5m XJQ13疑勒桂林主 Q“AAn 樂缺.申吐t ioifl) XPO1(20-3D)U50-H0) XIO3(I3-2J) IDJ45.樂込粘性七A 氛LXW 2-0 27) x|0J嗨砂、箱栋址-fliwsm.即打uom xi 炉t ioda-nooix LQJLHO TOO)畫实粗如喪希石搐实 理赢扌 1Itfl) ”120? X ID”cnwxiwwix itfiti 1 鸟农中抑鱼筠岗 F 址圧捷悔业鱼人螢轿巾超过 Eiun非峙较大?*适占降氈喪配数宜*2.承受 F”迪时，当僅臨序 1 用知缶种不同上屋.应将吃而诫昂人冲険蛾以 Tk.P 书门 m 擺度
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9、耶舘 f 中在用性七3XMK-150900運朝的粘陀二黑 nn150C40 呂上総敌忙呂土期 KLl$W01JGW-3O(X中两肝祚土3WD-100W至英问碓七I(WM1 4 t.朮泥#1：瞅10000-15000iWltL2%2QQ0C15W04. 瑞典条分法、bishop 法、janbu 法？瑞典条分法根本原理：当按滑动土体这一整体力矩平衡条件计算分析时，由于滑面上各点的斜率都不一样，自重等外荷载对弧面上的 法向和切向作用分力不便按整体计算， 因而整个滑动弧面上反力分布 不清楚；另5 / 16外，对于0 的粘性土坡，特别是土坡为多层土层构成 时，求 W 的大小和重心位置就比较麻烦。故在土坡
10、稳定分析中，为便 于计算土体的重量， 并使计算的抗剪强度更加准确， 常将滑动土体分 成假设干竖直土条， 求各土条对滑动圆心的抗滑力矩和滑动力矩， 各取 其总和，计算安全系数，这即为条分法的根本原理。该法也假定各土 条为刚性不变形体，不考虑土条两侧面间的作用力。与瑞典条分法相比， 简化的毕肖普法由于考虑了条块间水平力的 作用，得到的安全系数略高一些， 但它同样不能满足全部的平衡条件， 还不是一个严格的方法，由此产生的误差约为 2%- 7%。该法假定各 土条底部滑动面上的抗滑安全系数均一样， 即等于滑动面的平均安全 系数。同时，将土坡稳定安全系数定义为沿整个滑裂面的抗剪强度与 实际产生的剪应力之比
11、， 这不仅使安全系数的物理意义更加明确， 而 且使用范围更广泛， 为以后非圆弧滑动分析及土条界面上条间力的各 种考虑方式供给了有利条件。由于该法计算不很简单，精度较高，所 以是目前工程中很常用的一种方法。普遍条分法的特点是假定条块间水平作用力的位置。 在这一前提 下， 每个条块都满足全部静力平衡条件和极限平衡条件， 滑动土体的 整体力矩平衡条件也自然得到满足， 而且它适用于任何滑动面而不必 规定滑动面是一个圆弧面，所以称为普遍条分法。参考理正帮助文件单元计算编制原理 / 稳定计算 / 整体稳定计算 / 瑞典条分法、简化 bishop 法、 janbu 法。4地表沉降的三角形法、指数法、抛物线法
12、？ 参考基坑工程手册P213-216.参考理正帮助文件中单元编制计算原理 / 内力变形计算 /3.2 沉降 计算。7 / 166. 稳定计算承受应力状态：总应力法和有效应力法？ 在选用土层参数时， 应依据所选用的应力状态选择相应的参数指 标。承受总应力法，计算下滑力、抗滑力时，浸水局部土条重量承受 饱和重度直接计算；承受有效应力法，计算抗滑力时，浸水局部土体 需考虑空隙水压力的影响，但下滑力计算与总应力法一样。计算公式参考理正帮助文件单元计算编制原理 / 稳定计算 / 整体 稳定计算/瑞典条分法 /总应力法和有效应力法。7. 有关水压力计算问题 当承受水土分算时，选择全量法时，系统连续4.31
13、 版经典法土压力计算原则，基坑两侧水压力不做抵消；选择增量法或基坑工程 手册法时，系统计算经典法土压力时， 对基坑两侧水压力进展抵消， 因此输出的经典法土压力结果会有所不同， 但对内力结果几乎没有影 响。8. 支锚刚度( MN/m )的计算？计算公式参考建筑基坑支护技术规程(JGJ120-99)附录 Co参考理正深基坑帮助文件单元编制原理 / 锚杆计算 / 锚杆(索)刚 度计算。以上是一个根本的计算， 假设现场进展了根本了试验， 则以根本 试验为准。而且有一个更简洁的方法，软件可以自动计算，方法是： 先凭阅历输入一个刚度值， 当计算到锚杆一项时， 软件会计算出一个 “锚杆刚度”， 这时点击上部
14、的“应用刚度计算结果”按键， 然后终 止计算。接着用这一刚度重计算到锚杆一项，如此重复迭代操作 2-4 次后刚度值就根本不变了，此时的刚度取值已根本合理。对于内撑，软件不能自动计算。可以参考建筑基坑支护技术 规程(JGJ120-99)附录 C 公式 C.2.2 进展计算：但要留意，由于软件 会用这个交互的刚度先除以前面交互的水平间距，所以输入刚度时， 只要用公式C.2.2 的前半局部计算所得即可，即 2aEA/L。咎:垦坑支护技术规程附录 CJ 对水平园幄系数kT 计僚公式均：式中：爲一一支檸构造水平刚屋丟数；整一一与支椁松艷百关的丟数*取口：1；一一立挥构件祠料的 m?XNW； 丿一一支淳构件遍面积 f mb ：丄烹撐构件的受压计；s 一克撐的水平间距m；也一一计負宽度锻刖咖睡潮甌厕淹帀疫纹墙用 1 述十直时承受砌谑为另配到毎个桩上的刚度.软件 i 十复中自动用交互的“立锚冈嵯“ it 除収互的“水平间距“再乘以粧间距”如是地下连续墙乗 1
