《大副考证班船舶货运计算汇总》由会员分享，可在线阅读，更多相关《大副考证班船舶货运计算汇总（23页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、船舶货运计算汇编;近似估算公式p d11=p d22通用公式5 d二点I -1)一、舷外水密度改变对船舶吃水的影响计算 例1：某船从密度为P1021g/cm3的水域驶入密度为P =1.003g/cm3的水域，船舶排水量A =64582t,每厘米吃水吨数 2TPC=5441t,则船舶平均吃水改变量6 d=cm。A.20.6B.19.9C.22.1D.21.4例2：船舶由水密度P =1010g/cm3的水域驶入标准海水水域, 吃水约减小。A1.5%B3.0%C4.5%D6.0%解：由近似估算公式计算得，1010Xd=1.025Xd,所以12d =0. 985d ,吃水改变量为(d -d ) /d
2、=0. 015所以应选A。2 1 2 1 1二、利用FWA判断船舶是否超载FWA 是船舶淡水超额量，是船舶从标准海水驶入标准淡水时 船舶吃水增加量，当船舶位于半淡水水域时，船舶半淡水超额量 计算公式为：5d = 6.025-p )x 40 x FWA (cm)式中p是半淡水的密度,只要船舶吃水超过载重线的部分不 大于6 d,则船舶就没超载，否则就超载。例1:已知某轮淡水水尺超额量FWA=035m，当船舶从P =1.010t/m3的水域驶往P=1 025t/m3的水域时，船舶平均吃水的变 化量。A.增大0. 25mB减少021mC增大021mD无法计算解：将上述数据代入公式即得6 d=21cm，
3、所以应选B例2：某轮装货后将相应载重线上缘没入水中28cm，泊位舷 外水密度P=1003t/m3, FWA=034m,则该轮。A已经超载B船舶不适航C没有超载D不能确定解：将上述数据代入公式可得6d=22X034/25=30cm，即本 船在该半淡水港可将载重线上缘没入水中 30 厘米，而实际上该船 只将载重线上缘没入水中28cm，所以该船没有超载。例 3：已知某船 FWA=0.36m，8 月底在大连装货，已知该轮夏 季满载吃水d =9. 39m,热带满载吃水d =9. 59m,该轮装货泊位最大ST吃水为9. 63m,实测泊位舷外水密度P=1O08t/m3，则该轮装载后 最大吃水为。A. 9.
4、39mB9. 63mC9. 59mD以上都不对解：在本题中，8 月底在大连应使用热带载重线，因此为使船 舶不超载所允许的装载吃水应为9. 59+ (1. 025-1.008)X0.36/(1.025-1.000)=9.83,该轮装载后最大吃水为 min9.83， 9.63=9.63，选 B。三、货物积载因数SF应用计算常用公式是：V - V P X SF - P X SF SF - SF (3T)：C = ch c = 21 = 2 19bs VP x SFSFch22SF 二 SFi (3-2)： V(3-3)21 Cch 1 C例1:某船装货时，计算得某货的积载因数为2. 08m3/t,查
5、得 该货的密度为0. 532t/m3,则该舱的亏舱率为%。A.9.6B.7.9C.7.0D.10.9解：SF =2.08m3/t,而 SF=1/0.532=1 88ms/t，代入式(3-1) 21得亏舱率C为(2. 08-1.88) /2.08=0.096,所以应选A。例2：某船计算积载因数时，不包括亏舱的积载因数为3. 38m3/t, 亏舱率为 5%,则包括亏舱的积载因数为。A.3.07B.4.44C.4.10D.3.56解：C =0.05, SF =3.38,代入式(3-2)得 SF 二SF/(1-C )=3.56四、满舱满载计算121bs(1)(2)例1积载因数包括亏+ P = NDWL
6、xS.F + P xS.F =E VH L L i.ch满舱满载计算公式： 积载因数不包括亏舱:/: P = NDX SFH H + L=V1 C 1 Ci.ch某货舱舱容2510m3，该舱待装货L2380t,现拟配SF分别为1. 25m3/t (C =16%)和086m3/t (C =10%)的两种货物，则 bsbs各自应配装 t 可使其满舱。A1830，550B550，1830C1955，425D443，1937解：P+P =2380, P X0.86/ (ITO%) +P X1.25/ (1-16%) =2510。 H L H L联立解方程得 P 为 1937，P 为 443，所以选 D
7、。HL五、船舶平均吃水(等容吃水)计算常用公式是经漂心修正后的船舶平均吃水：例1:某船L =146m,装载后测得首尾吃水分别为7. 5m和84m, BP船舶漂心纵标x =-50m，则船舶平均吃水为m。fA7.98B7.95C8.25D8.40六、航次净载重量的计算在船舶航次净载重量的计算中，常使用的公式是:NDW = A A。Y G-C(6T)A = min,A +E G (6一2)Xgs式中上G是船舶在高载重线段的油水消耗量,工G -丄 HH 24 X V其中,g是船舶航行天数，此处计算不包括航行储备时间。s例1：某船航速17节，每天耗油水共53t，从位于热带载重线的装货港装货，航行 432
8、8 海里进入夏季区带，再航行 1887 海 里到达卸货港，该轮热带和夏季满载排水量分别为A =21440t和TA =20920t，则该轮离装货港时最大排水量为t。SA.21440B.21193C.20920D.21098解：在本题中，工G =4328X53/(24X17)=562,所以二minAH, +EG =min21440,20920+562=21440，应选 A。H LH例2：某船空船重5330t,热带满载吃水9. 55m, A =21440t,夏T季满载吃水9. 35m, A =20920t,冬季满载吃水9. 15m, A =20400t,SW离开水密度P=1 007t/m3的某港时平
9、均吃水为9. 20m,则该轮的航 次总载重量为 t。A.14839B.15070C.14805D.14933解：在本题中，根据吃水9. 15m, A =20400t,和9. 35m, AW=20920t，内插计算计算得当船舶吃水为9. 20m时，排水量应为T20530,在水密度P=1007t/m3的水域中船舶实际排水量应为 20530 X 1. 007/1.025=20169 吨，该轮航次总载重量 DW=- =14839,选 A。例3：某船根据其平均吃水d查得4=74361，测得当时存油M206t，淡水113t，船员、行李等共等38t,存压载水217t，当时舷 外水密度1008t/m3，空船重
10、量6614t，则船舶常数为t。A125B248C130D183解：在本题中，经舷外水密度修正后的船舶排水量应为7436X1.008/1.025=7313，此时空船重量厶二-工 G-NDW=7313-206-113-38-217=6739,船舶常数 C=A -=125 吨,00选 A。I三1=1七、货舱重心高度的求取Z=1/2 货高+货物底端距基线高度；货高h丄XH二注XH ；货舱重心高度KG = 52VV乙P例1：某船空船重量2067t,重心4. 57m,货物A重1096t,重心3. 89m,货物B的重量为1036t,重心6. 43m,油水共375t,重心高为3. 11m,不计船舶常数，则船舶
11、重心高为m。A.4.65B.4.83C.4.71D.4.86例2：某货舱双层底高145m，舱高8. 7m，舱容2368m3，底部 装积载因数为12m3/t的桶装货624t,中部装积载因数为1. 6m3/t 的袋装货406t，顶部装积载因数为2. 0m3/t的桶装货200t，则该 舱重心高度为m。A.4.65B.4.83C.4.42D.4.26八、自由液面对稳性影响计算自由液面为液舱内未装满时存在的液面，在其对稳性影响的计算中,首先要计算自由液面对其横倾轴的面积惯矩 ,通常计算矩 形和等腰梯形：i =丄lb3 (矩形)；i =轨 + b )C2 + b 2)(等腰梯形)；8GMx 12x 481
12、2 i 2fA例1:某船装载后=18000t, KG=73m,由稳性交叉曲线查得 30时的形状稳性力臂KN=45m，由“液体自由液面倾侧力矩表” 查得30时的自由液面倾侧力矩为1080 X 9. 81kN.m,则GZ为m。30A0.79B0.82C0.85D0.88解：在本题中，6GM二工Pi/A=006(m),所以fxGZ=4.5-736sin30 =0. 82(m),应选 B。九、船舶复原力矩m （臂GZ）的计算基点法：GZ = KNe ；假定重心法：GZ = G Z +（KG -KG）xsine ； 初稳性点法（剩余稳性力臂法）：GZ二MS + GM sine。例 1：某轮利用形状稳性力
13、臂求取稳性力矩 ,船舶排水量为 30675t，船舶重心高度为8. 079m,船舶横倾角为11，形状稳性力 臂为2. 529m,则该轮稳性力矩为 kN.m。A.219132B.384508C.297146D.249884解：在本题中，稳性力臂GZ=KN-KGsin 0=2. 529-8.079Xsin11，稳性力矩二 AXGZX981=297146kN.m, 所以应选 C。例 2：某船利用假定重心稳性力臂求取稳性力矩（假定重心高 度8m）,船舶排水量为27885t,船舶重心高度为6. 12m,船舶横倾角 为 10 , 假定重心稳性力臂为 0.61m, 则该轮稳性力矩为 kN.m。A.178553
14、B.204061C.229568D.256170解：本题船舶稳性力臂GZ=G +（KG-KG） sin 0 =0. 61+（8-612）sin10 =0.936,稳性力矩二aXgZX981=256170kN.m, 选 D。例3某船按初稳性点法求稳性力矩，已知排水量30319t，船 舶初稳性高度为2. 71m,船舶横倾角为14，剩余稳性力臂为 0. 49m,则该轮稳性力矩为kN.m。A.168585B.340737C.199237D.183911解：在本题中,船舶稳性力臂 GZ=MS+GMsin0=0.49+2.71X sin14 =1 1456m,稳性力矩二 AXGZX9.81=340737,
15、所以应选 B。 十、船舶横稳心半径 BM 计算船舶横稳性半径计算公式：GM 二 KM - KG 二 KB + BM - KG ； BM =令；一kLBi，水线面为箱形，k-1 ；水线面为菱形，k_丄。x V1248式中I是船舶正浮时水线面面积对横倾轴的惯性矩（m4）o x例1某船浮心距基线高度为5. 96m,稳性半径为3. 06m,船舶重心距基线高度为7. 22m,则该轮的稳性高度为m。A.1.98B.2.16C.1.80D.2.34例2：某船在标准海水中排水量22911t,计算得浮心距基线4. 08m,水线面面积对纵轴的惯性距为97691m4,船舶重心距基线高 度为6. 86m,则该船的稳性高度为m。A.1.55B.1.63C.1.59D.1.77解：在本
