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1、番禺11号公路跨线桥连续箱梁满堂支架计算一、计算依据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ302001）上海市工程建设规范钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程（DG/TJ080162004) 二、支架设计方案番禺11号公路跨线桥,桥面全宽4.m，分左右幅,半幅桥宽16。75m，箱梁与桥面同宽，共分为3联：(3）(35m8)+（40m22)，第一联、第三联设计为现浇预应力连续箱梁，第二联设计为预制安装组合箱梁,第一联梁高1。7m，第二联梁高1.m,第三联梁高2。0。第一联、第三联现浇箱梁设计为半幅单箱双室，箱梁底宽2m,连续箱梁现浇支架拟采用4835m 扣件式钢管支架，支架高度为59m
2、。第三联 15号敦,在、1号中墩两侧各2m 长度范围按照5030cm 布置立杆，在两个中墩两侧各2m7m长度范围内按照630c（纵向横向)布置立杆，其余范围按照6060m 布置立杆。12、1号墩是现浇梁端部,靠近墩的位置按13、4号中墩一侧的尺寸布置立杆。水平横杆按照10cm步距布置，中间纵横向每5m 在横断面设连续剪刀撑，两侧面及端面分别设置剪刀撑，每4. 高设置一道水平剪刀撑。竖向调节钢管扣件全部采用 个扣件扣住。为了保证扣件的受力满足设计及规范要求，均需在方木下添加一根纵向钢管.具体详见“番禺1号公路跨线桥现浇箱梁支架布置示意图”. 三、支架力学验算 (一）、最不利荷载位置计算综合考虑该
3、跨连续梁的结构形式，在中墩的位置最重，按箱梁底宽计算，该断面面积为122。024，该位置长度为。0m。对该位置进行支架检算： 1、支架布置以530cm 布置考虑,钢筋砼重量以26KN3 计每延米重量为：2426=64 （N）则单位面积承重为：q=62K（21)5 （N/)由于钢管布置为50mcm，则单根承载力为：52 KN/.57.8 (KN根）2、底模及内模构造荷载 取q53、扣件式钢管支架自重（按9m 高度计算)、立杆自重(采用485m 钢管单位重量为。84g/m) q=04N/m9m=0.3 （KN根）b、可调托座 q3=.45KNm1 个=0045 （/根）c、横杆自重 q30.034
4、K0。8=0。246 （/根）d、扣件自重直角扣件：q340.032K/（82+3）个=05 (KN根）对接扣件： q35=0。0184KNm1个=0184 （KN/根）所以扣件式钢管支架自重： 3 q31+32+q3+ q3+q35=0313+.04。46+0。251+.14=1.39 （/根）4、施工活荷载(参照规范4。.2表中结构脚手架施工均布活荷载标准值,以3K 计,基于安全考虑,取5KN/) q4=5K/ 5、单根钢管设计轴向力荷载组合：施工恒载：NK(q q2)053+q3(52+5）.50。3+。0399 （KN/根)活荷载： Q= 450。3=50.0=075 (K/根）轴向力
5、：=.NG1。4Q1.298+1。4712。557 （KN/根)、钢管支架的稳定性检算单根钢管截面面积(由于是旧管,按壁厚3mm计，另外乘以0.折减系数）：A=423.075=318mm2；回转半径:i=1.5m由于=l0/i=（h+2a）/=（10240)/158127查得0。12N/（A）= 255 /(0。412318）。4 MPa16M(其中，23 钢管容许应力为05Mp80=6 Mpa，0为旧管疲劳折减系数)根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数1495.84=。，其中未计算剪刀撑重量。、扣件受力分析 对于底板及腹板位置钢管均采用搭接控制标高，主要依靠扣件进行受力，现我
6、部施工的搭接全部采用三扣件搭接,现对扣件抗滑力进行验算： 从整体验算结果可知: 单根钢管承载力为：12。57/根 单个扣件受力为:2。5573=4.2 N个根据扣件式规范表7中知：直角扣件、旋转扣件(抗滑）承载力设计值为。0K，所以扣件抗滑符合要求，安全系数为：4.2=1。9 。（二）次不利荷载位置计算距墩轴线1米为次不利荷载位置,该位置渐变长度为5。m，与跨中截面相接,按最大荷载对该位置进行支架检算，仍按箱梁底宽计算,该断面面积为：12。0(2.50-0.75)（120。10）=16。95 、支架布置以6030布置考虑,钢筋砼重量以/ m3 计每延米重量为:16.95261440. K则单位
7、面积承重为：q=440。7 （KN /m)/1m=3625KN/由于钢管布置为60c0cm，则单根承载力为: 3675KN/0.60.3=6.611N根 2、底模及内模构造荷载 q2=KN m2 3、扣件式钢管支架自重(按9m 高度计算） 、立杆自重（采用3.5mm 钢管单位重量为84kg/m） q31=0。84KN/9m0132KN根、可调托座 q0。045/ 个=0。04K/根 c、横杆自重 q3=.3Nm8(060.3）=。276 KN/根d、扣件自重直角扣件: q40。13KN/(82+3）个=0。251 K/根对接扣件: q5=0.018KN1个=0。08K根所以扣件式钢管支架自重:
8、 q3 31+ 3+q33 q4+ 35=0。13+045+0。20.251+0.8=1.06 N根 4、施工活荷载(参照规范2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值,以KN/ 计,基于安全考虑,取5K/） 45K/ 5、荷载组合 施工恒载：NGK（q1+ 2)0.60。6 3=（ 3675+5）0。0.3+1098.5N根活荷载：QK= q40。6。3=50。60.0。9 KN/根荷载组合： N=。2 NG1.N=1。28.8+1.409156N/根、钢管支架的稳定性检算单根钢管截面面积（按壁厚m计，另外乘以0。75折减系数)： =423。9075=31mm2;回转半径：i=1。58c由于=l
9、0i=(+2）/i=（12+240）/.58=27查得=0。42/(A)= 15 /(0。4121）=88。 MP164p （Q35 钢管容许应力05Mpa80，80为旧管疲劳折减系数)根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数14/8。28，其中未计算剪刀撑重量、风力和混凝土倾倒冲击力的影响.7、扣件受力分析对于底板及腹板位置钢管均采用搭接控制标高，主要依靠扣件进行受力，现我部施工的搭接全部采用三扣件搭接,现对扣件抗滑力进行验算：从整体验算结果可知:单根钢管承载力为：1156 KN/根单个扣件受力为:11。556=.9 N/个根据扣件式规范表1。 中知：直角扣件、旋转扣件(抗滑）承
10、载力设计值为。0N，所以扣件抗滑符合要求，安全系数为：8/3。92。 。(三)、一般不利荷载位置计算中跨中部为一般不利位置仍按箱梁底宽计算，该断面面积为:122.0(.0。47)（1-0。45）+(00。52）+(.25.252）=823 ，该位置长度为2.m。对该位置进行支架检算: 、支架布置以660cm布置考虑，钢筋砼重量以26K 计每延米重量为：361=213.98KN则单位面积承重为：q1=13。98 （KN m)/12m=17。2K/由于钢管布置为6cm60cm,则单根承载力为: 17.832KN/0。60.=19KN/根 、底模及内模构造荷载 q2K/ m2 、扣件式钢管支架自重（
11、按9高度计算） a、立杆自重(采用43.m 钢管单位重量为3.kg/m） q31=0.384K/mm0.3132KN根 b、可调托座 q3=.5N/1 个.0K/根 c、横杆自重33=0.04KN/m（0。0。6）=036 KN/根d、扣件自重直角扣件: 4=0。013K/m(23）个=0.251KN根对接扣件： q=.0184N1 个。14N/根所以扣件式钢管支架自重：q3=q1+q23+q34 35=0。33+0.045+0。369+0。21+0.184=1。162 N根4、施工活荷载(参照规范4.2。2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN 计，基于安全考虑,取5 ) q=5KN
12、/ 5、荷载组合 施工恒载：NG=（q1+q）。60+q3（ 17.32+5）60.6+1.162=。82K/根活荷载：K q40.65.60.6=8 /根荷载组合： N=1。 NGK+14NQK=。29.+.41.=3.778 KN/根6、钢管支架的稳定性检算单根钢管截面面积（按壁厚3m计,另外乘以0.7折减系数):A42.90538m2；回转半径：i1。58m由于=l0/i=（+）/=(020）/。5=127查得=0。412/（A）= 378（0.4138)=。2 P4pa（2 钢管容许应力25M80%，80%为旧管疲劳折减系数）根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数16410。=。5，其中未计算剪刀撑重量、风力和混凝土倾倒冲击力的影响。、扣件受力分析对于底板及腹板位置钢管均采用搭接控制标高,主要依靠扣件进行受力,现我部施工的搭接全部采用三扣件搭接,现对扣件抗滑力进行验算:从整体验算结果可知：单根钢管承载力为:78
