《JS805钢质拖网渔船螺旋桨设计书》由会员分享，可在线阅读，更多相关《JS805钢质拖网渔船螺旋桨设计书（16页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、JS805钢质拖网渔船螺旋桨设计书JS805钢质拖网渔船螺旋桨设计书指导老师：专业班级：学生姓名：学 号： 完成日期： 14目 录1船 型32主机参数43推进因子的确定44桨叶数Z的选取45AE/A0的估算46桨型的选取说明57根据估算的AE/A0选取23张图谱58列表按所选图谱（考虑功率储备）进行终结设计59空泡校核710计算与绘制螺旋桨无因次敞水性征曲线911. 船舶系泊状态螺旋桨计算912桨叶强度校核1013桨叶轮廓及各半径切面的型值计算1114桨毂设计1115螺旋桨总图绘制1216螺旋桨重量及转动惯量计算1217螺旋桨设计总结1318课程设计总结14JS805钢质拖网渔船螺旋桨设计书1
2、.船 型单桨流线型舵，前倾首柱，巡洋舰尾，柴油机驱动，尾机型钢质拖网渔船。设计水线长：LWL=29.50m垂线间长：LBP=27.50m型宽：B=6.20m型深：D=2.70m设计吃水：Td=2.10m方型系数：CB=0.522排水量：=192t棱型系数：CP=0.593纵向浮心坐标Xb= -0.78m纵向浮心位置xc=-2.84%L/1/34.770.64 28.93宽度吃水比B/T2.951.1艾亚法有效功率估算表：（按船舶原理（上）P285实例计算）。由给定设计航速约10.5kn，取V为10,11,12kn估算。速度V(kn)101112Froude数vs/gLBP0.3130.345
3、0.361 标准C0查图7-3229192172标准Cbc,查表7-50.5650.5490.544实际Cb(肥或瘦)(%)7.61 4.923.13 Cb修正(%)，瘦则查表7-64.6972.5521.478Cb修正数量110.764.902.96 已修正Cb之C1240197 175B/T修正%-4.97 -4.97-2.53 B/T修正数量，2-11.93-9.79-5.13 已修正B/T之C2228 187 170 标准xc,%L，船中后，查表7-52.232.472.51实际xc，%L，船中后2.842.842.84相差%L，在标准后（+）前（-）0.610.370.33xc修正(
4、%),查表7-7-0.4xc修正数量，30 0 1 已修正xc之C3228 187 171 长度修正%=(Lwl-1.025Lpp)/Lwl*100%4.454.45 4.45 长度修正4108.35.7已修正长度之C4238195177V3100013311728PE=0.64*V3/C4 (hp)89.35151.35 272.12主机参数（设计航速约10.5kn）型号：8E150C 标定功率：PS2 = 198kw标定转速：750 r/min减速比：i = 2.53推进因子的确定(1)伴流分数w本船为单桨渔船，故使用汉克歇尔公式估算w=0.77Cp-0.28=0.77*0.593-0.2
5、8=0.177(2)推力减额分数t使用汉克歇尔公式t=0.77CP-0.30=0.77*0.593-0.30=0.157(3)相对旋转效率：近似地取为R =1.0(4)船身效率H =(1-0.157)/(1-0.177)=1.0244桨叶数Z的选取根据一般情况，单桨船多用四叶，加之四叶图谱资料较为详尽、方便查找，故选用四叶。5AE/A0的估算（注意：对于内河船及大径深比螺旋桨的船不一定适用！）按公式AE/A0 = (1.3+0.3Z)T / (p0-pv)D2 + k进行估算，其中：T=120.35/(1-0.157)10.50.5144)=26.43kN 水温15时pv=174 kgf/m2
6、=1749.8 N/m2=1.705 kN/m2 静压力p0=pa+hs=(10330+10252)9.8 N/m2=121.324 kN/m2 k取0.2 D允许=0.70.8Td=（0.70.8）2.10=1.47m1.68m （单桨船）取D=1.50my.2682413 AE/A0 = (1.3+0.3Z)T / (p0-pv)D2 + k=（1.3+0.34）26.43/(121.324-1.705)1.502)+0.2 = 0.4456桨型的选取说明目前在商船螺旋桨设计中，以荷兰的楚思德B型和日本AU型（包括其改进型MAU型）螺旋桨应用最为广泛。由于本船为近海渔船，故采用MAU4叶桨
7、图谱进行设计计算。7根据估算的AE/A0选取23张图谱根据AE/A0=0.445选取MAU4-40, MAU4-55两张图谱。8按所选图谱（考虑功率储备）进行终结设计得到2组螺旋桨的要素及VsMAX功率储备取10%，轴系效率S=0.98，齿轮箱效率G=0.96螺旋桨敞水收到功率 PD = Ps(1-0.10)RSG = 1980.91.00.980.96= 167.65kw = 228.10hp 螺旋桨转速 n=i n=750r/min/2.5=300r/min列表查图谱可得：项目单位数量假定航速Vkn101112VA=VS*(1-w)kn8.239.0539.876BP=n*(PD)0.5/
8、VA2.523.31718.37314.781Bp4.8284.2863.844MAU4-4058.65852.7848.02P/D0.7340.7780.82500.6350.6640.687D=*VA/nm1.6091.5921.580PTE=PD*0HRhp148.31155.09160.46MAU4-5557.29751.9946.916P/D0.7870.8340.88400.6210.650.675D=*VA/nm1.5711.5681.544PTE=PD*0HRhp145.04151.82157.66据1.1中艾亚法估算的有效功率及上表计算结果可绘制PTE、P/D、D及0对V的曲
9、线，如图一所示：图一从PTE-f(V)曲线与船体满载有效马力曲线之交点，可得不同盘面比所对应的设计航速及螺旋桨最佳要素P/D、D及0如下表所列。MAUVMAX(kn)P/DD(m)04-4011.0610.77952.741.5910.6664-5511.0080.83751.551.5670.6509空泡校核由图解法求出不产生空泡的（AE/A0）MIN及相应的VsMAX、P/D、0、D.按柏努利空泡限界线中渔船下限线，计算不发生空泡之最小展开面积比。桨轴沉深hs由船体型线图取1.5mp0-pv = pa+hs-pv =(10330+10252-174) kgf/m2 = 12206 kgf/
10、m2计算温度t =15, pv = 174 kgf/m2 PD = 167.65kw = 228.10hp =104.63 kgf s2/m4序号项目单位数值MAU4-40MAU4-551AE/A00.40.552VMAXkn11.06111.0083VA=0.5144*VMAX*(1-w)m/s4.6834.664(0.7ND/60)2(m/s)2306.038296.8745V0.7R2=VA2+(0.7ND/60)2(m/s)2327.968318.5901/2V0.7R217157.67516667.0486=(p0-pv)/(1/2V0.7R2)0.7110.7327c(查图6-20
11、）0.1730.1778推力T=75*PD*0/VAkgf2432.962386.239需要投射面积AP=T/(c*1/2V0.7R2)m20.81960.808810需要展开面积 AE=AP/(1.067-0.229*P/D)m20.92240.924011A0=D2/4m21.9881.92812需要的AE/A00.4630.479据上述结果作图二，可求得不发生空泡的最小盘面比及对应的最佳螺旋桨要素:图二由上图得最佳要素为：AE/A0=0.471， P/D=0.806， D=1.58m， 0=0.658， VMAX=11.036kn10计算与绘制螺旋桨无因次敞水性征曲线 由MAU4-40，
12、MAU4-55，P/D=0.806的敞水性征曲线内插得到MAU 4-47.1、P/D=0.806的螺旋桨无因次敞水性征曲线如图三所示，其数据如下：J00.10.20.30.40.50.60.70.8KT0.3300.3150.3010.2750.2420.2100.1770.1280.07810KQ0.4490.4110.3870.3520.3320.3010.2600.2260.181000.1380.2640.3760.4770.5640.6530.7080.705图三 螺旋桨无因次敞水性征曲线11. 计算船舶系泊状态螺旋桨有效推力与保持转矩不变的转速N0由敞水性征曲线得J=0时，KT=0.330, KQ=0.0449计算功率 PD= PsSG=1980.980.96=186.28kw=253.4hp系柱推力减额分数取 t0=0.04,主机转矩Q=PD6075/(2N)=253.4
