《高墩大跨现浇箱梁.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《高墩大跨现浇箱梁.docx（11页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、高墩大跨现浇箱梁施工贝雷梁柱式支架在高墩大跨现浇箱梁施工中,采用钢管柱和贝雷片作为支架,可避免大面积处理地基,能够减少人员投入。结合支架施工实例,着重介绍钢管柱和贝雷片组成的贝雷梁柱式支架施工。在进行现浇箱梁施工时,一般的施工方法是对地基进行加固处理,然后搭设满堂支架。但对于地势陡峭、墩身高达40m的现浇预应力混凝土箱梁而言,采用满堂支架施工不仅地基处理难度较大,安全性降低,而且材料、人员投入也较大。贝雷梁柱式支架是现浇箱梁施工中常用的一种支架型式,尤其在重荷载、高墩柱、跨度大的情况时,则是较为经济安全的一种支架型式。在实际施工中,当跨度过大时,增设临时立柱可以有效地减小贝雷片的弯矩、剪力和挠
2、度,提高其承载能力。1 工程概况与桥梁结构1.1 工程概况南坪福龙立交位于深圳市南坪快速路与福龙快速路相交处,为定向式全互通3层立交。二号桥为东西向南坪路主线桥,上跨福龙路。左线桥全长383.77m,右线桥全长348.29m。全桥位于缓和曲线和R=2000m的平曲线内。1.2 桥梁结构二号桥上部构造基本型式为连续刚构,结合桥址地形、福龙路及各匝道的设计位置、经济及美观多方面因素,全桥跨径布置考虑为不等跨结构,左幅为10跨3联,右幅为9跨3联,其中最大跨径为50m,最小跨径为35m。全桥墩柱高度在2040m不等,桥墩采用两柱或三柱一排矩形墩,桥台分别采用扶壁式和埋置式桥台,桥墩和桥台下设承台。桥
3、墩基础采用钻孔灌注桩,桩基须嵌入微风化岩。上部结构为预应力混凝土现浇箱梁,采用C50现浇混凝土,箱梁高为2.0m,主箱梁为单箱三室断面,箱底宽为12.0m,顶板宽为17.0m,两侧挑臂长2.5m。桥面和箱梁底面设有1.5%的横坡。1.3 地形特点及工程地质情况桥址位于深圳市中部西丽镇长源村,原始地貌属低丘、台地、丘陵间冲沟地貌,地势起伏大,现状地面高程在44.44119.85m,地形狭窄,施工场地有限。根据地质勘探揭示,地层分布如下:人工填土(或地表腐质土)砂性土全风化花岗岩强风化花岗岩中风化花岗岩微风化花岗岩。2 现浇支架的比较选定根据该桥的地形和结构特点,经分析,能适用于该桥墩高、跨径较大
4、,并且3跨一联箱梁同时浇注的支架主要有碗扣式满堂支架和贝雷梁柱式支架两种型式,表1中对这两种支架型式从结构受力、安全性能、地形情况、施工难易度及经济性能等几方面进行了比较。从表1可看出,两种支架型式各有优缺点,但是结合该项目地形特点和结构形式,采用碗扣式满堂支架有如下问题:(1)因地形陡峭,场地平整难度大,挡土墙等构造物多,并且由于土质不一,土石结合,不均匀沉降量较大,对箱梁施工质量有可能会造成影响;(2)由于支架高度过高,接近碗扣式支架搭设的极限高度,业主、监理及质检站等相关单位对支架的安全性较为关注,并且明文规定碗扣式支架必须有条件、有限制地使用;(3)材料投入过大,一联需投入一千多吨碗扣
5、式支架,深圳市场难以租到这么多材料,成本过高;(4)施工中技术工人需要多,对人员的素质要求高,因此人力成本较高;(5)基本是人工作业,施工效率低,施工速度慢,工期上不能满足要求。采用贝雷梁柱式支架,工期有保证,需要约2000片贝雷片,由于深圳地铁刚完工,有大量的600的钢管可供使用,价格也相对便宜。因此,综合技术、工期、经济等各方面因素,最后选择贝雷梁柱式支架作为箱梁的现浇支架。3 支架的设计与验算3.1 支架总体布置贝雷梁柱式支架的总体布置见图1所示。图1 贝雷支架总体布置贝雷梁柱式支架结构主要由混凝土基础、钢管立柱、墩身牛腿、工字钢横梁、贝雷片纵梁、门式支架组成。支架结构传力途径为:模板-
6、方木-U托-门式支架-贝雷片纵梁-工字钢横梁-钢管立柱(墩身牛腿)-混凝土基础-地基。3.2 荷载计算箱梁标准截面梁高2m,底板宽12m,顶板宽17m。施工时分2次浇注,第1次先浇注底板和腹板混凝土,高度为1.5m,第2次浇注顶板混凝土。,见图2所示。考虑到支架最高达40m,为简化计算,确保安全,计算时假定2次混凝土同时施工,并且第1次混凝土不分担第2次混凝土的部分荷载;并假定箱梁纵向为一均布荷载,跨中横隔梁按集中荷载考虑。施工荷载主要由钢筋混凝土自重q1,模板自重q2,贝雷片自重q3,施工荷载q4构成。钢筋混凝土密度采用26kN/m3,冲击系数取1.1,箱梁标准截面面积为11.32m2,截面
7、均布荷载q1=1.12611.32=323.75kN/m,跨中横隔梁混凝土体积为7.19m3,集中荷载P=1.1267.19=205.63kN,模板自重包括方木、U托和门式支架合计取1.5kN/m2,截面均布荷载q2=1.5(17+1.52)=30kN/m。贝雷片每片每延米取1kN/m(包括支撑架等附属物),贝雷片按18排布置,截面均布荷载q3=118=18kN/m。施工荷载取4kN/m2,顶板宽度17m,则截面均布荷载q4=417=68kN/m。支架承受的截面总荷载q=q1+q2+q3+q4=439.75kN/m。3.3 贝雷片的布置与验算贝雷片采用国产321公路钢桥桁架,纵向根据箱梁跨度分
8、34跨布置,35m跨度按10.5m+11.5m+10.5m(墩身宽2.5m)布置,42m跨度按9.25m+10.5m+10.5m+9.25m布置,50m跨度按11.25m+12.5m+12.5m+11.25m布置。横向截面布置根据箱梁具体结构布置,每个腹板下采用间距为450mm双排单层贝雷片,每个底板下采用间距为900mm双排单层贝雷片,两侧翼板下采用间距为1500mm双排单层贝雷片,见图3所示。贝雷片纵向每3m上下都用10号槽钢作为横向联系,用U形卡扣扣住,把贝雷片联成整体,使每排贝雷片受力较为均衡。考虑到截面横向的不均匀,每一排贝雷片受力情况也不一样,两侧翼板下的贝雷片受力相对较小。经过分
9、析,翼板下贝雷片受力大约为底板下贝雷片所受力的一半,考虑模板、方木以及横向联系能起到一部分分散荷载作用,所以只取16排贝雷片进行验算,并且要求满足安全系数在1.3以上,贝雷片整体能承受的最大弯矩M= 788.2 16/1.3=9700.9kNm,最大剪力Q=248.216/1.3=3054.8kN。取35m跨度进行验算,计算简图见图4所示。用力矩分配法可计算出最大弯距Mmax=5512.675kNm,位置在B、C支座处;最大剪力Qmax=2835.017kN,位置在B支座左侧和C支座右侧,由于MmaxM,QmaxQ,贝雷片强度满足要求。因贝雷片每节结构形式相同,可看作匀质梁,并以简支梁模型验算
10、,最大挠度为:f= 5ql4384EI+ Pl348EI= 13mm 11.5/400=29mm,贝雷片挠度满足要求。3.4 钢管柱及工字钢横梁布置及验算钢管柱采用直径为600mm,壁厚为16mm的Q235直焊钢管(两端带法兰盘),钢管每节从15.4m不等长,采用螺栓连接。纵向按以上贝雷片跨度布置,钢管横向布置在腹板下和两侧翼板下,组成排柱式墩,柱顶设置3排I40a的工字钢,柱底为混凝土扩大基础,如图5所示。单位:cm图5 钢管柱布置3排I40a的工字钢可计算出M=703kNm,Q=1575kN,主要荷载为贝雷片的集中力,在上述贝雷片计算中,可求出钢管柱处的支座反力为5571kN,则底板每排贝
11、雷集中力为:P=5571/16=348.2kN翼板下每排贝雷集中力为:P= 348.2/2= 174.1kN,计算简图如图6所示。图6 工字钢受力验算计算图式用力矩分配法可计算出最大弯矩Mmax=408.9kNm,位置在C、D支座处。最大剪力Qmax=732kN,位置在C支座左侧和D支座右侧,由于MmaxM,QmaxQ,工字钢强度满足要求。用力矩分配法计算出支座反力,经计算,最大的支座反力N=1430kN,最长的钢管以40m计,自重100kN,钢管最大轴向压力P=1530kN。钢管直径为600mm,壁厚为16mm,计算可知轴心承载力可达6235kN,完全能满足强度要求,因此只需分析受压稳定性,
12、立柱每12m高安装一个钢抱箍,用16号槽钢作为横纵斜向联系,焊接在钢抱箍上,如图7所示,计算自由长度取12m,计算简图如图8所示。钢管惯性半径:i=0.207,长细比:=58.1,稳定系数查表得:=0.818,钢管最大压力:N=1530kN。假设最大有10cm 的偏心,偏心受压弯矩:M=153kNm,钢管截面积:A=29.35103mm2,钢管抗弯截面系数:W=4.17106 mm3,则:= NA+ MW=95.6=215MPa,钢管柱稳定性满足要求。3.5 墩身牛腿的设计及验算牛腿用长为4m的I40a工字钢,肋部加焊10mm厚钢板,在墩身施工时预埋空箱,牛腿顶部放置3排I40a工字钢,如图9
13、所示。工字钢的强度验算与柱顶工字钢验算方法相同,可计算出最大弯矩Mmax=293kNm,位于中跨跨中处,最大剪力Qmax=334.8kN,位于中跨牛腿内侧处。由于MmaxM,QmaxQ,工字钢强度满足要求。牛腿的强度验算主要以剪力为主,经计算Q=1525kN,以上计算最大的支座反力N=452kN,支座反力近似等于牛腿所受剪力,QmaxN,由于QmaxQ,牛腿强度满足要求。3.6 扩大基础的设计及验算基础设计为方形基础,边长为2.4m,高为1.2m,上下设置加强钢筋网,见图10所示。根据施工现场分析,地基土为中密实度的中砂土,根据公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ024-85),中密实度中砂土地
14、基承载力为350 kPa,则基础承载力为2016kPa,大于钢管最大轴向压力P=1530kN,基础承载力满足要求。单位:cm图10 钢管柱基础施工图4 支架的搭设及拆除4.1 钢管柱的安装在基础施工完成后,进行钢管柱的安装。钢管安装前,在基础上先用全站仪对平面控制点位置进行精确放样,拧紧首节与基础的预埋螺栓,钢管分段吊装空中竖向连接,采用螺栓连接,每安装12m高设置1个钢抱箍,抱箍四面焊接横、纵、斜向联系,联系采用16号槽钢,钢管柱的顶部与工字钢横梁焊牢,以增强钢管的横向和纵向稳定性,安装时严格控制钢管的倾斜度小于0.1%。4.2 贝雷片的安装在钢管柱和横梁安装完毕并经过检查验收合格后,进行贝
15、雷片的吊装。贝雷片的吊装采用两种方法。场地条件好,贝雷片不长并且塔吊或吊车有足够的起吊能力的情况下,可在地面先拼接贝雷片后,整联双排吊装;如果场地条件不好,贝雷片又过长,塔吊或吊车的起吊能力有限时,可将双排贝雷片纵向分为几节,分跨吊装拼接。安装顺序为先吊装中间,后对称吊装两边的贝雷片,吊装完成后,按设计用槽钢作为横向联系,增强贝雷片的横向刚度。吊装作业必须有专人指挥,起吊和下落须平稳,避免对立柱等结构造成冲击,以确保安全。贝雷片安装完毕后,在贝雷片上铺设16号槽钢,安装门式支架,门式支架按60cm60cm的间距布置,然后安装U形顶托,铺设横纵向方木,最后铺设底模。4.3 支架的拆除支架的拆除为支架搭设的逆工序,先降低U形顶托落模,人工拆除模板及方木。先拆掉贝雷片的横向联系,再将翼板下的贝雷片用塔吊或吊车吊走,底板下的贝雷片用倒链向两侧横移,用同样办法吊走。工字钢横梁和钢管立柱的拆除可以通过在箱梁施工时预留卸架孔,用卷扬机吊走。5 预拱度设置及挠度控制影响箱梁挠度的主要因素有:支架变形沉降、箱梁自重、预应力大小、施工荷载、结构体系转换、混凝土的收缩与徐变等。5.1 立模标高的确定设计标高HSJ为成桥后通车运行时的标高,按现行规范施工时,裸梁成桥后的标高应考虑二期恒载产生的挠度,记为f2
